GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế LỜI NÓI ĐẦU Thang máy thiết bị thiếu việc vận chuyển người hàng hóa theo phương thẩng đứng , từ xuất đến thang máy nghiên cứu , cải thiện, hoàn thiện để đáp ứng nhu cầu ngày cao hành khách Trong nhiều năm trở lại các nhà cao tầng xây dựng ngày nhiều đất nước nhờ thang máy , thang cuộn các hệ thống cầu thang hoạt động động sử ngày nhiều Đồ án nêu phương án thiết kế hệ thống thang máy theo thông số kĩ thuật đưa ra, đồ án tập trung vào thiết kế hệ thống hộp giảm tốc cho thang máy , đưa các thông số kĩ thuật hộp giảm tốc, truyền , kết cấu , cách lắp ghép các chi tiết để tạo thành hộp giảm tốc thang máy Thiết kế phát triển hệ thống dẫn động vấn đề Mặt khác, công nghệ phát triển thiếu đại Vì thế tầm quan trọng các hệ thống dẫn động lớn Hiểu biết lý thuyết vận dụng thực tiễn yêu cầu cần thiết người kỹ sư Để nắm vững lý thuyết chuẩn bị tốt việc trở thành người kỹ sư tương lai Đồ án thiết kế hệ thống môn học giúp cho sinh viên ngành làm quen với kỹ thiết kế , tra cứu sử dụng tài liệu tốt hơn, vận dụng kiến thức học vào việc thiết kế hệ thống cụ thể ngồi mơn học giúp cho sinh viên củng cố kiến thức các môn học liên quan, vận dụng khả sáng tạo phát huy khả làm việc Trong quá trình thực đờ án môn học, em sử hướng dẫn tận tình PGS.TS.Đỡ Văn Trường Em xin chân thành cảm ơn giúp đỡ thầy giúp em hồn thành đờ án mơn học Sinh viên: Ngơ Xuân Hảo GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Chương 1: Tính tốn động học I Chọn động Công suất puly ma sát : Ppl= Trong đó: vd=a.v=v (do treo cabin trực tiếp với dây cáp ) Tính lực kéo F: F= - Hệ số cân bằng: - hệ số điền đầy: = =0.89 suy =0.445 - a=1 - Có Q = Q1=630 Suy ra: Pp l= =0.94 kW Công suất trục động Pyc=Với ŋ==0.9952*1*0.75=0.743  Pyc= = 1.265 kW Xác định số vòng quay sơ động Số nhánh cáp Zc=3 Lực căng cáp:S= = = 422.94 Kgf Chọn cáp theo hệ số an toàn : + Lực kéo đứt yêu cầu : Sdyc=Zp.S=12*422.94=5075.28 Kgf  Sd=53700 N  đường kinh cáp dc=11 mm Chọn đường kinh puly : D ≥ 40.dc= 40*11= 440 mm Tinh số vòng quay trục puly : npl= = = 10.85 v/ph Tỷ số truyền sơ HGT: usb=40 Tinh số vòng quay sơ bộ: nsb=npl.usb10.85*40=434 v/ph  ndb= 698v/ph Kiểu động 4A100L8Y3 Công suất (KW) 1.5 Vận tốc quay (v/ph) Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 698 cos ŋ% 0.765 74 1.7 1.6 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Bảng 1.1-Thông số động được chọn II Xác định tỉ số truyền các thông số trục Tỷ số truyền trục vit –bánh vit: u= = = 64.33  ut = 64.33 Tinh lại đường kinh puly: Dpl = = = 440.047 mm 2.Xác định số vòng quay, công suất tinh toán, momen xoắn các trục Số vòng quay trục 1: n1 = ndc = 698 v/ph Số vòng quay trục 2: n2 = = = 10.85 v/ph Công suất các trục tinh: P2 = = =0.94 kW P1 = = =1.18 kW Momen xoắn các trục : T1 = 9.55 = 9.55 = 16144.7Nmm T2 = 9.55 =9.55= 827373 Nmm Động Trục Trục Tỷ số truyền uk = ut = 64.33 Cơng suất (kW) 1.18 1.18 0.94 Số vòng quay (v/p) 698 698 10.88 Momen xoắn (Nmm) 16144.7 16144.7 827373 Bảng 1.2 – Số vòng quay, công suất momen xoắn trục Chương 2: thiết kế truyền trục vít bánh vít I Chọn vật liệu Vì truyền trục vít-bánh vít xuất vận tốc trượt điều kiện hình thành chế độ bơi trơn ma sat ướt không thuận lợi nên việc phối hợp việc chọn vật liệu trục vít Sinh viên: Ngơ Xn Hảo GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế bánh vít cho có hệ số ma sát thấp, bền mòn giảm bớt nguy hiểm dính Tùy thuộc vào tầm quan trọng vận tốc làm việc truyền, trục vít chọn vật liệu thép gang, vật liệu bánh vít đồng gang Để thuận tiện thiết kế, ban đầu dựa vào vật tốc trượt vs tính theo cơng thức kinh nghiệm để chọn vật liệu bánh vít Vs = 4.510-5n1 = =2.95m/s Vì Vs= 2.95 m/s < m/s chọn bánh vít làm đồng khơng thiếc đồng thau II Xác định ứng suất cho phép Tính độ bền bánh vít ứng suất tiếp xúc cho phép : • - ứng suất cho phép ứng với 107 chu kì : : giới hạn bền vật liệu làm bánh vít (đồng khơng thiếc ) Trục vít thép khơng tơi  - KHL hệ số tuổi thọ: KHL= Với NHE=60 =60=4.8  • KHL= = 1.1 = 2251.1 = 250 MPa Ứng suất uốn cho phép ứng suất uốn cho phép với 160 chu kì = 0.25 + 0.08 = 70.5 Mpa Hệ số tuổi thọ : KFL= = = 0.85 NFE =60n2 = 604.1106 Mpa Ứng suất cho phép tải  • Bánh vít làm đồng thiếc : = 2100 = 200 Mpa = 0.8100 = 80 Mpa III Xác định thông số truyền Sinh viên: Ngô Xuân Hảo GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Xác định aw : aw = (z2 + q) Chọn sơ : KH=1.2 , với u=64.33 cho z1=  z2 = uz1= 65 chọn sơ q theo công thức :q=0.364.33=19.3  q= 25 aw= (65+25) = 158 Chọn aw = 160 Tính mudun: m = = =3.6 Chọn mudun theo tiêu chuẩn m= Hệ số dịch chỉnh : Có: aw = = 180 x= =(=0 IV Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc : Gọi kt = = = 0.255 Do : = + ( 1.02 Tính : v s= Trong : dw1= (q + 2x)m =(25 + 24 = 100 mm = arctg(2.29o  vs= = 3.69 m/s Cấp xác  KHv = 1.2  = 206 < Điều kiện tiếp xúc thỏa mãn V Kiểm nghiệm độ bền uốn Chiều rộng bánh vít :  da1 = m(q+2) = 4(25+2) = 108 b2 ≥ 0.75108 > 71 lấy b2 = 100 mm d2 = mz2 = 4*65 = 280 mm mn = mcos = 3.15cos(2.93) = Zv = = =65.25  YF = 1.4 KF = KH = 1.031.1 =1.133 = 1.4 = 11.7 MPa < Điều kiện bền uốn thỏa mãn VI Kiểm nghiệm bánh vít tải Kqt = = 2.6 Để tránh biến dạng dư dính bề mặt , ứng suất tiếp xúc cực đại không vượt giá trị cho phép Sinh viên: Ngô Xuân Hảo GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế = 294.4 Để tránh biến dạng dư phá hỏng tĩnh chân bánh vít ứng suất uốn cực đại không vượt qua giá trị VII Các thơng số truyền trục vít bánh vít Các thơng số bơ truyền: Khoảng cách trục mm Mơdun Hệ số dịch chỉnh Hệ số đường kính Số ren trục vít , số bánh vít Góc vít Chiều dài phần cắt ren trục vít Chiều rộng bánh vít m = mm x=0 q = 25 z1 =1 , z2 = 65 Đường kính vòng chia d1=80 mm , d2 = 280 mm Đường kính vòng đỉnh da1= 90 mm , da2 = 296 mm Đường kính ngồi bánh vít daM2 = 308 mm Đường kính vòng đáy df1= 90.4 mm, df2 = 260 mm Góc ơm = 50o9’ b1 = 80 mm b2 = 100 mm Bảng 2.1 – Các thông số của truyền trục vít bánh vít Chương 3: Chọn khớp nối phanh I Lực phanh Momen phanh yêu cầu tính sau : Dpl đường kính puli ma sát, Dpl = 440 mm ut tỉ số truyền thực truyền, ut = 64.33 η hiệu suất chung hệ dẫn động, η =0.743 Sinh viên: Ngô Xuân Hảo GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế kp hệ số an toàn phanh, chọn kp = 2.5 có lực vòng puly ma sát : Fp = = = 544.95 N  Tyc = = 3.5 N.m Để chọn phanh theo yêu cầu ta cần chọn phanh cho momen yêu cầu nhỏ momen phanh Thông số phanh : Hình 3.1 Mã hiệu Đường kính bánh phanh (mm) Momen phanh (N.m) Khoảng hở (mm) Mã hiệu bơm thủy lực Áp lực (N) Hành trình (mm) Cơng suất (W) Khối lượng (Kg) YWZ-600/180 150 100 0.6 MYT1-25Z/4 250 40 60 21 Bảng 3.1 – Thông sô phanh II Chọn khớp nối Trong nối trục đàn hồi, hai nửa nối trục phận đàn hồi Bộ phận đàn hồi kim loại khơng kim loại (cao su) Nhờ có phận đàn hồi nối trục đàn hồi có khả năng: giảm va đập chấn động, đề phòng cộng hưởng dao động xoắn gây nên bù lại độ lệch trục ( làm việc nối trục bù) Nối trục có phận đàn hồi vật liệu khơng kim loại rẻ đơn giản, dùng để truyền momen xoắn nhỏ trung bình (đến 10000 N.m) giá trị momen xoắn lớn, thường dùng nối trục có phận đàn hồi kim loại ( giảm kích thước ) Khớp nối cần chọn đủ khả truyền momen xoắn lưu ý đến đường kính trục mà khớp lắp ( dmin d dmax) để chọn thiết kế trục Ngoài nửa khớp sử dụng làm tang phanh nên phải chọn đường kính D phanh Với T=16144.7Nm Sinh viên: Ngô Xuân Hảo Tổng khối lượng (Kg) 33 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Với trục đàn hồi: T 31.5 d 17 D 90 dm 28 L l 40 d1 30 Do 63 Z B B1 28 l1 21 D3 20 l2 20 Bảng 3.2 – Thông số khớp nới được chọn Chương 4:Tính tốn thiết kế trục Ở máy móc quan trọng chịu tải quan trọng thép 45 thường hóa tơi cải thiện sử dụng Thép 45 có ứng suất xoắn cho phép Giả sử trục vít có nghiêng phải : Sinh viên: Ngô Xuân Hảo GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Hình 4.1 Đồ án thiêt kế Hình 4.2 Ta có: Trục vít chủ động Do vs= 3.69 m/s chọn =1.6 I Tính tốn cụm trục vít Tính trục vít Sinh viên: Ngơ Xn Hảo GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế a Chọn vật liệu Thép 45 có ứng suất xoắn cho phép b Xác định đường kính sơ trục : d1= c = = 19 mm Xác định khoảng cách gối điểm đặt lực Từ đường kính d=19mm xác định gần chiều rông ổ lăn b theo bảng chuần, suy chiều rộng ổ lăn bo =15 mm Hình 4.3 Khồng cách từ ổ lăn trục vít: l11 = (0,9 1)daM2 = 290mm Khoảng cách từ tâm ổ lăn đến khớp nối: l12 =0.5(lm12 +b0) + k3 + hn D`Có : Chiều dài may-ơ nửa khớp nối : lm12=2.5*d1=2.5*19=47 k3 = 10 mm :khoảng cách mặt mút chi tiết quay đến nắp ổ hn =15 mm : chiều cao nắp ổ đầu bulong l12 = 0.5( 47 + 15) +10 +15 = 69 mm Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 10 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Chọn ổ lăn : Cỡ nhe Ki hiệu ổ 208 d, mm 40 D, mm 80 B, mm 18 r, mm 2.0 C, kN 25 Co , kN 18 Bảng 4.4 – Thông số ổ lăn tại B Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ : Fa = ; Qt = XoFr = 0.62258 = 1354.8 N < Co khả tải tĩnh ổ đảm bảo chọn ổ lăn bên trái (A)  Chọn sơ ổ đũa côn đỡ chặn : Tinh kiểm nghiệm khả tải động ổ : Lực hướng tâm tác dụng vào hai ổ : FrA = = 246 N  lực hướng tâm tác dụng lên ổ FrA1 = FrA2 = 123 N Lực dọc trục trục vit gây : Fa = 6364 N Góc ở lăn  e = 1.5tg ( = 0.37 Thành phần lực dọc trục lực hướng tâm gây là: Fs1 = Fs2 = 0.83 = 0.83 = 37.7 N Hình 4.7 Lực dọc trục tinh toán với : Ta chọn theo ở chịu tải trọng lớn hơn: Xác định X Y : Có tỷ số 37 > e  X = 0.4 Y = 0.4 cotg ( 14) = 1.3 Chọn kt = ; kd =1 V=1 Tải trọng động quy ước : Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 16 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Qt = (XVFr + YFa)ktkd = (0.41x1 = 8524N số vòng quay trục vit : n = 698 v/p thời gian làm việc ổ : Lh = 24000 (h) thời gian làm việc tinh triệu vòng quay: L= = = 1000 ( triệu vòng quay ) Khả tải động tinh toán: C= Q = 9542 =59674kN Chọn ổ lăn: Ki hiệu ổ 7608 d mm 40 D m m 90 D1 mm d1 mm 70 64 B C1 mm mm 33 27 T mm r mm 32.7 2.5 r1 m m 11.1 C kN Co kN 80 67 Bảng 4.5 - Ổ lăn tại A Tinh tuổi thọ ổ lăn 7608: số vòng quay trục vit : n = 698v/p Thời gian làm việc tinh triệu vòng quay: L= = = 1743 triệu vòng quay  Lh = = 41637 giờ > 24000 giờ ( thời gian làm việc ) Tinh kiểm nghiệm khả tải tĩnh Có Xo =0.5 Yo = 0.22 cotg (11.25) = 1.106 Qt = XoFr + YoFa = 0.5123 + 1.1066401.7 =7232.7 mỏi trục vit thỏa mãn độ bền kiểm nghiệm độ bền tĩnh Đường kinh 65 55 50 21.33 41.64 29.77 24.68 33.09 58.2 48.3 48.8 67 67 67 TM TM TM Bảng 4.9 – Ứng suất đoạn trục Chọn ổ lăn cho trục bánh vit Lực hướng tâm tác dụng lên ổ A : FrA= = 11152 N Lực hướng tâm tác dụng lên ổ B : FrB= = 6478 N Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 22 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Lực dọc trục trục vit gây : Fa = 432 N Chọn góc  hệ số tải trọn hệ e = 1.5tg = 1.5tg( = 0.374 Thành phần lực dọc trục lực hướng tâm gây :   FaB = 2141N FaA = 1726N Do lực ổ B lớn nên ta chon ổ vị tri B: Có tỷ số : = 0.33 < e  X=1 Y=0 Chọn kt = ; kd =1 V=1 Tải trọng động quy ước : Qt = (XVFr + YFa)ktkd = (11x1 = 6478 N Số vòng quay bánh vit : n=65 v/ph Thời gian làm việc ổ : Lh = 24000 giờ Thời gian làm việc tinh triệu vòng quay: L = vòng quay = 93.6 triệu Khả tải động : Cd = Q = 6478 = 25282 N Chọn ổ lăn cho bánh vit: Ki hiệ u ổ 761 d m m 55 D D1 m mm m 120 93 d1 mm 87 B m m 43 C1 mm T mm 35 45 r m m 3.0 r1 m m 1.0 12 17 C kN Co kN 14 14 Bảng 4.10 – Ổ lăn trục bánh vít Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 23 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Tinh lại tuổi thọ ổ lăn : L= = = 33837 triệu vòng quay  Lh = = 8673589 giờ Tinh kiểm nghiệm khả tải tĩnh Có Xo =0.5 Yo = 0.22 cotg (11.25) = 1.106 Qt = XoFr + YoFa = 0.5 + 1.1061726 = 5147 0.04a +10 = 17.2 mm Bulong cạnh ổ: d2 = (0.70.8)d1 =13.6 mm Bulong ghép bich nắp thân: d3= (0.80.9)d2 = 11 mm Vit nắp ổ ,d4 = (0.5 0.7 )d2 = 7.7mm Vit ghép nắp cửa thăm, d5 = (0.5 0.6)d2 =8mm Mặt bich ghép nắp thân: Chiều dày bich thân hộp :S3 = (1.4 1.8)d3 = 16.5mm Chiều dày bich nắp hộp :S4 = (0.9 1)S3 = 16.5mm Kich thước gối trục : Tâm lỗ bulong cạnh ổ: E2 = 1.6d2 = 21.5 mm R2 = 1.3d2 = 17.5 mm  Bề rộng mặt ghép bulong cạnh ổ:K= 49.4 mm Khe hở các chi tiết: Giữa bánh với thành hộp: ≥ (1 1.2) = 10 mm Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp : 27 mm Giữa mặt bên các bánh với nhau: ≥ mm Một số kết cấu khác liên quan đến kết cấu vỏ hộp  Chốt định vị : Mặt ghép nắp thân nằm các trục Lõ trục ( đường kinh D ) lắp thân hộp gia công dồng thời Để đảm bảo vị tri tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép , dùng chốt định vị Nhờ có chốt định vị, xiết bulong khiing làm biến dạng vòng ngồi ở (do sai lệch vị tri tương đối nắp thân), loại trừ các ngun nhân làm ở chóng bị hỏng Chọn chốt định vị hình trụ : d= 10mm ; c =1.6 mm; l= 20 160  Cửa thăm: Để kiểm tra, quan sát các tiết máy hộp năp ghép để đổ dầu vào hộp ,trên lắp hộp cso làm thăm Cửa thăm đậy nắp nắp năp thêm nit thơng Kich thước cửa thăm chọn theo bảng 18-5 chọn theo kich thước nắp hộp Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 25 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Chọn cửa thăm: A B A1 100 71 140 B1 C C1 111 120 Bảng 5.1- Cửa thăm K R Vit 91 1.5 M8 Số lượng  Nút thông hơi: Khi làm việc, nhiệt độ trọng hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hòa khơng bên bên ngồi hộp, người ta dùng nút thông Nút thông hơi, thường lắp nắp thăm vị tri cao nắp hộp Chọn nút thông hơi: M27x2 A M27x B C D E 15 30 15 45 G H I K L M N O P Q R S 36 32 10 22 32 18 36 32 Bảng 5.2 – Nút thông  Nút tháo dầu : Sau môt thời gian làm việc, dầu bôi trợn chứa hộp bị bẩn ( bui bặm hạt mài ), bị biến chất, phải thay Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 26 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỡ tháo dầu.lúc làm việc , lỗ bịt kin nút tháo dầu Chọn nút tháo dầu: II d b m M20 x 15 f L c q 28 2.5 17.8 Bảng 5.3 – Nút tháo dầu D S Do 30 22 25.4 Kết cấu trục vit bánh vit Hình 5.1 Trục vit thiết kế liền trục Trên hình trình bày số loại kết cấu trục vit tùy thuộc vào đường kinh vòng đáy ren trục vit.Khi thiết kế kết cấu trục vit cần ý đến việc thoát dụng cụ cắt gia công ren có phần thoát tự dụng cụ nên cắt ren dao phay vit gia công ren máy tiện kết cấu thuận tiện cần mài ren Góc vit mút phần ren thường khoảng Trừ phần cắt ren, các phần khác trục vit thiết kế kết cấu trục.Bánh vit ghép từ vành thân Thân bánh vit thường gang xám, làm thép , vành bánh vit làm vật liệu giảm ma sát III Kết cấu các phận khác Cố định vòng trục  Dùng đai ốc đệm cánh : Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 27 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Hình 5.2 Ren 48x1.5 Ren 48 D 75 d1 48.5 D1 60 H 12 Bảng 5.4 D 77 b D1 b 60 7.8 Bảng 5.5 i m 44 c S 1.6 C1 b2 8.3 Ống lót nắp ổ:  ống lót: Được dùng để đỡ ổ lăn, tạo thuận lợi co việc lắp ghép điều chỉnh phận ổ điều chỉnh ăn khớp trục vit Thường ống lót dùng hộp giảm tốc trục vit bánh vit ống lót làm gang GX15-32, với chiều dày C.D đó: D đường kinh ở lót (đường kinh ngồi ở lăn), C hệ số phụ thuộc vào đường kinh lỗ Thường ngành chế tạo máy , kich thước ống lót chọn sau: = mm  = mm Chiều dày vai chiều dày bich : == Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 28 T 45 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Các kich thước đường kinh tâm lỗ vit D , đường kinh vit d4 số lượng vit: D2 = 144 mm D3 = 160 mm Để thuận tiện cho gia công, bề mặt lắp ghép ống lót lỡ hộp làm lõm xuống khoảng 0.5 mm.chiều dài phần định vị khoảng từ 20 mm Chỗ lắp ổ lăn gia công chinh xác Lắp ghép ống lót với lỡ hộp lắp lỏng nếu cần dịch chuyển theo chiều trục, thông thường dùng kiểu  năp ổ Thường chế tạo gang GX15-32 Có hai loại nắp ổ : nắp ổ kin nắp ổ thủng để trục lắp xuyên qua Thường dùng bề mặt óc đường kinh D làm chuẩn định tâm theo kiểu láp H7 Vì mặt chuẩn mặt bich nên chiều dài mặt trụ định tâm thường lấy nhỏ từ mm Trong thực tế khơng cần thiết phải lắp nắp ổ đồng tâm với lỗ hộp, nắp ở dịch chuyển it mà khơng ảnh hưởng đến làm việc phận ổ Độ dịch chuyển nắp ổ bị hạn ché khe hở vit lỡ vit Vì có xu hướng làm nắp ở kin khơng có phần lắp vào lỡ hộp.hình dạng nắp phụ thuộc vào kết cấu phận ở Mặt ngồi nắp phẳng lời Đường kinh ngồi nắp chế tạo theo kiểu lắp Kiểm tra mức dầu : Khi vận tốc bánh v ≤ 12 m/s vận tốc trục vit v ≤ 10 m/s bánh trục vit ngâm dầu chiều cao mức dầu hộp kiểm tra qua thiết bị chỉ dầu IV Bôi trơn hộp giảm tốc Để giảm mát cơng suất ma sát, giảm mài mòn răng, đảm bảo thoát nhiệt tốt đề phòng các tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục các truyền hộp giảm tốc Bôi trơn ngâm dầu: trục vit các chi tiết máy ngâm đầu chứa đáy hộp, tốc độ trục vit v ≤ 10 m/s dùng bơi trơn ngâm dầu Bánh vit ngâm dầu với chiều sâu ngâm dầu (0.75 2)h với h chiều cao không nhỏ 10 mm Trục vit đặt mức dầu phải ngập ren trục vit không vượt quá đường ngang tâm lăn Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 29 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế Khi không hết chiểu cao trục vit dầu lắp vòng ving dầu trục vit dầu bắn lên bánh vit đến bôi trơn chỗ ăn khớp Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 30 ... tiện thiết kế, ban đầu dựa vào vật tốc trượt vs tính theo cơng thức kinh nghiệm để chọn vật liệu bánh vít Vs = 4.510-5n1 = =2.95m/s Vì Vs= 2.95 m/s < m/s chọn bánh vít làm đồng không thiếc đồng... 1.2 – Số vòng quay, công suất momen xoắn trục Chương 2: thiết kế truyền trục vít bánh vít I Chọn vật liệu Vì truyền trục vít-bánh vít xuất vận tốc trượt điều kiện hình thành chế độ bơi trơn... tính tốn thiết kế ổ Nhờ có nhiều ưu điểm momen ma sát momen mở máy nhỏ, bị nóng làm việc, chăm sóc, bơi trơn đơn giản, thuận tiện sửa chữa, thay nên ổ lăn dùng ngày rộng rãi Khi thiết kế máy,