Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án thông gió và xử lý khí thải
Đồ án thơng gió xử lý khí thải MỤC LỤC PHẦN I THIẾT KẾ HỆ THỐNG THÔNG GIÓ CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHI CHƯƠNG 1: TINH NHIỆT THỪA BÊN TRONG CÔNG TRÌNH 1 Chọn thông số tính toán bên ngoài và bên công trình 1.1 Chọn thông số tính toán bên ngoài công trình 1.2 Chọn thông số tính toán bên công trình Tính toán tổn thất nhiệt .1 2.1 Tính tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che 2.1.1 Chọn kết cấu bao che 2.1.2 Hệ số truyền nhiệt K 2.1.3 Xác định hệ số truyền nhiệt kết cấu bao che 2.1.4 Diện tích kết cấu bao che 2.1.5 Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che 2.2 Tính tổn thất nhiệt rò gio .7 2.3 Tính tổng tổn thất nhiệt Tính toán tỏa nhiệt 3.1 Tỏa nhiệt thắp sáng .9 3.2 Tỏa nhiệt động điện 3.3 Tỏa nhiệt từ quá trình nguội dần của sản phẩm 10 3.4 Tỏa nhiệt người 10 3.5 Toả nhiệt lò nung: 11 3.6 Tính toán tổng nhiệt tỏa 19 Tính toán thu nhiệt bức xạ mặt trời 19 4.1 Bức xạ mặt trời qua cửa kính 19 CHƯƠNG 2: TINH TỐN THIẾT KẾ HỆ THỚNG THƠNG GIÓ BÊN TRONG CÔNG TRÌNH CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHI 23 Tính toán lưu lượng thông gio 23 Sơ đồ không gian 24 Bảng tính thủy lực thông gio 24 3.1 Tuyến 24 3.2 Tuyến phụ .25 3.3 Tuyến nhánh 26 Chọn quạt động cho hệ thống hút 28 PHẦN II TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ HỆ THỐNG KIỂM SỐT ƠNMTKK .31 CHƯƠNG 1: TÍNH SẢN PHẨM CHÁY 31 Thơng số tính toán 31 Tính tốn sản phẩm cháy .31 CHƯƠNG II: TÍNH KHUẾCH TÁN 36 Tra số liệu khí tượng: 36 Tính chiều cao hiệu quả: 36 Xác định nồng độ cực đại, nồng độ mặt đất .37 GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải 3.1 Xác định nồng độ lớn Cmax .37 3.2 Xác định nồng độ Cx ,Cxy nguồn theo mùa biểu đồ thể mối quan hệ nồng độ chất thải theo chiều cao khoảng cách tính tốn 40 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ SO2 49 Lựa chọn sơ đồ hệ thống xử lý SO2 .49 Tính tốn thiết bị 50 2.1 Tính toán tháp hấp thụ 50 2.2 Tính đường ống 50 2.3 Tính tốn tổn thất 51 2.4 Lựa chọn quạt .51 Tính lượng vơi sử dụng 52 KẾT LUẬN 55 TÀI LIỆU THAM KHẢO 56 GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải LỜI MỞ ĐẦU Ngày nay, môi trường là vấn đề quan tâm hàng đầu Với phát triển mạnh mẽ của khoa học kĩ thuật cộng thêm quá trình đô thị hoá ngày càng nhanh làm cho tình hình ô nhiễm môi trường noi chung và ô nhiễm không khí noi riêng ngày càng trầm trọng Tuy nhiên, môi trường không khí nước ta hiện nay, đặt biệt là các khu công nghiệp và các đô thị lớn tồn tại dấu hiệu ô nhiễm đáng lo ngại, phần lớn các nhà máy xí nghiệp chưa trang bị các hệ thống xử lý bụi và khí thải độc hại Hàng ngày hàng giờ thải vào khí một lượng lớn các chất độc hại làm cho bầu khí xung quanh các nhà máy trở nên ngột ngạt kho chịu Còn các đô thị, tốc độ phát triển nhanh cộng với thiếu quy hoạch hợp lý nên khu vực cách ly của khu công nghiệp ngày càng bị lấn chiếm hình thành các khu dân cư làm cho môi trường thêm phần phức tạp và kho cải thiện Trên sở kiến thức học và thầy cô giáo hướng dẫn, em hoàn thành đồ án thông gio và xử lý khí thải Nội dung đồ án gồm các vấn đề: tính toán khuếch tán ô nhiễm từ ống khoi, thiết kế hệ thống xử lý khí thải (bụi) đạt yêu cầu cho phép, tính toán thông gio cho nhà công nghiệp và các bản vẽ kèm theo Sau một thời gian hướng dẫn của thầy cô bộ môn, đồ án bản hoàn thành Trong quá trình thực hiện đồ án chưa hoàn thiện kiến thức và thiếu các kinh nghiệm thực tế, nên đồ án tránh khỏi sai sot Em kính mong thầy cô thông cảm và giúp em thiếu sot để đồ án của em hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn Đà Nẵng, ngày 27 tháng năm 2017 Sinh viên thực hiện GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải DANH MỤC BẢNG GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Đồ án thơng gió xử lý khí thải GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải PHẦN I THIẾT KẾ HỆ THỐNG THƠNG GIÓ CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ CHƯƠNG 1: TÍNH NHIỆT THỪA BÊN TRONG CƠNG TRÌNH Chọn thơng số tính tốn bên ngồi bên cơng trình 1.1 Chọn thông số tính toán bên ngoài công trình a Mùa hè - Nhiệt độ ngoài công trình vào mùa hè: t = 23,10C (Nhiệt độ không khí cao nhất trung bình tháng Sa Pa, Bảng 2.3 – QCVN 02:2009/BXD) - Độ ẩm: φ = 88% (Độ ẩm tương đối trung bình vào tháng Sa Pa, Bảng 2.10) - Hướng gio chủ đạo: Tây Bắc (Lấy theo tỉnh – Bảng 2.16) - Vận tốc gio mùa hè: V = 3,4 (m/s) (Vận tốc gio trung bình tháng , Bảng 2.16) b Mùa đông - Nhiệt độ ngoài công trình vào mùa đông: t = 6,2 0C (Nhiệt độ không khí thấp nhất trung bình tháng Sa Pa, Bảng 2.4) - Độ ẩm: φ = 87,9% (Độ ẩm tương đối trung bình vào tháng , Bảng 2.10) - Hướng gio chủ đạo: Đông Bắc (Lấy theo tỉnh Sa Pa – Bảng 2.16) - Vận tốc gio mùa đông: V= 2,1 (m/s) (Vận tốc gio trung bình tháng Sa Pa, Bảng 2.16) 1.2 Chọn thông số tính toán bên công trình Để đạt điều kiện tối ưu, nhiệt độ không khí tính toán bên nhà cần cao bên ngoài nhà từ 1-3oC (Giáo trình thiết kế thông gio công nghiệp trang 30-Hoàng Thị Hiền) Vậy ta chọn nhiệt độ này là t = 23,1+1=24,1oC Nhiệt đợ cơng trình vào mùa đơng t=18 ÷ 200C Chọn : t= 200C Bảng 1: Thông số tính toán bên và bên ngoài nhà Mùa hè Mùa đông t(0C) t(0C) V(m/ s) Hướng gio t(0C) t(0C) 23,1 24,1 3,4 Tây Bắc 6,2 20 Tính tốn tổn thất nhiệt 2.1 Tính tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che 2.1.1 Chọn kết cấu bao che a Tường ngoài: Tường chịu lực, gồm ba lớp GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Trang V (m/s) Hướng gio 2,1 Đông Bắc Đồ án thơng gió xử lý khí thải Hình 1.1: Cấu tạo tường Lớp 1: Vữa vôi trát mặt ngoài với các thông số Dày: Hệ số dẫn nhiệt: Lớp 2: gạch phỗ thông xây với vữa nặng với các thông số Dày: Hệ số dẫn nhiệt: Lớp 3: Vữa vôi trát mặt với các thông số Dày: Hệ số dẫn nhiệt: (Theo phụ lục 2:Bảng thông số vật lý của vật liệu xây dựng/[2]) b Cửa sổ cửa mái: Bề mặt tường và cửa sổ mái là giống nhau, kết cấu là cửa kính co song chắn thép, co các thông số là: Dày: Hệ sớ dẫn nhiệt: c Cửa chính: Cửa tôn: Dày: Hệ số dẫn nhiệt: d Mái che: Mái tôn: Dày: Hệ số dẫn nhiệt: e Nền: Lựa chọn là loại không cách nhiệt, với các lớp vật liệu đặc trưng Ta chia làm lớp sau: 1200 GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Trang Đồ án thơng gió xử lý khí thải 3600 Hình 1.2: Chia dải tính tốn 2.1.2 Hệ sớ truyền nhiệt K K ( kcal / m h 0C ) i 1 � T i N Trong đo: - hệ số trao đổi nhiệt mặt bên trong,=7,5 - hệ số trao đổi nhiệt mặt bên ngoài ,=20 - độ dày kết cấu thứ i - hệ số dẫn nhiệt của kết cấu thứ i ( kcal/m.h.oC) 2.1.3 Xác định hệ số truyền nhiệt kết cấu bao che TT Tên kết cấu Bảng 2: Tính toán hệ sớ trùn nhiệt Cơng thức tính K Kết (Kcal/m2.h.0C) Tường ngoài 1,843 Cửa sổ 5,235 Cửa chính 5,453 Cửa mái 5,235 Mái che 0,785 Lớp cách nhiệt: GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Trang 3.2.2 Nồng độ chất ô nhiễm vào mùa đông Bảng 15: Nồng độ Cx về mùa đông x (m) H (m) u1 (m/s) Cx SO2 (mg/m3) Cx CO (mg/m3) Cx Bụi (mg/m3) 200 0.379 0.490 0.030 400 0.652 0.844 0.051 600 0.602 0.778 0.047 800 0.509 0.658 0.040 1000 0.426 0.552 0.033 1200 0.360 0.466 0.028 1400 0.308 0.399 0.024 1600 0.267 0.346 0.021 1800 0.234 0.303 0.018 2000 0.207 0.268 0.016 83.34 0.78 2200 0.185 0.239 0.014 2400 0.166 0.215 0.013 2600 0.150 0.194 0.012 2800 0.137 0.177 0.011 3000 0.125 0.162 0.010 3200 0.115 0.149 0.009 3400 0.106 0.138 0.008 3600 0.099 0.128 0.008 3800 0.092 0.119 0.007 4000 0.086 0.111 0.007 Theo quy chuẩn 05-2013/ BTNMT giá trị giới hạn của các thông số bản môi trường không khí xung quanh Cụ thể: Ctc SO2= 0.35 (mg/m3), Ctc CO= 30(mg/m3), Ctc Bụi= 0.3(mg/m3) GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Trang 40 NỒNG ĐỘ SO2 CX VÀO MÙA ĐÔNG 0.700 0.600 0.500 0.400 0.300 0.200 0.100 0.000 500 1000 1500 Cx SO2 (mg/m3) 2000 2500 3000 3500 4000 4500 Cmax QCVN 05- 2009 SO2 (mg/m3) Hình 2.4: Đồ thị nồng độ SO2 vào mùa đơng NỒNG ĐỘ CO CX VÀO MÙA ĐƠNG 35.000 30.000 25.000 20.000 15.000 10.000 5.000 0.000 500 1000 1500 Cx CO (mg/m3) 2000 2500 3000 3500 Cmax CO QCVN 05- 2009 (mg/m3) Hình 2.5: Đồ thị nồng độ CO vào mùa đông GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Trang 41 4000 4500 NỒNG ĐỘ BỤI CX VÀO MÙA ĐÔNG 0.350 0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 500 1000 1500 Cx Bụi (mg/m3) 2000 2500 3000 3500 Cmax QCVN 05- 2009 Bụi (mg/m3) Hình 2.6: Đồ thị nồng độ bụi vào mùa đông GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Trang 42 4000 4500 Bảng 16: Nồng độ SO2 mặt đất Cxy vào mùa hè y(m) 120 x(m) Cxy 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 100 Cxy 0.031 0.034 0.037 0.039 0.039 0.040 0.040 0.040 80 Cxy 0.034 0.049 0.059 0.066 0.069 0.070 0.070 0.069 0.067 0.065 0.063 0.061 60 Cxy 40 Cxy 20 0.036 0.087 0.119 0.133 0.137 0.134 0.129 0.123 0.116 0.109 0.102 0.096 0.090 0.085 0.040 0.213 0.285 0.291 0.272 0.248 0.224 0.202 0.182 0.165 0.151 0.138 0.126 0.117 0.108 Cxy 0.343 0.621 0.582 0.496 0.418 0.355 0.304 0.264 0.231 0.205 0.183 0.165 0.149 0.136 0.124 CSO2 0.702 0.887 0.739 0.593 0.482 0.399 0.337 0.289 0.251 0.220 0.195 0.175 0.157 0.143 0.130 -20 Cxy 0.343 0.621 0.582 0.496 0.418 0.355 0.304 0.264 0.231 0.205 0.183 0.165 0.149 0.136 0.124 -40 Cxy 0.040 0.213 0.285 0.291 0.272 0.248 0.224 0.202 0.182 0.165 0.151 0.138 0.126 0.117 0.108 -60 Cxy 0.087 0.119 0.133 0.137 0.134 0.129 0.123 0.116 0.109 0.102 0.096 0.090 0.085 -80 Cxy 0.034 0.049 0.059 0.066 0.069 0.070 0.070 0.069 0.067 0.065 0.063 0.061 -100 Cxy 0.031 0.034 0.037 0.039 0.039 0.040 0.040 0.040 -120 Cxy 3200 0.03 0.05 0.08 0.10 0.114 0.12 0.114 0.10 0.08 0.05 0.03 C> 0.35 màu đỏ y(m) x(m) 200vàng 400 0.35 > C > 0.15 màu 120> C >Cxy 0.15 0.03 màu xanh 100 Cxy 80 Cxy 60 Cxy 40 Cxy 0.021 0.155 20 Cxy 0.183 0.453 CSO2 0.373 0.647 -20 Cxy 0.183 0.453 -40 Cxy 0.021 0.155 -60 Cxy -80 Cxy -100 Cxy -120 Cxy C> 0.35 màu đỏ 0.35 > C > 0.15 màu vàng 0.15 > C > 0.03 màu xanh 600 0.07 0.23 0.47 0.59 0.47 0.23 0.07 800 0.10 0.24 0.42 0.50 0.42 0.24 0.10 Bảng 17: Nồng độ SO2 mặt đất Cxy vào mùa đông 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 0.04 0.11 0.24 0.36 0.42 0.36 0.24 0.11 0.04 0.05 0.12 0.22 0.31 0.36 0.31 0.22 0.12 0.05 0.06 0.12 0.20 0.27 0.30 0.27 0.20 0.12 0.06 0.06 0.11 0.18 0.24 0.26 0.24 0.18 0.11 0.06 0.03 0.06 0.11 0.17 0.21 0.23 0.21 0.17 0.11 0.06 0.03 0.03 0.06 0.10 0.15 0.19 0.20 0.19 0.15 0.10 0.06 0.03 0.03 0.06 0.10 0.14 0.17 0.18 0.17 0.14 0.10 0.06 0.03 0.03 0.06 0.09 0.13 0.15 0.16 0.15 0.13 0.09 0.06 0.03 0.03 0.06 0.09 0.12 0.14 0.15 0.14 0.12 0.09 0.06 0.03 0.03 0.06 0.08 0.111 0.13 0.13 0.13 0.111 0.08 0.06 0.03 3000 3200 0.03 0.05 0.08 0.10 0.11 0.12 0.11 0.10 0.08 0.05 0.03 0.03 0.05 0.07 0.09 0.11 0.11 0.11 0.09 0.07 0.05 0.03 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ SO2 Phương án giải quyết: Chất gây ô nhiễm chủ yếu là CO, SO Việc xử lý khí CO rất kho khăn nên giảm thiểu CO thường là cải tiến thiết bị hoặc thay đổi công nghệ.Vì vậy, đồ án này tập trung xử lý SO2 kết hợp xử lý CO Thông số Đơn vị SO2 mg/Nm3 Bảng 18: Hiệu suất xử lý SO2 Nồng độ Nồng độ phát thải Cmax QCVN Mùa đông Mùa hè 19:2009 2807 2744 500 Hiệu suất xử lý 100 Mùa Mùa hè đông 71,94 % 72,57 % Lựa chọn thiết bị xử lý SO2 Căn cứ vào hiệu suất của quá trình xử lý và điều kiện thực tế ta lự chọn thiết bị xử lý SO là tháp hấp thụ co vật liệu đệm với dung dịch hấp thụ là Ca(OH)2 vì no co các ưu điểm sau - Hiệu quả hấp thụ SO2 tốt ( co thể đạt 98%) - Co thể xử lý lượng bụi co khí thải - Dễ chế tạo - Dễ vận hành - Giá thành chế tạo không cao - Xử lý với các khoảng nhiệt độ dao động - Xử lý nhiều loại khí thải hoặc hỗn hợp khí thải Dung dịch hấp thụ là Ca(OH)2 : là loại vật liệu co nhiều nước ta và rẻ MgO, ZnO… và hiệu suất cao nước Lựa chọn sơ đồ hệ thống xử lý SO2 Sơ đồ hệ thớng xử lý SO2 sau: Quạt Ống khói Scruber Khí thải Lò đốt Ra ngồi Hình 2.9: Sơ đồ dây chuyền xử lí SO2 Khí thải từ lò đốt theo ống khoi dẫn vào thiết bị xử lý là tháp lọc co vật liệu đệm Khí thải từ lên, dung dịch hấp thụ từ xuống nhờ hệ thống phun làm ẩm ướt toàn bộ bề mặt lớp vật liệu đệm Vật liệu đệm là các khâu trụ rỗng co kích thước 25x3 Ở ta sử dụng vật liệu đệm là các khâu sứ đổ lộn xộn Khi khí thải qua lớp liệu đệm phun ướt thì no bị giữ lại, khí thải theo ống dẫn ngoài Các phản ứng hoá học xảy quá trình xử lý sau: CaO +H2O = Ca(OH)2 Ca(OH)2 + SO2 = CaSO3 +H2O 2CaSO3+O2+4H2O = 2CaSO4.2H2O 2Ca(OH)+2CO+O2 = 2CaCO+2 H2O Dung dịch hấp thụ sau qua lớp vật liệu đệm thì hứng đĩa thu Dung dịch này chứa nhiều sunfit và canxi sunfat dạng tinh thể: CaSO 3.0,5H2O đo cần tách các tinh thể noi khỏi dung dịch cách phun dung dịch từ xuống còn thổi khí từ lên để oxi hoá hoàn toàn CaSO thành CaSO4.2H2O và xả xuống bể chứa cặn.Cặn vớt định kỳ Một phần dung dịch còn lại tuần hoàn trở lại và thường xuyên bổ sung một lượng vôi sữa Tính tốn thiết bị 2.1 Tính toán tháp hấp thụ Lưu lượng thải của ống khoi: LH = 4,733m3/s; LĐ= 4,626m3/s - Thể tích của tháp: V = L T T: Thời gian khí lưu lại thiết bị, T = 13 s chọn T= 2,5 s VH = 4,733.2,5 = 11,833 m3 VĐ = 4,626.2,5 = 11,565 m3 -Chiều cao công tác của thiết bị : HCT = T : Vận tốc dòng khí qua thiết bị =13 m/s Chọn = m/s T : Thời gian khí lưu lại thiết bị T= 2,5 s HCT= 2,5= m -Chiều cao xây dựng của scruber: H= HCT + h1 + h2 h1,h2 : chiều cao lắp đặt phía và phía thiết bị h1= 0,51 m chọn h1= 0,5 m h2= 0,71,2 m chọn h2=1,0 m H= 5+0,5+1,0 = 6,5 m -Diện tích tiết diện ngang của thiết bị: F = = = 1,85 m2 -Đường kính của thiết bị : D = = = 1,54 m chọn D =1,6 m 2.2 Tính đường ống Lưu lượng khí thải ống L= 4,733 m3/s = 17038,8 m3/h - Đường ống dẫn khí vào: Chọn vận tốc đường ống dẫn khí vào là 9,42 m/s Tra phụ lục giáo trình thông gio - TS.Nuyễn Đình Huấn chọn đường kính ống dẫn là 800 mm Đường kính dẫn khoi thải từ lò đốt tới ống dẫn chọn D = 800 mm 2.3 Tính toán tổn thất Do tổn thất ma sát nhỏ nên co thể bỏ qua tính tổn thất cục bộ *Tổn thất cục bộ: PCb = : Tổng hệ số sức cản cục bộ của đoạn ống tính toán tra bảng phụ lục giáo trình thông gio - TS Nuyễn Đình Huấn : Áp suất động tra bảng phụ lục giáo trình thông gio - TS Nuyễn Đình Huấn - Đối với đường ống hút: Hệ số cục bộ đường ống gồm: Van điều chỉnh (lá chắn) cái:0=0,3 Cút 900 (R = 1,5D) cái: = 2.0,4 = 0,8 = 0,3 + 0,8 = 1,1 Áp suất động Pđ= ứng với vận tốc v = 9,42 m/s là Pđ = 5,42 kg/m2 Vậy tổng tổn thất cục bộ: PCb(h)=.Pđ = 1,1.5,42 = 5,96 kg/m2 - Đối với đường ống đẩy: Hệ số cục bộ đường ống gồm: Phểu mở rộng cái = 0,14 Cút 300 (R =1,5D) cái 0= 0,2 PCb(đ)= (0,14 + 0,2).5,42 = 1,843 kg/m2 - Vậy tổng tổn thất cục bộ: PCb= 5,6 + 1,843 = 7,443 kg/m2 Tổn thất qua thiết bị xử lý PTB=153 kg/m2 (bảng 11.6 /tập 2-Trần Ngọc Chấn) Vậy tổng tổn thất qua hệ thống: P = PCb + PTB = 7,443 + 153 = 160,443 kg/m2 2.4 Lựa chọn quạt Dựa vào tổn thất Pq = 160,443 kg/m3, lưu lượng L = 17039 m 3/h Tra bảng ta chọn quạt li tâm 4-70 N0 Các thông số kỹ thuật của quạt: - Lưu lượng L = 18000 m3/h - Hiệu suất q= 78 % - Số vòng quay n= 1220 v/p - Vận tốc quay 55,4 m/s Công suất động của quạt: Nđộng = m (KW) m: hệ số dự trữ m= 1,051,15 chọn m= 1,1 q: Hiệu suất của quạt q= 0.78 m: Hiệu suất khí kể đến ma sát ổ trục m=0,96 0,98 chọn m=0,97 QK: Lưu lượng quạt QK = 18000 m3/h Pk: Áp lực của quạt PK = 160.443 kg/m2 Nđộng cơ= 1,1 = 10,39 KW Bảng 19: Các kích thước quạt Ц 4-70 N0 Quạt No8 H b b1 b2 b3 b4 b5 L 123 c c1 c2 89 51 c3 61 c4 87 36 l 92 b6 145 d 520 1040 1255 350 74 Miệng thổi 776 110 400 Miệng hút A A1 A2 Số lỗ D D1 D2 Số lỗ 560 636 600 16 720 760 800 16 Tính lượng vôi sử dụng Lượng Ca(OH)2 cần để xử lý SO2 khoi đốt cháy tấn dầu xác định theo công thức 10S P Ca ( OH ) m Ca ( OH ) K S = == 65,05 kg/tấn dầu Trong đo: S: thành phần lưu huỳnh nhiên liệu tính theo phần trăm khối lượng (số phần trăm) : phân tử gam của lưu huỳnh và canxihydroxic : hệ số khử SO khoi thải-tức mức độ cần thiết phải khử SOtrong khoi để đạt giới hạn phát thải cho phép (số thập phân) K: tỷ lệ Ca(OH) nguyên chất đá vôi (số thập phân, thường K=0,8; 0,9) Lượng Ca(OH) dùng để xử lý SO đốt cháy khối lượng B= 780 kg dầu DO=0,78 tấn giờ m= m B2 = 65,05.0,78 = 50,74 kg/h Lượng CaO sử dụng giờ = = 49,23 kg/h Lượng cặn thu quá trình xử lý SO giờ xác định theo công thức = =103,78 kg/h Tính lượng nước (tiêu thụ) cung cấp cho quá trình cung cấp (lượng nước bổ sung) Lượng nước cần cho quá trình pha loãng từ quá trình (1) CaO+H2O=Ca(OH) == 11,97 kg/h Lượng nước cần cho quá trình (3) m H 2O( 3) H 2O( 3) M H 2O M Ca (O )2 mCaSO3 M H 2O M Ca ( OH )2 mCa (OH )2 m =.49,23 = 23,95 kg/h Lượng nước mất phản ứng (2) ==11,97 kg/h Suy lượng nước cấp cho quá trình xử lý: m=11,95 +23,95 - 11,97 = 23,93 kg/h Hình 2.10: Cấu tạo Scruber Chú thích SCRUBER: Ống dẫn khí thải vào SCRUBER Đĩa đục lỗ Giàn ống phun Tấm chắn nước Ống dẫn khí khỏi SCRUBER Van xả nước Bể chứa dung dịch hấp thụ Ống dẫn nước phun bơm Bơm 10 Ớng dẫn dung dịch vơi sữa tuần hoàn 11 Vật liệu đệm (khâu sứ) 12 Bể chứa nước chảy từ Scruber 13 Ống dẫn dung dịch đến bộ tách tinh thể 14 Bộ tách tinh thể KẾT LUẬN Trên là tính toán cụ thể các thông số kỹ thuật của hệ thống xử lí khí thải và ngoài phân xưởng khí Qua quá trình thực hiện đồ án, em hiểu kỹ tính toán thiết kế hệ thống xử lí cách thể hiện các bản vẽ, nhận thức rõ và hiểu sâu việc ứng dụng lí thuyết môn Kiểm soát ô nhiễm môi trường không khí và Thông gio vào một đối tượng cụ thể để đưa nhận định và các phướng án kiểm soát và xử lý khí ô nhiễm Trong quá trình thực hiện, nhờ co hướng dẫn và bảo tận tình của thầy cô giáo bộ môn, em hoàn thành đồ án, nhiên không tránh khỏi sai sot, em kính xin thầy cô thông cảm và giúp em thiếu sot đo để đồ án của em hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] QCVN 02:2009/BXD [2] Kỹ thuật thông gio - GS Trần Ngọc Chấn NXB Xây dựng – 1998 [3] Thiết kế thơng gio cơng nghiệp - Hồng Thị Hiền [4] Giáo trình thơng gio - TS Ngũn Đình H́n [5] Ơ nhiễm không khí và xử lý khí thải Tập 1,2,3 - GS Trần Ngọc Chấn - NXB Khoa học kĩ thuật – 2004 [6] QCVN 05:2013/BTNMT [7] QCVN 4088-1985 [8] QCVN 19-2009/BTNMT ... Đồ án thơng gió xử lý khí thải DANH MỤC BẢNG GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Đồ án thơng gió xử lý khí thải GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải GVHD: TS Nguyễn Đình H́n Đồ án. .. (kcal/h) 94302,56 Đồ án thơng gió xử lý khí thải Đơng 51117,21 GVHD: TS Nguyễn Đình H́n 33316,43 Trang 20 17800,78 Đồ án thơng gió xử lý khí thải CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ THỐNG THÔNG GIÓ BÊN... Nguyễn Đình H́n Đồ án thơng gió xử lý khí thải GVHD: TS Nguyễn Đình Huấn Đồ án thơng gió xử lý khí thải PHẦN I THIẾT KẾ HỆ THỐNG THÔNG GIÓ CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ CHƯƠNG 1: TÍNH NHIỆT THỪA