Đang tải... (xem toàn văn)
- Hệ F – Đ linh hoạt trong điều chỉnh tốc độ. Có thể tự động chuyển đổi qua các chế độ làm việc khi thay đổi tốc độ hoặc đảo chiều. - Khi điều chỉnh EF thì thay đổi tốc độ động cơ cb. Khi đảo chiều iktF thì đảo chiều được EF nên đảo chiều tốc độ. Nếu kết hợp điều chỉnh và đảo chiều từ thông thì sẽ điều chỉnh, đảo chiều được tốc độ động cơ cb. - Tuy nhiên, hệ thống F – Đ có nhược điểm là dùng nhiều máy điện quay nên cồng kềnh, làm việc gây ồn, rung, đắt tiền, khả năng TĐH thấp...vv
Câu 11: Trình bày nguyên lý làm việc của hệ truyền động F-Đ. 11 Sơ đồ nguyên lý: Phương trình đặc tính cơ khi điều chỉnh tốc độ dùng máy phát: M )K( R K U.K M )K( R K E 2 Đ Đ KFF 2 Đ Đ F Φ − Φ =ω Φ − Φ =ω 0,5 Khi thay đổi U KF (hoặc i KF ) thì ta sẽ được 1 họ đường đặc tính cơ song song nhau ở cả 4 góc phần tư. Góc phần tư thứ I, III động cơ làm việc ở chế độ động cơ quay thuận và ngược. Góc phần tư thứ II, IV động cơ làm việc ở chế độ máy phát. Đặc tính hãm động năng (E F = 0) đi qua gốc toạ độ. Vùng nằm giữa trục tung (ω) và đặc tính cơ hãm động năng là chế độ hãm tái sinh (ω > ω 0 ) (Chế độ máy phát) Vùng nằm giữa trục hoành (M) và đặc tính cơ hãm động năng là chế độ hãm ngược. 1,0 - Hệ F – Đ linh hoạt trong điều chỉnh tốc độ. Có thể tự động chuyển đổi qua các chế độ làm việc khi thay đổi tốc độ hoặc đảo chiều. - Khi điều chỉnh E F thì thay đổi tốc độ động cơ ω ≤ ω cb . Khi đảo chiều i ktF thì đảo chiều được E F nên đảo chiều tốc độ. Nếu kết hợp điều chỉnh và đảo chiều từ thông thì sẽ điều chỉnh, đảo chiều được tốc độ động cơ ω ≥ 0,5 1 ω cb . - Tuy nhiên, hệ thống F – Đ có nhược điểm là dùng nhiều máy điện quay nên cồng kềnh, làm việc gây ồn, rung, đắt tiền, khả năng TĐH thấp .vv Tổng điểm: 2 Câu12: Trình bày nguyên lý làm việc của hệ truyền động ĐAX – Đ 12 Sơ đồ nguyên lý: 0,5 Điện áp hoặc s.đ.đ trung bình của bộ ĐAX: dd ck đ tbb UU T t UE γ=== xđ x đ ck đ f.t T t T t ===γ là tỷ số chu kỳ băm (độ rộng xung) Dòng điện trung bình mạch phần ứng là: ΣΣ φω−γ = − == u d u b tbu R KU R EE II Phương trình đặc tính cơ điện và đặc tính cơ của hệ ĐAX – Đ có dạng M )K( R K U ; K IRU 2 uduud φ − φ γ =ω φ −γ =ω ΣΣ 0,75 - Đặc tính cơ ở vùng dòng liên tục là những đường thẳng song song, trong đó tốc độ không tải lý tưởng phụ thuộc vào độ rộng xung băm: φ γ =ω K U d 0 - Xung điều khiển T 1 , T 2 tạo ra nhờ bộ BĐK với tần số xung f x = 1/T x . Khi thay đổi chu kỳ xung T x hay tần số xung f x sẽ thay đổi thời gian mở/khoá T 1 , T 2 nên thay đổi U b , 0,75 2 U ư dẫn đến điều chỉnh được tốc độ động cơ. Tổng điểm: 2 Câu 14: Trình bày nguyên lý điều chỉnh tốc độ động cơ điện xoay chiều bằng phương pháp thay đổi tần số nguồn 13 Sơ đồ nguyên lý: 0,75 - Muốn điều chỉnh tần số nguồn f 1 dặt vào stator để điều chỉnh tốc độ động cơ thì thay đổi điện áp điều khiển U đkT của bộ biến tần áp. Còn muốn điều chỉnh điện áp đặt vào stator theo quy luật thì thay đổi điện áp điều khiển của bộ chỉnh lưu - Đối với hệ biến tần nguồn áp thường có yêu cầu giữ cho khả năng quá tải về mômen là không đổi trong cả phạm vi điều chỉnh tốc độ. Nghĩa là const M M th ==λ 0,5 - Ta có: q đm1 1 đm1 đm1 1 1 f f f U f U = Trong đó q = -1;0;1;2. - Suy ra + = 2 q 1 đm1 1 dm1 1 f f U U hay ở dạng tương đối + = 2 q 1* 1 * 1 fU - Như vậy khi thay đổi tần số để điều chỉnh tốc độ động cơ ĐK ta thay đổi điện áp sao cho thoã mãn điều kiện trên. 0,75 Tổng điểm: 2 Câu1 5: Thành lập phương trình vi phân mô tả QTQĐ cơ học trong truyền động điện một chiều và vẽ dạng đặc tính. 3 14 Phương trình cân bằng TĐĐ: dt d JMM c ω =− 0,5 Giả thiết đặc tính cơ của động cơ là đường thẳng. Phương trình đặc tính có dạng: ω=ω∆−ω= β − β = Φ −ω=ω 0 nm 2 u 0xl M M M )K( R Vậy ωβ−= .MM nm 0,5 Giả thiết M c = const, là mômen phụ tải dt d T dt dJ MM dt d JM.M cxl cnm cnm ω +ω=ω⇒ ω β +ω= β − ⇒ ω =−ωβ− Với T c = J/β là hằng số thời gian cơ học. 0,5 Hoặc có thể viết theo mômen: dt dM1 dt d MM nm β −= ω ⇒ β − =ω thế vào phương trình đầu xlccc MMM dt dM T dt dMJ MM ==+⇒ β −=− 0,5 * Dạng đặc tính quá độ: Ta có xlxlqd bđbđ MM;tt MM;0t =ω=ω⇒= =ω=ω⇒= Phương trình đặc tính quá độ: CC CC T/t xlxl T/t bđ T/t xlxl T/t bđ e.MMe.MM e.e. −− −− −+= ω−ω+ω=ω Và M xl = M c 1,0 Tổng điểm: 3 Câu 16: Trình bày QTQĐ điện cơ trong TĐĐ với đặc tính tuyến tính ω 0 = const. 4 5 - Xảy ra khi: Nối động cơ để khởi động (ω 0 : 0 ⇒ ω 0đm ); Đảo chiều quay; Hãm ngược; Hãm động năng; Thay đổi R f ỏ mạch phản ứng, hoặc rôto khi M c = const (điều chỉnh tốc độ); Thay đổi tải ở trục động cơ Từ phương trình chuyển động của TĐĐ ta có: T đ .T M 2 2 dt d ω + T M dt d ω + ω = ω 0 - β c M = ω c T đ .T M 2 2 dt Md + T M dt dM + M = M c Phương trình đặc trưng: T đ .T M P 2 + T M P + 1 =0 p 1,2 = - d T2 1 ± dM 2 d TT/1)T/1( − 0,5 Nếu T M /T đ <4 (∆ < 0) ta có nghiệm phức: p 1,2 = -(1/2T đ ) ± j 2 dMd )T2/1()TT/1( − = -α ±jΩ p ω = ω c + e - α t (AcosΩ p t + BsinΩ p t) = f(t) M = M c + e - α t (C cosΩ p t + D sinΩ p t) = f(t) Tìm A, B, C, D thay vào phương trình của ω = f(t) ta có: ω = ωc + e - α t [(ω bđ - ω c )cosΩ p t + P cbdcbd J )(J)MM( Ω ω−ωα+− ∑ ∑ sinΩ p t M = M c + e - α t [(M bđ - M c ) cosΩ p t + Pd Cddbdbd T MT)T1(M Ω α−α−−ω∆β sinΩ 0,5 Nếu T M /T đ = m >4 thì p 1 = -α 1 ; p 2 = -α 2 lúc này phương trình vận tốc và mômen như sau: ω = ω C + A’ e - α 1 t + B’ e - α 2 t M = M C + C’ e - α 1 t + D’ e - α 2 t Tìm A’, B’, C’, D’ xác định theo điều kiện ban đầu như ở trên và ta có: ω=ω C - t 21 Cbd 21 Cbd2 1 e )(J MM)( α ∑ α−α − + α−α ω−ωα - t 21 Cbd1bdC 2 e )(J )(JMM α ∑ ∑ α−α ω−ωα−− 0,5 5 M=M C - t 21d bdbd 21 Cbd2 1 e )(T M)MM( α α−α ω∆β− − α−α −α - t 21d Cbdd1bdbd 2 e )(T )MM(T)M( α α−α −α−ω∆β− Khi m=4 vàP 1 = P 2 = -α phương trình xácđịnh vận tốc và mômen có dạng sau: ω = ω C + e - α t (A’’+B’’t) M = M C + e - α t (C’’+D’’t) Các hệ số A’’, B’’, C’’, D’’ theo điều kiện ban đầu như trên đã xét. 0,5 Tổng điểm: 2 Câu 23: Xác định công suất cần thiết của động cơ sinh ra khi ε = 25%, nếu nó có đồ thị phụ tải như hình vẽ. Biết rằng tổn thất không đổi khi ε = 25% bằng 1/3 tổn thất toàn phần. Bỏ qua tổn thất khi mở máy. Hệ số toả nhiệt khi động cơ không quay cũng như khi động cơ quay với tốc độ định mức. 23 Công suất đẳng trị: P đt = )kW(3,15 54 5.104.20 t.P t 1 22 i n 1 2 i lv = + + = ∑ 0,5 6 P(Kw) 20 10 t(s) 4 5 10 T ck 5 375,0 24 9 t t ck i đt ===ε ∑ Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε = 25% là: (K+ V 25 ).0,25.T ck Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε đt là: (K+ V đt ).0,375.T ck Mặt khác V 25 ∼ P 25 2 ; V đt ∼ P đt 2 Suy ra 25 2 25 2 đt đt V P P V = Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε đt là: ck25 2 25 2 đt T375,0).V P P K( + 0,5 Vì trong 1 chu kỳ làm việc tổn thất không đổi nên: ck25 2 25 2 đt ck25 T375,0).V P P K(T25,0).VK( +=+ 0,5 Với K = 0,3.V tp ; V 25 = 0,7.V tp ; P đt = 15,3(kW) Suy ra )kW(2,21 52,0 P P đt 25 == 0,5 Tổng điểm: 2 Câu 24: Xác định trị số điện trở phụ cần thiết mắc vào mạch phần ứng của một động cơ điện một chiều kích thích song song có: P đm =1,6kw; U đm =110V; n đm =970vg/ph; I đm =19,7A; R ư = 0,6 Ω làm việc trong chế độ hãm ngược, để cho khi dòng điện trong mạch phần ứng bằng định mức thì tốc độ động cơ bằng 0,7n đm . 24 Phương trình đặc tính cơ khi hãm ngược: ( ) u dm u dm dm 2 dm u dm dm I. .K R .K U M. .K R .K U Φ − Φ −= Φ − Φ −=ω 0,5 Dòng điện và mômen trong mạch phần ứng đổi chiều, cản trở chiều quay của tốc độ, làm tốc độ động cơ giảm dần. Để giảm dòng hãm ban đầu ta đưa thêm điện trở phụ vào mạch phần ứng Biểu thức dòng điện hãm: hu uhdm h RR EU I + −− = 0,5 Theo giả thiết I h = -I đm ; ω h = 0,7.ω đm Thay vào biểu thức ta có: 0,5 7 dm hu dmdmdm hu hdmdm hu uhdm h I RR .7,0 KU RR KU RR EU I −= + ωΦ−− = + ωΦ−− = + −− = Suy ra )(48,86,0 7,19 55,9 970 .7,0.97,0110 R I .7,0 KU R u dm dmdmdm h Ω=− + =− ωΦ+ = )Wb(97,0 55,9/970 6,0.7,19110 R.IU K dm udmdm dm = − = ω − =Φ 0,5 Tổng điểm: 2 Câu 74 (C©u hái phô ): Xác định công suất cần thiết của động cơ sinh ra khi ε = 40% khi nó làm việc với phụ tải có đồ thị như hình vẽ. Biết rằng tổn thất không đổi khi ε = 40% bằng tổn thất biến đổi định mức, hệ số toả nhiệt khi động cơ không quay bằng 0,6 khi động cơ quay với tốc độ định mức. Tổn thất khi mở máy có thể bỏ qua. 74 Công suất đẳng trị: P đt = )kW(5,16 66 6.126.20 t.P t 1 22 i n 1 2 i lv = + + = ∑ 43,0 28 12 t t ck i đt ===ε ∑ 0,5 Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε = 40% là: (K+ V 40 ).0,4.T ck Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε đt là: (K+ V đt ).0,43.T ck Mặt khác V 40 ∼ P 40 2 ; V đt ∼ P đt 2 ; 0,5 8 P(Kw) 20 12 t(s) 6 8 8 T ck 6 Suy ra 40 2 40 2 đt đt V P P V = Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε đt là: ck40 2 40 2 đt T43,0).V P P K( + Vì hệ số toả nhiệt khi động cơ không quay nhỏ hơn khi làm việc, thời gian nghỉ ở chế độ ε đt và ε = 40% khác nhau nên sử dụng phương pháp tổn thất trung bình có tính đến sự thay đổi, điều kiện toả nhiêt. ∆P tb40 = (K + V 40 )ε ’ = (K + V 40 ).0,53 Với 53,0 t6,0.6,0t4,0 t4,0 tt t ckck ck nglv lv ' = + = β+ =ε 0,5 56,0).V P P K().V P P K(P 40 2 40 2 đt ' 40 2 40 2 đt 60tb +=ε+=∆ Với 56,0 t57,0.6,0t43,0 t43,0 tt t ckck ck nglv lv ' đt = + = β+ =ε Cân bằng các trị số tổn thất trung bình ta có )kW(5,17 89,0 P P đt 40 == 0,5 Tổng điểm: 2 Câu 73: Một động cơ làm việc trong chế độ ngắn hạn lặp lại với trị số đóng điện tương đối ε = 25%, công suất sinh ra là 10kW. Xác định công suất cần thiết của động cơ khi làm việc ở chế độ ε = 60%. Nếu khi công suất phụ tải là 12kW thì tổn thất không đổi của nó bằng tổn thất biến đổi định mức. Hệ số toả nhiệt khi động cơ không quay nhỏ hơn 2 lần khi quay với tốc độ định mức. 73 Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε = 25% là: (K+ V 25 ).0,25.T ck Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε = 60% là: (K+ V 60 ).0,6.T ck Mặt khác V 25 ∼ P 25 2 ; V 60 ∼ P 60 2 ; Suy ra 25 2 25 2 60 60 V P P V = Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε = 60% là: ck25 2 25 2 60 T6,0).V P P K( + 0,5 Vì hệ số toả nhiệt khi động cơ không quay nhỏ hơn khi làm việc, thời 0,5 9 gian nghỉ ở chế độ ε = 25% và ε = 60% khác nhau nên sử dụng phương pháp tổn thất trung bình có tính đến sự thay đổi, điều kiện toả nhiêt. ∆P tb25 = (K + V 25 )ε ’ = (K + V 25 ).0,4 Với 4,0 2 t75,0 t25,0 t25,0 tt t ck ck ck nglv lv ' = + = β+ =ε 75,0).V P P K().V P P K(P 25 2 25 2 60 ' 25 2 25 2 60 60tb +=ε+=∆ Với 75,0 2 t4,0 t6,0 t6,0 tt t ck ck ck nglv lv ' = + = β+ =ε 0,5 Cân bằng các trị số tổn thất trung bình ta có: )kW(58,2 75,0 05,0 10 75,0 75,08,0 PP 2560 == − = 0,5 Tổng điểm: 2 Câu 72: Một động cơ làm việc trong chế độ ngắn hạn lặp lại với trị số đóng điện tương đối ε = 25%, công suất sinh ra là 12kW. Xác định công suất cần thiết của động cơ khi làm việc ở chế độ ε = 60%. Nếu khi công suất phụ tải là 12kW thì tổn thất không đổi của nó bằng 30% tổn thất toàn phần. Giả thiết sự toả nhiệt khi động cơ quay với tốc độ định mức và khi động cơ không quay là như nhau 72 Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε = 25% là: (K+ V 25 ).0,25.T ck Tổn thất trong 1 chu kỳ khi ε = 60% là: (K+ V 60 ).0,6.T ck 0,5 Mặt khác V 25 ∼ P 25 2 V 60 ∼ P 60 2 Suy ra 25 2 25 2 60 60 V P P V = 0,5 Vì trong 1 chu kỳ làm việc tổn thất không đổi nên: ck25 2 25 2 60 ck25 T6,0).V P P K(T25,0).VK( +=+ 1,0 Với K = 0,3.V tp ; V 25 = 0,7.V tp ; P 25 = 12(kW) Suy ra )kW(86,4 6,0 257,0375,0 12P 60 = − = 1,0 Tổng điểm: 3 10 . tư thứ I, III động cơ làm việc ở chế độ động cơ quay thuận và ngược. Góc phần tư thứ II, IV động cơ làm việc ở chế độ máy phát. Đặc tính hãm động năng (E. tốc độ động cơ thì thay đổi điện áp điều khiển U đkT của bộ biến tần áp. Còn muốn điều chỉnh điện áp đặt vào stator theo quy luật thì thay đổi điện áp
