Đang tải... (xem toàn văn)
phương pháp đưa ra để tính toán tường trong đất có các thanh neo như: -Phương pháp Sachipana (Nhật bản); -Phương pháp Đàn hồi có xét đến ma sát giữa đất và tường chắn (Quy phạm thiết kế móng công
Vi - Tính toán tờng trong đất I. Tổng quan và lựa chọn phơng pháp tính tờng trong đất Hiện nay có rất nhiều phơng pháp đa ra để tính toán tờng trong đất có các thanh neo nh: - Phơng pháp Sachipana (Nhật bản);- Phơng pháp Đàn hồi có xét đến ma sát giữa đất và tờng chắn (Quy phạm thiết kế móng công trình xây dựng của Nhật bản);- Phơng pháp có xét đến ảnh hởng của lực trục thanh chống ở các tầng thanh chống theo tiến triển của việc đào đất;- Phơng pháp Số gia;- Phơng pháp phần tử hữu hạn ( trên nền đàn hồi, PTHH trên bản móng đàn hồi, PTHH có xét quan hệ của đất với tờng chắn);- Phơng pháp B.N.Giêmoskin cho phép tính toán có xét đến liên kết một phía của kết cấu với nền;- Phơng pháp của Blium-Lomeier xem áp lực đất phía trớc tờng là phân bố đều, độ cứng cứng của nó phân bố phía dới Để thuận lợi và đơn giản trong việc xác định áp lực lên tờng chắn ta dùng ph-ơng pháp Sachipana gần đúng của Nhật Bản, với phơng pháp này tính Lực trục thanh chống và Mômen thân tờng không biến đổi theo quá trình đào đất. Một số giả định đa ra để tính toán nh sau:+ Trong đất có tính dính, thân tờng đợc xem là đàn hồi dài vô hạn.+ Phản lực chống hớng ngang của đất bên dới mặt đào chia làm hai vùng: Vùng dẻo đạt tới áp lực đất bị động có độ cao l; Vùng đàn hồi có quan hệ đờng thẳng với biến dạng của thân tờng.+ Sau khi khi lắp đặt chống thì xem chống nh bất động.+ Sau khi lắp đặt tầng chống dới thì xem trị số lực trục của tầng chống trên không thay đổi, còn thân tờng từ dới lên vẫn duy trì ở vị trí nh cũ.Phơng pháp giải gần đúng chỉ dùng hai phơng trình cân bằng tĩnh:Y = 0 MA = 0 Y = - 0) (21 2121.02211=++mmkmokokmkmkixxhxhhxWxvNNVới = - Suy ra: Nk = .h0.xm + .h0k2/2 - W.xm2/2 v.xm - 11kiN- .h0k.xm/2 + .xm2/2 (1)03) .(22 .)3(.21.61.21)()(2000203211=+++++++=mmkmkmkkmmmkkkmikkiAxxhlxxhxhhxWxvxhNxhNM (2)1 Thay (1) vào (2) ta đợc:(W - )xm3/3 (.h0k/2 v/2 W.hkk/2 + x.hkk/2- .h0k/3) xm2 - - (.h0k v .h0k/2).hkk.xm [ 1111 k kikkikiNhhN+.h0k2(hkk h0k/3)/2] = 0 (2a)Với: - áp lực tĩnh chủ động tác dụng lên trên mỗi mét dài tờng (theo chiều cao tờng). - áp lực tĩnh của đất tác dụng lên trên mỗi mét dài theo chiều cao tờng. w - áp lực nớc. wx + v trị số áp lực đất phía bị động xm chiều sâu tờng trong đất tối thiểu trong từng giai đoạn đào đất. Tờng đợc cắm vào các lớp đất nh sau:- Lớp đất lấp: có chiều dày 1,2 m- Lớp Sét dẻo cứng: có chiều dày 4,6 m và = 18,2 kN/m3, c = 19, = 13o- Lớp Sét pha dẻo mềm: có chiều dày 3,4 m và = 17,5 kN/m3, c = 5, = 11o- Lớp Sét pha dẻo chảy: có chiều dày 3,6 m và = 18,5 kN/m3, c=10, = 16o- Lớp Cát pha dẻo: có chiều dày 6,7 m và = 19,2 kN/m3, c = 25, = 18o- Lớp Cát bụi chặt vừa: có = 19 kN/m3, = 30o II. Xác định sơ đồ tính của tờng trong đất: Sơ đồ tính toán tờng trong đất đợc thể hiện từ quá trình thi công sau:- Đào đất đến độ sâu - 3,4 m (kể từ mặt đất) thì ta đặt một đợt cây chống thứ nhất (tổng quát thì cây chống ở đây có thể là neo, sàn tầng hầm bêtông cốt thép hoặc hệ các thanh chống bằng thép hình).- Đào đất đến độ sâu - 7m thì đặt tiếp đợt cây chống thứ hai.- Đào đất đến độ sâu -10,6m thì đặt tiếp đợt cây chống thứ ba.- Và tiếp tục đào đất đến độ sâu đáy đài 13m kết thúc quá trình đào đất.2 hàng chống 1hàng chống 2-2.20-6.80-10.20-13.80Đất lấpsét dẻo cứngsét pha dẻo mềmsét pha dẻo chảycát pha dẻocát bụi chặt vừa-20.50-7.5MNN-1.00cốt đáy đàihàng chống 3 Ta thấy rằng: thực tế công trình trên mặt đất xung quanh tờng đều đợc chất các vật liệu hoặc lán trại xây dựng, và có thể có các phơng tiện nhẹ đi lại lên trên mặt đất hố móng công trình, vì thế đã đợc chất một phần tải trọng phân bố đều q, giả thiết q = 1 T/m2 = 10 kN/m2. Tởng tợng kéo dài lng tờng chắn đến chiều cao h. Từ đó có thể xác định các trị số áp lực đất theo lý thuyết áp lực đất Raikine, căn cứ vào mực nớc ngầm để tính toán áp lực nớc, lấy 1m theo chiều dài thân tờng để tính. II.1. Tính áp lực của đất và nớc lên tờng: II.1.1. Tính áp lực đất chủ động tác dụng lên tờng:- ở độ sâu Z = 1,2 m: 2,11cdp = (q + .h) tan2(450 -2) 2c.tan(450 -2) = (10 + 17 x 1,2) tan2(450) = 30,2 (KN/m2).- ở độ sâu z = 3,4 m: 200214,32/3,2521345tan.19*221345tan.2,2*2,18 mKNppcdcd=+=- ở độ sâu z = 5,8 m: 200228,53/7,2221345tan.19*221345tan.4,2*2,18 mKNppcdcd=+=- ở độ sâu z = 7,0 m: 2002374/7,2821145tan.5*221145tan.2,1*5,17 mKNppcdcd=+=3 - ở độ sâu z = 9,2 m: 2002742,95/62,4621145tan.5*221145tan.2,2*5,17 mKNppcdcd=+=- ở độ sâu z =10,6 m: 20022,946,106/26,4621645tan.10*221645tan.4,1*5,18 mKNppcdcd=+=- ở độ sâu z = 13,3 m: 200026,1063,137/55,5921645tan.10*221645tan.7,2*5,18 mKNppcdcd=+= II.1.2. Tính áp lực nớc ngầm: Trong quá trình thi công, phải luôn đảm bảo đợc mực nớc ngầm thấp hơn mặt đất đào là 1m. Do đó sự chênh áp lực nớc sẽ đợc tính nh sau:- Giai đoạn 1: đào đến độ sâu - 3,4 m (so với mặt đất) thì mực nớc ngầm tự nhiên đang ở độ sâu - 6,5m, đảm bảo điều kiện thi công đặt ra, do đó ở giai đoạn này, áp lực nớc ngầm ở hai bên tờng là cân bằng nhau.- Giai đoạn 2: đào đất đến độ sâu 7m (so với mặt đất), hạ thấp mực nớc ngầm ở bên trong lòng tờng xuống 1m so với mặt đất thi công, do đó độ chênh lệch mực nớc ở độ sâu này là mh 5,1=. áp lực nớc đợc tính nh sau: 2/155,1*10. mKNhpw===- Giai đoạn 3: đào đất đến độ sâu 13,3 m (so với mặt đất), hạ thấp mực nớc ngầm ở bên trong lòng tờng xuống 1m so với mặt đất thi công, do đó độ chênh lệch mực nớc ở độ sâu này là mh 8,7=. áp lực nớc đợc tính nh sau: 2/788,7*10. mKNhpw=== II.1.3. Tính áp lực đất bị động- ở độ sâu 7m. PP = .x.tan2(450 + 2) + 2c.tan(450 +2) = 17,5*x*tan2(450 + 2110) + 2*5.tan(450 +2110) = 25,75.x + 12,131. Vậy có, w7 = 25,75 và v7 = 12,131 III. Xác định độ sâu chôn tờng, lực dọc thanh chống và mômen thân t-ờng. Khi xác định chiều sâu tờng trong đất ngoài việc tờng làm việc một cách bình thờng cần chú ý đến việc hạ sâu thêm để ngăn nớc. Trị số phần cắm sâu thêm đợc lấy nh sau: 4 Trong đá chặt: 0,5 - 1m, trong đá biến chất và trong sét chặt: 0,75 1,5m, trong á sét dẻo và sét dẻo: 1,5 - 2m. Với công trình này, đào đất đến cốt 13,3m (lớp cát pha dẻo) nên ta chọn độ cắm thêm là xm. Giai đoạn I. Đào đất đến độ sâu -3,4m (tính từ mặt đất) và đặt hàng thanh chống thứ nhất. Sau khi đào đất đến độ sâu 3,4m (so với mặt đất), ta tiến hành đặt hàng chống thứ nhất. Gọi IN1 là lực dọc trong thanh chống thứ nhất. Tại thời điểm này, áp lực đất chủ động tác dụng lên tờng còn bé, nên coi 01=IN. Mômen uốn thân tờng tại độ sâu này là: TmKNmMI75,65,671==. Tiếp tục đào đất thì áp lực đất chủ động tăng dần và áp lực đất bị động giảm dần, do đó xuất hiện lực nén trong hàng thanh chống này. Giai đoạn II. Đào đất đến độ sâu -7m (tính từ mặt đất) và đặt hàng thanh chống thứ hai. Tại giai đoạn này, gọi lực dọc trong hàng chống thứ nhất là IIN1 Số thanh chống k = 1, hok = 7m, hkk = h1k = 3,6m, Nk = IIN1 . Dùng công thức (2a) tìm xm:31(W - )xm3 (21.h0k 21v 21W.hkk +21x.hkk - 31.h0k) xm2 - - (.h0k v 21.h0k).hkk.xm [ 1111 k kikkikiNhhN+21.h0k2(hkk 31h0k)] = 0 Xác định các hệ số ,, : 274/7,43157,28 mKNppPwcda=+=+= = 1hPa= 77,43= 6,25 ; = 174hPcd= 77,28= 4,1 ; = - = 6,25 4,1 = 2,15 31(25,75 4,1)xm3 (216,25*7 2112,131 2125,75*3,6 - 312,15*7) xm2 - - (6,25*7 12,131- 21.2,15*7).3,6.xm [216,25*72*(3,6 317)] = 0 7,22xm3 + 35,55*xm2 86,74xm 194 = 0 xm3 + 4,93xm2 12xm 26,87 = 0 Giải bằng phơng pháp thử dần, ta đợc: xm 1 = 2,8 m Dùng công thức (1) tìm lực trục thanh chống thứ haiIIN2:Nk = .h0k.xm + 21.h0k2 - 21W.xm2 v.xm - 11kiN- 21.h0k.xm + 21.xm2 (1)IIN1 = 6,25*7*2,8 + 216,25*72 - 2125,75*2,82 12,131*2,8 5 - 21*2,15*7*2,8+ 214,1*2,82 = 135,7 kN = 13,57 tấn => Mômen uốn thân tờng tạo độ sâu 7m là : TmMII4,192=. +X+XBiểu đồ mômen của tƯờng BarétGiá trị lực dọc tại hàng neo 1- 1.00q = 1 T/m2-Y+Y- 7.5-Y+Y2IIIM = 19,4 Tm1IIM = 6,75 TmN = 13,57 t1IIBiểu đồ nội lực thanh chống và thân tờng tại giai đoạn thi công II Giai đoạn III. Đào đất đến độ sâu 10,6m (tính từ mặt đất) và đặt hàng chống thứ ba. Với k = 2; Nk = IIN1 = 135,7 kN; hok = 10,6 m, h1k = 7,2 m; hkk = h2k = 3,6 m; Nk = IIIN2; w; v; ; ; . Dùng công thức (2a) tìm xm:31(W - )xm3 (21.h0k 21v 21W.hkk +21x.hkk - 31.h0k) xm2 - - (.h0k v 21.h0k).hkk.xm [ 1111 k kikkikiNhhN+21.h0k2(hkk 31h0k)] = 0 31(25,75- 4,1)xm3 (216,25*10,6 2112,1312125,75*3,6- 312,15*10,6)xm2 - (6,25*10,6 12,131- 21.2,15*10,6).3,6.xm - [135,7*7,2 135,7*3,6 + 216,25*10,62*(3,6 3110,6)] = 0 7,22xm3 + 26,89xm2 153,8xm 513,2 = 0 xm3 + 3,72xm2 21,3xm 71,1 = 0 Giải bằng phơng pháp thử dần, ta đợc: xm 2 = 4,5 m Dùng công thức (1) tìm lực trục thanh chống IIIN2: Nk = .hok.xm + 21.h0k2 - 21W.xm2 v.xm - 11kiN- 21.h0k.xm + 21.xm2 (1) => IIIN2 = 6,25*10,6*4,5 + 216,25*10,62 - 2125,75*4,52 12,131*4,5 -6 - 135,7 - 21*2,15*10,6*4,5 + 214,1*4,52 = 188,8 kN = 18,85 tấn => Mômen uốn thân tờng tại độ sâu 10,6m là: TMIII4,303=.N = 13,57t1IIN = 18,8t2IIIq = 1 T/m2-Y+Y- 7.5-Y+Y2IIM = 19,4 Tm1iM = 6,75 Tm+X+XBiểu đồ mômen của tƯờng BarétGiá trị lực dọc tại các hàng neo- 1.003IIIM = 30,4 TmBiểu đồ nội lực thanh chống và thân tờng tại giai đoạn thi công III Giai đoạn IV. Đào đất đến độ sâu 13,3m (tính từ mặt đất) - kết thúc quá trình đào đất. Với k = 3; Nk = IIN1 = 135,7 kN; Nk = IIN2 = 188,8 kN; hok = 13,3 m, h1k = 9,9 m; h2k = 6,3m ; hkk = 2,7 m ; Nk = IIIN3; w; v; ; ; . Dùng công thức (2a) tìm xm:31(W - )xm3 (21.h0k 21v 21W.hkk +21x.hkk - 31.h0k) xm2 - - (.h0k v 21.h0k).hkk.xm [ 1111 k kikkikiNhhN+21.h0k2(hkk 31h0k)] = 0 31(25,75- 4,1)xm3 (216,25*13,3 2112,1312125,75*2,7- 312,15*13,3)xm2 - (6,25*13,3 12,131- 21.2,15*13,3)*2,7*xm - [(135,7*9,9 + 188,8*6,3) (135,7 + 188,8)*2,7 + + 216,25*13,32*(2,7 3113,3)] = 0 7,22xm3 + 8,79xm2 153,1xm 701 = 0 xm3 + 1,22xm2 21,2xm 97,1 = 0 Giải bằng phơng pháp thử dần, ta đợc: xm 2 = 5,64 m Dùng công thức (1) tìm lực trục thanh chống IVN3:7 Nk = .hok.xm + 21.h0k2 - 21W.xm2 v.xm - 11kiN- 21.h0k.xm + 21.xm2 (1) => IVN2 = 6,25*13,3*5,64 + 216,25*13,32 - 2125,75*5,642 12,131*5,64 - - 135,7 - 21*2,15*13,3*5,64 + 214,1*5,642 = 204,5 kN = 20,45 tấn => Mômen uốn thân tờng tại độ sâu 13,3m là: => TmMIV504=.-Y+Y2IIM = 19,4 Tm1iM = 6,75 Tm4IVM = 50 Tm+X+XBiểu đồ mômen của tƯờng BarétGiá trị lực dọc tại các hàng neo- 1.003IIIM = 30,4 TmN = 20,45t3IvN = 13,57t1IIN = 18,8t2IIIq = 1 T/m2-Y+Y- 7.5Biểu đồ nội lực thanh chống và thân tờng tại giai đoạn thi công IV Xét thấy, nếu x = 5,64m thì chân tờng Diaphramg sẽ nằm trong lớp Cát pha dẻo, mà lớp này là lớp yếu, có N = 21. Nên ta phải kéo dài cho chân tờng nằm trong lớp Cát bụi chặt vừa (có N = 30) một đoạn là 2,5 m. Các lý do khác cho sự lựa chọn này là:- Bản thân tờng trong đất không chịu tải trọng của công trình, mà chỉ chịu trọng lợng bản thân và một phần tải trọng từ các sàn tầng hầm.- Tờng trong đất không đợc phép lún, bởi nếu xảy ra lún thì sẽ phá vỡ liên kết giữa nó với sàn tầng hầm dới cùng, điều này dẫn đến nớc ngầm sẽ thẩm thấu vào hầm Vậy tổng độ dài của tờng Diaphramg là: H = 22cm. IV. Xác định sơ bộ kích th ớc tiết diện t ờng Diaphramg: Các kích thớc sơ bộ của tờng nh sau:- Chiều dầy tờng chọn theo cơ sở sau:+ Theo yêu cầu chống thấm.8 + Từ Mômen trong tờng, ta tính đợc chiều cao làm việc của tờng (h0) thông qua công thức: h0 = bRnMA.1. Với b chiều rộng của dải tờng cần tính toán. Trong bài toán này, chọn b = 0,8m (theo chiều cao tờng).+ Căn cứ vào công nghệ và phơng tiện thi công thực tế. Thờng thi công cạp tờng bằng gầu ngoạm, có các kích thớc gầu: 600, 800, 1000mm.+ Chọn theo kinh nghiệm. V. Kiểm tra ổn định kết cấu chắn giữ:Kiểm tra chống trồi đáy hố móng có xét đồng thời cả c và theo công thức sau: 21. . q cLD N c NKH q+=+ (*)(Công thức kiến nghị của nhà nghiên cứu Uông Bỉnh Giám - Đại học Đồng Tế - Trung Quốc có tham khảo từ công thức xét khả năng chịu lực của nền đất của Prandtl và Terzaghi).Trong đó: KL 1,2 1,3, do bỏ qua tác dụng chống trồi lên của cờng độ chịu cắt phía sau tờng. Với điều kiện đất nền của công trình nh đã nêu trong phần I, ta chọn KL = 1,3 (thiên về an toàn). D- Độ chôn sâu của thân tờng xác định theo công thức chống lật (So sánh với tiêu chuẩn hớng dẫn thực hành về nền móng - Tiêu chuẩn BS 8004:1986 của Anh, Nhà xuất bản Xây Dựng 2002). Nh đã tính toán ở trên, có D = 8,7m q = 1T/m2: Siêu tải đặt trên mặt đất. 1: Trị bình quân trọng lợng tự nhiên của các lớp đất phía ngoài hố đào (từ mặt đất đến đáy tờng). 1 = 5,185,27,66,34,36,42,15,2*197,6*2,196,3*5,184,3*5,176,4*2,1818*2,1=++++++++++ (kN/m3). 2- Trị bình quân trọng lợng tự nhiên của các lớp đất phía trong hố đào (Kể từ mặt đào đến đáy tờng). 15,195,22,65,2*192,6*2,192=++=(kN/m3). Nc , Nq hệ số tính toán khả năng chịu lực giới hạn của đất (Xác định theo Terzaghi). Tại đáy hố đào sâu 13,3m (thuộc lớp cát pha dẻo), có c = 25, = 180. Vậy các giá trị qN và Nc đợc xác định nh sau: 23tan4 212cos 452qoeN ữ = + ữ = 5,64 9 ( )11tanc qN N= = 14,27 Thay vào công thức (*) ta đợc: 1,31022*5,1827,14*2564,5*7,8*15,19=++=LK > 1,3. Vậy hố móng thoả mãn điều kiện chống trồi. VI. Tính toán cốt thép chịu lực cho tờng: - Xác định cốt thép chịu lực: Cắt một dải tờng Diaphramg có chiều rộng 1m theo chiều dài tờng, coi các vị trí neo nh các gối tựa. Từ đó, coi dải nh dầm đơn giản liên tục gối lên các gối tựa là các vị trí bố trí các hàng chống.áp lực đấtSơ đồ tính toán tƯờng diaphramgCông thức tính dầm đơn giản, tính với giá trị mô men lớn nhất:Chọn bê tông mác 300, có Rn = 130 kg/cm2. Chọn thép chịu lực AII, có Ra = 2800KG/cm2.+ M = 50 (T.m) 20bhRMAn=07,074100130105025==xxx < Ao = 0.428. = 0,5(1+A21) = 0,9636Fa = 0 hRMa = 2504,2574.9636,0.280010.50cm= Chọn ỉ32a200, có Fa = 40,2 cm2 , thép đợc bố trí đối xứng. à =oabhF100% = 0,54 %- Cốt thép ngang chọn theo cấu tạo 20a300.- Phía trong lồng thép đợc bố trí các thanh ngang 20 có khoảng cách:10 [...]... sâu thêm đợc lấy nh sau: 4 Trong đá chặt: 0,5 - 1m, trong đá biến chất và trong sét chặt: 0,75 1,5m, trong á sét dẻo và sét dẻo: 1,5 - 2m. Với công trình này, đào đất đến cốt 13,3m (lớp cát pha dẻo) nên ta chọn độ cắm thêm là x m . Giai đoạn I. Đào đất đến độ sâu -3,4m (tính từ mặt đất) và đặt hàng thanh chống thứ nhất. Sau khi đào đất đến độ sâu 3,4m (so với mặt đất) , ta tiến hành đặt hàng... I N 1 là lực dọc trong thanh chống thứ nhất. Tại thời điểm này, áp lực đất chủ động tác dụng lên tờng còn bé, nên coi 0 1 = I N . Mômen uốn thân tờng tại độ sâu này là: TmKNmM I 75,65,67 1 == . Tiếp tục đào đất thì áp lực đất chủ động tăng dần và áp lực đất bị động giảm dần, do đó xuất hiện lực nén trong hàng thanh chống này. Giai đoạn II. Đào đất đến độ sâu -7m (tính từ mặt đất) và đặt hàng thanh... nớc ngầm ở bên trong lòng tờng xuống 1m so với mặt đất thi công, do đó độ chênh lệch mực nớc ở độ sâu này là mh 5,1 = . áp lực nớc đợc tính nh sau: 2 /155,1*10. mKNhp w === - Giai đoạn 3: đào đất đến độ sâu 13,3 m (so với mặt đất) , hạ thấp mực nớc ngầm ở bên trong lòng tờng xuống 1m so với mặt đất thi công, do đó độ chênh lệch mực nớc ở độ sâu này là mh 8,7 = . áp lực nớc đợc tính nh sau: 2 /788,7*10.... ngầm: Trong quá trình thi công, phải luôn đảm bảo đợc mực nớc ngầm thấp hơn mặt đất đào là 1m. Do đó sự chênh áp lực nớc sẽ đợc tính nh sau: - Giai đoạn 1: đào đến độ sâu - 3,4 m (so với mặt đất) thì mực nớc ngầm tự nhiên đang ở độ sâu - 6,5m, đảm bảo điều kiện thi công đặt ra, do đó ở giai đoạn này, áp lực nớc ngầm ở hai bên tờng là cân bằng nhau. - Giai đoạn 2: đào đất đến độ sâu 7m (so với mặt đất) ,... 2 /788,7*10. mKNhp w === II.1.3. Tính áp lực đất bị động - ở độ sâu 7m. P P = γ.x.tan 2 (45 0 + 2 φ ) + 2c.tan(45 0 + 2 φ ) = 17,5*x*tan 2 (45 0 + 2 11 0 ) + 2*5.tan(45 0 + 2 11 0 ) = 25,75.x + 12,131. VËy cã, w 7 = 25,75 và v 7 = 12,131 III. Xác định độ sâu chôn tờng, lực dọc thanh chống và mômen thân t- ờng. Khi xác định chiều sâu tờng trong đất ngoài việc tờng làm việc một cách... cách các thanh thép ngang A = 800mm. - Tại vị trí cao độ của sàn và vị trí đài móng, ta phải đặt thêm cốt thép chịu lực cắt, cụ thể: Trong chiều cao 1m vùng cao độ mức sàn và 3,7m tại vị trí đài móng, ta đặt xen kẽ thêm thép 20 vào giữa hai thanh 32a200 . - Trong vùng này, cốt thép ngang đợc đặt dày hơn, 20a200. Hình vẽ bố trí thÐp trong têng Diaphramg nh sau: 20 a300 2 20 a200 2 20 a200 4 20... thanh chống và thân tờng tại giai đoạn thi công IV Xét thấy, nếu x = 5,64m thì chân tờng Diaphramg sẽ nằm trong lớp Cát pha dẻo, mà lớp này là lớp yếu, có N = 21. Nên ta phải kéo dài cho chân tờng nằm trong lớp Cát bụi chặt vừa (có N = 30) một đoạn là 2,5 m. Các lý do khác cho sự lựa chọn này là: - Bản thân tờng trong đất không chịu tải trọng của công trình, mà chỉ chịu trọng lợng bản thân và một phần... rộng 1m theo chiều dài tờng, coi các vị trí neo nh các gối tựa. Từ đó, coi dải nh dầm đơn giản liên tục gối lên các gối tựa là các vị trí bố trí các hàng chống. á p lực đất Sơ đồ tính toán tƯờng diaphramg Công thức tính dầm đơn giản, tính với giá trị mô men lớn nhất: Chọn bê tông mác 300, có R n = 130 kg/cm 2 . Chän thÐp chÞu lùc AII, cã R a = 2800KG/cm 2 . + M = 50 (T.m) 2 0 bhR M A n = 07,0 74100130 1050 2 5 == xx x ... của tờng nh sau: - Chiều dầy tờng chọn theo cơ sở sau: + Theo yêu cầu chống thấm. 8 ( ) 1 1 tan c q N N ϕ = − = 14,27 Thay vào công thức (*) ta đợc: 1,3 1022*5,18 27,14*2564,5*7,8*15,19 = + + = L K > 1,3. Vậy hố móng thoả mÃn điều kiện chống trồi. VI. Tính toán cốt thép chịu lực cho tờng: - Xác định cốt thép chịu lực: Cắt một dải tờng Diaphramg có chiều rộng 1m theo chiều dài tờng,... trong đất không chịu tải trọng của công trình, mà chỉ chịu trọng lợng bản thân và một phần tải trọng từ các sàn tầng hầm. - Tờng trong đất không đợc phép lún, bởi nếu xảy ra lún thì sẽ phá vỡ liên kết giữa nó với sàn tầng hầm dới cùng, điều này dẫn đến nớc ngầm sẽ thẩm thấu vào hầm Vậy tổng ®é dµi cđa têng Diaphramg lµ: H = 22cm. IV. Xác định sơ bộ kích th ớc tiết diện t ờng Diaphramg: Các kích . - Tính toán tờng trong đất I. Tổng quan và lựa chọn phơng pháp tính tờng trong đất Hiện nay có rất nhiều phơng pháp đa ra để tính toán tờng trong. định sơ đồ tính của tờng trong đất: Sơ đồ tính toán tờng trong đất đợc thể hiện từ quá trình thi công sau:- Đào đất đến độ sâu - 3,4 m (kể từ mặt đất) thì