Đang tải... (xem toàn văn)
tham khảo thiết kế đồ án Thiết kế móng cộc
Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 1Chương 3 THIẾT KẾ MÓNG CỌC 3.1.Các dữ liệu tính toán : 1.Số liệu địa chất : Lớp Đất Dung trọng tự nhiên (kN/m3) Dung trọng đẩy nổi (kN/m3) Lực dính C (kN/m2) Góc ma sát trong ϕ (o) γtc γI γII γ'tc γ'I γ'II Ctc CI CII ϕtc ϕΙ ϕΙΙ 2a 18.99 18.99 18.99 9.26 0.00 0.00 9.54 6.88 8.05 12ο1’ 10ο17’ 11ο3’18.99 18.99 0.00 0.00 12.20 11.02 13ο43’ 12ο58’2b 20.03 19.89 19.97 10.41 10.23 10.3218.2616.14 17.01 15ο24’ 14ο52’ 15ο5’20.18 20.10 10.59 10.49 20.38 19.51 15ο56’ 15ο43’3 19.81 19.69 19.74 10.04 9.90 9.96 22.8820.46 21.40 14ο40’ 14ο0’ 14ο16’19.93 19.88 10.18 10.12 25.30 24.36 15ο19’ 15ο3’4 19.44 19.31 19.36 9.82 9.73 9.77 14.2412.50 13.16 14ο4’ 13ο25’ 13ο40’19.57 19.52 9.91 9.87 15.98 15.32 14ο44’ 14ο29’5 19.40 19.27 19.32 9.88 9.77 9.82 7.29 3.80 5.16 13ο49’ 12ο57’ 13ο17’19.53 19.48 9.99 9.94 10.78 9.42 14ο41’ 14ο21’6a 18.51 18.44 18.47 9.30 9.25 9.27 2.73 0.30 1.21 26ο50’ 26ο19’ 26ο31’18.58 18.55 9.35 9.33 5.17 4.26 27ο20’ 27ο9’6b 19.24 19.18 19.20 9.90 9.85 9.87 2.89 1.32 1.90 29ο35’ 29ο16’29ο23’19.30 19.28 9.95 9.93 4.46 3.88 29ο55’29ο47’7 20.22 20.19 20.20 10.53 10.48 10.5038.2333.93 35.57 16ο45’ 15ο40’ 15ο5’20.25 20.24 10.58 10.56 42.54 40.90 17ο49’ 17ο25’ Ngoại lực tác dụng: )(kNNtt)(kNmMtt)(kNQtt)(kNNtc)(kNmMtc Qtc(kN) 2136 230 172 1857.4 200 149.6 Thit k Múng Cc GVHD: Thy Trn Tun Anh SV: Nguyn Th Hoi Thng 2Mt ct a cht: 3.2. TRèNH T TNH TON V THIT K MểNG CC : 3.2.1. Chn chiu sõu t múng Df v kớch thc cc s b Chn chiu sõu t i cc: Chn Df = 2.0m Chn cỏc thụng s v cc : Chn cc bờtụng ct thộp cú tit din vuụng l: 35x35 cm ặ Ap = 0.35x 0.35 =0.1225 m2 Chn chiu di cc l: 23m. Chiu di ca mt on cc : l = 11.8m Vi chiu di ca cc nh vy, thỡ mi cc s cm vo lp 6b l lp t cỏt cú kh nng chu lc khỏ ln. Cc neo vo i l : 0.1 m on p u cc l : 0.6 m. Chn vt liu : Chn mỏc bờtụng B20 : Rb = 11.5 MPa = 11500 kN/m2, Eb = 27000000 kN Rbt= 900 kN/m2 Thit k Múng Cc GVHD: Thy Trn Tun Anh SV: Nguyn Th Hoi Thng 3 Chn ct thộp trong cc : Chn ct dc: 818 (thộp CII cú Rs = 2250000 kN/m2) Din tớch thộp trong cc l: As= 8x42d=20.35 cm2 Chn ct ai: 6 (cú Ra = 210000 kN/m2) 3.2.2. Xỏc nh sc chu ti cho phộp ca cc Pc: 3.2.2.1. Sc chu ti ca cc theo ch tiờu vt liu: ()(VL)assbbQRARA=+ Trong ú : As : din tớch tit din ngang ca ct thộp dc trong cc (m2) Ab : din tớch tit din ngang ca bờ tụng trong cc ó tr din tớch ct thộp(m2) : h s un dc ca cc H s un dc theo cụng thc thc nghim : 0016.00000288.0028.12= Vi022.363.70.35Lr== = => = 0.809 Trong ú : r : bỏn kớnh cc vuụng b : b rng tit din vuụng lo : chiu di tớnh toỏn ca cc c xỏc nh nh sau: lo = xl = 1.0x22.3 = 22.3m 20.1225 0.002035 0.12047bpsA AA m== = ặ()(VL)assbbQRARA=+ = 0.809x103x(225x0.002035 + 11.5x0.12047) = 1865 kN 3.2.2.2.Sc chu ti ca cc theo cng t nn (DN)pppisisas ps pQAqufhQQFS FS FS FS=+ = + Trong ú: Qs: sc khỏng hụng cc hn (kN) Qp: Sc khỏng mi cc hn(kN) FSs: h s an ton ca ma sỏt hụng (FSs = 2) FSp: h s an ton ca sc khỏng mi cc (FSp = 3) u: chu vi ngoi ca tit din cc hsi: b dy ca lp t th i fsi: ma sỏt hụng ca lp t th i ( ) h: ng sut hu hiu trong t theo phng vuụng gúc vi mt bờn cc: v: ng sut hu hiu trong t theo phng thng ng do trng lng bn thõn t Ca: lc dớnh gia thõn cc v t , cc BTCT ly ca= c a: gúc ma sỏt gia cc v t nn, cc BTCT ly a = 'sia h af ctg=+sisisfhuQ=pppAqQ =' ' 1.2*(1 sin ) 'hsv vk == NdNCNqpqcp++= ' Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hồi Thương 4qp: cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc: Ap: tiết diện cọc Tính lần lượt cho từng lớp đất: Báo cáo khảo sát địa chất HK3. Mực nước ngầm HMNN= -1.8m STT Zđ Lớp Hi(m) γtn (kN/m³) γ’ (kN/m³) C (kN/m²) ϕ (độ) 0 -1.3 mặt 1.3 19 10 0 0 1 -3.4 2a 2.1 18.99 9.26 12.3 11 2 -5.0 3 1.6 19.8 10.04 25.6 14 3 -8.6 4 3.6 19.44 9.82 16 13.1 4 -11.0 5 2.4 19.4 9.88 7.5 13.7 5 -15.0 6a 4 18.51 9.3 3 26.5 6 -40.7 6b 25.7 19.24 9.9 2.6 29.4 Ltc = 40.7m 9.808 ϕtb = 25.1 Phần ma sát hơng: STT Z (m) Hi(m) Ca(kN/m2) ϕ (độ) ks σ’v σ’h fs Qs (T) 1 -2.0 1.4 12.30 11.0 0.81 37.7 30.5 18.2 35.7 2 -4.2 1.6 25.60 14.0 0.76 52.2 39.6 35.5 79.4 3 -6.8 3.6 16.00 13.1 0.77 77.9 60.2 30.0 151.34 -9.8 2.4 7.50 13.7 0.76 107.4 82.0 27.5 92.3 5 -13.0 4 3.00 26.5 0.55 137.9 76.4 41.1 230.06 -19.7 9.3 2.60 29.4 0.51 202.5 103.1 60.7 790.2Lms = 22.3 Tổng Qs =1379(kN) Phần mũi cọc: Zmc ϕ (độ) Ca (kN/m²) Nc σ’vp (kN/m²) Nq γ’(kN/m³) dp (m) Nγ-24.3 29.4 2.6 35.37 248.5 20.93 9.9 0.35 18.5 CxNc = 92.0σ’vpxNq= 5203γ*dp*Nγ =64.1 5359 (kN/m2) Qp = qpxAp = 656.4 (kN) Vậy sức chịu tải cực hạn của cọc theo đất nền: Qu = QS+QP-Gc = 1965 (kN) Với Gc: trọng lượng bản thân của cọc. Gc=n Ap lc γbt = 1x 0.1225x22.3x25 =68.3 (kN) => Sức chịu tải cho phép cọc theo đất nền: Qa = QS/FSs+QP/FSp-Gc = 837 (kN) =++=γνργσNdNCNqpqcp' Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 53.2.2.3. Sức chịu tải của cọc theo SPT ()1[0.2 ]3aapsscQNANLcLα=++Ω Với: α: hệ số phương pháp thi công cọc, cọc ép BTCT có α = 30 Na: số SPT của đất dưới mũi cọc Ap : diện tích tiết diện cọc = 0.1225m2 Ns : số SPT của lớp cát bên thân cọc Ls : chiều dài cọc trong đất cát c : lực dính của đất sét bên thân cọc Lc : chiều dài cọc trong đất sét Ω: chu vi tiết diện cọc = 0.35x4 = 1.4m ()1/ 3[30*30*0.1225 (0.2*22*14 5.6*8.3)*1.4] 87.2 872aSPTQTkN=++== Vậy sức chịu tải cho phép của cọc: Pc = min(Qa(VL); Qa(DN); Qa(SPT)) = 837 (kN) 3.2.3. Xác định sơ bộ số lượng cọc: 21361.3 3.32837ttcNnPβ=×= ×= Chọn số cọc là 4. 2cot21361.3 0.241( )11500ttbNF mRβ==× = Chọn bcxhc = 0.4 x 0.6 (m) Khoảng cách bố trí cọc là 3d = 1.2m, mép đài cách mép cọc một khoảng ~d/2 = 0.175m 350 525 35017503505253501750350350600300525525 Fd =1.75 x1.75 =3.06 m2 Chọn hd = 0.8m Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 63.3.Kiểm tra : 3.3.1.Kiểm tra sức chịu tải của cọc: 350350350 525 35017503505253501750525525 Ngoại lực quy đổi về tâm đài móng : 2136 3.06 22 2.0 2270.64( )ttttdtb fNNFD kNγ=+ = + ××=∑ 230 172 0.8 316( )tttt ttyxdyM MHh kNm=+ =+×=∑ Phản lực đầu cọc lớn nhất ở cọc 2,4 và nhỏ nhất ở cọc 1,3 : min 1222270.64 3160.525 417.22( ) 04 4 0.525ttttyttiMNPx kNnx=− = − ×= >×∑∑∑ max 3222270.64 3160.525 718.1( ) 8374 4 0.525ttttyttciMNPx kNPkNnx=+ = + ×= <=×∑∑∑ 3.3.2.Kiểm tra sức chịu tải của cọc làm việc trong nhóm: Hệ số nhóm η: η = ()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡−+−−21122190111nnnnnnθ Trong đó : 0.3518.431.05odarctg arctgsθ⎛⎞ ⎛ ⎞== =⎜⎟ ⎜ ⎟⎝⎠ ⎝ ⎠ → η = () ()21 2 21 21 18.43 0.79529022−×+ −×⎡⎤−=⎢⎥××⎣⎦ Pnh = η. nc .Pc = 0.7952x4x837 = 2662kN > ftbdttDFNγ+ = 2270.64 kN 3.3.3. Kiểm tra ứng suất dưới mũi cọc(móng khối qui ước): Diện tích móng khối qui ước: Fqu = Lqu Bqu Trong đó: IIiitbillϕϕ=∑∑ 12.58 1.4 15.3 1.6 14.29 3.6 14.21 2.4 27.9 4 29.47 9.325 123otbxx x x xxϕ++ + ++== Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 725.16.2754ooα== Lqu= L- 2x + 2lctanα = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275o = 6.31 m Lqu= 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275o = 6.31 m Bqu= B- 2y + 2lctanα = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275o = 6.31 m Bqu= 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275o = 6.31 m =>Fqu = Lqu Bqu= 6.31x6.31 = 40m Ngoại lực qui đổi về tâm móng khối qui ước: tc 'qu qu qutcqu()1857.4 40 218.2 (1.75 1.75 0.9 4 0.1225 22.3) 2510599.1tciII i d d d p c btNNBL hBLhnALNkNγγ=+ + +=+×+××+×××=∑∑∑ 200 149.6 0.9 334.6( )tctc tcdquM MQh kNm=+ =+ ×=∑ 3.3.4. Kiểm tra ổn định đất nền dưới mũi cọc: Ta có: σmax ≤ 1.2 RII Trong đó: *12(())IIqucfIItcmmR Ab B l D DCkγγ=+++ Với: C = 2.6 kN/m2 φ =29.4o(A = 1.095 ; B = 5.381 ; D = 7.776) và tckmm21× = 1 => 1 (1.095 6.31 9.9 5.381 24.3 9.808 7.776 2.6)IIR =× × × + × × + × => 21371.1( / )IIRKNm= 2210599.1265( / ) 1371.1( / )40tcqutctb IIquNp kN m R kN mF== = <=∑ 22max210599.1 334.6273( / ) 1.2 1.2 1371.1 /40 6.31 6.31 / 6tctcqutcxIIqu xNMpkNmRxkNmFW x=+= + = <=∑2min210599.1 334.6257( / ) 040 6.31 6.31 / 6tctcqutcxqu xNMpkNmFW x=−= − = >∑ Vậy đất nền dưới mũi cọc thỏa điều kiện ổn định. 3.3.5.kiểm tra lún theo móng khối qui ước Áp lực gây lún: '210599.1( ) (22.3 2) 9.808 26.66( / )40tcqugl c f tbquNp lD x kNmFγ=−+= −+ =∑ Chia lớp đất dưới móng khối qui ước thành nhiều lớp phân tố hi = 0.2bqu = 0.2x6.13 = 1.3m Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hồi Thương 8- Mẩu 4-21 (độ sâu 21.5-22.0m) kết quả này dùng để tính lún cho móng có độ sâu (21.0-25m) Mẫu 4-21 Lớp 2a P(Kpa) e 0 0.788 25 0.763 50 0.749 100 0.726 200 0.690 400 0.657 800 0.619 Cc = 0.129 Bảng tính lún: Điểm Z(m) 2Z/B Ko σgl(kN/m²) σbt(kN/m²) 0 0 0 1 26.66 260.72 1 1.262 0.4 0.96 25.59 274.20 2 2.524 0.8 0.8 21.33 287.69 3 3.786 1.2 0.606 16.16 301.17 4 5.048 1.6 0.449 11.97 314.65 5 6.31 2 0.336 8.96 328.14 6 7.572 2.4 0.257 6.85 341.62 Lớp hi(m) P1i P2i e1i e2i Si(cm) 1 1.262 267.46 293.59 0.666 0.656 0.713 2 1.262 280.95 304.41 0.661 0.652 0.642 3 1.262 294.43 313.17 0.656 0.649 0.514 4 1.262 307.91 321.98 0.651 0.646 0.387 5 1.262 321.40 331.86 0.646 0.643 0.289 6 1.262 334.88 342.78 0.641 0.639 0.219 2.76 cm [ ]2.76( ) 8( )ScmScm=<= Vậy độ lún móng khối qui ước thỏa. 3.3.6.Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang Mơ hình hóa đất ở xung quanh cọc là mơi trường đàn hồi tuyến tính (mơ hình Winkler). 5IEKbbcbd=α bc: bề rộng quy ước của cọc, d < 0.8m nên bc = 1.5d + 0.5 (m) Ỉ bc = 1.5 x 0.35 + 0.5 = 1.025 K: hệ số đất nền, tra bảng 4.1 trang 243, sách Nền móng của thầy Châu Ngọc Ẩn. ==∑iSS Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 9 44000 1.4 6500 1.6 6500 3.6 6000 2.4 5000 4 5000 9.31.4 1.6 3.6 2.4 4 9.35395 /iiiKlKlx xxx xxkN m=+++ ++=+++++=∑∑ Eb = 27000000 kN/m2. I = 30.35 0.3512× =1.2505x10-3 m4 15535395 1.0250.696( )27000000 1.2505 10cbdKbmEI xα−−×== =× Chiều dài cọc tính đổi : 0.696 22.3 15.5( )ebdmα== ×=ll, tra bảng 4.2 trang 253 sách thầy Châu Ngọc Ẩn ta được: ⎪⎩⎪⎨⎧===→751.1621.1441.2oooCBA Chuyển vị của cọc tại cao trình đáy đài do các lực đơn vị gây ra: 433 3112.441 2.14 10 /0.696 27000000 1.2505 10HH obdA mkNEIδα−−== ×=×××× 4122 3111.621 0.99 100.696 27000000 1.2505 10MH obdBkNEIδα−−−== ×=×××× 41 13111.751 0.75 100.696 27000000 1.2505 10MM obdCmkNEIδα−− −−== ×=×××× Moment uốn và lực cắt trong cọc tại cao trình đáy đài : 17243( )4oH kN== M0 = 20044020.99*10*43 56.80.75*10MH MMbngMMbllEIMHlEIδδδ−−++=− =− =−+kN Chuyển vị ngang yo và góc xoay tại cao trình đáy đài: 4(43 2.14 56.8 0.99) 10 0.0036( )ooHH oHMy HM x xx mδδ−=+ = − = < 0.02 m 0( )ooMH oMMH Mradψ δδ=+ = Áp lực tính toán, σz (kN/m2), moment uốn Mz (kNm), lực cắt Qz (kN) trong các tiết diện cọc được tính theo các công thức sau: Lớp đất Hệ số đất nền K ( kN/m4 ) 2a 4000 3 6500 4 6500 5 6000 6a 5000 6b 5000 Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 1040404024033030303021301201010 .DHCMBIEAyIEQDHCMBIEAyIEMDIEHCIEMBAyzKbdbbdbbdzbdbbdbbdzbbdbbdbdebdz++−=++−=⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛++−=αψαααψααασαψσσ Trong đó: ze là chiều sâu tính đổi, ze=z×σbd Bảng tính moment uốn dọc thân cọc : Z Ze A3 B3 C3 D3 Mz(kN.m)0.000 0.000 0 0 1 0 -56.800 0.287 0.200 -0.001 0 1 0.2 -44.502 0.575 0.400 -0.011 -0.002 1 0.4 -32.732 0.862 0.600 -0.036 -0.011 0.998 0.6 -21.724 1.149 0.800 -0.085 -0.034 0.992 0.799 -11.951 1.437 1.000 -0.167 -0.083 0.975 0.994 -3.721 1.724 1.200 -0.287 -0.173 0.938 1.183 3.072 2.011 1.400 -0.455 -0.319 0.866 1.358 8.206 2.299 1.600 -0.676 -0.543 0.739 1.507 11.799 2.586 1.800 -0.956 -0.867 0.53 1.612 13.935 2.874 2.000 -1.295 -1.314 0.207 1.646 14.780 3.161 2.200 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 14.576 3.448 2.400 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 13.519 3.736 2.600 -2.621 -3.6 -1.877 0.917 11.808 4.023 2.800 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 9.708 4.310 3.000 -3.54 -6.000 -4.688 -0.891 7.452 4.598 3.200 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 5.118 4.885 3.400 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 2.974 5.172 3.600 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 1.282 5.460 3.800 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.079 5.747 4.000 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 -0.250 Biểu đồ moment Mz: [...].. .Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hồi Thương 1 Chương 3 THIẾT KẾ MĨNG CỌC 3.1.Các dữ liệu tính tốn : 1.Số liệu địa chất : Lớp Đất Dung trọng tự nhiên (kN/m 3 ) Dung trọng đẩy nổi (kN/m 3 ) Lực dính C (kN/m 2 )... 0.6305x4.72x11.7 = 34.82 (kN) Diện tích u cầu của thép móc cẩu: A s = V B / R s = 34.82/280000 = 1.24x10 -4 m 2 = 124 mm 2 . Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 8 - Mẩu 4-21 (độ sâu 21.5-22.0m) kết quả này dùng để tính lún cho móng có độ sâu (21.0-25m) Mẫu 4-21 Lớp 2a P(Kpa) e 0 0.788 25 0.763 50 0.749 100 0.726 200 0.690 400 0.657 800 0.619 C c ... Vậy độ lún móng khối qui ước thỏa. 3.3.6.Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang Mơ hình hóa đất ở xung quanh cọc là mơi trường đàn hồi tuyến tính (mơ hình Winkler). 5 IE Kb b c bd = α b c : bề rộng quy ước của cọc, d < 0.8m nên b c = 1.5d + 0.5 (m) Ỉ b c = 1.5 x 0.35 + 0.5 = 1.025 K: hệ số đất nền, tra bảng 4.1 trang 243, sách Nền móng của thầy Châu Ngọc Ẩn. == ∑ i SS Thiết kế Móng Cọc GVHD:... > ∑ Vậy đất nền dưới mũi cọc thỏa điều kiện ổn định. 3.3.5.kiểm tra lún theo móng khối qui ước Áp lực gây lún: '2 10599.1 ( ) (22.3 2) 9.808 26.66( / ) 40 tc qu gl c f tb qu N p lD x kNm F γ =−+= −+ = ∑ Chia lớp đất dưới móng khối qui ước thành nhiều lớp phân tố h i = 0.2b qu = 0.2x6.13 = 1.3m Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 12 2.874 2 -1.848... 10.350 Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hồi Thương 16 Chọn móc cẩu φ18 có A s = 254.5 mm 2 3.3.7.Kiểm tra xun thủng Khơng có phản lực nào nằm ngồi vùng tháp xun nên móng khơng bị xuyên thủng. 0.0m -2.0m -25.5m 350 525 350 350525350 1750 350 350 600 400 525 525 4 5 ° 3.4. Tính tốn và bố trí cốt thép cho đài: 3.4.1.Tính tốn cốt thép trong đài theo phương x: Sơ đồ tính:... lực tác dụng: )(kNN tt )(kNmM tt )(kNQ tt )(kNN tc )(kNmM tc Q tc (kN) 2136 230 172 1857.4 200 149.6 Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 4 q p : cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc: A p : tiết diện cọc Tính lần lượt cho từng lớp đất: Báo cáo khảo sát địa chất HK3. Mực nước ngầm H MNN = -1.8m STT Z đ Lớp H i (m) γ tn (kN/m³) γ ’ (kN/m³) ... 0.75 s o A bh x μ == = max 0.656 11.5 2.42% 280 Rb s R x R ξ μ == = min 0.05% μ = min max μ μμ << Bố trí cốt thép: Chọn 14Φ14 a130 mm Chọn 9Φ12 a200 mm cho thép cấu tạo lớp trên. Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 7 25.1 6.275 4 o o α == L qu = L- 2x + 2l c tanα = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275 o = 6.31 m L qu = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275 o ... bản thân của cọc. G c =n A p l c γ bt = 1x 0.1225x22.3x25 =68.3 (kN) => Sức chịu tải cho phép cọc theo đất nền: Q a = Q S /FSs+Q P /FSp-G c = 837 (kN) =++= γνρ γσ NdNCNq pqcp ' Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 11 MOMEN CỌC M (kNm) 0 1 2 3 4 5 6 7 -70 -50 -30 -10 10 30 50 M (kN.m) Z(m) * Kiểm tra cấu kiện chịu uốn: Dựa vào bảng giá trị... 0.967 26.284 1.724 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 20.676 2.011 1.4 -0.967 -0.91 -0.479 0.821 15.146 2.299 1.6 -1.248 -1.35 -0.815 0.652 9.886 2.586 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 5.110 Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 15 R sc = 280 MPa = 280000 kN/m 2 , E b = 27000000 kN A s =A s ’ = 3φ18 = 7.63 cm L o = 23 m B c x h c = 0.35 m x 0.35 m a o ... B qu = B- 2y + 2l c tanα = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275 o = 6.31 m B qu = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22.3xtan6.275 o = 6.31 m =>F qu = L qu B qu = 6.31x6.31 = 40m Ngoại lực qui đổi về tâm móng khối qui ước: tc ' qu qu qu tc qu () 1857.4 40 218.2 (1.75 1.75 0.9 4 0.1225 22.3) 25 10599.1 tc iII i d d d p c bt NNBL hBLhnAL NkN γγ =+ + + =+×+××+××× = ∑∑ ∑ 200 149.6 0.9 334.6( ) tc tc . Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hoài Thương 1Chương 3 THIẾT KẾ MÓNG CỌC 3.1.Các dữ liệu tính toán : 1.Số liệu. = 1.3m Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh SV: Nguyễn Thị Hồi Thương 8- Mẩu 4-21 (độ sâu 21.5-22.0m) kết quả này dùng để tính lún cho móng có