Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP LỜI NÓI ĐẦU Đồ án tốt nghiệp tổng hợp kiến thức môn học đƣợc trang bị suốt thời gian học tập trƣờng đại học, nhƣ kinh nghiệm mà sinh viên thu nhận đƣợc trình nghiên cứu làm đồ án Nó thể kiến thức nhƣ trình độ, khả thực thi ý tƣởng trƣớc công việc, bƣớc ngoặt cho việc áp dụng lý thuyết đƣợc học vào công việc thực tế sau này, cột mốc đánh dấu bƣớc trƣởng thành từ sinh viên trở thành kỹ sƣ Đồng thời lần sinh viên đƣợc xem xét, tổng hợp lại toàn kiến thức học đƣợc dƣới hƣớng dẫn, bảo giáo viên trực tiếp tham gia giảng dạy trình học tập, nghiên cứu Đồ án đƣợc hoàn thành với cố gắng thân giúp đỡ, bảo tận tình thầy giáo hƣớng dẫn Song hạn chế trình độ, chun mơn nhƣ kinh nghiệm thực tế thân nên tránh khỏi sai sót Rất mong đƣợc góp ý, bảo thầy giáo để đồ án đƣợc hoàn chỉnh hơn, giúp em hoàn thiện kiến thức chuyên môn để khỏi bỡ ngỡ trƣớc công việc thực tế sau tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn! Ngày tháng năm 2016 (Sinh viên thực hiện) Đoàn Chiến Công Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHẦN 1: LẬP DỰ ÁN ĐẦU TƯ XÂY DỰNGCƠNG TRÌNH Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chương LẬP DỰ ÁN ĐẦU TƢ XÂY DỰNG 1.1 Giới thiệu dự án - Thiết kế cầu Hồng Phú bắc qua sơng Đáy lý trình KM 57+170, quốc lộ 21B thuộc địa phận thành phố Phủ Lý, tỉnh Hà Nam Hiện cầu Hồng Phú sau nhiều năm khai thác xuống cấp, bên cạnh bề rộng cầu nhỏ không đáp ứng đƣợc mật độ giao thông ngày nhiều với tải trọng xe lớn quốc lộ 21B nên cần phải xây dựng cầu Hồng Phú có chiều rộng lớn chịu tải trọng lớn để thay cầu cũ 1.2 Mục tiêu, đối tƣợng nội dung nghiên cứu dự án Dự án xây dựng cầu Tịnh Xuyên nhằm nâng cao hiệu giao thơng tồn đoạn tuyến thời gian trƣớc mắt tới năm 2020 Cụ thể nghiên cứu nội dung chủ yếu sau đây: Phân tích quy hoạch phát triển kinh tế giao thông vận tải khu vực liên quan đến cần thiết đầu tƣ xây dựng cầu +Đánh giá trạng cơng trình tuyến Lựa chọn vị trí xây dựng cầu tuyến tránh Lựa chọn quy mô tiêu chuẩn kỹ thuật và giải pháp kết cấu Lựa chọn giải pháp kỹ thuật giải pháp xây dựng Xác định tổng mức đầu tƣ Phân tích hiệu kinh tế Kiến nghị giải pháp thực phƣơng án đầu tƣ 1.3 Đặc điểm kinh tế - xã hội, mạng lƣới giao thông cần thiết đầu tƣ Vị trí địa lý : - Hà Nam tỉnh nằm vùng đồng sơng Hồng, phía bắc tiếp giáp với Hà Nội, phía đơng giáp với tỉnh Hƣng n Thái Bình, phía nam giáp tỉnh Ninh Bình, đơng nam giáp tỉnh Nam Định phía tây giáp tỉnh Hòa Bình Trong quy hoạch xây dựng, tỉnh thuộc vùng Hà Nội - Diện tích đất tự nhiên tỉnh 860,5 km2 Tồn tỉnh có thành phố huyện Trong có 116 đơn vị hành cấp xã, gồm có thị xã, 11 phƣờng 98 xã Đặc điểm địa hình: - Là tỉnh đồng có địa hình tƣơng đối phẳng với độ dốc nhỏ 1%, cao trình biến thiên phổ biến từ 1–2 m so với mực nƣớc biển, thấp dần từ Bắc xuống Đơng Nam Đặc điểm khí hậu: Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - Hà Nam nằm vùng nhiệt đới gió mùa: mùa nóng, mƣa nhiều từ tháng đến tháng 10; mùa lạnh, khô từ tháng 11 năm trƣớc đến tháng năm sau Nhiệt độ trung bình năm 23oC – 24oC (thấp 4oC, cao 38oC) Lƣợng mƣa trung bình hàng năm 1.400 mm – 1.800 mm Số nắng năm 1.600 – 1.800 giờ, lƣợng nƣớc bốc 728 mm/năm Độ ẩm trung bình vào khoảng 85oC – 90oC - Địa hình thấp dần từ tây sang đơng Phía tây tỉnh (chủ yếu huyện Kim Bảng) có địa hình đồi núi, phía đơng đơng với nhiều điểm trũng Hiện trạng kinh tế - xã hội tỉnh Hà Nam: - Cơ cấu kinh tế : + Công nghiệp - Tiểu thủ công nghiệp - làng nghề : 39,7% + Nông nghiệp : 28,4% + Dịch vụ : 31,9% - Về công nghiệp – tiểu thủ công nghiệp – làng nghề : Chủ chốt xi măng, vật liệu xây dựng, dệt may, chế biến Hà Nam có 40 làng nghề, với làng nghề truyền thống lâu đời nhƣ : dệt lụa Nha Xá, trống Đọi Tam, sừng mỹ nghệ Bình Lục, nghề mộc (Kim Bảng), thêu ren xã Thanh Hà (Thanh Liêm),… - Nông nghiệp : Cơ cấu nông nghiệp GDP giảm dần từ 39,3% năm 2000 xuống 28,4% năm 2005 Tốc độ tăng trƣởng nơng nghiệp hàng năm 4,1% (20012005) Hình thành vùng lƣơng thực chuyên canh, thâm canh có suất cao huyện Duy Tiên, Bình Lục, Lý Nhân - Dịch vụ, du lịch : Có nhiều điểm du lịch sinh thái hấp dẫn nhƣ: Khu du lịch đền Trúc thờ vị anh hùng Lý Thƣờng Kiệt Ngũ Động Thi Sơn núi năm hang nối liền cách thành phố Phủ Lý km.Đã quy hoạch Khu du lịch Tam Chúc thuộc huyện Kim Bảng với quy mô gần 2000 với khu chức Diện tích mặt nƣớc hồ khoảng 600 ha, diện tích phụ cận khu du lịch sinh thái 600 Xây dựng nhà nghỉ, khách sạn, sân gôn, quần vợt, công viên nƣớc, nhà thuỷ tạ 1.4 Đặc điểm mạng lƣới giao thông Tất tuyến đƣờng nối thị trấn với thị trấn với thành phố Phủ Lý đƣờng nhựa với quy mô từ xe tới xe ôtô Cùng với nhiều đƣờng nhựa lớn quy mô từ xe ô tô trở lên, thi công nối khu kinh tế, khu công nghiệp với tuyến quốc lộ làm hệ thống giao thông đƣờng Hà Nam ngày thuận tiện Là tỉnh đầu nƣớc việc bê tơng nhựa hóa tuyến đƣờng giao thông liên thôn liên xã kể từ nhà cánh đồng đƣờng nhiều nơi đƣợc bê tông hóa 1.5 Các qui hoạch khác có liên quan đến dự án Quy hoạch đô thị tỉnh Hà Nam : - Trong định hƣớng phát triển không gian đến năm 2020, Hà Namlà tỉnh phát triển Mở rộng khu thị phía Bắc, Tây Nam vùng ngoại vi Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Quy mô xây dựng : - Cấp đƣờng : cấp IVđồng -Vận tốc thiết kế : Vtk  60km / h -Bán kính đƣờng cong nằm tối thiểu : Rmin  250m -Bán kính đƣờng cong đứng tối thiểu : -Độ dốc dọc tối đa : I max  4% (châm chƣớc I max =6%) -Mô đun đàn hồi yêu cầu : -Tần suất thiết kế : RLoi max  4000m, RLom  1500m Eyc  130Mpa Tuyến ,cống ,cầu nhỏ :p=4% Cầu trung , cầu lớn : p=1% -Tải trọng thiết kế cơng trình : Cơng trình cống : H30—XB80 Cơng trình cầu : HL93 1.6 Sự cần thiết phải đầu tƣ -Cầu cũ khai thác đƣợc gần 20 năm với tải trọng nhỏ Mặc dù có đƣợc cải tạo nâng cấp nhƣng khả thông xe không đáp ứng đƣợc với lƣu lƣợng xe Do cần phải xây dựng thêm cầu xe với đáp ứng đƣợc yêu cầu lƣu thông Nhƣ việc xây dựng thêm cầu Hồng Phú có quy mô vĩnh cửu phù hợp với khả lƣu thông giải pháp cần thiết cấp bách 1.7 Điều kiện tự nhiên vị trí xây dựng cầu 1.7.1 Đặc điểm địa hình -Tuyến vƣợt qua sơng Đáy ,chiều rộng lòng sơng vị trí xây dựng cầu khơng lớn, độ dốc dọc lòng sơng nhỏ,dẫn đến cao độ đáy sông thay đổi qua mùa mƣa lũ 1.7.2 Đặc điểm địa chất 1.7.2.1 Địa tầng Qua số liệu thăm dò lỗ khoan khu vực xây dựng cầu địa chất có cấu tạo nhƣ sau: Lớp 1: Cát lẫn cuội sỏi hạt lớn Lớp 2: Đá phong hóa bở rời Lớp 3: Đá liền khối màu xám xanh 1.7.3 Đặc điểm thủy văn Phạm vi nghiên cứu khu vực đồng khí hậu tƣơng đối nắng nóng vào mùa hè mƣa nhiều vào mùa mƣa Vị trí đặt cầu có độ dốc lòng sơng tƣơng đối, mực nƣớc min,max có độ chênh từ 1-:- 3m Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1.8 Kết luận Nhận thấy việc xây dựng cầu Hồng Phú thuộc địa bàn thành phố Phủ Lý -tỉnh Hà Nam cần thiết, sở nhu cầu thực tế giao thông liên tỉnh nhƣ tạo điều kiện thuận lợi để giao thông khu vực tỉnh Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chƣơng THIẾT KẾ CƠ SỞ 2.1 GIỚI THIỆU CHUNG 2.1.1 Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế cầu Hồng Phú bắc qua sơng Đáy lý trình KM 57+170, quốc lộ 21B thuộc địa phận thành phố Phủ Lý, tỉnh Hà Nam 2.1.2 Đặc điểm thủy văn Theo số liệu khảo sát điều tra nhiều năm cho thấy : MNCN(MNLS) :+8.896 m MNTT(MNHN): +2.80m Dòng chảy ổn định, tốc độ chảy khơng lớn hạn chế gây tƣợng xói lở, bồi lắng sơng bên bờ 2.1.3 Đặc điểm địa chất - Qua số liệu thăm dò lỗ khoan khu vực xây dựng cầu địa chất có cấu tạo nhƣ sau: Lớp 1: Cát lẫn cuội sỏi hạt lớn Lớp 2: Đá phong hóa bở rời Lớp 3: Đá liền khối màu xám xanh 2.2 PHƢƠNG ÁN SƠ BỘ : CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC MẶT CẮT NGANG CHỮ I 2.2.1 Giới thiệu phng ỏn : Km 57 trắc dọc cầu 70 +1 Tû lÖ: 1/500 A T=19.52,P=0.27 R=3000, DI=0.06 1% B 0% Km57+260.2 1% 5.58% 1:1 +5.546 +9.646 +9.646 MNTT=+2.80 +3.546 0.00 địa chất 1:1 +9.346 H1%=+8.896 +3.546 2 Lớp 1: Cát lẫn cuội sỏi hạt lớn -5.554 -5.554 1 Lớp 2: Đá phong hóa bở rời -7.554 Lớp 3: Đá liền khối màu xanh xám 10 Cäc khoan nhåi, D=1m Ldk=26m Cäc khoan nhåi, D=1m Ldk=15m -22.554 -22.454 T1 M1 10 Cäc khoan nhåi, D=1m Ldk=26m -7.554 Cäc khoan nhåi, D=1m Ldk=15m -22.554 -22.454 T2 B A M2 Cao độ thiết kế Cao độ tự nhiên Cự ly lẻ Cù ly céng dån Tªn cäc P2 TC2 M1 LK1 MS T1 LK2 Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH H2 T2 10 LK3 MS 11 M2=TD3 MD DTL 12 DH MD P3 LK4 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP * Kết cấu phần trên: - Cầu gồm nhịp dầm BTCT ƢST, mặt cắt chữ I, nhịp giản đơn Mặt cắt ngang bố trí dầm, cự ly dầm a=2,0m, chiều cao dầm 1,6m, lớp bê tông mặt cầu dày 20cm Chiều dài toàn cầu Ltc= 104,2m - Dốc ngang cầu 2% đƣợc tạo dốc ngang xà mũ - Lớp phủ mặt cầu gồm lớp : + Lớp bê tông asphalt hạt trung cm + Lớp lớp phòng nƣớc dày 0,4 cm - Gối cầu gối cao su cốt thép - Khe co giãn cao su nhập ngoại - Gờ lan can BTCT loại C25 , f‘c= 25Mpa đổ chỗ Lan can thép mạ kẽm nhúng nóng * Kết cấu phần dƣới: - Mố cầu BTCT loại C30, f'c=30Mpa đổ chỗ Móng mố dùng cọc khoan nhồi D=1m Mố M1 bố trí 10 cọc ,chiều dài cọc Ldk=26m Mố M2 bố trí 10 cọc , chiều dài cọc Ldk=26m + Trụ đặc thân hẹp BTCT loại C30, f‘c=30Mpa đổ chỗ ,móng mố dùng cọc khoan nhồi D=1m Trụ T1 bố trí cọc, chiều dài cọc Ldk=15m,trụ T2 bố trí cọc, chiều dài cọc Ldk=15m 2.2.2 Vật liệu chế tạo 2.2.2.1 Thép dự ứng lực Sử dụng tao thép có đƣờng kính danh định 12,70mm Grade270 Một bó 12 tao Diện tích tao 1,4 cm2 Cƣờng độ kéo quy định thép ứng suất trƣớc : f pu  1820MPa (A.5.4.4.1) Giới hạn chảy thép ứng suất trƣớc : f py  0,9 f pu  1640MPa (A.5.4.4.1) Môdun đàn hồi thép ứng suất trƣớc : E p  197000MPa Sử dụng thép có độ chùng dão thấp hảng VSL: ASTM A416 - 85 Grade 270 Hệ số ma sát  = 0,23 Hệ số ma sát lắc 1mm bó cáp K = 6,610-7 (mm-1) (A.5.9.5.2.2b) Ứng suất thép ứng suất kích f pj  0,8 f pu  1436MPa Ứng suất thép sau mát giai đoạn sử dụng : 0,83.fpy=0,83.1638=1360 MPa Ứng suất thép sau mát giai đoạn khai thác : Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 0,8.fpy=0,8.1638=1310 MPa Chiều dài tụt neo : L  0.002m /1neo 2.2.2.2 Bê tông dầm chủ Tỷ trọng bêtông:  c  25 m3 Cƣờng độ chịu nén bêtông quy định tuổi 28 ngày : fc '  40 MPa Cƣờng độ chịu nén bêtông lúc bắt đầu đặt tải tạo ứng suất trƣớc: f 'ci  0,85 f 'c  34MPa Môdun đàn hồi bêtông làm dầm : Ec  0,043. c1,5 f 'c  33994MPa Môdun đàn hồi bêtông làm dầm lúc căng kéo: Eci  0,85Ec  0,85.33994  28895MPa Hệ số quy đổi hình khối ứng suất (5.7.2.2): 1  0,85  0, 05   f 'c  28  0.764 Cƣờng độ chịu kéo uốn: f r  0,63 f 'c  3.98MPa (A.5.4.2.6) + Hệ số poisson = 0,3 2.2.2.3 Bê tông mặt cầu, lớp phủ - Bêtơng mặt cầu có tiêu sau: + fc‘ = 30 Mpa + c = 25 KN/m3 + Ec = 29440 Mpa + Hệ số poisson = 0,2 - Lớp phủ có: c = 22,5 KN/m3 2.2.2.4 Cốt thép thường Thép theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008 có đặc trƣng nhƣ sau: Giới hạn chảy Giới hạn bền Môđuyn đàn Loại thép Ký hiệu nhỏ kéo nhỏ hồi (Mpa) (Mpa) (Mpa) Thép tròn trơn CB240-T 240 380 200000 CB400-V 400 570 200000 Thép có gờ CB500-V 500 650 200000 Mơdun đàn hồi :Es=200000 Mpa Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2.2.3 Lựa chọn sơ kết cấu nhịp 70 +1 57 Km trắc dọc cầu Tỷ lệ: 1/500 A T=19.52,P=0.27 R=3000, DI=0.06 1% B 0% Km57+260.2 1% 5.58% 1:1 +9.646 +9.646 +5.546 MNTT=+2.80 +3.546 0.00 địa chất 1:1 +9.346 H1%=+8.896 +3.546 2 Líp 1: C¸t lÉn ci sái h¹t lín -5.554 -5.554 1 Líp 2: §¸ phong hãa bë rêi -7.554 Líp 3: §¸ liỊn khối màu xanh xám 10 Cọc khoan nhồi, D=1m Ldk=26m Cäc khoan nhåi, D=1m Ldk=15m -22.554 -22.454 T1 M1 10 Cäc khoan nhåi, D=1m Ldk=26m -7.554 Cäc khoan nhåi, D=1m Ldk=15m -22.554 -22.454 T2 B A M2 Hình 2-1 Kết cấu nhịp phương án cầu BTCT DƯL Hai nhịp dẫn dùng dầm có chiều dài 28,5m, chiều dài dầm nhịp thơng thuyền 33m, để hai đầu dầm bên 0,4 mét để kê gối Nhƣ chiều dài nhịp tính toán nhịp cầu 32,2 m Cầu gồm dầm có mặt cắt chữ I chế tạo bêtơng có fc‘=40MPa, mặt cầu có chiều dày 20cm, đƣợc đổ chỗ bêtông fc‘=30MPa, tạo thành mặt cắt liên hợp Dốc ngang mặt cầu đƣợc tạo dốc ngang xà mũ trụ Lớp phủ mặt cầu gồm có lớp: Lớp phòng nƣớc có chiều dày 0.4 cm, lớp bêtơng Asphalt có chiều dày 7cm Khoảng cách dầm chủ S=2000 mm Giữa phần xe chạy lề ngƣời phân cách giải phân cỏch mm mcn cầu Tỉ lệ 1/240 1/2 mcn trụ 2% 1/2 mcn mố Bê tông asphal hạt trung dày 7cm Lớp phòng n-ớc dày 0.4cm Bản mặt cầu dày 20cm Bản ván khuôn dày 8cm 2% Hỡnh 2-2 Mặt cắt ngang cầu 2.2.4 Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang dầm chủ Dầm chủ có tiết diện hình chữ I với kích thƣớc sau: Chiều cao toàn dầm: 1600mm Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 10 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường Pqd a f = 127.EJ [f ] ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP l 250 Trong đó: + Pqd: Áp lực bê tông phân bố thép sƣờn ngang, Pqd=1805kG/cm2 + Jx = 17.58 (cm4) + E = 2.1x106(kG/cm2) 0.1805  50 l 50  0.00023cm  [ f ]    0.2cm 250 250 => f = 127  2.1 10  18.05 Vậy điều kiện độ võng thép sƣờn ngang đƣợc thỏa mãn 7.5.4.6 Kiểm toán khả chịu lực thép sườn đứng: - Các thép sƣờn đứng đƣợc xem nhƣ dầm giản đơn kê hai gối thép sƣờn ngang - Nhịp tính tốn sƣờn đứng a=6=ltt=0.5m nên sƣờn đứng đảm bảo cƣờng độ 7.5.4.7 Kiểm toán khả chịu lực căng: - Thanh căng đƣợc bố trí vị trí giao sƣờn đứng ngang 2000 500 500 500 500 1500 500 500 500 500 500 Bảng 7-11 :Sơ đồ tính giằng - Diện tích chịu áp lực ngang bê tông tƣơi căng: F = 0.5x0.5= 0.25 (m2) - Lực kéo tác dụng lên căng: T = Pmax.F = 25.35x0.25 = 6.34 (KN) - Chọn căng Ø12 có Fa = 1.13(cm2); Ro=1900(kG/cm2) - Điều kiện bền căng: Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 183 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường  => ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 634  561(kg / cm )  R0 1.13 Vậy căng đủ khả chịu lực 7.5.5 Thi cơng xà mũ: 7.5.5.1 Trình tự thi công: - Khi bêtông thân trụ đạt 70% cƣờng độ thiết kế ta tiến hành thi công xà mũ +Lắp đặt cốt thép thiết kế +Lắp dựng ván khn +Đổ bêtơng xà mũ 7.5.5.2 Tính tốn ván khn: a) Sơ đồ bố trí ván khn xà mũ: Bảng 7-12 :Sơ đồ bố trí ván khn mặt diện mặt bên xà mũ b)Tính tốn ván khn: - Tận dụng ván khuôn số II thân trụ bố trí cho xà mũ trụ nên khơng cần tính tốn ván khn - Tính tốn ván khn số VII ván khuôn đáy số VIII 7.5.5.3 Xác định áp lực ngang bêtông tươi tác dụng lên ván khuôn: Pmax= (q + .R).n Trong đó: q R + q = 200 (kG/m2): áp lực xung kích đổ bê tông H +  = 2500 (kG/m3): trọng lƣợng riêng bê tơng + R = 0.7 (m): bán kính tác dụng đầm + n = 1.3: hệ số vƣợt tải  Pmax = 1.3x(200 + 2500x0.7) = 2535 (kG/m2) Pmax - Diện tích biểu đồ áp lực:  Fal = (q + Pmax)xRx0.5 + Pmaxx(H-R) =(200+2535)x0.7x0.5+(1.12-0.7)x2535=2021.95 (kG/m) - Áp lực quy đổi chiều cao biểu đồ áp lực: Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 184 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Fal 2021.95   1805.3 1.12 Pqd = H (kG/m2) 7.5.5.4 Tính tốn thép ván khn: - Xà mũ có loại ván khn, ta chọn ván khn bất lợi để tính tốn kiểm tra ván khn số VII 2200 750 1500 700 1100 750 1100 Bảng 7-13 :Sơ đồ làm việc ván khuôn số VII - Thép ván khuôn đƣợc tính nhƣ kê bốn cạnh ngàm cứng (a=0.625, b=0.4m) mômen uốn lớn nhịp đƣợc xác định theo cơng thức: Mmax = α.p.b2 Trong đó: + H-R=1.12-0.7=0.42m tra bảng 2.1/62 sách THI CÔNG CẦU BÊTÔNG CỐT THÉP a/b α 1.00 0.0513 1.25 0.0665 1.50 0.0757 Ta có: α = 0.0757  Mmax = 0.0757x1805.3x0.6252 = 43.38 (kGm) - Mômen kháng uốn 1m bề rộng thép bản: 50  0.5  2.08(cm ) Wx = - Kiểm tra cƣờng độ thép bản:  max  M max  Ru Wx Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 185 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Trong : + Ru: cƣờng độ tính tốn thép chịu uốn, Ru = 2100(kG/cm2)  max  43.38 10  2085.56(kG / cm )  Ru 2.08 => Vậy điều kiện cƣờng độ thép đƣợc thoả mãn - Kiểm tra độ võng thép bản: Pqd b  f= E. [ f ] Trong đó: l 250 (đối với mặt bên) + β hệ số phụ thuộc tỷ số a/b, có a/b = 0.625/0.4= 1.56 a/b β 1.00 0.0138 1.25 0.0199 1.50 0.024 => β = 0.024 + b = 62.5cm + δ = 0.5cm chiều dày thép + E môđun đàn hồi ván thép E = 2.1x106(kG/cm2) 0.1805  40  0.024  0.08cm => f = 2.1 10  0.4 l 40   0.16cm [f] = 250 250 Có: f = 0.08cm < [f] = 0.2cm Vậy điều kiện độ võng nhịp ván thép đƣợc đảm bảo 7.5.5.5 Kiểm toán khả chịu lực thép sườn ngang: - Các thép sƣờn ngang đƣợc xem nhƣ dầm liên tục kê gối thép sƣờn đứng Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 186 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP b h-r b r dah Ptt Pqd Ptt pmax Ltt=600mm Bảng 7-14 :Sơ đồ làm việc sườn ngang - Thép sƣờn ngang chịu áp lực bêtông lớn chiều dài thép.Vì mơmen uốn tiết diện (trên 1m bề rộng) đƣợc xác định theo công thức: Mttmax = 0.1 Pqd  a Trong đó: a: Khoảng cách thép sƣờn đứng, a = 0.625m Pqd: Áp lực bêtông phân bố thép sƣờn ngang, Pqd=1805kG/m2 => Mômen lớn nhịp: 2 Mttmax = 0.1 Ptt  a  0.118.05  0.625  0.705( KNm) - Chọn thép sƣờn ngang loại thép 5x75 có: F = 3.75cm2  0.5  7.53 Jx = 12 = 17.58cm4  0.5  7.5 Wx = = 4.69cm3 - Kiểm tra điều kiện cƣờng độ:  max M max  Ru Wx + Ru: cƣờng độ tính tốn thép chịu uốn: Ru = 2100(kG/cm2) 0.0705 105  max  1503(kG / cm )  R u 4.69 => Vậy điều kiện cƣờng độ thép sƣờn ngang đƣợc thỏa mãn - Kiểm tra độ võng thép sƣờn ngang: Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 187 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường Pqd a f = 127.EJ [f ] ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP l 250 Trong đó: + Pqd: Áp lực bê tơng phân bố thép sƣờn ngang, Pqd=1805kG/cm2 + Jx = 17.58 (cm4) + E = 2.1x106(kG/cm2) 0.1805  62.5 l 40  0.00037cm  [ f ]    0.16cm 250 250 => f = 127  2.110 18.05 Vậy điều kiện độ võng thép sƣờn ngang đƣợc thỏa mãn 7.5.5.6 Kiểm toán khả chịu lực thép sườn đứng: - Các thép sƣờn đứng đƣợc xem nhƣ dầm giản đơn kê hai gối thép sƣờn ngang - Nhịp tính tốn sƣờn đứng b=0.4 634  561(kg / cm )  R0 1.13 Vậy căng đủ khả chịu lực 7.5.5.8 Tính tốn ván khn đáy: Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 188 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 7-15 : Cấu tạo ván khuôn số VIII - Dùng ván khuôn đáy ván khn thép có chiều dày 5mm - Thép sƣờn thép góc L75x75x5, sƣờn tăng cƣờng thép 75x5 a)Các tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy: + Trọng lƣợng bêtông tƣơi q1=25 KN/m³ + Trọng lƣợng thiết bị công nhân q2=2.5 KN/m² + Lực xung kích đổ bêtơng q3=1 KN/m² + Ván khn đáy đƣợc tính nhƣ kê cạnh ngàm cứng + Khi tính ván thép đáy ta tính cho 1m rộng ván b)Xác định chiều dày bêtông tƣơi tác dụng lên ván khuôn H=4h: - Do góc nghiêng ván khn đáy nhỏ nên tính tốn ta xem nhƣ ván khn đáy nằm ngang - Diện tích đổ bêtơng trung bình là: F = 19.8m2 - Năng xuất máy trộn bêtơng có dung tích thùng trộn 1m3; N =10,64 m3/h - Chiều cao đổ bêtông giờ: h N 15  F 19.8 = 0.76 (m) - Chiều cao đổ bêtông H = 4h H = 4.h = 4x0.76= 3.04 (m) - Có chiều cao đỗ bê tơng trung bình xà mũ htb= 1.1m < H =3.04m nên phải lấy chiều cao trung bình xà mũ để tính tốn tc =>q = 25×1.1 = 27.5 (KN/m2) tt tc =>q = 1.1xq = 1.1×37.5 = 30.25 (KN/m2) Vậy tổng trọng lƣợng tác dụng lên ván khuôn đáy: qtt =qtt1+q2+q3 = 30.25 + 2.5 + =33.75 (KN/m2) Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 189 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Vì xét cho 1m rộng nên: qtt = 33.75 (KN/m) c) Tính tốn ván khn: - Thép ván khn đƣợc tính nhƣ kê bốn cạnh ngàm cứng (Tính với ván khn số IV có: a=0.65m ; b = 0.50m mômen uốn lớn theo công thức: M max =  q.b2 tt  a 0.65     +  hệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b có  b 0.50  =1.3 =>  =0.0688 => Mmax = 0.0688×33.75×0.52 = 0.58 (KNm) +Mơmen kháng uốn ván thép: 100  0.5  4.167cm Wx = Kiểm tra điều kiện ổn định ván thép:  max  M max  Ru Wx Trong : + Ru cƣờng độ tính tốn thép chịu uốn, có: Ru = 2100kg/cm2  max  0.43  10 4.167 = 1032(kG/cm2) < Ru Điều kiện ổn định đƣợc thỏa mãn d) Kiểm tra điều kiện độ võng ván thép: tc qmax b l   [ f ]  400 f = E. Trong : tc + qtc = q +q2 = 27.5+ 2.5 = 30 (KN/m2): áp lực tiêu chuẩn lớn bê tông tƣơi Xét cho 1m rộng ván thép =>qtc = 30 (KN/m) a 0.65   1.3 +  hệ số phụ thuộc tỷ số a/b có : b 0.5 =>  =0.0207 + b = 50cm = 0.5m +  =0.5 cm chiều dày ván thép + E mô đun đàn hồi ván thép; E = 2.1x106kG/cm2 Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 190 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 30 10 2  50  0.0207 =>f = 2.110  0.5 = 0.014(cm) l 50  [f] = 400 400 =0.125 (cm) có f = 0.014< [f] = 0.125cm Vậy độ võng ván thép đƣợc đảm bảo e) Kiểm toán khả chịu lực thép sƣờn: - Kiểm tra khả chịu lực thép góc chịu lực bất lợi thép sƣờn đứng với chiều dài nhịp: l=1 (m) - Các thép sƣờn đứng đƣợc xem nhƣ dầm liên tục kê gối chống - Chiều dài nhịp tính tốn ltt = m tt - Các thép sƣờn đứng chịu tải trọng phân bố : Ptt= qmax a tt Với: q max = 33.75 (KN/m2) => Ptt = 33.75×0.65 =21.94 (KN/m) - Mômen lớn nhịp: Ptt l 21.94 12  10 Mttmax = 10 =2.19 (KNm) - Kiểm tra điều kiện cƣờng độ :  max  M max  Ru Wx - Ru cƣờng độ tính toán thép chịu uốn : Ru=2100kG/cm2 - Thép góc L75x75x5 có: + F = 11.5cm2 + Jx = 59.8 cm4 + Z = 2.15 (cm) + Wx = 27.81 cm3 0.219 105  max 27.81 =787 (kG/cm2)< Ru=2100 (kG/cm2) => Vậy điều kiện cƣờng độ thép sƣờn đứng đƣợc đảm bảo - Kiểm tra độ võng thép sƣờn đứng: Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 191 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ptc l l  [f ]  400 f= 127.EJ tc Trong : q max = 27.5(KN/m2) ; E = 2.1×106KG/cm2 ; Jx= 59.8cm4 => Ptc = 30×0,65 = 17.88 (KN/m) 17.88 100 =>f = 127  2.110  59.8 =0.1 (cm) 100  0.25 [f]= 400 (cm)> f=0.1 (cm) Vậy điều kiện độ võng đƣợc thỏa mãn f) Tính tốn khả chịu lực chống: - Để đỡ phần ván khuôn đáy xà mũ ta dùng thép góc L75×75×8 làm chống - Thanh chống chịu lực tập trung P với diện tích chịu F đƣợc tính nhƣ sau: F‘ = 2a.b = 2×0.65×0.5 = 0.65 (m2) tt -Tính lực tập trung : P = qmax F‘ = 33.75×0.65 = 21.94 (KN) - Diện tích chịu lực thép F = 11.5 (cm2) - Kiểm tra điều kiện ổn định chống :  hệ số uốn dọc  = 0.85  max  P tt  F  R0 R0 cƣờng độ tính tốn chịu nén dọc trục : R0 = 1900KG/cm2 21.94 10  max 0.85 11.5 =224,45 (kG/cm2) => Vậy điều kiện ổn định chống đƣợc đảm bảo Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 192 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chƣơng KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 8.1 Kết luận Sau 4,5 năm học tập trƣờng, đƣợc bảo, truyền đạt thầy trƣờng nói chung thầy khoa Cơng Trình nói riêng, em tiếp thu đƣợc nhiều kiến thức quý báu từ sở đến chuyên môn để phục vụ cho công tác sau Để đánh giá, kiểm tra trình độ sinh viên trƣớc trƣờng em đƣợc nhà trƣờng, ban chủ nhiệm Khoa thầy cô giáo khoa, tổ môn giao nhiệm vụ làm thiết kế tốt nghiệp đề tài : ― Thiết kế cơng trình cầu Hồng Phú bắc qua sơng Đáy thuộc lý trình km57+170 thuộc địa phận thành phố Phủ Lý, tỉnh Hà Nam ‖ Em xin chân thành cám ơn thầy cô giáo, đặc biệt thầy giáo Nguyễn Phan Anh tận tình bảo, hƣớng dẫn , giúp đỡ em, với cố gắng nỗ lực thân, em hoàn thành đồ án thiết kế tốt nghiệp thời hạn đƣợc giao Do lực trình độ chun mơn thân em nhiều hạn chế, với non nớt kinh nghiệm thi công thực tế nên dẫn đến đồ án tốt nghiệp em khơng tránh khỏi sai sót Kính mong thầy giáo thơng cảm xem xét, dẫn cho em để đồ án tốt nghiệp em đạt kết tốt 8.2 Kiến nghị Quá trình xây dựng cầu đƣợc ƣu tiên thực phƣơng pháp công nghiệp, sử dụng tối đa kết cấu chi tiết lắp ghép Công tác tổ chức xây dựng cầu cần đƣợc tạo điều kiện để đạt suất lao động cao nhất, bàn giao cơng trình thời hạn định với chất lƣợng cao, giá thành hợp lý Mọi kết cấu lắp ghép phải đƣợc chế tạo sở chuyên nghiệp, cơng trình phụ tạm cơng trƣờng cần đƣợc hạn chế mức phải tận dụng kết cấu vạn tháo lắp đƣợc Công tác tổ chức lao động cần điều phối cách hợp lý cho phù hợp với điều kiện làm việc, tạo điều kiện cho công nhân làm việc nghành nghề, bậc thợ Cơng tác kiểm tra thí nghiệm vật liệu đƣợc thực thƣờng xuyên phòng thí nghiệm cơng trƣờng.Các biên kiểm tra chất lƣợng, tiến độ hạng mục cán kĩ thuật bên kí ― tƣ vấn thiết kế‖ ―tƣ vấn giám sát‖ ― đơn vị thi cơng‖ Trong q trình thi công cần cẩn thận công tác thi công, tránh ảnh hƣởng đến giao thông xung quanh khu vực thi cơng, ảnh hƣởng đến dòng chảy sơng Cán kĩ thuật tham gia q trình thi cơng phải kiểm tra cơng việc, chất lƣợng cơng trình cách nghiêm túc , theo dõi thời tiết để có phƣơng án bảo vệ nguyên vật liệu nhƣ máy móc Để đảm bảo chất lƣợng cơng trình, q trình thi cơng phải tn thủ ngun tắc, quy trình, quy phạm, tiêu chuẩn nhà nƣớc Tất thay đổi chủng loại vật tƣ thiết bị hồ sơ thiết kế quy định phải đƣợc chấp thuận thiết kế Nếu xảy cố không đạt đƣợc yêu cầu thiết Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 193 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP kế đơn vị thi công phải lập biên báo cáo tƣ vấn giám sát chủ đầu tƣ kết hợp đơn vị thiết kế đƣa biện pháp khắc phục có hiệu Sau hồn thành xong tồn cơng trình phải có hội đồng nghiệm thu kí duyệt đƣa vào sử dụng Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đoàn Chiến Công Lớp : KCĐ52-ĐH 194 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Contents Chƣơng 1.1 Giới thiệu dự án 1.2 Các lập dự án Error! Bookmark not defined 1.3 Mục tiêu, đối tƣợng nội dung nghiên cứu dự án 1.4 Phạm vi dự án Error! Bookmark not defined 1.5 Đặc điểm kinh tế - xã hội, mạng lƣới giao thông cần thiết đầu tƣ 1.6 Định hƣớng phát triển ngành kinh tế chủ yếuError! Bookmark not defined 1.7 Đặc điểm mạng lƣới giao thông 1.8 Các qui hoạch khác có liên quan đến dự án 1.9 Sự cần thiết phải đầu tƣ 1.10 Điều kiện tự nhiên vị trí xây dựng cầu 1.11 Kết luận Chương 2.1 GIỚI THIỆU CHUNG 2.2 PHƢƠNG ÁN SƠ BỘ : CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC MẶT CẮT NGANG CHỮ I 2.3 PHƢƠNG ÁN SƠ BỘ 2: CẦU DẦM LIÊN HỢP THÉP - BÊ TÔNG CỐT THÉP 18 Chƣơng 27 3.1 So sánh mặt kỹ thuật 27 Ph-ơng án xây dựng cầu dầm bê t«ng cèt thÐp dù øng lùc 27 Ph-ơng án xây dựng cầu dầm thép liên hợp bê tông 27 3.2 So sánh tiêu kinh tế 27 3.3 Kết luận 27 Chương 29 4.1 Các để lập thiết kế kỹ thuật 29 4.2 Các giải pháp xây dựng 29 Chương 31 5.1 Giới thiệu chung 31 5.2 Vật liệu chế tạo 31 5.3 Lựa chọn sơ kết cấu nhịp 33 Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 195 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 5.4 Lựa chọn kích thƣớc mặt cắt ngang dầm chủ 34 5.5 Xác định bề rộng cánh dầm hữu hiệu 35 5.6 Xác định nội lực dầm chủ tĩnh tải 36 5.7 Xác định nội lực dầm chủ hoạt tải 38 5.8 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn (TTGH)Error! Bookmark not defined 5.11 Chọn bố trí cáp dự ứng lực (DƢL)-Đặc trƣng hình học (ĐTHH) tiết diện 48 5.12 ĐTHH mặt cắt 50 5.13 Tính tốn mát ứng suất giai đoạn sử dụng 53 5.14 KIỂM TOÁN THEO TTGH SỬ DỤNG 65 5.15 KIỂM TOÁN THEO TTGHCD: 69 5.16 Thiết kế dầm ngang 77 5.17 TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU: 80 Chương 90 6.1 Giới thiệu phƣơng án móng 90 6.2 Lựa chọn cấu tạo kích thƣớc mố 90 6.3 Tính tốn mố 93 6.4 TÍNH TỐN CỌC CỦA MỐ : 113 6.5 HỆ SỖ SỨC KHÁNG 115 6.6 HỆ SỐ NHÓM CỌC CHO CỌC CHỊU NÉN 116 6.7 SƠ BỘ KIỂM TỐN NỘI LỰC DỌC TRỤC CỌC TRONG MĨNG 117 Chương THIẾT KẾ KĨ THUẬT TRỤ T2 Error! Bookmark not defined 7.1 Kết cầu phần trên: Error! Bookmark not defined 7.2 Số liệu trụ: Error! Bookmark not defined 7.3 Số TÍNH TỐN CÁC TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN TRỤ:Error! Bookmark not define 7.4 Sức chịu tải cọc theo đất Error! Bookmark not defined 7.5 TÍNH TỐN SỨC KHÁNG CỦA CỌC TRONG ĐẤT DÍNHError! Bookmark not define 7.6 TÍNH TỐN SỨC KHÁNG CỦA CỌC TRONG ĐẤT RỜIError! Bookmark not defined 7.7 HỆ SỖ SỨC KHÁNG Error! Bookmark not defined 7.8 HỆ SỐ NHÓM CỌC CHO CỌC CHỊU NÉN Error! Bookmark not defined 7.9 SƠ BỘ KIỂM TOÁN NỘI LỰC DỌC TRỤC CỌC TRONG MÓNGError! Bookmark not Chƣơng 121 Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 196 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 8.1 Giấy phép thi công 121 8.2 Thiết kế tổ chức thi công thi công 121 8.3 Trình tự bƣớc thi công mố 126 8.4 Tổ chức thi công chế tạo dầm I dự ứng lực 140 8.5 Tổ chức thi công trụ 164 Chƣơng KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 193 9.1 Kết luận 193 9.2 Kiến nghị 193 Giáo viên hƣớng dẫn : TS Nguyễn Phan Anh Sinh viên thực : Đồn Chiến Cơng Lớp : KCĐ52-ĐH 197 ... Việt Nam Bộ môn : Kĩ Thuật Cầu Đường ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chương LẬP DỰ ÁN ĐẦU TƢ XÂY DỰNG 1.1 Giới thiệu dự án - Thiết kế cầu Hồng Phú bắc qua sơng Đáy lý trình KM 57+170, quốc lộ 21B thuộc địa phận... thiết đầu tƣ xây dựng cầu +Đánh giá trạng cơng trình tuyến Lựa chọn vị trí xây dựng cầu tuyến tránh Lựa chọn quy mô tiêu chuẩn kỹ thuật và giải pháp kết cấu Lựa chọn giải pháp kỹ thuật giải pháp xây. .. lớn quốc lộ 21B nên cần phải xây dựng cầu Hồng Phú có chiều rộng lớn chịu tải trọng lớn để thay cầu cũ 1.2 Mục tiêu, đối tƣợng nội dung nghiên cứu dự án Dự án xây dựng cầu Tịnh Xuyên nhằm nâng