ĐÒ ÁN BÊ TÔNG CÓT THÉP 2

40 399 0
ĐÒ ÁN BÊ TÔNG CÓT THÉP 2

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Nhà công nghiệp có cầu trục chạy điện với chế độ làm việc trung bình. Chiều dài của khối nhiệt độ: 60 mét, bước cột 6 mét. Loại công trình phổ thông, cao trình nền: 0,00m. Nhà công nghiệp có cầu trục chạy điện với chế độ làm việc trung bình. Chiều dài của khối nhiệt độ: 60 mét, bước cột 6 mét. Loại công trình phổ thông, cao trình nền: 0,00m.

TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ MỘT TẦNG BA NHỊP Số liệu cho trước: Nhà công nghiệp có cầu trục chạy điện với chế độ làm việc trung bình Chiều dài khối nhiệt độ: 60 mét, bước cột mét Loại công trình phổ thông, cao trình nền: 0,00m Số nhịp khung ngang SỐ LIỆU Kích thước nhịp(m) Cao trình ray (m) Sức trục Q (T) Nhịp I 27 10 Nhịp II 27 20 Nhịp III 27 10 I LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN: Chọn kết cấu mái: 120 Nhịp cầu trục nhịp bin, L1 = L2=27 m  Lk = 27 - 2*λ = 27 - 2*0,75 = 25.5 m Nhịp biên L1 = L2=27m chọn kết cấu dàn tông cốt thép hình thang dạng gy khc Chiều cao dàn lấy (1/9 – 1/7)L ⇒ Chiều cao dn H1 = 3.2m Chiều cao đầu dn: • Nhịp bin: hd1 = hd2 =H1 – i x L1/2 = 3.2 – 1/10 x 27/2 = 1.85m • Cửa mái đặt nhịp • Nhịp lcm = 12m, chiều cao cửa mái = 4m Các lớp mái cấu tạo từ xuống sau: + Hai lớp gạch nem kể vữa lót dày 5cm + Lớp tông nhẹ cách nhiệt dày 4cm + Lớp tông chống thấm dày 4cm + Panel mái dạng sườn, kích thước 6× 1,5m, cao 30cm 570 =>Tổng chiều dày lớp mái: t = 5+12+4+30 = 51cm Chọn dầm cầu trục: 1000 Với nhịp dầm cầu trục a= 6m, sức trục lớn 20T, chọn dầm cầu trục theo thiết kế định hình bảng tra có: Chiều cao : Hc = 1000 mm Bề rộng sườn : b = 200 mm Bề rộng cánh : bc = 570 mm Chiều cao cánh : hc = 120 mm Trọng lượng : t = 4.2T Xác định kích thuớc chiều cao nhà: Các số liệu cầu trục : Q (T) 10 20/5 Lk (m) 25.5 25.5 B (mm) 6300 6300 K (mm) 4400 4400 Hct (mm) 1900 240 B1 (mm) 260 260 Pmax (T) 15.3 23.5 * Cao trình nhà lấy với cốt +0,00 m * Cao trình vai cột : V = R – (Hr + Hc) R : cao trình ray chọn theo thiết kế m Hr : chiều cao ray lớp đệm, lấy Hr = 0,15 m V = - (0,15 + 1) = 6.85 m * Cao trình đỉnh cột: D = R + Hct + a1 Pmin (T) 4.42 200 Gxc (T) 8.5 Gct (T) 29.5 41 Hct : chiều cao cầu trục, Hct = 2.4 m ( lấy cho nhịp biên) a1 : khe hở an toàn từ đỉnh xe đến đáy dàn, chọn a1 = 0,15m  D = + 2.4 + 0.15 = 10.55 m * Cao trình đỉnh mái: M = D + h +hcm + t h: chiều cao kết cấu mang lực mái, h = 3.2m Cao trình đỉnh mái nhịp biên cửa mái: M1 = 10.55 +3.2 + 0,51 = 14.26m Cao trình đỉnh mái nhịp có cửa mái: M2 = 10.55 +3.2+ + 0,51 = 18.26m Kích thước cột: a\ Kích thước theo phương đứng : Chiều dài cột trên: Ht = D – V = 10.55 – 6.85 = 3.7 m Chiều dài cột dưới: Hd = V + a2 = 6.85 + 0.5 = 7.35m a2 : khoảng cách từ mặt đến mặt móng, a2 = 0.5m b\ Kích thước theo phương ngang : Kích thước tiết diện cột: bề rộng cột b chọn thống cho cột trên, cột cột biên cột b = 40cm * Đối với cột biên: Chiều cao tiết diện cột ht = 40cm thỏa điều kiện: a = λ - ht – B λ : khoảng cách từ trục định vị (mép cột biên) đến tim dầm cầu trục, lấy λ = 75cm a4 = 75 – 26 – 40 = > cm ( thỏa) Chiều cao tiết diện cột hd = 60 cm thỏa mãn điều kiện: hd = (1/14 – 1/10)Hd= (52.5 – 73.5) cm Kích thước vai cột sơ chọn hv = 100 cm, lv = 40 cm; bề rộng vai cột bề rộng cột 40cm * Đối với cột giữa: Chiều cao tiết diện cột ht = 50 cm thỏa điều kiện: a4 = λ - B1 – 0,5ht = 75 – 26 – 0,5× 50 = 24 cm > cm Chiều cao tiết diện cột hd = 60 cm Kích thước vai cột sơ chọn hv = 120 cm, lv = 60 cm Bề rộng vai cột lấy bề rộng cột 40 cm 400 600 700 1200 1000 600 750 600 600 600 400 600 150 400 800 400 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: Tĩnh tải mái Tĩnh tải trọng lượng thân lớp mái tác dụng 1m2 mặt mái : Stt Các lớp mái Tải trọng tiêu chuẩn (kG/m2) Hai lớp gạch nem kể vữa, dày cm, γ = 1800 kG/m2 90 1,3 117 Lớp tông nhẹ cách nhiệt dày 12 cm, γ =1200 kG/m2 144 1,3 187,2 Lớp tông chống thấm dày cm, γ = 2500 kG/m3 100 1,1 110 Panel 6× 1,5 m, trọng lượng kể tông chèn khe 1,7T 189 1,1 208 Tổng cộng 523 * Tĩnh tải nhịp biên : Tĩnh tải trọng lượng thân dàn mái gây ra: G = 9.6 T, n = 1,1 => G1 = 9.6x1,1 = 10.56 T Tĩnh tải mái quy lực tập trung tác dụng nhịp biên: Gm1 = 0,5(G+g× a× L1 ) = 0,5(10.56 +0.622× 6× 27) = 55.66 T * Tĩnh tải nhịp : Tĩnh tải trọng lượng thân dàn mái gây ra: G = 9.6 T, n = 1,1 => G = 9.6x1.1 = 10.56 T Trọng lượng khung cửa mái rộng 12m, cao 4m lấy 2.8T G2 = 2.8× 1,1 = 3,1T Trọng lượng kính khung cửa kính lấy 500 kG/m, n = 1,2 gk = 0,5× 1,2 = 0,6 T/m Tĩnh tải mái quy lực tập trung tác dụng nhịp giữa: Gm2 = 0,5( G + g× a× L2 + G2 + 2gk× a ) = 0,5( 10.56+ 0,622× 6× 27+ 3.1 + 2× 0,6× 6) = 60.81 T Gm1 A 2.Tĩnh tải dầm cầu trục: Gm1 Gm2 B Gd = 1,1x(Gc + a× gr ) Gc: TLBT dầm cầu trục, tra bảng, Gc = 4,2 T gr: TL ray lớp đệm, lấy 150 kG/m  Gd = 1,1x ( 4,2 + 6× 0,15) = 5.61 T Gd đặt cách trục định vị 0,75 m Tĩnh tải trọng lượng thân cột: * Cột biên : Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán (kG/m2) 622,2 Phần cột trên: Gt = n× bt× ht× Ht×γ = 1,1× 0,4× 0,4× 3,7× 2,5 = 1,63T Phần cột dưới: Gd =1,1× [0,4× 0,6× 7.35 + 0,4× ((0,6+1)/2)x0.4]× 2,5 = 5,2 T * Cột giữa: Phần cột trên: Gt = 1,1× 0,4× 0,5× 3,7× 2,5 = 2.035 T Phần cột dưới: Gd = 1,1× [0,4× 0,6× 7.35 + 2x0,4× ((0,6+1.2)/2)× 2,5x0.6 = 6.039 T Hoạt tải mái: ptc = 75 kG/m2 Hoạt tải mái đưa lực tập trung Pm đặt đầu cột Pm = 0,5× n× ptc× a× L , n = 1,3 + Nhịp biên Pm1 = 0,5× 1,3× 75× 6× 27 = 7897 kG = 7.9 T + Nhịp Pm2 = 0,5× 1,3× 75× 6× 27 = 7897 kG = 7.9 T Hoạt tải cầu trục: a) Hoạt tải đứng cầu trục: Áp lực thẳng đứng cầu trục đứng cạnh truyền lên vai cột Dmax xác định theo đường ảnh hưởng : Dmax = n× Pcmax ∑( yi) n hệ số vượt tải n = 1,2 nc hệ số xét tải trọng cầu trục chế độ trung bình = 0,875 B=6300 750 K=4400 B=6300 750 750 y2 750 K=4400 y4 y3 y1 =1 2500 3500 1500 4400 1600 Tính được: Y1 = 6000/6000 = Y2 = 1600/6000 = 0.267 Y3 = 4100/6000 = 0.683 • Với nhịp biên : cầu trục Q = 10T, Pcmax = 15.3T, Pcmin = 4.42T => Dmax = 1,1× 15.3× (1+0.267+0.683) = 32.82 T => Dmin = 1,1× 4.42 × (1+0.267+0.683) = 9.48T * Với nhịp giữa: cầu trục Q = 20T, Pcmax = 23,5T, Pcmin = 7T => Dmax = 1,1× 23.5× (1+0.267+0.683) = 50.41 T => Dmin = 1,1× 7× (1+0.267+0.683) = 15.02 T b) Hoạt tải lực hãm xe con: Lực hãm ngang bánh xe truyền lên dầm cầu trục trường hợp móc mềm * Nhịp biên: T1c = (Q + G)/20 = (10 + 4)/20 = 0,7 T Lực hãm ngang Tmax truyền lên cột xác định theo đường ảnh hưởng Dmax T1max = 0.5× n× T1c×∑ yI = 0.5× 1.1× 0,7× (1+0,267+0,863) = 0,75 T * Nhịp giữa: T2c = (20 + 8.5)/20 = 1.43 T Lực hãm ngang Tmax truyền lên cột xác định theo đường ảnh hưởng Dmax T2max = 0.5xn× T1c×∑ yI = 0.5× 1.1× 1.43× (1+0.267+0.683) = 3.06 T Điểm đặt lực hãm Tmax mức mặt dần cầu trục, cách mặt vai cột 1m cách đỉnh cột đoạn y= 3.7-1= 2.7m Hoạt tải gió: Tải trọng gió tác dụng lên m2 bề mặt tường : W = n× Wo× K× C K: hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo chiều cao C: hệ số khí động, C = +0,8 phía gió đẩy C = -0,6 phía gió hút Công trình nằm vùng II-A => Wo = 83 kG/m2 giả thiết công trình nằm địa hình A Cao trình đỉnh cột 10.55 m : K = 1.187 Cao trình đỉnh mái 18.26 m : K = 1.276 Tải trọng tác dụng lên khung phân bố từ mức đỉnh cột trở xuống : p = n× Wo× K× Cxa * Phần gió đẩy : pđ = 1,2x0,085x1x0,8x6 = 0,490 T/m * Phần gió hút : ph = 1,2x0,085x1x0,6x6 = 0,367 T/m Phần tải trọng từ đỉnh cột đến đỉnh mái qui lực tập trung S đầu cột với K=0.5(1.187+1.276)=1.232 trị số đỉnh mái tính cho toàn từ đỉnh cột đến đỉnh mái Ta có: S = ( n× k× Wo× a)×∑ ci.hi = (1,2× 1.232× 0,085× 6)×∑ cihI = 0.754∑cihi * Phần gió đẩy : S1 = 0.754× (0,8× 1.85 - 0.07 x 2.38 + 0.5 x 2.38 – 0.5x1.32+0.7x4-0.218x0.53)= 3.414T * Phần gió hút : S2 = 0.754× {0.35x0.53+0.6x4+0.5x1.32-0.5x2.38+0.5x2.38+0.6x2)=3.352T Ce2 C'e1 Ce1 Ce1 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 1850 5,71° Ce1 -0,5 5,71° -0,6 +0,8 C'e1 2700 A 2700 2700 B D C S=4.728 T h S=3.414 d p=0.72 T/m p=0.54 T/m d 21 500 A 30 500 B 21 500 D C Rg III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: Nhà nhịp có mái cứng, cao trình nên tính với tải trọng thẳng đứng lực hãm ngang cho phép bỏ qua chuyển vị ngang => đầu cột độc lập với Các đặc trưng hình học: * Cột trục A: Ht = 3,7 m; Hd = 7,35m; H = 3.7 + 7,35 = 11,05m Tiết diện phần cột trên: b = 40 cm; ht = 40 cm Tiết diện phần cột dưới: b = 40 cm; hd = 60 cm Moment quán tính: It = b× h3/12 = 40× 403/12 = 213 333 cm4 Id = 40× 603/12 = 720 000 cm4 Các thông số: t = Ht/H = 3,7/ 11.05 = 0,335 I    720000 − 1 = 0,0893 K = t3  d − 1 = 0,335   213333   It  * Cột trục B: Ht = 3,7 m; Hd = 7,35m; H = 3.7 + 7,35 = 11,05m Tiết diện phần cột trên: b = 40 cm, ht = 50 cm Tiết diện phần cột dưới: b = 40 cm, hd = 60 cm Moment quán tính: It = 40× 503/12 = 416667 cm4 Id = 40× 603/12 = 720000 cm4 Các thông số: t = Ht/H = 3,7/11.05 = 0,335  720000  − 1 = 0,0817   416667  K = 0.335 Quy định chiều dương nội lực hình bên N Nội lực tĩnh tải mái: a) Cột trụcA: Sơ đồ tác dụng tĩnh tải Gm1 = 55.66T hình vẽ: et=0.05m Gm1 R M Gm1 ⇔ R M Q Độ lệch tâm Gm1 đặt lêch trục cột : et = (40/2 – 15 ) = 0,05m Độ lệch trục cột cột : a = ( hd – ht )/2 = (0,6 -0,4)/2 =0,1 m Moment đỉnh cột: M = Gm1× et = −55.66× 0,05 = −2,78Tm Vì et a nằm phía so với trục cột nên phản lực đầu cột R = R1 + R2  0,0893  K   3M 1 +  − × 2,78 × 1 + 0,335  t    R1 = = = −0,439 T H (1 + K ) × 11 05 × (1 + 0,0893) Gm1 Gm1 Gm1 M ⇔ a=0,1m Moment Gm1 gây vai cột: M = Gm1× a = −55.66× 0,1 = −5,566 Tm gây phản lực R2 tính theo công thức: 3M − t − × 5,566 × − 0,335 R2 = = = −0,593T H (1 + K ) × 11 05 × (1 + 0.0893) Phản lực tổng cộng: R = R1 + R2 = −0,439 − 0,593 = − 1,031 T ( ) ( ) Xác định nội lực tiết diện cột: MI = −55.66× 0,05 = − 2,78 Tm MII MIII MIV N1 QIV = −2,78 + 1.031× 3,7 = 1.035 Tm = −55.66× (0,05 + 0,1) + 1.031× 3,7 = −4.535 Tm = −55.66 × (0,05 + 0,1) + 1.031× 11.05 = 3.043 Tm = NII = NIII = NIV = 55.66 T = -1.031 T Gm=55.66T R=1.031T I-I II-II 55.66 -2.78 III-III -4.535 1.035 + M N IV-IV 3.043 b) Cột trục B: Sơ đồ tác dụng tĩnh tải mái Gm1 Gm2 hình vẽ: Khi đưa Gm1 Gm2 đặt trục cột ta lực: Gm = Gm1 + Gm2 = 55.66 + 60.81 = 116.47 T moment: M = 60.81x0,15 – 55.66x0,15 = 0.773 Tm Phản lực đầu cột: 3M (1 + K / t ) × 0.773 × (1 + 0,0817 / 0,335) R= = = 0.121T H (1 + K ) ×11 05 × (1 + 0,0817 ) Nội lực tiết diện cột: MI = 0.773 Tm MII = 0.773 - 0,121× 3,7 = 0.325 Tm MIII = MII = 0.325 Tm MIV = 0.773 -0,121× 11.05 = -0.564 Tm N1 = NII = NIII = NIV = 116.47 T QIV = -0,121 T G m=44,323T IV-IV II-II R=0,883T 44,32 -2,216 III-III -3,469 0,783 + M N R Gd I-I 2,057 ed Nội lực tĩnh tải dầm cầu trục: a) Cột trục A: Gd = 5.61 T cách trục định vị khoảng λ=0,75m Gd đặt cách trục cột đoạn: ed = λ − hd/ = 0,75 − 0,6/ = 0,45 m Gây môment cột vai cột: M = Gd× ed = 5.61× 0,45 = 2,525 Tm Phản lực đầu cột: 3M 1 − t  × 2,525 × 1 − 0,3352   =   = 0.279 T R= H (1 + k ) × 11 05 × (1 + 0,0893) Nội lực tiết diện cột: MI = Tm MII = −0,279× 3,7 = −1,032 Tm MIII = 2,525 -0.279x3.7 = 1.493 Tm MIV = 2,525 – 0.279x11.05 = -0.558 Tm N1 = NII = T NIII = NIV = 5.61T QIV = -0,279 T I-I R=0.279T Gd=5,61T 5,61 1,493 II-II III-III -1,032 + M N IV-IV -0,558 b) Cột trục B: Do tải trọng đặt đối xứng qua trục cột nên M = 0, Q = 0, NI = NII = 0, NIII = NIV = 2× 5.61 = 11.22 T Nội lực trọng lượng thân cột: a) Cột trục A: moment lệch trục cột cột không đáng kể ⇒ Lực dọc: NI = ; NII = NIII = 1.63T ; NIV = 5.2 T b) Cột trục B: ⇒ Lực dọc: NI = ; NII = NIII = 2.44T ; NIV = 7.7 T Tổng nội lực tĩnh tải: Cộng biểu đồ nội lực tĩnh tải mái dầm cầu trục 44,32 -2,216 với lực dọc cộng thêm trọng lực thân cột, kết sau: * Cột A: MI = -2,78Tm 45,91 -0,327 51,85 MII = -0,003 Tm -2,086 MIII = -3.042 Tm + MIV = 2.485 Tm N1 = 55.66 T M 1,511 N -56,72 NII NIII NIV QIV * Cột B: MI MII MIII MIV N1 NII NIII NIV QIV = 57.29T = 62.90T = 68.10 T = 0,752 T 44,32 -2,216 = 0.773 Tm = 0.325 Tm = 0.325 Tm = - 0.564Tm = 116.47T = 118.51 T = 129.73 T = 135.76 T = - 0,121T 45,91 -0,327 51,85 -2,086 + M N Nội lực hoạt tải mái: 56,72 1,511 a) Cột trục A: Sơ đồ tính giống tính với Gm1, nội lực xác định cách nhân nội lực Gm1 với tỷ số: Pm1/Gm1 = 7.9/55.66 = 0,142 MI = −2,78× 0,142 = −0.395 Tm MII = 1.035× 0.142 = 0.147 Tm MIII = −4.535× 0.142 = −0.644Tm MIV = 3.043× 0.142 = 0.432 Tm N1 = NII = NIII = NIV = 7.9 T QIV = -1.031× 0.142 = -0.146 -0.395 7.9 -0.644 0.147 + M N 0.432 b) Cột trục B: * Khi Pm2 đặt bên phải gây moment đặt đỉnh cột: M = Pm2× et = 7.9× 0,15 = 1.185 Tm Moment lực cắt cột moment gây xác định cách nhân nội lực Gm gây với tỷ số Mp/MG = 1.185/0.773= 1.533 MI MII MIV NI QIV = 0.773× 1.533 = 1.185Tm = MIII = 0.348× 1.533 =0.533 Tm = -0.498× 1.533 = -0.763 Tm = NII = NIII = NIV = 7.9 T = -0,121× 1.533 = −0.185 Tm 10 Kiểm tra kích thước vai cột theo điều kiện sau : • P < 2,5Rbt bho P = 38.43 T < 2,5x12x40x96x10-3 = 1152( đảm bảo đủ khả chịu lực cắt ) • P < 1,2KvRbtbho2 /av * av = λ - hd = 75 – 60 = 15 cm * Kv = : cầu trục làm việc chế độ trung bình => P= 38.43 < (1,2x1x12x40x962/15)x10-3 = 353.89 T (điều kiện thoả mãn) Vậy kích thước vai cột chọn hợp lí i\ Tính toán cốt dọc chịu lực : Moment uốn tiết diện I-I mép vai cột : M = 38.43x0,15 = 5.615 Tm Moment tăng thêm 25% : M = 5.615 x1,25 = 7.018 Tm 400 1000 600 600 400 600 150 M 7.018x10 αm = = = 0,0112 < α R = 0,409 Rb bh0 170 x 40 x96 ξ = − − 2α m = − − x 0,011 = 0,0113 ζ = − 0.5ξ = − 0.5 * 0.0113 = 0,994 M 7.018x10 = = 2.623cm => As = ζRs h0 0,994 x 2800 x96 Chọn 2∅16 = 4,02 cm2 2i\ Tính cốt đai cốt xiên : P = 38.43 < Rbtbho = 12x40x96 = 46080kG = 46.08 T H = 100cm > 3,5av = 2,5x15 = 37,5 cm => Vai cột không cần đặt cốt xiên mà cần đặt cốt đai ngang h 100 = 25cm Chọn cốt đai ∅8 bước đai u = 150mm < = 4 3i\ Kiểm tra ép mặt lên vai cột : Lực nén lớn từ bên dầm cầu trục truyền vào vai cột : N = 0,5Gd + D1max 26 Dùng đường ảnh hưởng để xác định D1max Dmax: D1max = Pmax (y3 + y4 + ỵ5) = 1,1x15.3x(1 + 0.267 + 0.683) = 32.819 T => N = 0,5x5.61 + 32.819 = 35.624 T Bề rộng dầm cầu trục đoạn gối lên vai cột mở rộng sang hai bên 5cm => bề rộng chịu nén cục : b = 20 + 10 = 30cm Chiều dài dầm cầu trục gối lên vai cột 18cm Diện tích trực tiếp chịu nén cục : Acb = 30x18 = 540 cm2 Diện tích tính toán vùng chịu nén lấy đối xứng qua Acb : 300 100 180 400 180 400/2 600 Att = 58x18 = 1044 cm2 Att 1044 = = 1,246 < Acb 540 Vì lực cục lực tập trung nên hệ số xcb= 0,75 Khả chịu lực nén cục vai cột : [Ncb] = mcb xcb Acb.Rbt = 1,246x0,75x540x120 = 60556 kG = 60.556 T => [Ncb] > N =35.624 T Vậy vai cột đủ khả chịu lực nén cục Hệ số tăng cường độ : mcb = d Kiểm tra điều kiện vận chuyển cẩu lắp : Khi vận chuyển cẩu lắp cột cột chịu uốn tải trọng thân nhân với hệ số động lực 1,5 Đoạn cột : g1 = 1,5x0,4x0,4x2,5 = 0,6 T/m Đoạn cột : g2 = 1,5x0,4x0,6x2,5 = 0,9 T/m i/ Khi vận chuyển cột, bốc xếp : Cột nằm theo phương ngang, đoạn cột kê vị trí cách chân cột 2m, đoạn cột kê vị trí cách đầu cột 3,5m Moment lớn tìm gối M1 = 0.5*0.9*22 = 1.8 Tm M2 = 0.5*0.6*3.52 = 3.675 cột M = 1.57 Tm cách gối đoạn 2.74m Qua so sánh moment tiết diện cần kiểm tra với M2 đủ Kiểm tra với M1=3.675 Tm mặt cắt phần cột trên, bxh = 40x40 cm Cốt thép đưa vào tính toán lấy hai cốt thép bên : ∅16 + 1∅25 = 6,92cm2 Mtd = RSAS(h0 – a’) = 2800x6,92(36 – 4) =620032 kGm = 6.2 Tm Mtd > M2 = 3.675 Tm => Cột đủ khả chịu uốn 27 5,45 m 3m g2 =0,9 T/m g1 =0,6 T/m 1∅16 2∅16 2m 3,4 m 2,7 Tm 0,51 Tm 1,8 Tm 1,07 Tm 2∅25+2∅20 2∅20 i/ Khi cẩu lắp cột : Lật cột theo phương nghiêng cẩu Điểm cẩu đặt vai cột cách mút 3,9m Chân cột tì lên đất Moment lớn chỗ tiếp giáp với vai cột : M3 = 0,5x3,72x0,6 = 4.107 Tm Tiết diện phần cột có AS = 24,54cm2 (5∅25) Ta tính Mtd = RSAS(h0 – a’) = 2800x24,54(36 – 4) = 20,4 Tm => Cột đủ khả chịu lực Phần cột đưới ta tìm moment lớn cách chân cột đoạn 2,76m ; M = 4,57Tm tiết diện h=60cm; ho = 56cm, thép lấy an toàn 2∅32 Fa = 16,08cm2 (bỏ qua chịu lực bị cắt ngắn) Mtd = RaFa(h0 – a’) = 2600x16,08(56 – 4) = 21,74Tm > M = 4,57Tm => Cột đủ khả chịu lực 28 g2 =0,9 T/m g1 =0,6 T/m 3,8m 4∅16 6,65 m 3,88 Tm 4,34 Tm 3,4 m 3,03 Tm 2,75 Tm 4∅25+4∅20 29 II- CỘT TRỤC B : 1/ Đoạn cột : a/ Trong mặt phẳng khung : Kích thước cột bxh = 40x60 cm Chiều dài đoạn cột Ht = 3,05 m => chiều dài tính toán ltt = 2,5xHt = 2,5x3,7 = 9.25m Độ mảnh cột λ = ltt/h = 925/60 =15.417 >  Cần phải tính đến ảnh hưởng uốn dọc tính toán Giả thiết : a= a’ = 4cm => ho = 60 - = 56cm Ht 360 = = 0,6cm Độ lệch tâm ngẫu nhiên ea = cm thỏa mãn : ea > 600 600 ht 60 = = 2cm ea > 30 30 Nội lực nguy hiểm dùng để tính cốt thép : Cặp nội lực M N e01 e0 Mdh Ndh II-16 19.49 126.02 15.5 17.5 0.348 118.91 II - 18 19.015 133.13 14.3 16.3 0.348 118.91 Tính với cặp II-18 Giả thiết hàm lượng cốt thép ban đầu µgt = 0.34% => Ja = µgt bh0(0,5h – a)2 = 0,003x40x56x(60/2 – 4)2 = 5148 cm4 Jb = bxh3/12 = 40x603/12 = 720 000 cm4 • Hệ số kể đến ảnh hửởng tải trọng dài hạn Kdh : 0,6 348 + 118 91 ( − 0,04) M dh + N dh (0,5h − a ) = 1.583 Kdh = + = 1+ 0,6 M + N (0,5h − a ) 19.015 + 113 13( − 0,04) • Hệ số kể đến lệch tâm S : e0 e0 16.3 = = 0,272 => 0,05 < S = 0,1 + 1+ 1+ 60 h • Lực nén tới hạn Nth : 6,4 S 6,4 0,388 ( Eb J b + E a J a ) = ( x10 x720000 + 2,1x10 x5148) = 476869kG Nth = 2 925 1.583 ltt K • Hệ số lệch tâm η : 1 = 1,387 η = 1− N = 133.13x10 1− N th 476869 e = ηe0 + 0,5h - a =1,387x 16.3 + 30 – = 48.61 cm N 133.13 x10 • = = 22,95cm Chiều cao sơ vùng nén x : x = Rn b 145 x 40 2a’ =8 cm < x = 22,95 > α0h0 = 0,595x56 = 33.32 cm Nên tính thép Fa = Fa’ theo công thức 30 N ( e − h0 + 0,5 x ) 133.13 x10 (48.61 − 56 + Fa = Fa’ = = R ' a ( h0 − a ' ) 2800(56 − 4) µ = µ’ = 3.74/40x56 = 0,00167 > µmin = 0,002 22.95 ) = 3.74cm Tổng hàm lượng cốt thép : x3.74 ∑ µ = 40 x56 x100 = 0.33% Sai số hàm lượng cốt thép tính toán so vơi giả thiết : 0.34 − 0.33 x100 = 2.94% < 5% => Kết chấp nhận ∆µ= 0.34 Cặp II – 16 : Giả thiết hàm lượng cốt thép ban đầu µgt = 0.34% => Ja = µgt bh0(0,5h – a)2 = 0,0034x40x56x(60/2 – 4)2 = 5754 cm4 Jb = bxh3/12 = 40x603/12 = 720 000 cm4 • Hệ số kể đến ảnh hửởng tải trọng dài hạn Kdh : 0,6 0.348 + 118 91( − 0,04) M dh + N dh (0,5h − a ) = 1,583 Kdh = + = 1+ 0,6 M + N (0,5h − a ) 19.49 + 126.02( − 0,04) • Hệ số kể đến lệch tâm S : e0 e0 17.5 = = 0,292 => 0,05 < S = 0,1 + 0,1 + 0,1 + 60 h • Lực nén tới hạn Nth : 6,4 0,374 6,4 S ( 3x10 x720000 + 2,1x10 x5754) = 468516kG ( Eb J b + E a J a ) = Nth = 2 925 1,583 ltt K • Hệ số lệch tâm η : 1 = 1,368 N η = 1− = 126.02 x10 1− N th 468516 e = ηe0 + 0,5h - a =1,368x 17.5 + 30 – =49.94 cm N 126.02 x10 • = = 21.73cm Chiều cao sơ vùng nén x : x = Rn b 145 x 40 2a’ =8 cm < x = 21,73 > α0h0 = 0,595x56 = 33.32 cm Nên tính thép Fa = Fa’ theo công thức 21,73 N ( e − h0 + 0,5 x ) 126.02 x10 (49.94 − 56 + ) Fa = Fa’ = = = 4.16cm R ' a ( h0 − a ' ) 2800(56 − 4) µ = µ’ = 4.16/40x56 = 0,00186 > µmin = 0,002 Tổng hàm lượng cốt thép : x 4.16 ∑ µ = 40 x56 x100 = 0.37% Sai số hàm lượng cốt thép tính toán so vơi giả thiết : 0.38 − 0.37 x100 = 2.63% < 5% => Kết chấp nhận ∆µ= 0.38 31 Kết tính toán cặp I Cặp II xỉ ta dùng thép Cốt thép mép : 2∅18 = 5.09 cm2 Cốt thép mép : 2∅18 = 5.09 cm2 c/ Kiểm tra bố trí cốt thép: chọn lớp bảo vệ BT 2,5cm tính a = 2,5 + 0,5 x 18 = 1.4cm < agt = 4cm  thoả khoảng cách cốt thép (400 – 25 x – 18 x2)/1 = 31.4cm  thỏa mãn điều kiện cấu tạo Cốt thép cấu tạo Tiết diện cột có h=60cm > 50 nên bố trí thêm 2∅12 làm cốt thép cấu tạo (cốt giá) thỏa Khoảng cách cốt dọc theo phương cạnh h Sd = (ho – a’)/2 = 26cm thỏa mãn Sd ϕ = 0,851 *λ= b 40 * F’a = 2x18.5 =37cm2 => Ngh = (1x40x60x110 + 25,92x2600)x0,851 = 280 012 Kg = 280,012 T Ngh > N = 98,87 T Vậy cột hoàn toàn đủ khả chịu lực mặt phẳng khung 2/ Đoạn cột : a/ Trong mặt phẳng khung : Kích thước cột bxh = 40x80 cm Chiều dài đoạn cột Hd = 7,35 m => chiều dài tính toán ltt = 1,5xHd = 1,5x7,35= 11,025m Độ mảnh cột λ = ltt/h = 1102,5/80 =13.781 >  Cần phải tính đến ảnh hưởng uốn dọc tính toán Giả thiết : a= a’ = 4cm => ho = 80 - = 76cm Hd 755 = = 1,26cm Độ lệch tâm ngẫu nhiên ea = cm thỏa mãn : ea > 600 600 hd 80 = = 2,7cm ea > 30 30 Nội lực nguy hiểm dùng để tính cốt thép : Cặp nội lực M IV - 18 -36.90 IV - 17 IV - 14 N e01 e0 Mdh Ndh 226.96 0.163 0.193 -0.498 137.83 -44.39 190.31 0.233 0.263 -0.498 137.83 -34.29 137.83 0.249 0.279 -0.498 137.83 Cặp IV – 18 : Giả thiết hàm lượng cốt thép ban đầu µgt = 2,4% => Ja = µgt bh0(0,5h – a)2 = 0,022x40x76x(80/2 – 4)2 = 94556 cm4 Jb = bxh3/12 = 40x803/12 = 707000cm4 • Hệ số kể đến ảnh hửởng tải trọng dài hạn Kdh : 0,8 1,6 + 107,43( − 0,04) M dh + N dh (0,5h − a ) = 1,281 Kdh = + = 1+ 0,8 M + N (0,5h − a ) 85,56 + 160,39( − 0,04) 32 • Hệ số kể đến lệch tâm S : e0 56 e0 = = 0,7 => 0,05 < S = 0,1 + 0,1 + 0,1 + 80 h • Lực nén tới hạn Nth : 6,4 0,238 6,4 S ( 2,4 x10 x1707000 + 2,1x10 x94556) = 1410242kG ( Eb J b + E a J a ) = Nth = 2 , 281 1132 , K ltt • Hệ số lệch tâm η : 1 = 1,128 η = 1− N = 160,39 x10 1− N th 1410242 N 160,39 x10 • = = 36,45cm Chiều cao sơ vùng nén x : x = Rn b 110 x 40 2a’ = 8cm < x = 36,45 < α0h0 = 0,58x76 = 44,08 cm  Cột chịu nén lệch tâm lớn e = ηe0 + 0,5h - a = 1,128x56+ 40 - =99,17 cm • Diện tích cốt thép kéo nén : 36,45 N (e − h0 + 0,5 x) 160,39 x10 (99,17 − 76 + ) => Fa = Fa’ = = = 35,47cm R ' a (h0 − a ' ) 2600(76 − 4) Với Tổng hàm lượng cốt thép : x35,47 ∑ µ = 40 x76 x100 = 2,33% Sai số hàm lượng cốt thép tính toán so vơi giả thiết : 2,4 − 2,33 x100 = 2,77% => Kết chấp nhận ∆µ= 2,4 Cặp IV – 17 : Giả thiết hàm lượng cốt thép ban đầu µgt = 2,4% => Ja = µgt bh0(0,5h – a)2 = 0,024x40x76x(80/2 – 4)2 = 94 556 cm4 Jb = bxh3/12 = 40x803/12 = 707 000cm4 • Hệ số kể đến ảnh hửởng tải trọng dài hạn Kdh : 0,8 1,6 + 107,43( − 0,04) M dh + N dh (0,5h − a ) = 1,297 Kdh = + = 1+ 0,8 M + N (0,5h − a ) 86,77 + 135,61( − 0,04) • Hệ số kể đến lệch tâm S : e0 67 e0 = = 0,838=> 0,05 < S = 0,1 + 0,1 + 0,1 + 80 h • Lực nén tới hạn Nth: 6,4 0,217 6,4 S ( 2,4 x10 x1707000 + 2,1x10 x94556) = 1368521kG ( Eb J b + E a J a ) = Nth = 2 1132,5 1,297 ltt K • Hệ số lệch tâm η : 33 η = 1− N N th = 1,11 = 135,61x10 1− 1368521 N 135,61x10 = = 30,82cm Rn b 110 x 40 2a’ = 8cm < x = 30,82 < α0h0 = 0,58x76 = 44,08 cm  Cột chịu nén lệch tâm lớn e = ηe0 + 0,5h - a = 1,11x67+ 40 - = 110,37 cm • Chiều cao sơ vùng nén x : x = • Diện tích cốt thép kéo nén : N (e − h0 + 0,5 x) 135,61x10 (110,37 − 76 + => Fa = Fa’ = = R ' a (h0 − a ' ) 2600(76 − 4) Với tổng hàm lượng cốt thép : x36,05 ∑ µ = 40 x76 x100 = 2,37% 30,82 ) = 36,06cm Sai số hàm lượng cốt thép tính toán so vơi giả thiết : 2,4 − 2,37 x100 = 1,15% => Kết chấp nhận ∆µ= 2,4 Tính với Cặp IV – 14 : Giả thiết hàm lượng cốt thép ban đầu µgt = 2,55% => Ja = µgt bh0(0,5h – a)2 = 0,021x40x76x(80/2 – 4)2 = 100 466 cm4 Jb = bxh3/12 = 40x803/12 = 707 000cm4 • Hệ số kể đến ảnh hửởng tải trọng dài hạn Kdh : 0,8 1,6 + 107,43( − 0,04) M dh + N dh (0,5h − a ) = 1,31 Kdh = + = 1+ 0,8 M + N (0,5h − a ) 86,77 + 135,61( − 0,04) • Hệ số kể đến lệch tâm S : e0 e0 88 = = 1,1 => 0,05 < S = 0,1 + = 0,1 + 0,1 + 80 h • Lực nén tới hạn Nth : 6,4 0,192 6,4 S ( 2,4 x10 x1707000 + 2,1x10 x100466) = 1383627 kG ( Eb J b + E a J a ) = Nth = 2 , 31 1132 , ltt K • Hệ số lệch tâm η : 1 = 1,084 η = 1− N = 107,43 x10 1− N th 1383627 N 107,43x10 • = = 24,42cm Chiều cao sơ vùng nén x : x = Rn b 110 x 40 2a’ = 8cm < x = 24,42 < α0h0 = 0,58x76 = 44,08 cm  Cột chịu nén lệch tâm lớn e = ηe0 + 0,5h - a = 1,084x88+ 40 - = 131,4 cm 34 • Diện tích cốt thép kéo nén : 24,42 N (e − h0 + 0,5 x) 107,43 x10 (131,4 − 76 + ) => Fa = Fa’ = = = 38,79cm R ' a (h0 − a ' ) 2600(76 − 4) Với tổng hàm lượng cốt thép : x38,04 ∑ µ = 40 x76 x100 = 2,552% Sai số hàm lượng cốt thép tính toán so vơi giả thiết : 2,552 − 2,55 x100 = 0,08% => Kết chấp nhận ∆µ= 2,552 Chọn thép: Cốt thép mép : 5∅32 = 40,21 cm2 Cốt thép mép : 5∅32 = 40,21 cm2 Kiểm tra bố trí cốt thép: chọn lớp bảo vệ BT 2,5cm tính a = 2,5 + 0,5 x 32 = 4,1cm ∼ agt = 4cm  thoả khoảng cách cốt thép (400 – 32 x – 25 x 2)/4 = 4,75cm  thoã mãn điều kiện cấu tạo Nhận xét : nội lực tiết diện III-III so với nội lực tai tiết diện IV-IV , ta lại sử dụng nội lực tai tiết diện IV-IV để tính thép => để tiết kiệm cốt thép ta cắt bỏ cốt dọc 3∅32 độ cao 5m chừa lại 2∅32 bên để chịu moment tiết diện III-III Ta kiểm tra lượng cốt thép lại với nội lực tai tiết diện III-III cặp III-16 có giá trị sau : M = 36,5 Tm ; N = 129,62 T ; Mdh = 1,2 Tm ; Ndh = 101,443 T Diện tích cốt thép lại : F’a = Fa = 2∅32 = 16,08 cm 36,5 x100 = 28,16cm * Độ lệch tâm moment : eo1 = 129,62 => eo = eo1 + eonn = 28,16 + = 31,16 cm * Ja = (2x16,08)x(80/2 – 4)2 = 41 679 cm4 bh 40 x80 Jb = = = 1707000cm 12 12 0,8 1,2 + 101,443( − 0,04) = 1,467 *K=1+ 0,8 36,5 + 129,62( − 0,04) 0,11 0,11 0,1 + = 0,1 + = 0,179 e0 31.16 *S= 1+ 1+ 80 h 6,4 0,179 * Nth = 1132,52 ( 1,454 2,4 x10 x1707000 + 2,1x10 x 41679) = 712188kG = 1,222 129,62 x10 *η= 1− 1043105 N 129,62 x10 = = = 29,46cm * Chiều cao vùng nén : x = Rn b 110 x 40 2a’ = < x=29,46 < α0h0 = 0,58x76 = 44,08 cm e = ηe0 + 0,5h - a = 1,222x31,16 + 40 – = 74,08 cm 35 x ) + R’aF’a(ho – a’) (∗ ) => Ne = 129,62x103x74,08= 602 250 kGcm x 29,46 Rnbx(ho - ) + R’aF’a(ho – a’) = 110x40x29,46(76) + 2600x16,08(76 – 4) 2 = 10 181 450kGcm Vậy điều kiện (∗ ) thỏa mãn nên cốt thép bố trí tiết diện III-III đủ chịu lực Cốt thép cấu tạo Tiết diện cột có h=80cm > 50 nên bố trí thêm 2∅12 làm cốt thép cấu tạo (cốt giá) thỏa Khoảng cách cốt dọc theo phương cạnh h Sd = (ho – a’)/2 = 36cm thỏa mãn Sd ϕ = 0,684 b 40 * F’a = 2∅32 =16,08 cm2 µt = 16,08*2/2400 = 0,0134 < 0,03 Điều kiện kiểm tra : Ngh = ( mb.Fb.Rn + F’a.R’a ).ϕ => Ngh = (1x40x80x110 + 16,08x2600)x0,684 = 269 364 Kg Ngh > N = 160 390 Kg => Vậy cột hoàn toàn đủ khả chịu lực mặt phẳng khung (N lấy theo Nmax cặp nội lực IV-18; N = 160 390kg) 3- Tính toán cấu tạo cột biên theo điều kiện khác : a Kiểm tra theo điều kiện chịu cắt : Lực cắt lớn chân cột Qmax = T ( IV-17) Điều kiện kiểm tra : Q < K1.Rk.b.ho = 0,6x8,8x40x76 = 16 051 kG = 16,05 T  Beton đủ khả chịu lực cắt Cốt đai đặt theo cấu tạo : - Khoảng cách đai u = 300mm < 15dmax = 15x32 = 480 mm d 32 = 8mm - Dùng đai ∅8 ≥ max = 4 b Kiểm tra nén cục : Cột nhịp đỡ dàn mái có nhịp không Lực tác dụng xuống đầu cột N1 N2 N2 có giá trị lớn => dùng N2 để kiểm tra nén cục Lực nén dọc lực mái truyền xuống : N2 = Gm2 + Pm2 = 51,34 + 6,3 = 57,64 T Bề rộng dàn mái kê lên cột 24cm, chiều dài đoạn kê 26cm Diện tích trực tiếp chịu nén cục : Fcb = 24x26 = 624 cm2 Diện tích tính toán vùng chịu nén lấy đối xứng qua Fcb : Ftt = 40x30 = 1200 cm2 Ftt 1200 =3 = 1,24 < Hệ số tăng cường độ : mcb = Fcb 624 Vì lực cục lực tập trung nên hệ số xcb= 0,75 Khả chịu lực nén cục đầu cột : [N] = mcb xcb Fcb.Rn = 1,24x0,75x624x110 = 63 835kG 36 = 63,8 T N =57,64 T < [N] = 63 835 Vậy đầu cột đủ khả chịu lực nén cục Ta đặt theo cấu tạo lưới thép ∅6 bước 60mm cách 10 cm N2 N2 150 10 9x60 10 240 400 100x3 320 20 300 20 260 20 10 6x60 10 150 600 c Tính toán cấu tạo vai cột : hv = 120cm, lv = 60cm, av = 35cm Do cột có vai cột đỡ hai cầu trục có trọng tải khác nên ta cần tính toán cấu tạo vai cột bên chịu tải trọng lớn lấy kết cấu tạo đối xứng cho phần lại Chiều cao làm việc vai cột : ho = 120 – = 116 cm Chiều dài vai cột lv = 60cm < 0,9xho = 104,4 cm => Vai cột có dạng console ngắn 600 1200 600 700 600 400 800 400 Lực tác dụng lên vai cột : P = Dmax + Gd = 25,1 + 6,16 = 31,26 T Kiểm tra kích thước vai cột theo điều kiện sau : • P < 2,5Rkbho P = 31,26 T < 2,5x8,8x40x116x10-3 = 102,08 T ( đảm bảo đủ khả chịu lực cắt ) • P < 1,2KvRkbho2 /av 37 hd 80 = 75 − = 35cm 2 * Kv = 075: cầu trục làm việc chế độ nặng => P= 31,26 T < (1,2x0,75x8,8x40x1162/35)x10-3 = 121,8 T (đảm bảo đủ khả chịu moment vai cột) Vậy kích thước vai cột chọn hợp lí * av = λ − i\ Tính toán cốt dọc chịu lực : Moment uốn tiết diện I-I mép vai cột : M = 31,26x0,35 = 10,94 Tm Moment tăng thêm 25% : M = 10,94 x1.25 = 13,68 Tm M 13,68x10 = = 0,0231 < A0 = 0,412 A= Rn bh0 110 x 40 x116 α = − − A = − − x 0,0231 = 0,0234 0,0234 = 0,988 γ = 1- 0,5α = M 13,68x10 = = 4,59cm => Fa = γRa h0 0,988 x 2600 x116 Chọn 2∅22 = 7,6 cm2 làm cốt dọc chịu lực 2i\ Tính cốt đai cốt xiên : P = 31,26 < Rkbho = 8,8x40x116x10-3 = 40,8 T H = 120cm > 2,5av = 2,5x35 = 87,5 cm => Vai cột cần đặt cốt đai ngang cốt xiên h 100 = 25cm Chọn cốt đai ∅8 bước đai u = 150mm < = 4 Diện tích cốt xiên cắt qua nửa đoạn Lx (Lx=125cm) không : 0,002bh0 = 0,002x40x116 = 9,28 cm2 Chọn 3∅20 đựơc đặt làm hai lớp 3i\ Kiểm tra ép mặt lên vai cột : 300 100 180 400 180 400/ 600 Lực nén nguy hiểm từ bên dầm cầu trục truyền vào vai cột : N = 0,5Gd + D1max = 25,1 +0,5x6,16 = 28,15T Dùng đường ảnh hưởng để xác định D1max Dmax: D1max = Pmax (y3 + y4 + ỵ5) = 1,1x9,5x(1 + 0.73 + 0,15) = 19,65 T => N = 0,5x6,16+ 19,65 = 22,73 T Bề rộng dầm cầu trục đoạn gối lên vai cột mở rộng sang hai bên 5cm => bề rộng 20 + 10 = 30cm Chiều dài dầm cầu trục gối lên vai cột 18cm Diện tích trực tiếp chịu nén cục : Fcb = 30x18 = 540 cm2 Diện tích tính toán vùng chịu nén lấy đối xứng qua Fcb : 38 Ftt = 58x18 = 1044 cm2 Ftt 1044 =3 = 1,246 < Fcb 540 Vì lực cục lực tập trung nên hệ số xcb= 0,75 Khả chịu lực nén cục vai cột : [Ncb] = mcb xcb Fcb.Rn = 1,246x0,75x540x110x10-3 = 55,51 T => [Ncb] > N =22,73 T Vậy vai cột đủ khả chịu lực nén cục Hệ số tăng cường độ : mcb = d Kiểm tra điều kiện vận chuyển cẩu lắp : Khi vận chuyển cẩu lắp cột cột chịu uốn tải trọng thân nhân với hệ số động lực 1,5 Đoạn cột : g1 = 1,5x0,4x0,6x2,5 = 0,9 T/m Đoạn cột : g2 = 1,5x0,4x0,8x2,5 = 1,2 T/m i/ Khi vận chuyển cột, bốc xếp : Cột nằm theo phương ngang, đoạn cột kê vị trí cách chân cột 2m, đoạn cột kê vị trí cách đầu cột 2,5m Moment lớn tìm gối M1 = 2,813T; gối M2 = 2,4T; cột M = 2,928T cách gối đoạn 2,245m Qua so sánh moment tiết diện cần kiểm tra với M1 đủ Kiểm tra với M1=2,813 Tm mặt cắt phần cột trên, bxh = 40x60 cm Cốt thép đưa vào tính toán lấy hai cốt thép bên : ∅25 + 1∅25 = 9,82cm2 Mtd = RaFa(h0 – a’) = 2600x9,82(36 – 4) = 8,17 Tm Mtd > M1 = 2,813 Tm => Cột đủ khả chịu uốn 5,45 m 3m g2 =1,2 T/m g1 =0,9T/m 1∅25+1∅20 2m 1∅25+1∅20 3,4 m 4,17 Tm 1,24 Tm 2∅25+1∅222 2,4 Tm 0,56 Tm 2∅25+1∅222 i/ Khi cẩu lắp cột : Lật cột theo phương nghiêng cẩu Điểm cẩu đặt vai cột cách mút 3,25m Chân cột tì lên đất Moment lớn chỗ tiếp giáp với vai cột : M3 = 0,5x3,052x0,9 = 4,19 Tm Tiết diện phần cột có Fa = 12,96cm2 (2∅25+1∅20) 39 Ta tính Mtd = RaFa(h0 – a’) = 2600x12,96(56 – 4) =17,51Tm>M3=4,19Tm => Cột đủ khả chịu lực Phần cột đưới ta tìm moment lớn cách chân cột đoạn 2,76m ; M = 5,812Tm tiết diện h = 80cm; ho = 76cm, thép lấy an toàn 2∅32 Fa = 16,08cm2 (bỏ qua chịu lực bị cắt ngắn) Mtd = RaFa(h0 – a’) = 2600x16,08(76 – 4) = 30,1 Tm > M = 5,812Tm => Cột đủ khả chịu lực g2 =1,2 T/m g1 =0,9 T/m 3,8m 6,65 m 2∅25+2∅20 5,83 Tm 6,5 Tm 3,4 m 3,3 Tm 3,78 Tm 4∅25+2∅22 40 ... Chọn cốt thép As :3 25 +2 20 ( 21 .007cm2); As’ chọn : 2 20 (6 .28 cm2) Kiểm tra với Cặp II – 13 cặp II-13 trái dấu với cặp II-17 nên ta xét A’s :3 25 +2 20 ( 21 .007cm2) As: 2 20 (6 .28 cm2) • Is =... 9.048cm2 (2 24 ); As’=7, 622 cm2 (2 22 ) eo1 =M/N =6.67 cm eo= eo1 +eo’=6.67 +2= 8.67 cm ; eo/h =8.67/60=0.145 Is =(9.048+7. 622 )× (0,5× 60-4 )2 =1 126 8. 92 cm4 M + N dh (0,5h) 3.0 42 + 62. 29(0.5 x 0.6) = =... rộng dàn mái kê lên cột 24 cm, chiều dài đoạn kê 26 cm Diện tích trực tiếp chịu nén cục : Acb = 24 x26 = 624 cm2 380 20 400 24 0 60x6 20 100x3 20 150 N 20 26 0 20 20 60x6 20 Diện tích tính tốn vùng

Ngày đăng: 27/08/2017, 14:07

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ MỘT TẦNG BA NHỊP

  • Số liệu cho trước:

    • Số nhịp khung ngang

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan