Chương VII: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ KẾT CẤU MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 7.1:Thống kê địa chất: 5.1.1Khảo sát địa chất Công tác khảo sát địa chất phục vụ cho cho việc xây dựng tiến hành trường với khối lượng gồm hố khoan, hố khoan ( HK1 ) sâu 90m, hố khoan (HK2 ) sâu 90 m, hố khoan (HK3 ) sâu 90m Tổng độ sâu khoan 270m với 135 mẫu đất nguyên dạng dùng để thăm dò địa tầng thí nghiệm xác định tính chất lý lớp đất Dựa vào kết thí nghiệm, định lấy giá trị địa chất HK3 để thiết kế móng Mực nước ngầm độ sâu -0.4m Thống kê kết thí nghiệm Các tiêu lý Lớp đất SL Mô tả Lớp đất san lấp Bùn sét màu xám xanh, xám đen, trạng thái chảy Sét hữu màu xám xanh, trạng thái từ chảy dẻo đến dẻo mềm Cát – cát pha lẫn vỏ sò, màu xám đen, trạng thái từ xốp đến chặt vừa Độ sâu đáy lớp (m) Bề dày lớp (m) 0.8 Hệ số rỗng ban đầu e Trị số SPT - - Dung trọng tự nhiên γw (kN/m3) Độ sệt B 0.8 - - - - 15.2 14.4 15.7 1.18 5.6 3o35’ 0.0018 1.79 0-0 35.3 20.1 17.4 0.71 9.2 6o56’ 0.0009 1.18 0-1 43.5 8.2 19.3 0.19 15 26o07’ 0.0002 0.69 3-10 Góc Lực kết nội dính C ma sát (kN/m2) φ Hệ số nén lún a 12 - Các tiêu lý Lớp đất Mô tả Độ sâu đáy lớp (m) Bề dày lớp (m) Sét – sét pha màu xám xanh, nâu đỏ, xám 54.6 11.1 vàng, trạng thái thái dẻo cứng đến nửa cứng Cát- cát pha hạt mịn màu xám 61.3 6.7 vàng, trạng thái chặt Sét pha màu xám trắng, xám vàng, nâu 78.8 17.5 đỏ, trạng thái từ nửa cứng đến cứng Cát pha hạt mịn đến trung, màu xám ≥90.0 ≥11.2 vàng, xám đen, trạng thái chặt Hệ Hệ số số nén rỗng lún a 1- ban đầu e Dung trọng tự nhiên γw (kN/m3) Độ sệt B 18.8 0.4 25.6 17o45’ 0.0003 0.6 1131 20.1 0.15 16 25o43’ 0.0002 0.6 1547 19.9 0.23 30.9 18o17’ 0.0002 0.72 1742 19.9 0.18 14.2 26o46’ 0.0001 0.61 3848 Góc Lực kết nội dính C ma sát (kN/m2) φ Trị số SPT 7.1.2: Mặt cắt hố khoan 7.2: Kết cấu cọc khoan nhồi: Công trình có tầng hầm, nằm cao độ -3.05m Ta thiết kế mặt dầm gân trùng với mặt sàn tầng hầm, cao trình -30.5m so với cao trình mặt đất ±0.000m, Dựa vào điều kiện địa chất chọn độ sâu hạ cọc -70m, chiều cao đài móng chọn sơ 2m chiều dài làm việc cọc 64.95m , cọc chôn vào đài 0.1m Vậy tổng chiều dài cọc 65.05m Chọn cọc đường kính D = 1,2m Cọc chịu tải trọng ngang hàm lượng cốt thép theo cấu tạo (0.4-0.65%) A s = (0.4 - 0.65)A c = (4524 - 7351.3) mm Chọn 16Ø22 → As = 6081.6 mm2 Bê tông B25 Thép Ø10 AIII Tính toán sức chịu tải cọc: Khả chịu tải cọc khoan nhồi dựa theo tiêu chuẩn TCXDVN 205 – 1998 “Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế” TCXDVN 195 – 1997 “Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi” 7.2.1: Sức chịu tải cho phép cọc theo vật liệu (TCXD205 - 1998): Khả chịu tải cọc theo vật liệu xác định theo công thức sau: P = RuA + RanAs Trong đó: • Ru cường độ tính toán bê tông cọc nhồi, xác định sau: • R   30  R u =  ;  =  ;6  = 6(MPa) : Đối với cọc đổ bê tông nước  4.5   4.5  dung dịch sét R  R u =  ;  (MPa) : Đối với cọc đổ bê tông lỗ khoan khô 4  R mác thiết kế bê tông cọc (MPa): R = 30 (MPa) Vậy Ru = (MPa) = 6000 (kPa) A diện tích tiết diện cọc • Ran cường độ tính toán cốt thép, xác định sau: • R  R an =  c ; 220 (MPa) : Đối với cốt thép nhỏ Φ28mm 1.5  R  R an =  c ; 200 (MPa) : Đối với cốt thép lớn Φ28mm 1.5  Rc giới hạn chảy cốt thép (MPa): Rc = 365 (MPa) Vậy Ran = 220 (MPa) = 220000 (kPa) As diện tích tiết diện cốt thép dọc Vậy khả chịu tải cọc theo vật liệu: P = [6 x (3.14*12002/4 – 6081.8) + 220 x 6081.8)/1000] = 8084 (kN) 7.2.2: Sức chịu tải theo đất • Phương pháp dựa theo tiêu lý đất (theo SNIP 2.20.03.05) phụ lục A (205-1998) Sức chịu tải cọc đơn dùng là: Qa = Qtc K at Trong Kat – hệ số an toàn lấy ( xét đến hiệu ứng nhóm) là: Kat = 1,4 cho móng 21 cọc Kat = 1,55 cho móng từ 11 đến 21 cọc Kat = 1,65 cho móng từ đến 10 cọc Kat = 1,75 cho móng có cọc Qtc – xác định gồm thành phần khả chịu mũi khả bám trượt bên hông n   Qtc = m  mR qm Fc + u ∑ m f f Si Li ÷ i =1   với m– hệ số điều kiện làm việc m=1 mR – hệ số điều kiện làm việc mũi cọc mR = 0,7 – sét mR = – cát mf – hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc mf = 0,6 cho cọc khoan nhồi đổ bêtông bùn bentonite qm – khả chịu tải mũi cọc fsi – khả bám trượt xung quanh cọc Fc – tiết diện cọc Li, – chiều dài phân đoạn chu vi cọc o Thành phần chịu mũi Mũi cọc nằm lớp cát mịn, trạng thái chặt vừa đến chặt độ sâu Zm = -70m , lớp đất sét có độ sệt B=0.23 → Sức chống mũi cọc qm = 3200 kN/m2 Tiết diên ngang cọc: Fc = 1.1309 m2 Cọc xuyên qua lớp đất → Qm = 0.7 x 3200 x 1.1309 = 2533.4 kN o Thành phần chịu ma sát Độ sâu h (m) Bề dày (m) z (m) 5.05 7.05 9.05 11.05 13.05 15.2 17.2 19.2 21.2 2 2 2.15 2 6.05 8.05 10.05 12.05 14.125 16.2 18.2 20.2 Cấu tạo Lớp 1: Sét Lớp : Sét Độ sệt B 1.18 0.71 fsi (kN/m2) mf.ui.fsi.li (kN) 1 1 11 11 12 4.5 4.5 4.5 4.5 4.9 49.7 49.7 54.3 Độ sâu h (m) Bề dày (m) z (m) 23.2 25.2 2 22.2 24.2 27.2 29.2 31.2 33.2 35.3 37.3 39.3 41.3 43.5 45.5 47.5 49.5 51.5 53.5 54.6 56.6 58.6 60.6 61.3 63.3 65.3 67.3 70 2 2 2.1 2 2.2 2 2 1.1 2 0.7 2 2.7 26.2 28.2 30.2 32.2 34.25 36.3 38.3 40.3 42.4 44.5 46.5 48.5 50.5 52.5 54.05 55.6 57.6 59.6 60.95 62.3 64.3 66.3 68.65 Cấu tạo Lớp 3: Cát min, chặt vừa Lớp 4: Sét Lớp 5: Cát trạng thái chặt Lớp 6: Sét Độ sệt B fsi (kN/m2) mf.ui.fsi.li (kN) 12 12 54.3 54.3 12 12 12 12 13 70 70 -70 70 50 50 50 0.4 50 50 50 70 70 -70 70 90 90 0.23 90 90 Σmf.ui.fsi.li = 54.3 54.3 54.3 54.3 61.7 316.5 316.5 316.5 348.2 226.1 226.1 226.1 226.1 226.1 124.3 316.5 316.5 316.5 110.8 406.9 406.9 406.9 549.4 5946.9 → Qs = 5946.9 kN →Qtc = Qs + Qm = 2533.4 + 5946.9 = 8480.3 kN → Sức chịu tải cọc đơn dùng là: Qa = Qtc/1.75 = 8480.3/1.75 = 4845.9 kN 7.2.3: Phương pháp tính theo cường độ C, ϕ phụ lục B (205-1998): (dùng công thức Meyerhof) Sức chịu tải cọc theo đất tính theo phụ lục B TCXD 205–1998 Qu = Qm + Qs = qm Fc + u ∑ f s Lc Khả chịu tải cực hạn: Khả chịu tải cho phép sử dụng hệ số an toàn: Hệ số an toàn = cho mũi Hệ số an toàn = cho ma sát o Để tính khả bám trượt xung quanh, ta dùng công thức f s = ca + σ ' K s tgϕa Trong ca – lực dính cọc đất [ ca= (0,7 ÷ 1) c ] ϕa – ma sát cọc đất [ϕa = (0,7 ÷ 1) ϕ ] σ ’= γ ’ Z – áp lực hữu hiệu thẳng đứng Ks = (1,2 ÷ 1,4) (1-sin ϕ ) Để tính khả chịu tải mũi cọc, ta dùng công thức qm = cN c + γ ' zN q + γ ' DN γ Trong Nc , Nq , Nγ – hệ số tra biểu đồ theo góc ma sát ϕ γ ’ – ứng suất thân đất mũi cọc có xét đẩy o Thành phần chịu mũi Mũi cọc độ sâu -70m có φ = 18o17’, c = 30.9 kN/m2 Tra hệ số ta có : Nc = 13.3 Nq = 5.4 Nγ = 3.86 → Qm = 3838.1 kN o Thành phần ma sát Lớp Độ sâu mặt lớp 5.05 15.2 35.3 43.5 54.6 61.3 Độ sâu đáy lớp 15.2 35.3 43.5 54.6 61.3 70 L(m) 10.15 20.1 8.2 11.1 6.7 8.7 Z (m) 7.075 22.2 36.35 46 54.9 62.6 γ C (kN/m3) (kN/m2) 15.7 5.6 17.4 9.2 19.3 15 18.8 25.6 20.1 16 19.9 30.9 φo 3.58 6.96 26.12 17.45 25.72 18.28 fs (kN/m2) 6.7 24.2 98.7 104.8 154.2 157.5 Qs= Qsi (kN) 258.22 1835.49 3052.12 4385.67 3893.82 5165.34 18590.6 → Qs = 18590.6 kN → Sức chịu tải cọc đơn dùng là: Qa = Qm/3 + Qs/2 = 3838.1/3 + 18590.6/2 =10574.7kN  Sức chịu tải cọc đơn sử dụng : Qa = min(Qa-A, Qa-B) =min(4845.9; 10574.7) kN Chọn Qtk =4800kN 7.3 Thiết Kế Móng Cọc khoan nhồi: Từ kết giải nội lực khung, ta tính số lượng cọc theo công thức: nc = βxN tt max 1.4xN tt max = Qtk 4800 Và kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc, ta chọn sơ số cọc : C1(Nmax) 3425.27 tên móng M1 C2(Nmax) 3424.08 M1 C3(Nmax) 3405.72 M1 C4(Nmax) 3498.38 M1 C5(Nmax) 7446.71 M2 C6(Nmax) 7222.37 M2 C7(Nmax) 7456.96 M2 C8(Nmax) 7148.33 M2 C9(Nmax) 7339.71 M2 C10(Nmax) 5704.83 M3 C11(Nmax) 7330.07 M2 C12(Nmax) 5609.67 M3 PIER3+C13+C14(Nmax) 50589 M4 25 N(kN) 7.3.1 thiết kế móng M1: Xác định sơ số lượng cọc bố trí cọc cho móng M1: Lấy nội lực cột C2 để thiết kế móng Ntt= 3424 (KN) Mx= 31(KN.m) My=57(KN.m) Hx=35.58 KN nc Pmax = Ptb × (1 + × ex × ey × 0.0026 × 0.0017 + ) = 566.36 × (1 + + ) = 567.64(KN / Lm Bm 11.4 11.4 Pmin = Ptb × (1 − × ex × ey × 0.0026 × 0.0017 − ) = 566.36 × (1 − − ) = 565(KN / m ) Lm Bm 11.4 11.4 e Khả chịu tải đất mũi cọc: R tc = m1 × m (A × Bm × γ 'II + B × Zm × γ 'I + D × c) k tc - Mũi cọc đặt lớp đất thứ 6: với ϕ = 18.230 tra bảng được: A = 0.44  B = 2.76 D = 5.35  - Lớp : sét-sét pha, trạng thái nửa cứng đến cứng : k tc =  m1 × m = 1.1 - Với γ’II:là dung trọng đất mũi cọc có tính đến đẩy γ’I:là dung trọng trung bình đất từ mũi cọc trở lên có tính đến đẩy  γ'II = 7.5(KN / m3 )   5.7x10.15 + 7.4x20.1 + 9.3x8.2 + 8.8x11.1 + 10.1 × 6.7 + 7.5 × 8.7 = 7.9(KN / m )  γ'I = 10.15 + 20.1 + 8, + 11.1 + 6.7 + 8.7  R tc = 1.1 (0.44 × 11.4 × 7.5 + 2.76 × 65 × 7.9 + 5.35 × 30.9) = 1782.2(KN / m ) - Điều kiện cần phải thỏa: σ tb =566.36 kN/m Đảm bảo khả chịu tải đất Tính lún cho móng: - Ứng suất trọng lượng thân đất mũi: σobt = γ’xZm = 7.9x65=513.5 (KN/m2) σibt = σibt−1 + γ '× h i - Ứng suất gây lún mũi cọc lấy theo ứng suất trung bình: σogl = Ptb-σobt = 566.36-513.5=52.86(KN/m2) σigl = koxσogl ko: hệ số thay đổi theo z z , tra bảng để có ko Bm Bm - Vị trí ngừng tính lún thõa mãn điều kiện : σngl ≤ 0.2xσnbt vị trí mũi cọc thỏa mãn đk - Ứng suất gây lún trung bình: σigl−1 + σigl σ = gl tbi - Độ lún xác định theo công thức: σ gltbi × h i S = β0 × ∑ ( ) E0 • Eo : modun biến dạng đất , E o = m k ×βo / a o • βo = 0.8 - Theo TCVN 45-1978 độ lún phải thỏa yêu cầu S ≤ Sgh=8 (cm) - Theo số liệu địa chất, modun biến dạng đất lớp đất thứ E0 = 8780(KN/m2) σσigltbiibt Điểm tính Lớp Vậy ∑S i hi zi (m) (m) Z/b Độ lún ko (KN/m2) (KN/m2) (KN/m2) Si (m) 52.86 513.5 54.575 0.0024 Tổng độ lún 0.0024 = 0.24(cm) < 8(cm) => thỏa yêu cầu độ lún cho phép Tính toán kết cấu đài móng : - Tải trọng sử dụng tải trọng tính toán: Ntt, Mtt - Cột C5 có tiết diện 600x600 (mm) - Chọn chiều cao đài: hđ = 2.1 (m) - Cốt thép tính theo phương dựa nguyên tắc ngàm chân cột Xác định cọc chân cột ngàm cánh tay đòn để tính moment : - My1= ΣPixai = (P1+P2)x1.1 =(1956.54+1884.45)x1.1= 4225.1(KN.m) My2= ΣPixai = (P2+P4)x1.1 =(2066.049+1993.96)x1.1=4466(KN.m) So sánh : My1 với My2 ta lấy : My2=4466 (KN.m) - Mx1=ΣPi×ai=(P1+P2)x1.1 =(1956.54+2066.049)x1.1=4424.8(KN.m) Mx2=ΣPi×ai= (P3+P4)x1.1 =(1884.451+1993.96)x1.1= 4266.25(KN.m) So sánh : Mx1 với Mx2 ta lấy : Mx1=4424.8(KN.m) - Do kích thước đài vuông, giá trị moment theo phương gần nhau, nên ta tính thép cho phươg y, phương có moment lớn hơn: Diên tích cốt thép đài xác định theo công thức: - Tính toán cọc cấu kiện chịu uốn: có tiết diện Bđ xLđxhđ Chọn a = 5(cm) nên suy ho= hđ – a = 210- 5-10= 195 (cm).(trừ đoạn cọc ngàm vào - đài) Áp dụng công thức tính toán : moment theo phương gần nên ta tính thép cho phương có moment lớn bố trí cho phương lại My 4466 × 104 = = 0.0176  Tính α m = Rb × b × ho2 145 × 460 × 1952  Tính ξ = − − × α m = 0.0177  Tính thép : Asy = ξ × Rb × b × ho 0.0177 × 145 × 460 × 195 = = 63.07(cm ) Rs 3650 Bố trí Ø20a200 (As=72.22cm2) suốt bề rộng đài.(bố trí theo cạnh) 7.3.3 Thiết kế móng M3: Móng M4 móng thiết kế cho hệ vách công trình cột C13, C14( khoảng cách cột vách gần nha, nên ta thiết kế chung đài cọc cho hệ móng này) Nội lực hệ xuất từ mô hình etabs sau giải xong, cách gom tòan vách cột C13, C14 vào thành nhóm Xác định sơ số lượng cọc bố trí cọc cho móng M3: Nội lực xuất từ etabs, chọn tổ hợp có P lớn để thiết kế, giá trị M H tương ứng: Ntt= 67340 (KN) Mx= 15506(KN.m) My= 16060(KN.m) Hx=853.4 k(N) Hy=1103.7 (kN) - Số lượng cọc sơ xác định theo công thức: N tt 67340 n = 1.4 × = 1.4 × = 19.6 Pc 4800 Như nói trên, đài móng hệ vách cột, nên việc xác định trọng tâm lực khối móng phức tạp, đó, ta sử dụng phần mềm safe, tính toán trước để xác đinh số cọc, tính tóan phản lực đầu cọc thực tế, bố trí vị trí đài móng cho Pmax Pmin thỏa điều kiện sức chịu tải cọc Sơ chọn chiều cao đài hd=2.5m để thỏa đk đài tuyệt đối cứng, nhiên kiểm tra lại điều kiện xuyên thủng có số cọc kích thước đài Sử dụng phần mềm safe 12 để xác định moment đài móng để tính thép Các bước tiến hành + Khai báo vật liệu, Bê tông B25 + Khai báo tiết diện Đài móng: + Vẽ đài móng định vị cọc: sau tiến hành mô hình chạy thử, sau kiểm tra phản lực đầu cọc, định chọn số cọc n=25cọc, khoảng cách cọc 2.4m kích thước đài 12mx12m vị trí cọc đặt sau: + Xác định vị trí cọc Safe: + Gán liên kết lò xo độ cứng K, với K = Khai báo độ cứng lò xo sau: Q TK QTK=1400kN S=10mm s + Gán liên kết lò xo cho đầu cọc: - sau chạy mô hình, phản lực đầu cọc cọc sau: Căn vào bảng giá trị phản lực đầu cọc xuất từ safe Ta có Pmax= 4855kN sấp sỉ Qtk=4800kN Pmin= 4188kN>0 Thỏa điều kiện Kiểm tra khả chịu cắt hàng cọc biên gây : Với phương án bố trí cọc trên, tòan hang cọc biên nằm vùng chịu tải trọng đứng vách cột truyền xuống, nên không cần kiểm tra khả chống cắt Kiểm tra ổn định mũi cọc: (tính tóan với tải trọng tiêu chuẩn Wqu = LđxBđxhđxγtb = 12x12x2.5x(25-15)=3600(kN) Tải trọng đáy đài truyền lên nhóm cọc: Ntt = N+Wđài=67340+3600=70940(kN) Mxtt= 15506+853.4x2.5=17639(KN.m) Mytt=16060+1103.7x2.5 =18819.25(KN.m) Tải trọng tiêu chuẩn: N tt daydai 70940 =61687kN 1.15 1.15 M tt 17639.5 M x tc = x = =15338.7kN.m 1.15 1.15 M y tt 18819.25 tc My = = =16343.6kN.m 1.15 1.15 N tc = = a Xác định góc ma sát trung bình lớp đất: Zm hd Ld L' ϕ tb/4 ϕ tb/4 Lm - Kích thước đài qui đổi : L’ = Lđ – D = 12-1.2 = 10.8 (m) B’ = Bđ – D = 12-1.2 = 10.8 (m) - Góc ma sát trung bình : ϕtb = ϕ1 × L1 + ϕ2 × L + ϕ3 × L3 + ϕ4 × L + ϕ5 × L5 + ϕ6 × L6 = L1 + L + L3 + L + L5 + L 3.58 ×10.15 + 6.96 × 20.1 + 26.12 × 8.2 + 17.45 ×11.1 + 25.43 × 6.7 + 18.17 × 8.7 = 140 10.15 + 20.1 + 8.2 + 11.1 + 6.7 + 8.7 ϕ => L m = L '+ t g( tb ) × (L1 + L + L + L + L + L ) 140 = 10.8 + t g( ) × (10.15 + 20.1 + 8.2 + 11.1 + 6.7 + 8.7) = 18.745(m) ϕ => Bm = B'+ t g( tb ) × (L1 + L + L + L + L5 + L ) 140 = 10.8 + t g( ) × (10.15 + 20.1 + 8.2 + 11.1 + 6.7 + 8.7) = 18.745(m) Chọn Lm=18.745(m), Bm=18.745(m) b Khối Móng quy ước mũi cọc: - Wqum=LmxBmxZmxγ’tb=18.745x18.745x65x7.9 =180431 (KN) Với γtb=7.9 (KN/m3) (được tính cách lấy trung bình lớp đất.) • Tải trọng tác dụng xuống mũi cọc là: Ntc+Wqum= 61687+180431 = 242118 (KN) c Độ lệch tâm mũi cọc: ex = M tcy N + Wqum tc = 16343.6 = 0.067m) = 67(mm) 242118 M tcx 15338.7 e y = tc = = 0.063(m) = 63(mm) N + Wqum 242118 d Áp lực trung bình mũi cọc: Ptb = N tc + Wqum L m × Bm = 242118 = 653.8(KN / m ) 18.745 × 18.745 Pmax = Ptb × (1 + × ex × e y × 0.067 × 0.063 + ) = 653.8 × (1 + + ) = 682.47(KN / m ) Lm Bm 18.745 18.745 Pmin = Ptb × (1 − × ex × ey × 0.067 × 0.063 − ) = 653.8 × (1 − − ) = 625.12(KN / m ) Lm Bm 18.745 18.745 e Khả chịu tải đất mũi cọc: R tc = m1 × m (A × Bm × γ 'II + B × Zm × γ 'I + D × c) k tc - Mũi cọc đặt lớp đất thứ 6: với ϕ = 18.230 tra bảng được: A = 0.44  B = 2.76 D = 5.35  - Lớp : sét-sét pha, trạng thái nửa cứng đến cứng : k tc =  m1 × m = 1.1 - Với γ’II:là dung trọng đất mũi cọc có tính đến đẩy γ’I:là dung trọng trung bình đất từ mũi cọc trở lên có tính đến đẩy  γ'II = 7.5(KN / m )   5.7x10.15 + 7.4x20.1 + 9.3x8.2 + 8.8x11.1 + 10.1× 6.7 + 7.5 × 8.7 = 7.9(KN / m3 )  γ'I = 10.15 + 20.1 + 8, + 11.1 + 6.7 + 8.7  R tc = 1.1 (0.44 × 11.4 × 7.5 + 2.76 × 65 × 7.9 + 5.35 × 30.9) = 1782.2(KN / m ) - Điều kiện cần phải thỏa: σ tb =653.8 kN/m Đảm bảo khả chịu tải đất Tính lún cho móng: - Ứng suất trọng lượng thân đất mũi: σobt = γ’xZm = 7.9x65=513.5 (KN/m2) σibt = σibt−1 + γ '× h i ’ Với γ =9.9 kN/m - Ứng suất gây lún mũi cọc lấy theo ứng suất trung bình: σogl = Ptb-σobt = 653.8-513.5=140.3(KN/m2) σigl = koxσogl z z , tra bảng để có ko Bm Bm ko: hệ số thay đổi theo - Vị trí ngừng tính lún thõa mãn điều kiện : σngl ≤ 0.2xσnbt vị trí mũi cọc thỏa mãn đk - Ứng suất gây lún trung bình: σigl−1 + σigl σ = gl tbi - Độ lún xác định theo công thức: S = β0 × ∑ ( σ gltbi × h i ) E0 • Eo : modun biến dạng đất , E o = m k ×βo / a o • βo = 0.8 - Theo TCVN 45-1978 độ lún phải thỏa yêu cầu S ≤ Sgh=8 (cm) - Theo số liệu địa chất, modun biến dạng đất lớp đất thứ E0 = 8780(KN/m2) hi zi Lớp Điểm tính (m) (m) 0 Z/b Độ lún 2 ko (KN/m ) (KN/m ) 140.3 513.5 (KN/m ) Si (m) 70.15 0.0064 Vậy 1 1 1 ∑S i 0.0533 0.1067 0.16 0.2134 0.2667 0.3201 0.3734 0.9991 0.9931 0.9783 0.9531 0.9178 0.8744 0.8254 140.17 139.33 137.26 133.72 128.77 122.68 115.81 523.4 533.3 543.2 553.1 563 572.9 582.8 140.24 139.75 138.3 135.49 131.24 125.73 119.24 0.0999 0.0996 0.0985 0.0965 0.0935 0.0896 0.0849 0.6489 = 6.48(cm) < 8(cm) => thỏa yêu cầu độ lún cho phép Tính toán kết cấu đài móng : Sau mô hình hoàn tất, ta tiến hành bước sau: + Chia dải moment cho đài móng để xuất nội lực đài: +Chạy mô hình, moment tìm đài sau: (2 dải biên rộng 0.9m.10 dải 1m Theo phương y (layer A): Theo phương x (layer B): Từ biểu đồ moment, ta lấy giá trị moment dải có giá trị lớn để tính thép cho đài theo phương tương ứng - Diên tích cốt thép đài xác định theo công thức sau: - Tính toán cọc cấu kiện chịu uốn: có tiết diện Bđ xLđxhđ.(do mô hình ta chọn - bề rộng dải moment 1m, nên tính thép , ta lấy Bđ=1m) Chọn a = 8(cm) nên suy ho= hđ – a = 250- 8-10= 232 (cm).(trừ đoạn cọc ngàm vào - đài) Áp dụng công thức tính toán : tính điển hình cho moment âm theo phương y Mmax=- 2703kN.m Vật Liệu sử dụng bê tong B25, thép AIII My 2703 ×104 = = 0.0346  Tính α m = Rb × b × ho2 145 ×100 × 2322 -  Tính ξ = − − × α m = 0.0352 ξ × Rb × b × ho 0.0352 × 145 × 100 × 232 = = 32.44(cm ) Rs 3650 Bố trí Ø28a180 (As= 34.19 cm ) suốt bề rộng đài  Tính thép : As = Bảng tính toán thép cho đài theo hai phương.(bao gồm thớ thớ phương đài) Vị trí thớ p.y thớ p.y thớ p.x thớ p.x M kNm 2703 2346 1575 2089 αm 0.0346 0.0301 0.0202 0.0268 ξm 0.0353 0.0305 0.0204 0.0271 Ast mm²/m 3249.3 2813.4 1879.1 2500.9 d 28 28 22 28 As chọn a 180 200 200 200 As 3419.1 3077.2 1899.7 3077.2 ... AIII Tính toán sức chịu tải cọc: Khả chịu tải cọc khoan nhồi dựa theo tiêu chuẩn TCXDVN 205 – 1998 “Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế” TCXDVN 195 – 1997 “Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi”... 0.0001 0.61 3848 Góc Lực kết nội dính C ma sát (kN/m2) φ Trị số SPT 7.1.2: Mặt cắt hố khoan 7.2: Kết cấu cọc khoan nhồi: Công trình có tầng hầm, nằm cao độ -3.05m Ta thiết kế mặt dầm gân trùng... toán bê tông cọc nhồi, xác định sau: • R   30  R u =  ;  =  ;6  = 6(MPa) : Đối với cọc đổ bê tông nước  4.5   4.5  dung dịch sét R  R u =  ;  (MPa) : Đối với cọc đổ bê tông lỗ khoan