TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ LƠ B PHAN VĂN TRỊ QUẬN (THUYẾT MINH VÀ PHỤ LỤC) SVTH : HUỲNH MINH HIẾU MSSV : 20761118 GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN TP Hồ Chí Minh, tháng … năm … Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán LỜI CẢM ƠN  Đến nay, trãi qua thời gian đào tạo, bảo tận tình thầy Trường Mở TPHCM nói chung, thầy Khoa Xây Dựng Và Điện nói riêng em tích lũy nhiều kiến thức bổ ích để trang bị cho người kỹ sư tương lai Đồ án kết học tập em, khơng phục vụ cho mục đích học tập nghiên cứu mà để đánh giá, tổng kết kiến thức học thân Trong thời gian giúp đỡ thầy khoa Khoa Xây Dựng Và Điện, giúp em hồn thành tốt đồ án tốt nghiệp Em chân thành cảm ơn thầy PGS.TS Võ Phán tận tình bảo em suốt thời gian làm đồ án tốt nghiệp Tuy nhiên, điều kiện thời gian trình độ hạn chế nên đồ án tốt nghiệp chắn khơng tránh khỏi sai sót Rất mong nhận góp ý, bảo thầy, bạn đọc Xin chân thành cảm ơn HUỲNH MINH HIẾU SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán LỜI MỞ ĐẦU Trước gia tăng dân số việc đất cho người ngày dần bị hạn chế dẫn đến giá đất tăng cao làm cho người thu nhập thấp khơng có hội mua đất nhà Vì việc đời ngành xây dựng nói chung ( nhà cao tầng nói riêng ) giải phần cho người có thu nhập thấp Xây dựng tòa chung cư khu đất lợi diện tích cho nơi đất đơng người ở, bên cạnh với nhiều tầng có nhiều hộ giá thành hộ đáp ứng nhu cầu cho người thu nhập thấp Do chung cư Phan Văn Trị quận giải phần cho thành phố Hồ Chí Minh địa bàn quận Được đồng ý khoa giảng viên hướng dẫn nên em chọn chung cư Phan Văn Trị quận làm đề tài cho đồ án tốt nghiệp em SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán MỤC LỤC KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC I MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ II GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH III GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC QUY HOẠCH IV GIAI PHÁP KẾT CẤU V CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CHÍNH CỦA CƠNG TRÌNH VI ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU VII ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN 2 6 8 KẾT CẤU CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 10 I BỐ TRÍ MẶT BẰNG DẦM VÀ THỨ TỰ CÁC Ơ SÀN 10 II XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀY SÀN 10 III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG SÀN 10 Trọng lượng than sàn 10 Hoạt tải sàn 11 IV TẢI TRỌNG TƯỜNG 11 Tường phân bố sàn 12 V TÍNH TỐN BẢN SÀN 13 Xác định nội lực 13 Tính cốt thép 15 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CẦU THANG 18 I MẶT BẰNG CẦU THANG 18 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẢN THANG VÀ CHIẾU NGHĨ 18 Tĩnh tải 18 Hoạt tải 19 III TÍNH TỐN BẢN XIÊN VÀ CHIẾU NGHĨ 20 Xác định nơi lực 20 Tính tốn cốt thép 21 IV TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHĨ VÀ DẦM SÀN 22 Tính tốn dầm chiếu nghĩ 22 Tính cốt thép 23 Tính cốt đai ngang 24 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI 26 I TÍNH TỐN NẤP BỂ NƯỚC 26 Bố trí hệ dầm nấp 26 Xác định tải trọng tác dụng lên nắp 26 Xác định nội lực nắp 27 II Tính tốn cốt thép TÍNH TỐN DẦM NẮP Xác định tải trọng Xác định nội lực Tính tốn cốt thép SVTH : Huỳnh Minh Hiếu 27 28 28 28 29 MSSV: 20761118 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán Tính cốt đai ngang III TÍNH TỐN BẢN THÀNH Tải trọng tác dụng lên thành hồ Xác định nội lực thành hồ Tính tốn cốt thép IV TÍNH TỐN BẢN ĐÁY Tải trọng tác dụng lên đáy Xác định nội lực Tính tốn cốt thép V TÍNH TỐN DẦM ĐÁY Xác định tải trọng tác dụng lên dầm đáy Xác định nội lực Tính tốn cốt thép Tính cốt đai ngang CHƯƠNG: TÍNH TỐN KHUNG TRỤC I PHÂN TÍCH HỆ CHỊU LỰC CỦA KHUNG II HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN KẾT CẤU III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG Tải trọng sàn 1–12 Tải trọng gió IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN Dầm Cột V CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG Các trường hợp tải trọng Các trường hợp tổ hợp tải trọng VI TÍNH TỐN NỘI LỰC Kết nội lực VII TÍNH TỐN CỐT THÉP Tính tốn cốt thép cột 1.1 Kiểm tra cột theo khả chịu cắt 1.2 Bố trí cốt thép cột Tính tốn cốt thép dầm 2.1 Tính tốn cốt thép dọc 2.2 Tính cốt đai dầm NỀN MĨNG CHƯƠNG 6: GIỚI THIỆU ĐỊA CHẤT NỀN MĨNG I MỞ ĐẦU II CẤU TẠO ĐỊA CHẤT III TÍNH CHẤT CƠ LÝ VÀ ĐỊA CHẤT THỦY VĂN IV KẾT LUẬN CHƯƠNG 7: PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC ÉP BETONG CỐT THÉP I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHƠN ĐÀI II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 29 29 30 30 32 32 32 33 34 34 34 35 35 36 38 38 38 38 38 40 45 41 41 49 49 49 50 51 54 55 57 58 61 61 64 67 68 68 68 70 70 72 72 72 73 74 76 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán Kiểm tra cọc q trình vận chuyển cẩu lắp III TÍNH TỐN MĨNG KHUNG TRỤC A MĨNG C2( M1 ) Tải trọng tác dụng xuống móng Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Xác định chiều cao đài cọc kiểm tra xun thủng 78 80 80 80 80 81 Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc 81 Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc 83 Kiểm tra độ lún cọc 85 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 87 B MĨNG C13( M2 ) Tải trọng tác dụng Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc Kiểm tra độ lún cọc Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc C MĨNG C35( M4 ) Tải trọng tác dụng Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc Kiểm tra độ lún cọc Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc CHƯƠNG 8: PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỐI I CHỌN KÍCH THƯỚC CỌC VÀ CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÀI II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc theo tính chất lí đất Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất III TÍNH TỐN MĨNG KHUNG TRỤC A MĨNG C2( M1 ) Tải trọng tác dụng xuống móng Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Xác định chiều cao đài cọc kiểm tra xun thủng Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc Kiểm tra độ lún cọc Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc B MĨNG C13 VÀ C24( M2 ) Tải trọng tác dụng Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc Kiểm tra độ lún cọc Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc C MĨNG C35( M3 ) SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 88 88 88 89 90 92 93 94 94 94 95 96 98 100 102 102 102 104 104 106 108 108 108 109 109 110 111 113 114 115 115 115 116 118 120 121 123 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán Tải trọng tác dụng xuống móng Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Xác định chiều cao đài cọc kiểm tra xun thủng Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc Kiểm tra độ lún cọc Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc PHỤ LỤC CHƯƠNG 9: PHỤ LỤC TÍNH TỐN DẦM KHUNG TRỤC BẢNG NỘI LỰC DẦM SỐ HIỆU B34 BẢNG NỘI LỰC DẦM SỐ HIỆU B58 BẢNG NỘI LỰC DẦM SỐ HIỆU B93 BẢNG NỘI LỰC DẦM SỐ HIỆU B10 BẢNG NỘI LỰC DẦM SỐ HIỆU B125 BẢNG TÍNH THÉP DỌC DẦM KHUNG TRỤC CHƯƠNG 10: PHỤ LỤC TÍNH TỐN CỘT KHUNG TRỤC 185 BẢNG NỘI LỰC CỘT SỐ HIỆU C2 BẢNG NỘI LỰC CỘT SỐ HIỆU C13 BẢNG NỘI LỰC CỘT SỐ HIỆU C24 BẢNG NỘI LỰC CỘT SỐ HIỆU C35 BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT BẢNG KẾT QUẢ CHỌN THÉP CỘT C2 TRỤC BẢNG KẾT QUẢ CHỌN THÉP CỘT C13 TRỤC BẢNG KẾT QUẢ CHỌN THÉP CỘT C24 TRỤC BẢNG KẾT QUẢ CHỌN THÉP CỘT C35 TRỤC DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 123 123 124 124 125 127 128 130 131 131 149 156 175 180 184 186 207 228 242 255 255 256 256 257 258 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán KIẾN TRÚC SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán CHƯƠNG: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC I MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ Thành phố Hồ Chí Minh đà phát triển, ngày có nhiều khu cơng nghiệp tập trung thị xuất hiện, trung tâm kinh tế nước, mở rộng hội nhập quan hệ kinh tế với nước khu vực, thực cơng cơng nghiệp hóa – đại hóa đất nước với nhiều thành phần kinh tế, thu hút đầu tư, thành phần trí thức nhân cơng lao động Với diện tích 2094 km2, dân số triệu người, mật độ dân cư 2865 người/km2, nên việc quản lý bố trí nơi ăn chốn cho thành phần lao động vấn đề nan giải ngành chức Trước tình hình giải pháp nhà tập thể, chung cư cao tầng đặt phần giải khó khăn nhà cho cơng nhân, giáo viên, cơng chức nhà nước Chung cư cao tầng Phan Văn Trị Q5 xây dựng đáp ứng nhu cầu thiết yếu II GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Vị trí cơng trình Cơng trình CHUNG CƯ LƠ B PHAN VĂN TRỊ Q5 Ban quản lý dự án đầu tư xây dựng cơng trình Q5 làm chủ đầu tư xây dựng khu đất rộng với diện tích gần 10000 m2, tọa lạc trung tâm Q5, phía Đơng giáp với đường Phan Văn Trị gần giao lộ Phan Văn Trị – Lê Hồng Phong, phía Tây giáp với đường Huỳnh Mẫn Đạt, phía Nam giáp với đường Nguyễn Trãi, phía Bắc giáp với đường Trần Hưng Đạo Quy mơ đặc điểm cơng trình ĐƯỜNG LÊ HỒNG PHONG 59000 C/c LÔ B(CÔNG TRÌNH ĐANG XÂY DỰNG) ĐƯỜN G PHAN VĂN TRỊ HÀNH LANG 15600 ĐƯỜN G NGUYỄN TRÃI C/c LÔ A HIỆN TRẠNG CHUNG CƯ HIỆN TRẠNG NHÀ DÂN HIỆN HỮU ĐƯỜNG CAO ĐẠT SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán + 40.800 + 36.800 + 36.800 + 33.500 + 33.500 + 30.200 + 30.200 + 26.900 + 26.900 + 23.600 + 23.600 + 20.300 + 20.300 + 17.000 + 17.000 + 13.700 + 13.700 + 10.400 + 10.400 MÁI SÀN MÁI 3300 1500 2500 + 40.800 3300 LẦU 10 3300 LẦU 3300 LẦU 3300 LẦU 3300 42000 LẦU 3300 LẦU 3300 LẦU 3300 LẦU + 7.100 + 3.800 + 3.800 + 2.400 + 2.400 LẦU 3300 + 7.100 1200 3800 LẦU + 0.00 + 0.00 -1.200 -1.200 1200 6600 6000 4200 6000 5400 5400 6000 4200 28200 6000 6600 TRỆT VỈA HÈ 1200 28200 56400 6' MẶT ĐỨNG TRỤC 1-11 10 11 TL : 1/100 Diện tích đất xây dựng 60  18 = 1080 m2 Cơng trình gồm – 10 lầu với tổng chiều cao cơng trình ( từ tầng đến mái ) 40,8 m - Tầng cao 3,8 m, có diện tích 835 m2 bố trí phòng sinh hoạt cộng đồng, cửa hàng bn bán nhỏ, phòng cung cấp điện máy phát điện dự phòng, phòng nghỉ nhân viên, bảo vệ Ngồi có cầu thang dẫn lên tầng - Tầng – 10 có diện tích tầng 1011 m2, chiều cao tầng 3,3 m gồm hộ cao cấp diện tích 74 m2 hướng vào thơng qua lối hành lang dọc theo chiều dài cơng trình Tầng mái có diện tích 835 m2, bố trí hồ nước, thang máy, ăngten parabol khoảng sân vườn Chỉ tiêu xây dựng - Diện tích đất xây dựng 1080 m2 - Tổng số tầng xây dựng 11 - Diện tích sàn tầng trệt, mái 835 m2 - Diện tích sàn lầu - 10 1011 m2 - Mật độ xây dựng 95% - Tổng diện tích sàn tầng 11780 m2 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : PGS.TS.Võ Phán Momen quay quanh mặt ngàm II – II ( tính theo phương Y ) MII = n a P i 1 i i = a ( P3 + P4 ) Trong n – số lượng cọc phạm vi cơng – xơn – khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc thứ i P – phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài P3 = 1313 KN; P4 = 1323 KN; MI = 0,85(1306 + 1315) = 2227,9 KNm  M max 222790   0,024 Rb bh0 1,15  400  140  = - 1 2 ) = -   0,024 ) = 0,025 - Fa  Rb bho Rs  0,025  1,15  400  140  57,5 cm2 28 Chọn 2718 rải với khoảng cách a = 150mm ( Fa = 68,7 cm2 ) %  Fa 68,7 100  100  0,12 % bh0 400  140 B MĨNG C13 VÀ C24( M2 ) Tải trọng tác dụng Tải trọng cột C13 tác dụng truyền xuống móng Nmax(KN) Mxtư(KNm) Mytư(KNm) Tải trọng Tính tốn 4045 40,63 12,58 Tiêu chuẩn 3370 33,86 10,48 Tải trọng cột C24 tác dụng truyền xuống móng Hxtư(KN) 20,03 16,69 Hytư(KN) 21,92 18,27 Nmax(KN) Mxtư(KNm) Mytư(KNm) Hxtư(KN) Tải trọng Tính tốn 3423 27,3 18 28,8 Tiêu chuẩn 2852 22,8 15 24 Lấy hệ số vượt tải trung bình n = 1,2 Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Chọn khoảng cách cọc 3d =  0,8 = 2,4 m Xác định số lượng cọc ∑N = 4045 + 3423= 7468 KN Hytư(KN) 16,2 13,5 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 115 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng nc   GVHD : PGS.TS.Võ Phán N 4045  3423  1,2  5,9 cọc Qa 1505 Chọn số lượng cọc nc = 6cọc Kích thước đài cọc Bđ  Lđ = 3,8  6,2 ( m ) Mặt bố trí cọc Khơng xét đến hệ số nhóm khoảng cách cọc 3d  a  6d nên bỏ qua ảnh hưởng lẫn cọc Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc -Diện tích đáy móng khối quy ước: Fm = 3,8  6,2 = 23,56 m2 - Xác định trọng lượng móng khối quy ước : Trọng lượng đất, bêtơng từ đáy đài trở lên: Wqu = 1,7  3,8 6,2 × 22= 881,1 KN Lực dọc tính tốn xác định đáy đài Ntt0 = ∑Ntt + Wqu = 7468 + 881,1 = 8349,1 KN *Dời lực chân cột C13 trọng tâm đáy đài cọc: Mttx13 = Mxtu + Hytu × h = 40,63 + 21,92 × 1,5 = 73,5 KNm Mtty13 = Mytu + Hxtu × h = 12,58 + 20,03 × 1,5 = 42,6 KNm * Dời lực chân cột C24 trọng tâm đáy đài cọc: Mttx24 = Mxtu + Hytu × h = 27,3 + 16,2 × 1,5 = 51,6 KNm Mtty24 = Mytu + Hxtu × h = 18 + 28,8 × 1,5 = 61,2 KNm SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 116 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán - Đưa moment hai chân cột C13 C24 tâm đài móng: Mttx = N C13 × (1,55) + N C24 × (-1,55) + Mttx13+ Mttx24 = 4045 × (-1,45) + 3423 × (1,45) + 73,5 + 51,6 = -776,8 KNm tt M y = Mtty13 + Mtty24 = 42,6 + 61,2 = 84,9 KNm -Vì móng chịu tải trọng lệch tâm theo hai phương x,y, lực tác dụng xuống cọc xác định theo cơng thức sau: M ytt xi N tt M xtt yi P i=  n'  n' nc 2  yi  xi tt i 1 i 1 Trong đó: nc=6: số lượng cọc móng xi , y i : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến trục qua trọng tâm cọc mặt phẳng đái đài cọc xi (m) yi (m) x2i yi2 -1.2 1.2 -1.2 1.2 -1.2 1.2 -2.4 -2.4 0 2.4 2.4 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 5.76 5.76 0 5.76 5.76 ∑xi2 8.64 ∑yi2 Pi (KN) 23.04 1460.642 1484.225 1379.725 1403.308 1298.808 1322.392 Kiểm tra điều kiện SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 117 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán  Pmax  1461( KN )  Qa  1505( KN )   Pmin  1298 KN   (thỏa) Vì tải trọng tác dụng lên cọc nhỏ sức chịu tải tính tốn cọc thiết kế cọc hợp lý Ta khơng cần kiểm tra điều kiện chống nhổ Pmin >0 Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc Giả thiết coi đài cọc, cọc phần đất cọc móng khối qui ước Diện tích đáy móng khối qui ước xác định theo cơng thức: Fqư=Aqư.Bqư Trong đó: Bqư=Bn+2  l i tg  Lqư=Ln+2  l i tg  Bn, Ln- khoảng cách tính từ mép ngồi hai hàng cọc ngồi Bn= 3,2 m Ln=5,6 m  li =28,3 (m)- tổng chiều dày lớp đất mà cọc xun qua  -góc mở rộng so với trục thẳng đứng kể từ mép ngồi hàng cọc ngồi    tb  tb    l l i i  i = 16  2,1  14,25  2,7  24  17,5  14,45   24,31   210 49 '' 28,3 '' 21 49  22 '' =>Bqư= 8,52 Lqư= 10,9 m =>Fqư = 92,87 m2 -Xác định trọng lượng móng khối qui ước: -Trọng lượng đất móng khối quy ước từ đài trở lên đến mũi cọc: WquN  Fqu   tb  H  92,87  (22  10)  30  33433 KN  Trọng lượng móng khối qui ước Q  WquN  N tc  33433  8349,1  40390 KN 1,2 -Độ lệch tâm theo trục X,Y SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 118 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng eX  GVHD : PGS.TS.Võ Phán M ytc Q M tc ey  x Q -Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: ptbtc = Q WquN tc p max = Q Fqu   e X  eY 1    A Bqu qu      Trong : tt Mx  776,8   647 KNm 1,2 1,2 Mxtc = Mytc ptbtc = = My tt 1,2  84,9  70,75 KNm 1,2 40390 = 434,9 KN/m2 92,87 70,75  647 6 40390  40390 ) = 431,6 KN/m2 ptcmax = 434,9(1  8,52 10,9 70,75  647 6 6 40390  40390 ) =438,3 KN/m2 ptcmin = 434,9(1  8,52 10,9 6 - Sức chịu tải đất ( theo trạng thái giới hạn II ): R tc   m1m2 ABqu 2'  B.h. 1'  Dc K tc  Trong đó: m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc đất cơng trình Tra bảng1.24 trang 34 “Nền móng - Lê Anh Hồng” ta có m1 = 1.1 m2 =1 Ktc : hệ số tin cậy, đặc trưng tính tốn đất dựa vào kết thống kê Ktc = 1,1  1' ,  ' : dung trọng đẩy đất phía mũi cọc, SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 119 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán Đất đáy khối móng quy ước lớp số có =24o31’’ 2’= ( 20 – 10 ) = 10 KN/m3 1’×h = 18 × 0,5 + 19.9 × 0,5 + 9,9 ×2,8 + 10,1 × 2,7 + 9,9 ×17,5 + 10 ×3 + 10 ×3= 307,19 KN/m3 Tra bảng 1.1 trang sách “Nền móng – Lê Anh Hồng – NXB Xây Dựng 2004" A=0,75  B=4 D=6,56  m1m2 ABqu  2'  B.h. 1'  Dc K 1 *  0,75  8,58  10   307,19  6,56  9,4  1354,2 KN/m2 1 R tc  Ta kiểm tra theo điều kiện: ptcmax = 438,3 KN/m2 < 1,2 Rtc= 1625 KN/m2 Kiểm tra độ lún cọc Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún Theo quy phạm Việt Nam, độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc Theo TCXD 45 – 78 giới hạn chịu lún độ sâu có gln < 0,2btn Ứng suất gây lún trọng tâm đáy móng khối quy ước glz=0 = ptbtc – 1’×h = 434,9 – 307,19 = 127,71 KN/m2 btz=0 = 1’×h = 307,19 KN/m3 Chia đất đáy khối quy ước thành lớp nhau, có chiều dày hi  Bm 8,52   1,7 m Chọn hi = 1m 5 Lập bảng tính lún : Điểm Độ sâu z(m) 1.7 3.4 5.1 6.8 8.5 Z Bm 0.2 0.4 0.6 0.8 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu Lm Bm k0 1,28 0.97 0.84 0.66 0.51 0.39 MSSV: 20761118 glz KN/m2 127.71 123.8 107.28 84.29 65.13 49.81 btz KN/m2 307.19 324.19 341.19 358.19 375.19 392.19 0,2btz KN/m2 61.438 64.838 68.238 71.638 75.038 78.438 Trang 120 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán Giới hạn lấy đến điểm ứng với glz = 65,13 KN/m2 < 0,2btz = 75 KN/m2 Độ lún cuối tính theo cơng thức  glzi h i [  glzi ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i] E oi  125,8 1,7  115,5 1,7  95,8 1,7  74,711,7  S = 0,8   0,015 m 38179   S=  S i =0,8  → S = 0,015m < Sgh = 0,08 m → Móng M1 đảm bảo độ lún Vậy đất đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện biến dạng Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc Bêtơng đài cọc M250 Rn = 1,15 KN/cm2 Rbt = 0,09 KN/cm2 Cốt thép dọc AII Ra = 28 KN/cm2 - Momen quay quanh mặt ngàm I – I ( tính theo phương X ) n a P MI = i 1 i i = a ( P2 + P + P6 ) Trong n – số lượng cọc phạm vi cơng – xơn – khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc thứ i P – phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài P2 = 1484 KN; P4 = 1403,3 KN; P6 = 1322,4 KN MI = 1(1485 + 1403,3 + 1321,5 ) = 4209 KNm  M max 420900   0,03 Rb bh0 1,15  620  140  = - 1 2 ) = -   0,03 ) = 0,03 Fa  Rb bho Rs  0,03  1,15  620  140  106,95 cm2 28 Chọn 4218 rải với khoảng cách a = 150mm ( Fa = 68,7 cm2 ) %  Fa 68,7 100  100  0,12 % bh0 400  140 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 121 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : PGS.TS.Võ Phán Momen tính theo phương Y  Tại vị trí – M = 2946 × 0,95 =2798,7 KNm  Tại vị trí – M = 2946 × 2,4 -4045 × 1,45 = 1205 KNm  Tại vị trí – M = 2946 × 3,85 + 2783 ×1,45 – 4045 × 2,9 = 3646,9 KNm  Tại vị trí – M = 2946 × 4,8 – 4045 × 3,85 + 2783 × 2,4 – 3432 × 0,95 = 1986,4 KNm  M max 364690   0,042 Rb bh0 1,15  380  140 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 122 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán  = - 1 2 ) = -   0,042 ) = 0,043 - Fa  Rb bho Rs  0,043  1,15  380  140  93,9 cm2 28 Chọn 3220 rải với khoảng cách a = 120mm ( Fa = 100,48 cm2 ) %  Fa 100,48 100  100  0,19 % bh0 380  140 C MĨNG C35( M3 ) Tải trọng tác dụng xuống móng Từ bảng tổ hợp tải trọng khung ngang chọn giá trị tải trọng tác dụng truyền xuống móng Nmax(KN) Mxtư(KNm) Mytư(KNm) Hxtư(KN) Tải trọng Tính tốn 3037 75.5 15 23.8 Tiêu chuẩn 2530 62.9 12.5 19.8 Lấy hệ số vượt tải trung bình n = 1,2 Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Chọn khoảng cách cọc 3d =  0,8 = 2,4 m Xác định số lượng cọc nc   Hytư(KN) 71.53 59.6 N 3037  1,3  cọc Qa 1505 Chọn số lượng cọc nc = cọc Mặt bố trí cọc SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 123 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán Kích thước đài cọc Ađ = 3,8 × 3,4 – × 1,2 = 10,52 m2 Đài cọc tương đương tiết diện hình chữ nhật B đ = m; Lđ = 3,5 Khơng xét đến hệ số nhóm khoảng cách cọc 3d  a  6d nên bỏ qua ảnh hưởng lẫn cọc Xác định chiều cao đài cọc kiểm tra xun thủng Chọn h = 1,5m – Kiểm tra xun thủng đài cọc Chọn a = 10cm, h0 = h – a = 1,5 – 0,1 = 1,4 m Lực gây xun thủng Pxt = Ntt = 4449 KN Lực chống xun thủng Pcx = α × Rbt ×um × h0 um = 2(hc + bc + 2h0) = 2(0,7+0,4 + 2×1,4) = 7,8m Pcx = × 1,05 × 103 × 7,8 ×1,4=11466 KN → Pxt = 4445 KN < Pcx= 11466 KN Vậy chiều cao đài chọn hợp lý Sơ đồ chọt thủng Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc -Diện tích đáy móng khối quy ước: Fm = 10,5 m2 - Xác định trọng lượng móng khối quy ước : Trọng lượng đất, bêtơng từ đáy đài trở lên: Wqu = 1,7  10,5 × 22= 392,7 KN Lực dọc tính tốn xác định đáy đài Ntt0 = Ntt + Wqu = 3037 + 392,7 = 3429,7 KN -Dời lực chân cột trọng tâm đáy đài cọc: Mttx = Mxtu + Hytu × h = 75,5 + 71,53 × 1,5 = 182,8 KNm Mtty = Mytu + Hxtu × h = 15 + 23,8 × 1,5 = 50,7 KNm SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 124 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán -Vì móng chịu tải trọng lệch tâm theo hai phương x,y, lực tác dụng xuống cọc xác định theo cơng thức sau: M ytt xi N tt M xtt yi P i=  n'  n' nc 2  yi  xi tt i 1 i 1 Trong đó: nc=4: số lượng cọc móng xi , y i : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến trục qua trọng tâm cọc mặt phẳng đái đài cọc xi (m) yi (m) x2i yi2 -1.2 1.2 -1.33 0.67 0.67 1.44 1.44 1.77 0.45 0.45 ∑xi2 2.88 ∑yi2 Pi (KN) 2.67 1051.942 1167.746 1209.996 Kiểm tra điều kiện  Pmax  1209( KN )  Qa  1505( KN )   Pmin  1051 KN   (thỏa) Vì tải trọng tác dụng lên cọc nhỏ sức chịu tải tính tốn cọc thiết kế cọc hợp lý Ta khơng cần kiểm tra điều kiện chống nhổ Pmin >0 Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc Giả thiết coi đài cọc, cọc phần đất cọc móng khối qui ước Diện tích đáy móng khối qui ước xác định theo cơng thức: Fqư=Bqư.Lqư Trong đó: Bqư=Bn+2  l i tg  Lqư=Ln+2  l i tg  Bn, Ln- khoảng cách tính từ mép ngồi hai hàng cọc ngồi Bn= 3,2 m Ln= 2,8 m  li =28,3 (m)- tổng chiều dày lớp đất mà cọc xun qua  -góc mở rộng so với trục thẳng đứng kể từ mép ngồi hàng cọc ngồi SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 125 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng   tb  tb    l l i i 16  2,1  14,25  2,7  24  17,5  14,45   24,31   210 49 '' 28,3 = i  GVHD : PGS.TS.Võ Phán '' 21 49  22 '' =>Bqư = 8,52 m Lqư=8,11 m =>Fqư = 0,5( 8,52 × 8,11) = 34,54 m2 Quy diện tích hình vng => B m = 5,9 m -Xác định trọng lượng móng khối qui ước: -Trọng lượng đất móng khối quy ước từ đài trở lên đến mũi cọc: WquN  Fqu   tb  H  5,9  (22  10)  30  12531 KN  Trọng lượng móng khối qui ước Q  WquN  N tc  12531  2530  15061 KN -Độ lệch tâm theo trục X,Y M ytc eX  Q M tc ey  x Q -Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: ptbtc = tc p max = Q WquN Q Fqu   e X  eY 1    A Bqu qu      Trong : Mxtc = 62,9 KNm Mytc = 12,5 KNm ptbtc = 15061 = 436,06 KN/m2 34,54 ptcmax = 436,06(1  6 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu 12,5 62,9 6 15061  15061 ) = 438,3 KN/m2 5,9 5,9 MSSV: 20761118 Trang 126 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng ptcmin = 436,06(1  6 GVHD : PGS.TS.Võ Phán 12,5 62,9 6 15061  15061 ) =434,5,2 KN/m2 5,9 5,9 - Sức chịu tải đất ( theo trạng thái giới hạn II ): R tc   m1m2 ABqu 2'  B.h. 1'  Dc K tc  Trong đó: m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc đất cơng trình Tra bảng1.24 trang 34 “Nền móng - Lê Anh Hồng” ta có m1 = 1.1 m2 =1 Ktc : hệ số tin cậy, đặc trưng tính tốn đất dựa vào kết thống kê Ktc = 1,1  1' ,  ' : dung trọng đẩy đất phía mũi cọc, Đất đáy khối móng quy ước lớp số có =24o31’’ 2’= ( 20 – 10 ) = 10 KN/m3 1’×h = 18 × 0,5 + 19.9 × 0,5 + 9,9 ×2,8 + 10,1 × 2,7 + 9,9 ×17,5 + 10 ×3 + 10 ×3= 307,19 KN/m3 Tra bảng 1.1 trang sách “Nền móng – Lê Anh Hồng – NXB Xây Dựng 2004" A=0,75  B=4 D=6,56  m1m2 ABqu  2'  B.h. 1'  Dc K 1 *  0,75  5,9  10   307,19  6,56  9,4  1334,3 KN/m2 1 R tc  Ta kiểm tra theo điều kiện: ptcmax = 438,9 KN/m2 < 1,2 Rtc= 1601 KN/m2  Nền đất mũi cọc đủ sức chịu tải, ta tiến hành kiểm tra lún cho móng khối qui ước Kiểm tra độ lún cọc Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún Theo quy phạm Việt Nam, độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc Theo TCXD 45 – 78 giới hạn chịu lún độ sâu có gln < 0,2btn SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 127 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán Ứng suất gây lún trọng tâm đáy móng khối quy ước glz=0 = ptbtc – 1’×h = 436,06 – 307,19 = 128,87 KN/m2 btz=0 = 1’×h = 307,19 KN/m3 Chia đất đáy khối quy ước thành lớp nhau, có chiều dày hi  B m 5,9   1,18 m Chọn hi = 1,2m 5 Lập bảng tính lún : Z Lm Độ sâu glz btz 0,2btz k0 Bm z(m) KN/m2 KN/m2 KN/m2 Bm 0 128.87 307.19 61.438 1,2 0.2 0.96 123.7152 319.19 63.838 2.4 0.4 0.8 103.096 331.19 66.238 3.6 0.6 0.61 78.6107 343.19 68.638 4.8 0.8 0.45 57.9915 355.19 71.038 5 0.34 43.8158 367.19 73.438 gl bt Giới hạn lấy đến điểm ứng với  z = 58 KN/m < 0,2 z = 71,03 KN/m2 Độ lún cuối tính theo cơng thức Điểm  glzi h i S =  S i =0,8  [  glzi ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i] E oi  126,3 1,2  113,4 1,2  90,85 1,2  68,3 1,2  S = 0,8   0,01 m 38179   → S = 0,01m < Sgh = 0,08 m → Móng M1 đảm bảo độ lún Vậy đất đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện biến dạng Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc Bêtơng đài cọc M250 Rn = 1,15 KN/cm2 Rbt = 0,09 KN/cm2 Cốt thép dọc AII Ra = 28 KN/cm2 - Momen quay quanh mặt ngàm I – I ( tính theo phương X ) MI = n a P i 1 i i = a P1 Trong n – số lượng cọc phạm vi cơng – xơn – khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc thứ i P – phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 128 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS.Võ Phán  TH 1: moment cọc số P1 = 1051,9 KN MI = × 1051,9= 1051,9 KNm  TH2: moment cọc P2 = 1167,7 KN; P3 = 1210 KN MI = 0,35( 1167,7+ 1210) = 832,2 KNm Ta chọn trường TH1 tính thép:  M max 105190   0,012 Rb bh0 1,15  380  140  = - 1 2 ) = -   0,012 ) = 0,012 Rb bho 0,012  1,15  380  140 Fa    26,22 cm2 Rs 28 Chọn 1916 rải với khoảng cách a = 200mm ( Fa = 38,19 cm2 ) %  - Fa 38,7 100  100  0,07 % bh0 380  140 Momen quay quanh mặt ngàm II – II ( tính theo phương Y ) MII = n a P i 1 i i = a × P3 Trong n – số lượng cọc phạm vi cơng – xơn – khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc thứ i P – phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài P3 = 1209 KN; MI = × 1209 = 1209 KNm  M max 120900   0,015 Rb bh0 1,15  340  140  = - 1 2 ) = -   0,015 ) = 0,016 - Fa  Rb bho Rs  0,016  1,15  340  140  31,28 cm2 28 Chọn 1716 rải với khoảng cách a = 200mm ( Fa = 34,17 cm2 ) %  Fa 34,17 100  100  0,07 % bh0 340  140 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu MSSV: 20761118 Trang 129 ... 99,21 54 ,04 108,09 49,8 99,67 167 ,5 3 35 167 ,5 3 35 167 ,5 3 35 h cm 13 a cm 1 ,5 13 1 ,5 13 1 ,5 13 1 ,5 13 1 ,5 13 1 ,5 13 1 ,5 13 1 ,5 h0 cm 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5 11 ,5. .. 78,60 23,83 6 85, 79 627,12 1602,63 1444,94 13 1 ,5 13 1 ,5 13 1 ,5 SVTH : Huỳnh Minh Hiếu GVHD : PGS.TS.Võ Phán 10,7 11 ,5 11 ,5 11 ,5 10,7 11 ,5 11 ,5 11 ,5 10,7 11 ,5 11 ,5 11 ,5 10,7 11 ,5 11 ,5 0,003 0,021... cơng chức nhà nước Chung cư cao tầng Phan Văn Trị Q5 xây dựng đáp ứng nhu cầu thiết yếu II GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Vị trí cơng trình Cơng trình CHUNG CƯ LƠ B PHAN VĂN TRỊ Q5 Ban quản lý dự án đầu