Đang tải... (xem toàn văn)
Mục lục CHƯƠNG I. LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MỞ VỈA VÀ CHUẨN BỊ HỢP Lí 1.1Lựa chọn phương án mở vỉa. 1.2 Lựa chọn các thông số mở vỉa và chuẩn bị hợp lý. 1.3. Tổ chức sảm xuất của mỏ 1.4 Kế hoạch sảm xuất của mỏ. CHƯƠNG II. LỰA CHỌN hệ thống khai thác và các thông số hợp lý 2.1 Lựa chọn hệ thống khai thác hợp lí 2.2 Lựa chọn các thông số hợp lí của hệ thống khai thác 2.3 Lựa chọn trạm biến áp Chương iii. Thiết kế thông gió chung cho mỏ 3.1. Lựa chọn hệ thống thông gió. 3.2. Tính toán lượng gió chung 3.3. Tính phân phối gió và kiểm tra tốc độ gió. 3.4. Tính hạ áp chung của mỏ 3.5. Tính chọn quạt gió chính 3.6. Xây dựng bản đồ thông gió của mỏ. 3.7. Tính giá thành thông gió của mỏ.
Bài tập lớn môn học thông gió mỏ Cho cụm vỉa than với góc dốc trung bình vỉa = 32 chiều dày trung bình m1 = 2,4m (vỉa V1 ) m2= 5,6m ( Vỉa V2) nh hình dới Theo dự báo khai thác tầng xếp vào loại mỏ hạng II theo khí CH Hãy chọn phơng án mở vỉa, khai thác thông số hợp lý chúng tính toán thiết kế thông số chung cho mỏ để đảm bảo sản lợng năm A = 700 000 tấn/ năm đảm bảo an toàn môi trờng 32 o Mục lục CHNG I LA CHN PHNG N M VA V CHUN B HP Lí 1.1Lựa chọn phơng án mở vỉa 1.2 Lựa chọn thông số mở vỉa chuẩn bị hợp lý 1.3 Tổ chức sảm xuất mỏ 1.4 Kế hoạch sảm xuất mỏ CHNG II LA CHN hệ thống khai thác thông số hợp lý 2.1 Lựa chọn hệ thống khai thác hợp lí 2.2 Lựa chọn thông số hợp lí hệ thống khai thác 2.3 Lựa chọn trạm biến áp Chơng iii Thiết kế thông gió chung cho mỏ 3.1 Lựa chọn hệ thống thông gió 3.2 Tính toán lợng gió chung 3.3 Tính phân phối gió kiểm tra tốc độ gió 3.4 Tính hạ áp chung mỏ 3.5 Tính chọn quạt gió 3.6 Xây dựng đồ thông gió mỏ 3.7 Tính giá thành thông gió mỏ CHƯƠNG I lựa chọn phơng án mở vỉa chuẩn bị 1.1Lựa chọn phơng án mở vỉa Dựa vào điều kiện địa chất cấu tạo vỉa than: góc dốc =32, chiều dầy trung bình m =5,6 m, m =2,4m Sử dụng phơng án mở vỉa giếng đứng lò xuyên vỉa tầng hợp lý với sân giếng xây dựng cho tầng Các tầng khai thác theo thứ tự từ xuống, theo mức độ khai thác đồng thời tiến hành đào sâu thêm going chuẩn bị tầng Khai thác từ xuống vỉa dầy V Chia làm lớp nghiêng với chiều dầy lớp m=2,2 (m) thu hồi 0,6 (m) lại Tuỳ theo sản lợng mỏ lò chợ mà số lò chợ khai thác khác Khai thác vỉa V trớc hệ thống khai thác khấu dật Thuyết minh: Từ mặt đất đào cặp giếng đứng (1) giếng phụ (2) Theo vỉa than nằm dới (vỉa 1) Đến mức vận tải tầng thứ Tại mức này, từ giếng ngời ta đào lò xuyên vỉa vận tải lò thông gió tầng thứ Tại vị trí hai lò xuyên vỉa gặp vỉa than đào lò dọc vỉa thông gió lò dọc vỉa vận tải hai lò gặp tạo thành lò cắt Khai thác vỉa V2 trớc, vỉa vỉa dầy với m=5,6(m) Chia lớp nghiêng theo chiều dốc thành hai lớp có m=2,2(m) thu hồi 0,6(m) lại lớp khai thác nh vỉa mỏng vỉa dầy trung bình, lớp khai thác vợt trớc lớp dới: 60-70(m) Đảm bảo đá phá hoả đợc nèn chặt (Hình 1.1) A-A Hình 1.1 sơ đồ mở vỉa B-B Hình 1.2 sơ đồ gơng lò chợ vỉa V2 1.Giếng chính; 4.Lò xuyên vỉa vận 2.Giếng phụ; tải 3.Lò xuyên vỉa thông 5.lò chợ gió 6.Rãnh quạt gió 1.2 Lựa chọn thông số mở vỉa chuẩn bị hợp lý 1.2.1 Lựa chọn chiều cao tầng khai thác Với góc dốc =32o chọn chiều cao thẳng đứng tầng là: H=80(m) 1.2.2 Lựa chọn lò chuẩn bị Đạt sản lợng A=700.000 tấn/năm Khai thác vỉa V2 với lò chợ sản lợng lò chợ là: A =175 tấn/năm sản lợng than thu hồi Gơng lò chuẩn bị gồm: Đào sâu hai giếng xuống mức dới hai lò dọc vỉa vỉa V1 có lò chuẩn bị 1.2.3 Chọn vị trí đặt hầm bơm nớc công suất Đặt hầm bơm nớc cho nớc mỏ chẩy hết đặt vị trí sâu khai thác, để giảm công vô ích đặt hầm bơm gần giêng Công suất: p=100 - 150 (KW) Hiệu suất: 0,92 hệ số chất tải: 0,75 1.2.4 Chọn loại công trình thông gió vị trí đặt chúng Các công trình thông gió gồm: Thiết bị bịt miệng giếng gió, vị trí đặt miệng giếng nhiệm vụ ngăn gió rò quạt hút gió bẩn Cửa gió, đặt vị trí lò nối giếng giếng phụ nhiệm vụ ngăn gió thoát hiểm cần Đặt vị trí lò song song mà lò chợ khai thác qua Cửa sổ gió đặt vị trí cần đa lợng không khí nhỏ để thông gió Cầu gió, đặt vị trí giao luồng gió luồng gió bẩn 1.2.5 Chọn phơng pháp thông gió vị trí đặt quạt gió đào lò chuẩn bị Chọn số ngời làm việc lớn ca lợng thuốc nổ ,nổ lớn lần nổ gơng lò chuẩn bị Các lò chuẩn bị áp dụng phơng pháp thông gió đẩy Với phơng pháp thông gió này, quạt gió đặt đờng lò có gió xuyên thông cách gơng lò chuẩn bị đào phía gió 10(m) Chọn ống gió mềm treo bên hông lò sát với nóc, cách hông lò 20(m) Đầu ống đẩy cách gơng lò khoảng: l = với s tiết diện gơng lò (m ) (hình 1.3) Hình 1.3 sơ đồ thông gió đẩy gơng lò chuẩn bị 1.2.6 Chọn vị trí thể tích hầm chứa thuốc nổ Quá trình di chuyển dàn chống gơng lò chợ cần xả dung dịch nhũ tơng để hạ xuống nâng lên cần bơm dung dịch nầy vào Vị trí đặt cách lò chợ khoảng an toàn Máy bơm nhũ tơng có công suất: p=30- 45(KW) Hiệu suất : 0,92 hệ số chất tải: 0,75 Chọn số ngời lớn ca gơng lò chuẩn bi N=6(ngời/ca) Lợng thuốc nổ lớn lần nổ gơng lò chuẩn bị q=20(kg/lần nổ) 1.3 Tổ chức sảm xuất mỏ Chế độ làm việc mỏ Số ngày làm việc năm: 300 ngày ( nghỉ ngày lễ ) Số ca làm việc ngày: (ca) Số làm việc ca: 8h 1.4 Kế hoạch sảm xuất mỏ 1.4.1 Kế hoạch bố trí lò chợ đặc điểm Sản lợng mỏ cần đặt đợc theo kế hoạch là: A=700.000 (tấn/năm) Để đảm bảo sản lợng khai thác số lò chợ hoạt động đồng thời trì từ mức đến lò chợ Chơng II Lựa chọn hệ thống khai thác thông số khai thác hợp lí 2.1 Lựa chọn hệ thống khai thác hợp lí áp dụng hệ thống khai thác cột dài theo phơng hệ thống khai thác chia lớp Vỉa V2 chia lớp nghiêng theo chiều dốc Công nghệ khai thác bán giới hoá Mỏ than sử dụng công nghệ khai thác than hầm lò chọn thiết bị làm việc: Chọn máy khoan: Để khoan nổ mìn lò chợ dùng máy khoan điện c p_19m Nga ZM_12 Trung Quốc Nổ mìn máy nổ mìn kíp điện oan toàn dùng cho mỏ hầm lò Máy nổ mìn loại KB 1/100M Nga MFD Trung Quốc Chống giữ giàn tự hành 2.1.2Chọn sản lợng hàng năm lò chợ A =160 000 (tấn/năm) Vậy số gơng lò chợ hoạt động đồng thời để đạt đợc sản lợng thiết kế: n= 4(lò chợ) lò chợ dự phòng vỉa V1 Đảm bảo sản lợng năm tính thêm sản lợng phần than thu hồi 2.2 Lựa chọn thông số hợp lí hệ thống khai thác Khai thác theo công nghệ bán giới hoá: Chiều dài lò chợ: l = 180(m) Tiết diện: S = 9(m2) Chọn công nghệ khấu than khoan nổ mìn Lợng thuốc nổ lớn nhất: p=20 (kg) Số công nhân làm việc lớn lò chợ ca sảm xuất: N=30 (công nhân/ca) Công nghệ chống giữ lò chợ dàn chống tự hành với : Máy bơm nhũ tơng có công suất: p=30-45(KW) Hiệu suất : 0,92 hệ số chất tải: 0,75 2.3 Lựa chọn trạm biến áp Công suất: N=300 (KV) Hiệu suất: 0,92 Hệ số chất tải: 0,75 Chơng III thiết kế thông gió chung cho mỏ 3.1 Lựa chọn hệ thống thông gió Theo sơ đồ mở vỉa chuẩn bị khu khai thác Để thuận tiện cho trình thông gió xuống sâu mỏ, vị trí đặt quạt cửa lò thông gió, với phơng pháp thông gió hút tránh thoát khí độc mêtan có cố với quạt gió, mỏ thuộc loại II theo khí mêtan 3.1.1 Sơ đồ thông gió chung cho mỏ Căn vào kế hoạch khai thác tại, ta lập sơ đồ thông gió Sơ đồ không gian đơn giản (hình 3.2) Giản đồ tính toán thông gió (hinh 3.3) Kct- Hiệu suất chất tải *Hầm bơm nớc có: Công suất: p=100 - 150 (KW) Hiệu suất: 0,92 hệ số chất tải: 0,75 Qhbtr = 10Nđ (1- ).Kct ; m3/ph = 10.100.(1-0,92).0,75 = 60 m3/ph Vậy Qhb n= m3/s *Máy bơm nhũ tơng có công suất: p=30 - 45(KW) Hiệu suất : 0,92 hệ số chất tải: 0,75 Qhbtr = 10Nđ (1- ).Kct ; m3/ph = 10.35.(1-0,92).0,75 = 21 m3/ph = 0,35 m3/s *Trạm biến áp: Qhbtr = 10Nđ (1- ).Kct ; m3/ph = 10.300.(1-0,92).0,75 = 180 m3/ph = m3/s Có hầm bơm nhũ tơng Qhb = 5.0,35 + + = 5,75( m3/s) Bảng 3.6 Các thông số hầm trạm kết tính toán lu lợng gió Các thông số hầm trạm TT Loại hầm trạm Hầm bơm nớc Hầm bơm nhũ tơng Trạm biến áp Công suất 120 Hiệu suất 0.92 Hệ số chất tải 0,75 Lu lợng gió lớn nhất, m3/s 35 0,92 0,75 0,35 300 0,92 0,75 Tổng cộng Qhb=5,75 3.2.4 Lợng gió rò mỏ theo tiêu chuẩn: *QrgLC: Lợng gió rò qua khoảng khai thác, 10 -30% QLC QrgLC = 0,15.44 = 6,6( m3/s) *QrgC: Lợng gió rò qua cửa gió: 19 - 82 m3/ph Chọn = 1( m3/s) *Qrgc: Lợng gió rò qua thành chắn: - 42, m3/ph Chọn = 0,4 ( m3/s) Vậy tổng lợng gió rò: Qr = 11,6 + 0,4 + = 13( m3/s) Tính lu lợng gió cho toàn mỏ: Lợng gió chung cần thiết cho toàn mỏ tổng lu lợng gió lò chuẩn bị, lò chợ, hầm trạm lợng gió rò mỏ Cụ thể: QM=1,1(KsQLC+Qcb+Qht+Qrg+Qlcdp); (m3/s) (3.11) Trong đó: Ks- Hệ số kể đến tăng sản lợng lò chợ 1,1 - Hệ số kể tới phân phối gió không đồng QM = 1,1(1,1.40 + 15,5 + 5,75 + 6,6 + 10 ) = 90 ( m3/s) QM = 90 ( m3/s) Vậy lu lợng gió yêu cầu chung cho toàn mỏ là: Q M ( m3/s) = 90 3.3 Tính phân phối gió kiểm tra tốc độ gió Tính phân phối gió dựa giản đồ thông gió hình ( Hình 3.3) Dựa giản đồ thông gió nh ta tính phân phối gió nh sau: Lợng gió trực tiếp qua đoạn đờng lò : Qtt = Qc+ Qtr+Qsđ (3.12) Trong đó: Qtt - Lu lợng gió thực tế qua dờng lò,m3/s Qc - Lu lợng gió cần thiết cho đờng lò , hộ tiêu thụ, m /s Qtr - Tổnng lu lợng gió thải từ hộ tiêu thụ trớc đó, m3/s Qsđ - Tổng lu lợng gió cần thiết cần cung cấp cho hộ tiêu thụ gió nằm phía sau đờng lò đó, m3/s 10 Theo giản đồ tính toán thông gió ta tính đợc lợng gió thực tế đoạn đờng lò nh sau: Q1-2 = Qm- Qcg1 =90 = 89 m3/s Q2-4 = Q1- 2- Qcg2 =89 _ = 88 m3/s Q4-11 = Q11- 12 = Q12-9 =50%QLC = Qlcdp = 10 m3/s Q4-5 = Q2 -4 Q4 -11 = 88 10 = 78 m3/s Q5-13 = Q13-14 = Q14-8 = Q5-15 = Q15-16 = Q16-8 = 25%Q4-5 = 25%.78 = 19,5 m3/s Q5-6 = Q4-5 Q5-13 Q5-15 = 39 m3/s Q6-17 = Q17-18 = Q18-7 = Q6-19 = Q19-20 = Q20-7 = m3/s Q56 = 19,5 Q7-8 = Q18-7 + Q20-7 = 39 m3/s Q8-9 = Q14-8 + Q16-8 + Q7-8 = 19,5 + 19,5 m /s + 39 = 78 Q9-10 = Q2-4 =Q8-9 + Q12-9 = 78 + 10 =88 m3/s Q10-21 = Q9-10 + Qcg2 = 88 + = 89 m3/s Q21-22 = Q10-21 + Qcg1 = 89 + = 90 m3/s Tính kiểm tra tốc độ gió đờng lò Việc kiểm tra tốc độ gió đờng lò nhằm mục đích xem xét tốc độ có đẩm bảo theo quy định luật an toàn hay không Khi tốc độ gió tính toán lớn nhỏ quy định, phân phối lại lợng gió cho phù hợp, tìm biện pháp khác nh thay đổi tiết diện đờng lò Qtt Vtt= S , m3/s ( Vmin< Vtt < Vmax) m/s tt Trong đó: 11 (3.13) Vtt tốc độ gió thực tế đoạn đờng lò, m/s Qtt lu lợng gió thực tế đoạn đờng lò, m3/s Stt tiết diện đờng lò có gió qua, m2 Vmin tốc độ gió nhỏ cho phép loại đờng lò, m/s Vmax tốc độ gió lớn cho phép loại đờng lò, m/s Theo luật an toàn mỏ than diệp thạch Việt Nam, tốc độ gió cho phép: - Trong giếng không đặt trục tải rãnh gió: 15m/s - Cầu gió: 10m/s - Giếng trục ngời vật liệu: 8m/s - Đờng lò xuyên vỉa, vận tải thông gió: 8m/s - Các đờng lò khác: 4m/s - Các đờng lò thợng, hạ: 8m/s - Lò chợ: 4m/s * Còn tốc độ gió nhỏ nh sau: - Trong lò chợ: 0,25m/s - Trong đờng lò chuẩn bị: 0,25m/s Bảng kiểm tra tốc độ gió Tiết Lu lợng Vận TT Tên đờng lò diện Q, m3/s tốc S, m2 v, m/s Xuyên vỉa 12 88 7,33 Dọc vỉa 10 19,5 1,95 Lò chợ 19,5 2.17 Lò chuẩn bị dọc 10 2,5 0,25 vỉa Giếng 30 7,5 0,25 chuẩn bị Giếng phụ 12 3.4 Tính hạ áp chung mỏ 12 0,25 Ghi Đảm Đảm Đảm Đảm bảo bảo bảo bảo Đảm bảo Đảm bảo Hạ áp chung mỏ khu thông gió độc lập, trờng hợp chung đợc tính theo công thức: H m = H ms + H cb + H Tn , mmH O (3.14) Trong đó: H ms : Hạ áp gây sức cản ma sát đoạn lò nối luồng gió, tính từ điểm gió vào đến điểm gió Hạ áp tính theo công thức: H ms = i Li Pi Qi ; mm H2O S i3 (3.15) Trong đó: i :Hệ số sức cản khí động học đờng lò thứ i luồng gió, KGS2/m4; Li, Pi, Si : Chiều dài, chu vi, tiết diện đờng lò thứ i; Qi : Lợng gió qua đờng lò thứ i, m3/s H Cb : Hạ áp sức cản cục tính theo luồng gió, thực tế thờng lấy từ (10 - 25%) H ms HTn : Hạ áp suất sức hút tự nhiên, coi H Tn = Để tính hạ áp chung mỏ, công trình này, tính hạ áp chung luồng gió lập thành bảng tính toán 13 Kí hiệu Tên đờng lò Vì chống Chiề u dài L(m) Chu vi P(m) Tiết diện S(m2) 9-10 Giếng gió vào Xuyên vỉa vận tải Xuyên vỉa vận tải Xuyên vỉa thông gió Xuyên vỉa thông gió 5-13 Dọc vỉa V2 1-3 3-4 4-5 8-9 14-8 Dọc vỉa V2 Lò chợ vỉa 13-14 Giếng gió 10-21 21-22 Rãnh quạt Bê tông Vì sắt Vì sắt Vì sắt Vì sắt Vì sắt Vì sắt Dàn tự hành Bê tông Bê Lu lợng gió Q(m) Hms10-4 Hcb.10-4 H.10-4 mmH2o mmH2o mmH2o 1689,81 45173,3 8449,06 225866, 400 18 30 89 12 300 14 12 88 8449,06 225866, 12 100 14 12 78 59150 11830 59150 12 10 14 12 78 12 250 14 12 88 5915 188222, 1183 37644,4 5915 188222, 14 300 14 10 19.5 22358,7 4471,74 22358,7 14 300 14 10 19.5 180 12 19.5 320 60 12 10 12 89 90 22358,7 9013,33 105613, 90000 4471,74 1802,66 21122,6 18000 22358,7 9013,33 105613, 90000 14 gió tông Luồng II: 1-2-3-4-5-13-14-8-9-10-21-22 736947 Bảng tính hạ áp suất luồng gió II Bảng tính hạ áp suất luồng gió III Kí hiệu Tên đờng lò Vì chống Chiều dài L(m) Chu vi P(m) Tiết diện S(m2) 1-3 3-4 4-5 5-6 7-8 8-9 9-10 6-17 18-7 Giếng gió vào Xuyên vỉa vận tải Xuyên vỉa vận tải Xuyên vỉa vận tải Xuyên vỉa thông gió Xuyên vỉa thông gió Xuyên vỉa thông gió Dọc vỉa V2 Dọc vỉa V2 H.10-4 Lu lợng Hms10-4 Hcb.10-4 gió mmH2o mmH2o mmH2o Q(m) 89 8449,067 1689,813 8449,067 Bê tông 400 18 30 Vì sắt 12 300 14 12 88 Vì sắt 12 100 14 12 78 59150 11830 59150 Vì sắt 12 60 14 12 39 8872,5 1774,5 8872,5 Vì sắt 12 60 14 12 39 8872,5 1774,5 8872,5 Vì sắt 12 10 14 12 78 5915 1183 5915 Vì sắt Vì sắt Vì sắt 12 14 14 250 230 230 14 14 14 12 10 10 88 19.5 19.5 15 225866,7 45173,33 225866,7 188222,2 37644,44 188222,2 17141,67 3428,334 17141,67 17141,67 3428,334 17141,67 17-18 10-21 21-22 Lò chợ vỉa Giếng gió Rãnh quạt gió Dàn tự hành Bê tông Bê tông 180 320 60 12 12 10 12 19.5 89 90 Luồng III : 1-2-3-4-5-6-17-18-7-8-9-10-21-22 16 9013,333 1802,667 9013,333 105613,3 21122,67 105613,3 90000 18000 90000 744258 17 Bảng tính hạ áp suất luồng gió Kí hiệu Tên đờng lò Vì chống Chiề u dài L(m) Chu vi P(m) Tiết diện S(m2) Giếng gió vào Xuyên vỉa vận tải Xuyên vỉa thông gió Bê 1-3 tông Vì 3-4 sắt Vì 9-10 sắt Vì 4-11 Dọc vỉa V1 sắt Vì 12-9 Dọc vỉa V1 sắt Lò chợ dự Dàn tự 11-12 phòng hành Giếng gió Bê 10-21 tông Rãnh quạt Bê 21-22 gió tông Lu lợng gió Q(m) Hcb.10Hms10-4 mmH2o 400 18 30 89 12 300 14 12 88 12 250 14 12 88 16 350 14 10 10 7840 16 350 14 10 10 7840 180 12 10 320 12 12 89 60 10 90 18 mmH2o H.10-4 mmH2o 8449,06 1689,81 8449,06 7 225866, 45173,3 225866, 7 188222, 37644,4 188222, 4 Luồng gió I: 1-2-3-4-11-12-9-10-21-22 1568 7840 1568 7840 474,074 2370,37 2370,37 105613, 21122,6 105613, 90000 18000 90000 636202 Hạ áp luồng khác chọn hạ áp luồng có trị số lớn làm chuẩn điều chỉnh hạ áp luồng lại cho hạ áp luồng có trị số H max luồng III có H = 744258.10-4 = 74,4258 mm H20 điều chỉnh luồng lại theo trị số Hi tức cộng giá trị hạ áp đờng lò thứ i giá trị là: Luồng II: Hi = 74,4258 73,6947 =0,73 mmH20 Luông I : Hi = 74,4258 63,6202 =10,8 mmH20 Hạ áp mỏ là: HM = 74,4258 mm H20 Phơng pháp tính điều chỉnh hạ áp luồng: Điều chỉnh cách đặt cửa sổ gió Điều chỉnh cách đặt quạt phụ Kết hợp hai phơng pháp Để tăng sức cản luồng gió, ta sử dụng phơng pháp sau: Đặt cửa sổ gió, đặt điều khiển, dùng làm khí, thay loại chống có hệ số sức cản khí động học lớn hơn, thu hẹp tiết diện lò Đơn giản phổ biến dùng phơng pháp đặt cửa sổ gió, áp dụng phơng pháp đặt cửa sổ gió Diện tích cửa sổ gió đợc tính nh sau: (3.16) S S ; m cs 0,5 S 0,65 + 2,63.S Rcs S S S cs = ; m cs > 0,5 S + 2,38.S Rcs S cs = Trong công thức trên: Scs: Diện tích cửa sổ gió, m2; S : Diện tích đờng lò nơi đặt cửa sổ gió, m2 Rcs : Sức cản cửa sổ, Kà Sức cản cửa sổ gió đợc tính theo công thức: hi Rcs = ; Kà ; Qi Trong đó: h1 : Hạ áp cần tăng nguồn thứ i, mm H2O; Qi : Lợng gió qua đờng lò nơi đặt cửa sổ, m /s Tính toán lập bảng: Bảng 3.8 kết tính toán tiết diện sổ gió vị trí đặt chúng Tên luồng gió Diện tích sổ Vị trí đặt m2 sổ Luồng I 2,5 Lò dọc vỉa V1 Luồng II 2,0 Luồng III - Lò dọc vỉa V2 Không cần đặt cửa sổ 3.5 Tính chọn quạt gió chính: Lợng gió quạt tạo đợc tính theo công thức: Qq = Kt.Qm , m3/s; (3.17) Trong đó: Kt : Hệ số kể đến rò gió trạm quạt, phụ thuộc vào kết cấu trạm quạt: 1,1 ữ 1,25; Qm : Lu lợng gió cần thiết mỏ mà quạt đảm nhiệm, m3/s Qq = 1, 11.90 = 100 , m3/s Tính hạ áp cần tạo Hạ áp quạt tạo đợc xác định theo công thức: H q = ( K Rm + Rq ).Qq2 , mm H2O (3.18) Trong đó: K : Hệ số giảm sức cản mỏ,do có rò gió trạm quạt K= K t2 Rm: Sức cản chung mỏ, Kà ; Rq: Sức cản thiết bị quạt, Rq = a. , Kà ; D4 a - Hệ số phụ thuộc vào cấu trúc rãnh quạt: 0,05; D- Đờng kính bánh công tắc quạt, m Tính toán giá trị: Kg = 1 = = 0,82 K t 1,11 Rm = hm 74,4258 = = 0,0092 ( Kà ) Qm2 90 R tbq = a. D D sb = Am 0,44 Với Am: Chiều rộng lỗ tơng đơng Am = 0,38.Qm 0,38.90 = = m2 Dsb=3 , m hm 74,4 Am > m2 Thônng gió rễ, ta chọn D Dsb với giá trị của: D = 1,5; 1,8; 2,4 Rq = a. 0,05.3,14 = = 0,005, Kà ; D4 2,4 Thay vào công thức (3.18) ta có: H q = ( K Rm + Rq ).Qq2 =(0,82.0,0092 + 0,005)Qq2, mm H2O Hq = 0,0125.1002 , mm H2O Với Qq = 100 m3/s; Hq = 125 mm H2O Căn vào lu lợng hạ áp yêu cầu quạt Chọn quạt 2K56 No 24 Trung Quốc với n = 1000 r/min 2K56 N-24 Bảng đặc tính kỹ thuật quạt 2K56N-24 TT Tên đặc tính Đơn vị Trị số Đờng kính bánh công mm 2400 tác Tốc độ vòng quay Hiệu suất tối đa Thời gian làm việc V/phút 750 % 85,3 năm 20 Khi có quạt làm việc tạo hạ áp: Hm Hm = 0,0125 Q2 , mm H2O Bảng 3.9 Giá trị hạ áp quạt Q 20 40 60 80 100 120 20 45 80 125 180 (m3/s) Hm (mmH2 0) Ta xác định điểm công tác quạt điểm B ( Hình 3.4) Chế độ công tác quạt đợc xác định với thông số sau: Qct = 110 m3/s Hct = 140 mmH20 = 0,70 = 30 Tính chọn động quạt Tính công suất quạt gió Nq = hct Qct 102. q dc KW (3.19) Trong đó: Qct, hct : Lu lợng hạ áp cho quạt tạo q: Hiệu suất quạt gió q=0,7 dc: Hiệu suất tính đến khả điều chỉnh quạt cho phù hợp với yêu cầu sản xuất dc = 0,8 ữ 0,85 Nq = hct Qct 140.110 = = 254 KW 102. q dc 102.0,7.0,85 Công suất động truyền động cho quạt N dc = Nq dc td ld KW (3.20) Trong dc: Hiệu suất động điện dc=0,95 td: Hiệu suất truyền động td=0,8 ld: Hiệu suất lới điện td=0,9 N dc = Nq dc td ld = 254 = 371 0,95.0,8.0,9 KW