V.P Kriuchcov, E.A Andreep N.N Khrenikov VẬT LÝ LÒ PHẢN ỨNG DÙNG CHO NHÂN VIÊN VẬN HÀNH NHÀ MÁY ĐIỆN HẠT NHÂN SỬ DỤNG BBЭР VÀ РБМК Tiến sĩ toán lý V.P Kriuchcov hiệu đính Giáo trình Người dịch: TS Nguyễn đức Kim Moskva 2006 Концерн «Росэнергоатом» В П Крючков, Е А Андреев, Н Н Хренников ФИЗИКА РЕАКТОРОВ ДЛЯ ПЕРСОНАЛА АЭС С ВВЭР И РБМК Под редакцией доктора физ.-мат.наук В П Крючков Учебное пособие Москва Энергоатомиздат 2006 Tài liệu dùng để hỗ trợ nhân viên hướng dẫn, vận hành nhân viên kỹ thuật-công trình sở hạt nhân Sách gồm ba phần: phần thứ trình bày khái niệm lý thuyết vật lý lò phản ứng hạt nhân, vốn cần thiết để hiểu rõ trình hoạt động lò phản ứng, phần thứ hai – đặc điểm vật lý vận hành lò phản ứng BBЭР, phần thứ ba – đặc điểm vật lý vận hành lò phản ứng РБМК Dùng cho nhà chuyên môn làm việc lĩnh vực lượng hạt nhân, cho sinh viên đại học theo ngành “Nhà máy điện hạt nhân thiết bị” LỜI NÓI ĐẦU Ngày nay, sách kỹ thuật vận hành NMĐHN chủ yếu tài liệu hướng dẫn tài liệu định mức: quy trình thao tác, hướng dẫn, quy phạm Tuy nhiên, biết, hướng dẫn dù chi tiết bao quát hết tính đa dạng chế độ trạng thái có, số có chế độ biết trước, hệ thống phức tạp vùng hoạt lò phản ứng, tính hết tình mà nhân viên phải áp dụng giải pháp Bằng cách mà trường hợp giảm bớt, tùy khả năng, loại trừ sai lầm điều khiển lò phản ứng, đặc biệt tình phi chuẩn? Phương pháp có – đào tạo nhân viên cách có chất lượng, trang bị cho họ hiểu biết sâu sắc trình vật lý diễn lò phản ứng, điểm đặc biệt vật lý vận hành dạng lò phản ứng cụ thể, nghiên cứu kinh nghiệm kỹ sư hàng đầu tích lũy sau hàng chục năm vận hành dạng thiết bị lò phản ứng khác Tập sách tham vọng trình bày cách toàn diện đầy đủ tất chương mục truyền thống vật lý lò phản ứng Các tài liệu chi tiết có công trình nghiên cứu nhà vật lý nước giới, mà sách có trích dẫn Chính tài liệu giới thiệu cho bạn đọc nghiên cứu lý thuyết vật lý học lò phản ứng đào tạo để hoạt động khoa học lĩnh vực Tuy nhiên, chưa hẳn tài liệu đại vật lý lò phản ứng có ưu điểm, dùng làm tài liệu chủ yếu để đào tạo nhân viên vận hành nhân viên kỹ thuật NMĐHN Nguyên nhân tính hàn lâm, tính dư thừa thông tin chủ yếu thiếu số liệu vấn đề thực tế, liên quan đến đặc tính vật lý vận hành dạng lò phản ứng cụ thể (WWER РБМК) Vào thời điểm biên soạn sách này, chưa có giáo khoa chuyên ngành dành cho nhân viên vận hành lò phản ứng Bù vào chỗ trống đó, nguyên giám đốc công ty B.V Antonov, tài liệu dành cho lò phản ứng hạt nhân, tính cấp thiết việc soạn thảo giáo trình chuyên môn vấn đề vật lý học vận hành lò phản ứng Theo sáng kiến nhiệm vụ ông giao cho, sách bắt đầu soạn thảo Mục đích sách – trình bày cách cô đọng dạng tương đối ngắn gọn đơn giản, vấn đề thuộc nguyên lý vật lý lò phản ứng khái quát khía cạnh vật lý hạt nhân thực tế vận hành WWER РБМК Cuốn sách gồm ba phần: phần thứ – nguyên lý vật lý lò phản ứng hạt nhân nơtron nhiệt, phần thứ hai – đặc điểm vật lý vận hành WWER, phần thứ ba – đặc điểm vật lý vận hành РБМК Trong phần thứ trình bày kiến thức cần thiết vật lý lò phản ứng, mà thiếu kiến thức hiểu nguyên tắc kết cấu WWER РБМК nguyên tắc vận hành chúng Đã trình bày nội dung cần thiết tối thiểu vấn đề vật lý hạt nhân vật lý nơtron, đưa sở lý thuyết lò phản ứng hạt nhân, mô tả trình chủ yếu hiệu ứng đồng hành lò phản ứng hoạt động Đã đưa biểu thức bản, không dẫn giải, để xác định đại lượng quan trọng an toàn đặc trưng cho trạng thái động học lò phản ứng Đã đưa khái niệm nguyên tắc vật lý, thuộc nguyên lý điều khiển lò phản ứng Trong chương 4, chủ yếu dành cho nhân viên phận an toàn hạt nhân chuyên tính toán vùng hoạt lò phản ứng, trình bày sở lý thuyết tính toán lò phản ứng Trong phần thứ hai mô tả cấu WWER-440, WWER-1000 đặc tính vật lý-nơtron vật lý-nhiệt chúng, trình bày vấn đề vận hành, có điều khiển kiểm soát, ảnh hưởng nhiễm độc dao động xenon đến việc điều chỉnh trình chuyển tiếp Đã trình bày yêu cầu phương pháp tính toán vật lý-nơtron vùng hoạt Nhiều chỗ dành cho phân tích an toàn hạt nhân Trong phần thứ ba mô tả РБМК, phương tiện điều khiển, hệ thống tổ hợp kiểm soát, điều khiển bảo vệ, đặc điểm trình tính toán vật lýnơtron tiến hành để vận hành РБМК Đã dành quan tâm lớn cho khía cạnh công nghệ vấn đề an toàn hạt nhân, có hiệu ứng độ phản ứng Khi soạn thảo sách, tác giả, chuyên gia NMĐHN tham gia: A.V Mikhanchuc (NMĐHN Balakov), A.N Lupishco (NMĐHN Kalinin), V.P Povarov (NMĐHN Volgadon), B A Zaletnưc (NMĐHN Novovoronhet), IU B Chigevski, A.A Shashkin (NMĐHN Kursc), A.D Abaimov,L I Zinacov (NMĐHN Smolen), A.B Zavialov (leningrat), V A Tereconok (ВНИИ АЭС), người mà tác giả biết ơn họ đóng góp nhiều ý kiến cho thảo Các tác giả cám ơn giáo sư E E Petrov (ГНЦ РФ ФЭИ mang tên A.I Luipunski) nhận đọc phần sách có nhiều đóng góp quý báu Các tác giả đặc biệt cám ơn A B Bobrinski (NMĐHN Leningrat) đưa góp ý có giá trị cung cấp tài liệu hữu ích cho số chương phần Các tác giả biết ơn sâu sắc Giám đốc kỹ thuật công ty “Росэнергоатом”, ông N.M Sorokin quan tâm thường xuyên tới sách Cuối cùng, tác giả xin nhận góp ý cho sách này, với lòng biết ơn Các tác giả Phần CƠ SỞ VẬT LÝ LÒ PHẢN ỨNG NƠTRON NHIỆT NHỮNG KIẾN THỨC CẦN THIẾT TRONG VẬT LÝ HẠT NHÂN 1.1 Những đại lượng đơn vị nguyên tử đại lượng Trong vật lý lò phản ứng hạt nhân, người ta áp dụng đại lượng đơn vị đo, tương ứng với thang đo tính chất hạt hạt nhân Các kích thước đặc trưng: bậc kích thước nguyên tử phân tử 10-9 m (1 nm), bán kính quỹ đạo electron nguyên tử 10-10 m (1 Å), bán kính nuclit 10-15 m (1Фm) Điện tích: đơn vị điện tích lấy điện tích electron e (│e│=1,62022189.10-19 C) Điện tích tất hạt lại, tồn trạng thái tự do, bội đại lượng e (Điện tích quark, bao gồm hạt hadron (proton, nơtron, mezon) bội 1/3 e) Năng lượng: đơn vị lượng vật lý hạt nhân lấy electrovon, eV Năng lượng electrovon tương ứng với động hạt có điện tích│e│có qua điện trường hai điểm chênh lệch điện áp 1V eV = 1,602.10-19 J (Các dẫn suất eV – 1keV (kiloelectrovon) = 103 eV, MeV (megaelectrovon) = 106 eV) Năng lượng chuyển động nhiệt nguyên tử phân tử < 10-3 eV Năng lượng liên kết nơtron nguyên tử ~ 102 eV Năng lượng hạt phát phân rã β đồng vị ~ MeV Khối lượng: đơn vị khối lượng vật lý hạt nhân lấy đơn vị khối lượng nguyên tử quốc tế (a.e.m.), 1/12 khối lượng nguyên tử cacbon 126 C : a.e.m = 1,66056.10-27 kg Tuy nhiên, để làm đơn vị khối lượng thông dụng dùng đương lượng lượng khối lượng, suy từ biểu thức biết E = mc2, (1.1.1) đây, c – tốc độ ánh sáng chân không a.e.m ≈ 9,315.108 eV = 931,5 MeV 1.2 Các dạng tương tác hạt Mọi đối tượng giới vật chất, tương tác với truyền lượng Trong đó, lượng truyền cho hạt – lượng tử tương tác Theo truyền thống, chia tất tương tác thành bốn loại: mạnh, điện từ, yếu hấp dẫn (Theo quan niệm đại, có ba dạng tương tác, tương tác điện từ tương tác yếu quy dạng – dạng điện-yếu Đối với kích thước cỡ hạt nhân ~ 10-13 – 10-23 cm, không xuất chất thống lực điện từ lực hạt nhân, nên xét chúng lực độc lập) Các trình hạt nhân lò phản ứng xác định ba dạng tương tác hạt nhân hạt – mạnh, điện từ yếu (bỏ qua tương tác hấp dẫn yếu): tương tác (hạt nhân) mạnh bảo đảm tính bền vững cấu trúc hạt nhân nucleon Lượng tử tương tác mạnh – hạt không khối lượng – gluon Đặc tính lượng tử tương tác mạnh – điện tích màu Các hadron (proton, nơtron, mezon) tham gia tương tác mạnh; tương tác điện từ – theo cường độ yếu tương tác mạnh khoảng 102 – 103 lần Đặc tính lượng tử tương tác – điện tích Lượng tử tương tác – photon Các photon hạt mang điện tham gia tương tác điện từ; tương tác yếu – yếu tương tác mạnh khoảng 1013 – 1014 lần Lượng tử tương tác yếu – boson hiệu chuẩn Tương tác yếu quan trọng trình phân rã hạt nhân phân rã nhiều hạt Tất hạt, photon, tham gia tương tác yếu 1.3 Các hạt chủ yếu hạt nhân Trong số nhiều, 350 loại (chủ yếu hạt không bền) hạt đến biết, loại hạt sau đáng quan tâm ngành vật lý lò phản ứng hạt nhân, chúng tham gia vào phản ứng hạt nhân vùng hoạt lò phản ứng Photon – ký hiệu γ, lượng tử trường điện từ, điện tích 0, khối lượng 0, bền, tham gia vào tương tác điện từ Các lepton: nơtrino (phản nơtrino) – ký hiệu νe (ὺe), điện tích 0, khối lượng (hoặc nhỏ 45 eV), bền electron (positron) – ký hiệu e- (e+), điện tích electron -e, điện tích positron +e, khối lượng 0,511 MeV, e- e+, bền Các baryon: proton – ký hiệu p, điện tích +e, khối lượng 938,28 MeV, bền (hoặc thời gian sống τ > 1032 năm); nơtron – ký hiệu n, điện tích 0, khối lượng 939,57 MeV, thời gian sống τ = 886,7 s Dạng phân rã: n → p + e- + ὺe Lưu ý rằng, theo quan niệm đại, nơtron proton hạt thực Đó hạt hợp phần, hình thành từ ba đối tượng – quark hệ thứ Điện tích quark hàng đơn vị e: d-quark -(1/3), uquark +(2/3) Proton gồm hai u-quark d-quark (uud), nơtron – từ hai dquark u-quark (ddu) 1.4 Các tiên đề mô hình nguyên tử Bor Theo mô hình nguyên tử Bor, nguyên tử cấu tạo từ hạt nhân mang điện tích dương electron quay quanh Các electron nằm quỹ đạo định có lượng (lượng tử) lượng gián đoạn định.Việc dịch chuyển electron từ quỹ đạo sang quỹ đạo khác kèm theo phát photon với lượng E = hν, (1.4.1) đây, h – số Plank (h = 6,63.10-27 erg.s); ν = 1/λ; λ – bước sóng photon Hạt nhân vật chất đặc chặt (khối lượng riêng trung bình chất hạt nhân 1014 g/cm3), cấu tạo từ nucleon – nơtron proton Bán kính hạt nhân liên quan với khối lượng nguyên tử biểu thức r = 1,25.10-13 A1/3, đây, r – bán kính hạt nhân, cm; A – khối lượng nguyên tử 1.5 Các nucleon (1.4.2) Số proton hạt nhân gọi số nguyên tử ký hiệu Z Số electron nguyên tử trung hòa điện số proton hạt nhân Số khối lượng (A) hạt nhân toàn số lượng nucleon (nơtron proton) A = N + Z, đây, N – số nơtron hạt nhân Một hạt nhân nguyên tử có số nơtron proton cho gọi nuclit Các nuclit có số proton nhau, số nơtron khác nhau, gọi đồng vị (nghĩa là, hạt nhân nguyên tố hóa học) Các nuclit phóng xạ – nuclit có tính phóng xạ Không phải tổ hợp số proton nơtron hạt nhân Ngày biết gần 2500 nuclit phóng xạ bền Mỗi nuclit biểu tượng ký hiệu (X) kèm theo dẫn số nguyên tử Z 238 số khối lượng A ZA X : 11 H , 105 B , 92 U ký hiệu tương đương A X Z : H1 , 10 B5 , 238 U 92 , rút gọn A X , 1H , 10 B, 238 U 1.6 Năng lượng liên kết hạt nhân Khối lượng (M) hạt nhân nhỏ tổng khối lượng nucleon riêng biệt tự Zmp + Nmn > M (1.6.1) Chênh lệch khối lượng tương ứng với lượng liên kết ECB, tỏa hình thành hạt nhân từ nucleon riêng biệt Năng lượng liên kết là: ECB = (Zmp + Nmn – M) c2 (1.6.2) Từ hiểu rằng, xác định lượng liên kết lượng cần sử dụng để tách hoàn toàn hạt nhân thành nucleon Năng lượng liên kết lực hút nucleon, nghĩa có chất tương tác hạt nhân 10 – nồng độ axit boric CH BO = 0; – tất phận điều chỉnh СУЗ phía trên; Độ phản ứng vùng hoạt giảm lượng nhiễm độc tĩnh xenon vào khoảng 10,7% (kэф = 1,12) 3 Nồng độ cân samari đạt khoảng gần 10 ngày Một cách ước lệ ta cho rằng, điều xảy vào lúc đầu thời hạn sử dụng Độ phản ứng âm mà samari đem lại vào khoảng – 0,6% Ta cố định trạng thái 5: – nhiệt độ trung bình chất tải nhiệt TH O = 3000C; – công suất lò phản ứng N = 100%; – có nhiễm độc Xe Sm, tương đương nhiễm độc tĩnh; – nồng độ axit boric CH BO = 0; – tất phận điều chỉnh СУЗ phía trên; Độ phản ứng vùng hoạt giảm lượng nhiễm độc tĩnh samari vào khoảng 10,1% (kэф = 1,11) 3 10,1% lại dự trữ độ phản ứng cho trình cháy Nó cần điều hòa nhóm công tác số 10, đưa vào vùng hoạt khoảng 50 – 100 cm từ phía trên, axit boric Các nhóm số 10 vị trí làm việc điều hòa ~ 0,1%, 10% lại – axit boric Độ hiệu dụng axit boric 3000C vào khoảng ∂ρ / ∂CH BO = 1,9% / g H BO / kg H O Cкр = 10% /1,9% = 5,3 g/kg 3 3 (độ hiệu dụng axit boric lấy theo tính toán) Trạng thái cuối – vùng hoạt có nhiên liệu chưa sử dụng sau thay đảo, TH O = 300 C, N = 100%; Xe – đạt đến mức nhiễm độc tĩnh, Sm – đạt đến mức nhiễm độc tĩnh, CH BO = 5,3 g/kg, H1 – – nhóm – OP СУЗ kéo 3 ngoài, H10 – 180 cm từ phía vùng hoạt, ∆ρ = 0, kэф = Bảng 10.3 Các hiệu ứng độ phản ứng tổ máy số NMĐHN Rovenski WWER-1000 tổ máy số NMĐHN Novovoronhet WWER-440 Vùng hoạt WWER-1000 WWER-440 * ∆ρT ∆ρN ∆ρXe 3,8 3,7 1,2 1,6 2,9 2,5 ∆ρSm 0,6 0,6 không tính độ phản ứng điều hòa nhờ chất hấp thụ cháy 134 ∆ρ*cho trình cháy 10,1 9,3 Trong ví dụ tập hợp tất hiệu ứng độ phản ứng có ý nghĩa thực tế điều chỉnh cho tất WWER Các giá trị so sánh chúng đưa bảng 10.3 Đối với chu trình nhiên liệu chọn, chúng thay đổi không đáng kể theo mẻ nhiên liệu, thay đổi chu trình nghĩa thay đổi độ làm giàu nhiên liệu thay đổi lên đến 15 – 20% Sự phụ thuộc hiệu ứng nhiệt độ vào nồng độ axit boric Như nói, tồn hiệu ứng, không cho phép nâng nồng độ axit boric chất tải nhiệt ~ 7,5 g/kg H2O lò phản ứng đưa vào trạng thái tới hạn Hiệu ứng chỗ, hệ số vi phân độ phản ứng theo nhiệt độ chất tải nhiệt ∂ρ / ∂T phụ thuộc vào nồng độ axit boric: tăng nồng độ từ đến 7,5 g/kg vùng nhiệt độ 260 – 3000C ∂ρ / ∂T âm tuyệt đối giảm xuống Khi tiếp tục tăng nồng độ, đại lượng ∂ρ / ∂T trở nên dương Trong trường hợp đó, vùng hoạt quan hệ phản hồi âm theo nhiệt độ chất tải nhiệt, quan hệ đưa vùng hoạt trở lại trạng thái ban đầu có sai lệch nhiệt độ ngẫu nhiên, vùng hoạt trở thành không ổn định khó điều khiển Bản chất vật lý hiệu ứng vốn đơn giản Khi tăng nhiệt độ chất tải nhiệt chứa axit boric, kэф thay đổi theo hai yếu tố: mặt, giảm tương ứng với hiệu ứng nhiệt độ “sạch” xét, mặt khác, tăng tượng, nóng lên nồng độ thể tích axit boric giảm giảm khối lượng riêng chất tải nhiệt, tương ứng là, giảm Σa – tiết diện hấp thụ vĩ mô chất tải nhiệt Phần đóng góp dương vào kэф phụ thuộc vào nồng độ axit boric chất tải nhiệt: nồng độ lớn, đưa vào lớn giảm khối lượng riêng chất tải nhiệt, mức tăng tương ứng kэф đáng kể Ở nồng độ định (~ 7,5 g/kg) hợp phần biến đổi âm dương dung hòa nhau, ∂ρ / ∂T = Khi nồng độ lớn nồng độ ∂ρ / ∂T > 0, nhỏ ∂ρ / ∂T < Nồng độ axit boric cực đại đạt khởi động lò phản ứng sau lúc thay đảo nhiên liệu Các mẻ nhiên liệu chọn có tính đến yêu cầu rằng, trạng thái ∂ρ / ∂T < Khi khởi động lò phản ứng, hệ thức trì thực nghiệm Nhiễm độc tĩnh nhiễm độc không ổn định xenon samari Sự thay đổi đặc tính vật lý-nơtron WWER nhiễm độc xenon samari tĩnh không ổn định tương ứng với mô tả trình bày phần I Độ sâu hố iốt cực đại WWER-1000 vào khoảng ~ 3,7%, WWER-440 ~ 4,5% Nhiễm độc không ổn định samari thấp nhiều – ~ 0,5 – 0,7% 135 Các dao động xenon Trong vùng hoạt WWER, kích thước lớn nhiều so với diện tích vận chuyển M2, xuất phân bố lại tạm thời theo không gian trình tỏa lượng, vốn gọi dao động xenon Các dao động xenon xuất trình, chúng mà cân không gian dòng nơtron nồng độ iốt xenon bị vi phạm Nguyên nhân xuất dao động tồn quan hệ phản hồi dương dòng nơtron hợp phần xenon độ phản ứng, vốn bộc lộ mà phần vùng hoạt có liên quan với trình khuếch tán qua lại nơtron Xét chế trình ví dụ xuất dao động giảm đột ngột công suất WWER-1000, ví dụ, giảm tải cấp tốc Khi giảm công suất xuống 30% Nном, tỏa nhiệt trung bình dòng nơtron trung bình giảm khoảng lần, nhóm điều chỉnh phận СУЗ nằm độ sâu 50 – 70%, nên mức suy giảm dòng phần bằng: phần giảm khoảng lần, phần – lần Trong hai phần, nồng độ xenon bắt đầu tăng lên Vì dòng nơtron giảm so với cân bằng, nên tích tụ xenon phần diễn mạnh nhiều, điều dẫn đến suy giảm tiếp tục dòng nơtron Trong đó, giảm tỏa nhiệt, tương ứng là, giảm tốc độ sinh hạt nhân tiền thân xenon – iốt, nghĩa có thêm sở cho trình ngược Trong phần vùng hoạt, trình ngược lại phát triển Bởi nhờ phận điều chỉnh mà công suất trì mức, nên dòng nơtron trung bình tăng lên Sự gia tăng gây tăng mạnh trình cháy xenon, bảo đảm trình chuyển nhanh từ vùng nhiễm độc xenon không ổn định sang vùng giải nhiễm không ổn định Khi đó, phần trên, có thêm sở cho trình ngược: giảm tỏa lượng, tương ứng là, giảm hiệu xuất (suất ra) iốt Quá trình ngược bắt đầu giảm nồng độ xenon phần giảm nồng độ iốt tăng nồng độ xenon phần tăng nồng độ iốt Như nói, khả xuất dao động xenon có liên quan đến kích thước vùng hoạt Trong WWER-440, chúng không xuất Trong WWER-1000 có dao động xenon dọc trục Chu kỳ dao động xác định chu kỳ bán rã 135I 135Xe vào khoảng ~ 30 h, biên độ dao động phụ thuộc vào nhiễu loạn ban đầu Nhờ có СВРК theo ophset mà kiểm soát có mặt độ lớn biên độ dao động 136 Các câu hỏi cho mục “Những đặc điểm đặc tính vật lý-nơtron WWER” Các hiệu ứng độ phản ứng WWER có liên quan đến thông số công nghệ nào? Dự trữ độ phản ứng cho trình cháy gì? Nó điều hòa gì? Các giá trị số hiệu ứng chủ yếu bao nhiêu? Giá trị số lớn cả? Tại vùng hoạt WWER không cho phép trạng thái tới hạn có nồng độ axit boric 7,5 g/kg? Hệ số nhiệt độ vi phân phụ thuộc vào nồng độ axit boric sao? Nhiễm độc xenon giảm nhanh tăng phụ tải thay đổi sao? Trong điều kiện xuất dao động xenon gì? 10.5 Điều chỉnh Khi vận hành WWER, hệ thống điều chỉnh thực chức sau đây: – điều chỉnh linh hoạt công suất, kể giảm tải tự động lò phản ứng có sai phạm công nghệ; – dừng khẩn cấp (khởi động thiết bị bảo vệ khẩn cấp) có sai phạm công nghệ giới hạn; – chuyển vào trì chế độ tới hạn vùng hoạt lò phản ứng (khi cần, thời điểm thời hạn sử dụng, giá trị thông số); – điều hòa dự trữ độ phản ứng cho trình cháy hiệu ứng khác độ phản ứng; – đưa lò phản ứng vào mức công suất kiểm soát tối thiểu (МКУ) Điều chỉnh linh hoạt công suất Quá trình bảo đảm: – trì mức công suất tĩnh (ổn định) lò phản ứng; – chuyển lò phản ứng theo kế hoạch từ mức công suất sang mức khác; – giảm tải tự động lò phản ứng có sai phạm công nghệ Nhóm điều chỉnh phận СУЗ phận thừa hành tất chế độ nói Trong trường hợp giảm tải tổ máy mà độ hiệu dụng nhóm điều chỉnh phận СУЗ không đủ, tăng cường tác động nhóm điều chỉnh khác OP СУЗ 137 Tùy thuộc vào chế độ công nghệ mà việc điều khiển nhóm điều chỉnh phận СУЗ thực tay tự động, thông qua tác động phương tiện tự động sau đây: thiết bị điều chỉnh công suất tự động (APM); cấu giảm tải hạn chế công suất (POM); tín hiệu giảm tải tổ máy cấp tốc (УРБ) thiết bị bảo vệ trước ПЗ-1,2 (WWER-1000); tín hiệu bảo vệ khẩn cấp АЗ II, АЗ III, АЗ IV (WWER-440) Trong chế độ, chuyển động nhóm điều chỉnh phận СУЗ vùng hoạt diễn với tốc độ 20 mm/s Tùy thuộc vào chu trình nhiên liệu mà lựa chọn nhóm phận СУЗ cụ thể, theo vị trí vùng hoạt, để làm nhóm điều chỉnh Bởi chu trình nhiên liệu luôn cải tiến nên chọn nhóm điều chỉnh khác tổ máy dạng có chu trình nhiên liệu khác Tiêu chí chủ yếu lựa chọn nhóm điều chỉnh phận СУЗ – tác động tối thiểu đến độ không đồng phân bố tỏa lượng chuyển động vùng hoạt độ hiệu dụng tối ưu để điều chỉnh ~ – 1,5% phù hợp với hiệu ứng công suất Mức công suất tĩnh trì với nhóm điều chỉnh thiết bị điều chỉnh công suất tự động (APM) Nó đưa vào hoạt động chế độ N – chế độ trì công suất nơtron không đổi Các tín hiệu điều khiển theo mức công suất APM chế độ tạo АКНП, quan trọng hiệu chỉnh kịp thời số АКНП theo СВРК Việc dịch chuyển nhóm điều chỉnh phận СУЗ phép khoảng chiều cao hạn chế phần vùng hoạt, nữa, khoảng cho phép phụ thuộc vào công suất Điều liên quan đến việc, có mặt chất hấp thụ cục (trong trường hợp chất hấp thụ nhóm điều chỉnh phận СУЗ) vùng hoạt tương đối đồng làm sai lệch đáng kể trường nơtron, tương ứng là, làm tăng độ không đồng tỏa lượng Đối với khoảng đó, yêu cầu trở nên chặt chẽ lò phản ứng hoạt động công suất định mức gần định mức: WWER-1000 độ cao 70 – 95% kể từ đáy vùng hoạt, WWER-440 – 40 – 80% Ở công suất thấp hơn, khoảng mở rộng hơn, chế độ phép tăng độ không đồng tương ứng với công suất lò phản ứng Khi nhóm điều chỉnh phận 138 СУЗ gần tới giới hạn khoảng đó, cần phải tiến hành tái điều hòa “bor”, nghĩa là, tăng giảm nồng độ axit boric chất tải nhiệt để đưa chúng vị trí tối ưu Chuyển lò phản ứng theo kế hoạch từ mức công suất sang mức khác thực tùy thuộc vào chế độ công nghệ điều khiển nhóm điều chỉnh tay điều khiển nhóm APM chế độ “T”, chế độ trì áp suất vòng thứ cấp Về nguyên tắc, sử dụng hai chế độ trường hợp thay đổi công suất theo kế hoạch mà đủ mức an toàn hai dạng lò phản ứng, trình chuyển tiếp cụ thể, số dường có tính công nghệ Vì quy trình công nghệ, trường hợp, thường lệ, chế độ điều khiển thay đổi công suất cụ thể hóa Giảm tải tự động lò phản ứng có trường hợp sai phạm công nghệ liên quan đến ngắt thiết bị sai lệch thông số công nghệ khỏi giới hạn định mức vận hành quy định, mà việc ổn định thông số mức công suất thấp phép Lò phản ứng giảm tải nhờ phương tiện tự động, tác động lên nhóm điều chỉnh phận СУЗ, cần thiết lên nhóm khác СУЗ Khi đó, sai lệch lớn tác động СУЗ hiệu giảm tải sâu Trong trường hợp ngắt thiết bị chủ yếu, lò phản ứng hoạt động tiếp tục mức công suất thấp hơn, giảm tải nhờ cấu giảm tải hạn chế công suất (POM) Cơ cấu làm giảm tải lò phản ứng cách tác động lên nhóm điều chỉnh phận СУЗ trước đạt đến mức đặt, vốn chọn tương ứng với trạng thái trước sau ngắt thiết bị Giá trị tuyệt đối mức đặt hình thành sở đo đạc công suất nơtron АКНП Hơn nữa, sau hoàn thành trình chuyển số cảm biến công suất nơtron, POM kiểm tra tính hợp lý mức giảm tải theo số cặp nhiệt riêng mình, vốn lắp nhánh, nghĩa sở tính toán công suất lò phản ứng theo thông số vật lý-nhiệt Điều làm nhúng nhóm điều chỉnh phận СУЗ vào vùng hoạt, phân bố dòng nơtron vùng hoạt giới hạn vùng hoạt có thay đổi, điều đem lại sai số đáng kể số АКНП, tương ứng công suất giảm tải cuối Nếu công suất tính theo cặp nhiệt mà lớn mức đặt, cấu POM tiếp tục giảm tải, lúc sở thông số vật lý-nhiệt Nếu giảm tải mà thấp mức đặt POM bị ngắt, thông số ổn định việc đưa APM vào hoạt động chế độ N 139 Bảng 10.4 Các thuật toán giảm tải tự động WWER-1000 АЗ (bảo vệ khẩn cấp ) WWER-440 АЗ-1 (bảo vệ khẩn cấp loại một) АЗ-2 (bảo vệ khẩn cấp loại hai) ПЗ (bảo vệ trước loại một) АЗ-3 (bảo vệ khẩn cấp loại ba) POM (trong số trường hợp có УРБ) ПЗ-2 (bảo vệ trước loại hai) АЗ-4 (bảo vệ khẩn cấp loại bốn) APM APM POM Thuật toán tác động lên СУЗ Ngắt dẫn động tất СУЗ Rơi chất hấp thụ vào vùng hoạt tác động tự trọng Theo trình tự ngược, nhóm điều chỉnh, ngắt dẫn động OP СУЗ kèm theo rơi hấp thụ vào vùng hoạt trước tín hiệu khẩn cấp Sau tín hiệu, lệnh rơi nhóm điều chỉnh phận СУЗ không truyền Theo trình tự ngược, nhóm điều chỉnh, việc nhúng vào vùng hoạt nhóm OP СУЗ với tốc độ làm việc trước tín hiệu khẩn cấp Sau tín hiệu khẩn cấp, chuyển động OP СУЗ chấm dứt Nhúng vào vùng hoạt nhóm điều chỉnh OP СУЗ với tốc độ làm việc trước đạt đến mức đặt công suất Cấm chuyển động OP СУЗ lên phía Được phép chuyển động xuống phía Chuyển động OP СУЗ với tốc độ làm việc tương ứng với chế độ hoạt động APM Trong số chế độ ngắt thiết bị tổ máy WWER-1000, ví dụ, ngắt bình sinh khỏi hệ thống, độ hiệu dụng nhóm điều chỉnh phận СУЗ không đủ để bảo đảm tốc độ giảm công suất mà tránh trường hợp đạt đến mức đặt khẩn cấp, thông số vật lý-nhiệt Trong trường hợp đó, để loại trừ việc dừng lò khẩn cấp, người ta sử dụng thêm nhóm chọn trước, mà dẫn động của ngắt theo tín hiệu ngắt thiết bị Đó nhóm phận điều chỉnh СУЗ, bảo đảm giảm tải cấp tốc cho tổ máy (УРБ), rơi xuống vùng hoạt vòng ≤ s, nhóm điều chỉnh phận СУЗ hoạt động với POM để giảm công suất đến mức đặt cần thiết Chọn nhóm để giảm tải cấp tốc theo cách, cho độ hiệu dụng điều hòa ~ 0,5 ∆ρN hệ số không đồng không vượt giá trị cho phép nhóm rơi vào vùng hoạt Khi thông số vật lý-nơtron vật lý-nhiệt vượt 140 giới hạn phép, công suất giảm xuống nhờ tác động thiết bị bảo vệ khẩn cấp bảo vệ trước (АЗ ПЗ) khác Trong bảng 10.4 đưa thuật toán tác động lên СУЗ Để đầy đủ, bảng bổ sung phần mô tả thiết bị bảo vệ khẩn cấp tác động đến trình dừng chuyển lò phản ứng vào trạng thái tới hạn Các tín hiệu bảng đưa theo thứ tự ưu tiên, mức cao Dừng lò khẩn cấp Bảo vệ khẩn cấp (АЗ – WWER-1000, АЗ-1 – WWER-440) tác động lên trình dừng lò thực việc đưa vào độ phản ứng âm tất OP СУЗ rơi xuống tác động tự trọng (khi dẫn động bị ngắt) Độ hiệu dụng thiết bị bảo vệ khẩn cấp cần mức cho, phận hiệu bị kẹt vị trí phía giá trị đủ để điều chỉnh hiệu ứng độ phản ứng giải phóng xả công suất khẩn cấp – hiệu ứng công suất phần hiệu ứng nhiệt độ bảo đảm trạng thái tới hạn lò phản ứng Điều hòa phần lớn hiệu ứng nhiệt độ điều mong muốn Trong bảng 10.5 đưa giá trị độ hiệu dụng АЗ cho tất dạng СУЗ khí sử dụng WWER Tốc độ đưa chất hấp thụ vào tốc độ giảm công suất tương ứng cần bảo đảm độ nguyên vẹn nhiên liệu có sai phạm công nghệ tính trước thiết kế Bảng 10.5.Độ hiệu dụng bảo vệ khẩn cấp có tính đến kẹt OP СУЗ hiệu Thông số WWER-1000 WWER-440 WWER-440, tổ máy số 3, NMĐHN NV Số phận СУЗ Độ hiệu dụng АЗ nhiệt độ định mức, % 61 37 73 ≤ 5,5 ~6 15 Độ hiệu dụng АЗ có tính đến kẹt OP СУЗ hiệu nhất, 5,5%, quy định độ hiệu dụng tối thiểu phép công suất định mức WWER-1000 (bảng 10.5) Đại lượng tương tự АЗ-1 WWER-440 lấy làm sở cho tổ máy riêng biệt phù hợp với đặc tính vật lý-nơtron Trong WWER-440 với 37 OP СУЗ, ~ 6% Trong WWER-440 với 73 OP СУЗ (các tổ máy số NMĐHN Novovoronhet), độ hiệu dụng АЗ-1 thừa khả 141 điều hòa hiệu ứng công suất nhiệt độ Các tổ máy thuộc loại tổ máy có phần đầu loạt WWER-440, thiết kế giả định độ hiệu dụng СУЗ khí đủ để thực chức АЗ chức bảo đảm cho trạng thái định mức tới hạn vùng hoạt cách độc lập với hệ thống điều chỉnh bor Để thỏa mãn yêu cầu khắt khe vừa nói, tổ máy trang bị 73 OP СУЗ Sau này, cải tiến hệ thống điều chỉnh bor, không cần yêu cầu coi thừa Ở NMĐHN Kolski tất tổ máy trang bị 37 OP СУЗ Điều chỉnh bor.Việc chuyển lò phản ứng vào trạng thái tới hạn trì trạng thái tới hạn, việc đưa lò phản ứng vào mức công suất tối thiểu kiểm soát nâng công suất, việc điều hòa dự trữ độ phản ứng cho trình cháy hiệu ứng khác độ phản ứng chế độ chuyển tiếp thực nhờ điều chỉnh bor Sự thay đổi nồng độ axit boric làm tăng làm giảm tiết diện hấp thụ chất tải nhiệt đem lại độ phản ứng âm dương tương ứng Trong trường hợp tổng quát, thay đổi nồng độ bor mô tả phương trình c(t ) = cn (1 − e q − t m ) + c0 e q − t m , (10.5.1) đây, cn – nồng độ axit boric nước bù, g/kg; c0 – nồng độ ban đầu axit boric, g/kg; q – lưu lượng khối trao đổi nước, tấn/h; m – khối lượng chất tải nhiệt vòng sơ cấp, tấn; t – thời gian trao đổi nước, h Theo hệ thức tính thông số điều chỉnh bor: thể tích (khối) trao đổi nước (qt) để đưa nồng độ axit boric đến nồng độ yêu cầu cm ⎛ c −c ⎞ qt = −m ln ⎜ n m ⎟ ; ⎝ cn − c0 ⎠ (10.5.2) thời gian trao đổi nước để đưa nồng độ axit boric đến nồng độ yêu cầu cm t=− m ⎛ cn − cm ⎞ ln ⎜ ⎟; q ⎝ cn − c0 ⎠ tốc độ thay đổi nồng độ axit boric 142 (10.5.3) q − t dc(t ) m m = − (c0 − cn )e ; dt q (10.5.4) tốc độ thay đổi độ phản ứng d ρ dc(t ) ∂ρ = dt dt ∂c (10.5.5) Khi thay đổi thông số điều chỉnh bor q cn tính toán, cần phải chia trình thành khoảng tạm thời mà chúng không thay đổi Khi dừng lò phản ứng để sửa chữa kèm theo việc mở lò để thay đảo nhiên liệu, nồng độ axit boric tăng lên đến giá trị sau đây, bảo đảm trạng thái định mức tới hạn có tính đến sai lầm có nhân viên làm việc với nhiên liệu: WWER-1000 – 16 g/kg, WWER-440 (37 OP СУЗ) – 16 g/kg, WWER-440 (73 OP СУЗ) – 12 g/kg Chuyển lò phản ứng vào trạng thái tới hạn thực việc tăng nồng độ axit boric chất tải nhiệt sau giảm công suất lò phản ứng đến МКУ, cách bù dung dịch axit boric nồng độ ~ 40 g/kg cho vòng sơ cấp, cao nhiều so với nồng độ dừng Trong trường hợp dừng ngắn hạn (vài ngày) không mở lò, nồng độ dừng tính toán để tránh dư thừa, có tính đến trình tiếp tục cháy nhiên liệu trạng thái lò phản ứng mà trì thời gian dừng Tiêu chí để tính toán bảo đảm trạng thái lò phản ứng có độ tới hạn 2%, tất OP СУЗ kéo ra, có đánh giá bảo toàn cho tất hiệu ứng độ phản ứng giải phóng Trong cần phân biệt ba trạng thái cuối lò phản ứng: lạnh với nhiệt độ chất tải nhiệt 2600C nóng với nhiệt độ chất tải nhiệt 2600C thời gian dừng dự kiến 24 h Nồng độ dừng tính nhờ phương tiện chương trình, tay sử dụng hiệu ứng tính toán độ phản ứng Trong trường hợp tính toán tay, nồng độ dừng cần tìm cc = cm + ∆c, (10.5.6) đây, cm – nồng độ bor trước dừng (trước giảm công suất); ∆c – mức tăng nồng độ bor để điều hòa hiệu ứng độ phản ứng giải phóng chuyển vào trạng thái có độ tới hạn 2% Đối với trạng thái lạnh cuối cùng, ∆cx xác định theo hệ thức 143 ⎛ ⎛ ⎜ ∆ρ p + ∆ρ N + ∆ρT + ∆ρ Xe + 2% − ⎜ ∂ρ − ∂ρ ⎜ ∂cT = 200 C ∂cTном ⎜ ⎝ ⎝ ∆cx = ∂ρ ∂cT = 200 C ⎞ ⎞ ⎟ cm ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎠ , (10.5.7) đây, ∆ρ p – độ hiệu dụng phần nhóm điều chỉnh OP СУЗ nhúng vào vùng hoạt trước giảm tải; ∂ρ / ∂cT =20 – hệ số độ phản ứng theo nồng độ axit boric nhiệt độ chất tải nhiệt 200C Biểu thức cuối dấu ngoặc tính đến khác độ hiệu dụng axit boric nhiệt độ định mức nhiệt độ 200C Biểu thức để tính ∆cг cho trạng thái “nóng” cuối nhận từ biểu thức trước Rõ ràng, trường hợp ∆ρT = đóng góp vào độ hiệu dụng axit boric ∆c vốn xác định theo công thức (10.5.7) Đối với trường hợp dừng 24 h, phân rã xenon đến mức nhiễm độc tĩnh, biểu thức có dạng ∆cг = (∆ρ p + ∆ρ N + ∆ρ Xe + 2%) ∂ρ ∂cTном (10.5.8) Trong trường hợp dừng 24 h, nồng độ xenon không giảm xuống mức tĩnh, hiệu ứng nhiễm độc biểu thức ∆cг không tính đến: ∆cг = (∆ρ p + ∆ρ N + 2%) ∂ρ ∂cTном (10.5.9) Nồng độ axit boric tính theo phương pháp nói bảo đảm trạng thái tới hạn an toàn vùng hoạt Việc trì nồng độ cho trước đạt cách kiểm soát thường xuyên giá trị trình công nghệ, tránh trường hợp cấp vào vòng sơ cấp chất tải nhiệt có nồng độ axit boric nồng độ dừng Đưa lò phản ứng vào công suất МКУ thực hệ thống điều chỉnh bor theo cách giảm nồng độ axit boric đến giá trị tới hạn nhờ pha loãng chất tải nhiệt vòng sơ cấp nước khử khoáng “sạch” Phương trình thay đổi nồng độ axit boric rút khỏi vòng tuần hoàn nhận từ phương trình tổng quát 144 trước đây, cho trước nồng độ điểm không axit boric nước bù Khi cn = c(t ) = c0e q − t m (10.5.10) Mối quan tâm thực tế lớn đưa vào МКУ đánh giá tốc độ độ phản ứng đưa vào tính toán thể tích trao đổi nước để đưa lò phản ứng vào trạng thái tới hạn Tốc độ thay đổi độ phản ứng d ρ / dt trường hợp d ρ dc(t ) ∂ρ = , dt dt ∂cTном đây, (10.5.11) q − t dc(t ) q = − c0 e m dt m q − t dc(t ) q dc(t ) q m = − c0 e , Bởi = −c(t ) , nên dt m dt m dρ q ∂ρ = −c(t ) dt m ∂cTном (10.5.12) Từ hệ thức nhận thấy tốc độ rút axit boric tương ứng tốc độ thay đổi độ phản ứng phụ thuộc vào nồng độ lưu lượng nước bù – rút Thể tích trao đổi nước (khối) cn = qt = − m ln c (t ) c0 (10.5.13) Ta đánh giá đại lượng nói cho WWER-1000 Bởi tốc độ thay đổi độ phản ứng thay đổi suốt trình rút ra, ta tính giá trị cực đại thời điểm bắt đầu rút giá trị cực tiểu nồng độ gần với nồng độ tới hạn Để tính toán, ta lấy thể tích khối chất tải nhiệt vòng sơ cấp bắt đầu rút q = 50 tấn/h, khoảng nồng độ khởi động q = 10 tấn/h, nồng độ ban đầu axit boric c0 = 16 g/kg, nồng độ tới hạn cкр = g/kg, độ hiệu dụng axit boric thiết bị điều chỉnh độ phản ứng ∂ρ / ∂cT = 2,1% ном 145 Thay giá trị vào biểu thức cho d ρ / dt qt giả sử, lúc đầu trao đổi nước c(t) = cкр, ta có dρ 50 = −16 (−2,1) = 5, 6% / h = 16.10−4 % / s; dtt =0 300 (10.5.14) dρ 10 = −8 (−2,1) = 5, 6% / h = 16.10−5 % / s; dtt =tкр 300 (10.5.15) ⎛8⎞ qtt =tкр = −300 ln ⎜ ⎟ = 207 ⎝ 16 ⎠ (10.5.16) Khi đưa vào МКУ điều kiện nhiễm độc xenon không ổn định nhờ hệ thức nêu lý giải việc lưu lượng nước khử khoáng “sạch” tăng lên khoảng nồng độ khởi động Trong trường hợp cần điều hòa suy giảm nồng độ, việc đưa độ phản ứng dương vào với tốc độ 0,56%/h, đưa độ phản ứng âm vào nhiễm độc xenon tăng lên, nhiễm độc diễn với tốc độ – 0,4%/h Khi thay đổi tổng cộng độ phản ứng liên quan với việc rút axit boric khỏi vòng tuần hoàn, dρ = 0,56% / h + 0, 4% / h = 0,96% / h dt (10.5.17) Khi sử dụng biểu thức cho d ρ / dt , ta có 0,96 = −c q (2,1) 300 (10.5.18) Nồng độ xác cкр phụ thuộc vào thời điểm thời hạn sử dụng Lấy cách ước lệ cкр = g/kg, q= 0,96.300 = 27t /h, 2,1.5 (10.5.19) nghĩa là, lưu lượng phép khoảng nồng độ khởi động axit boric tăng đến 27 tấn/h Điều hòa tất hiệu ứng độ phản ứng xuất trạng thái tới hạn lò phản ứng, kể dự trữ độ phản ứng cho trình cháy, cần thực điều chỉnh bor, lẽ vai trò OP СУЗ quy định chặt chẽ để bảo 146 đảm độ hiệu dụng tối đa hệ thống bảo vệ khẩn cấp sai lệch tối thiểu phân bố tỏa lượng vùng hoạt Dự trữ độ phản ứng vận hành, liên quan đến khả chuyển dịch nhóm điều chỉnh OP СУЗ vùng hoạt động, không đáng kể vào khoảng ~ 0,5% WWER-1000 ~ 1% WWER-440 Rõ ràng, trình vận hành, vị trí nhóm điều chỉnh OP СУЗ tiến dần, theo chu kỳ định, tới biên khoảng chiều cao phép Trong trường hợp đó, để thay đổi vị trí chúng hướng tối ưu, người ta dùng cách tái điều hòa bor – cấp vào rút axit boric điều kiện thông số vật lý-nhiệt cố định lò phản ứng Sự phụ thuộc độ hiệu dụng hệ thống điều chỉnh vào nhiệt độ Sự thay đổi độ hiệu dụng СУЗ khí định phụ thuộc vào nhiệt độ hai đặc tính vật lý-nơtron: tiết diện hấp thụ vi mô σa Sự suy giảm làm giảm độ hiệu dụng chất hấp thụ, không đáng kể, tiết diện hấp thụ vật liệu vùng hoạt, kể nhiên liệu, giảm theo quy luật, nghĩa là, số tương đối nơtron bị chất hấp thụ bắt không thay đổi; diện tích vận chuyển nơtron M2 Sự gia tăng làm tăng độ hiệu dụng chất hấp thụ, bán kính tác động hiệu dụng chất hấp thụ tăng lên Mức tăng đáng kể, M2 tăng lên khoảng 1,5 lần tăng nhiệt độ từ 200C lên đến nhiệt độ định mức Kết độ hiệu dụng tổng cộng OP СУЗ khí WWER tăng lên 25 – 40% nhiệt độ tăng từ 200C lên đến nhiệt độ định mức Sự có mặt axit boric chất tải nhiệt làm giảm độ hiệu dụng СУЗ không nhiều Điều liên quan đến tượng co phổ nơtron Đối với thông số làm việc bình thường tăng nồng độ axit boric từ đến nồng độ làm việc tối đa, mức giảm vào khoảng ~ 5% Sự thay đổi độ hiệu dụng điều chỉnh bor, tùy thuộc vào nhiệt độ chất tải nhiệt, xác định thay đổi tiết diện hấp thụ vĩ mô 10B (Σa = σaρ, ρ – mật độ thể tích hạt nhân 10B) Khi tăng nhiệt độ, hai thừa số giảm Giảm thừa số thứ – tiết diện vi mô σa, có ảnh hưởng đến độ hiệu dụng theo nguyên nhân nói Khi nhiệt độ tăng, mật độ thể tích bor ρ giảm tỷ lệ với mức giảm khối lượng riêng nước Thực tế độ hiệu dụng axit boric giảm theo tỷ lệ 147 Hiệu ứng mô tả xét phụ thuộc hiệu ứng nhiệt độ vào nồng độ axit boric Khi thay đổi nhiệt độ chất tải nhiệt vùng làm việc 200C – độ hiệu dụng định mức điều chỉnh bor giảm khoảng 20% Độ hiệu dụng СУЗ khí axit boric nhiệt độ 20 2800C đưa bảng 10.6 Bảng 10.6 Độ hiệu dụng hệ thống điều chỉnh mẻ liệu đầu tổ máy số NMĐHN Rovenski tổ máy số NMĐHN Novovoronhet Đặc tính WWER-1000 Độ hiệu dụng OP СУЗ, %: 200C 2800C Độ hiệu dụng điều chỉnh bor, %: 200C 2800C WWER-440 СУЗ) 5,4 6,9 14,6 20,8 2,6 2,1 2,2 1,9 (73 OP Các câu hỏi cho mục “Điều chỉnh” Các hệ thống điều chỉnh thực chức nào? Các chức hệ thống khí hệ thống lỏng thực nào? Việc trì tự động công suất chuyển từ mức công suất sang mức khác thực nào? Những chế độ giảm tải tự động tồn tại? Trong trường hợp bắt đầu hoạt động? APM POM hoạt động nào? Độ hiệu dụng АЗ nào? Độ hiệu dụng hệ thống điều chỉnh phụ thuộc vào nhiệt độ nào? 11 CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN CÁC ĐẶC TÍNH VẬT LÝ-NƠTRON CỦA CÁC MẺ NHIÊN LIỆU Ngày nay, chương trình ứng dụng chủ yếu sử dụng để tính toán đặc tính vật lý-nơtron mẻ nhiên liệu lò phản ứng chương trình БИПР-7A, cho phép tiến hành tính toán 16 chế độ sau đây: mô trình cháy nhiên liệu; mô trình thay đảo nhiên liệu với khả chọn BNL từ thiết bị mô kho lưu giữ nhiên liệu; tính toán trạng thái đặc thù lò phản ứng; 148 ... cần thiết để hiểu rõ trình hoạt động lò phản ứng, phần thứ hai – đặc điểm vật lý vận hành lò phản ứng BBЭР, phần thứ ba – đặc điểm vật lý vận hành lò phản ứng РБМК Dùng cho nhà chuyên môn làm việc... lý vật lý lò phản ứng hạt nhân nơtron nhiệt, phần thứ hai – đặc điểm vật lý vận hành WWER, phần thứ ba – đặc điểm vật lý vận hành РБМК Trong phần thứ trình bày kiến thức cần thiết vật lý lò phản. .. lý- hạt nhân cho lò phản ứng hạt nhân (chi tiết phản ứng hạt nhân xem xét chương khác); phản ứng tổng hợp – trình tạo hạt nhân nặng từ hai hạt nhân nhẹ Phản ứng tổng hợp xảy va chạm hạt nhân Điều