BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - Họ tên tác giả luận văn Đỗ Thị Khánh Hoa TÊN ĐỀ TÀI LUẬN VĂN MÔ HÌNH HOÁ VÀ NGHIÊN CỨU BIẾN DẠNG GÂY NHĂN ĐƯỜNG MAY TRONG QUÁ TRÌNH GIA CÔNG Chuyên ngành : CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC CHUYÊN NGÀNH CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC : PGS TS NHỮ PHƯƠNG MAI Hà Nội – Năm 2010 LỜI CẢM ƠN Để thực luận án em xin cảm ơn đến thầy cô bạn đồng nghiệp giúp đỡ trình thực luận án Em xin cảm ơn tới thày cô giáo Viện Cơ khí, khoa Công nghệ Dệt May Thời trang nhiệt tình hướng dẫn em kiến thức khoa học thời gian em học tập trường Đặc biệt em bày tỏ lòng cảm ơn chân thành tới PGS.TS Nhữ Phương Mai tận tình hướng dẫn em thực luận án TS Phan Thị Thanh Thảo giành nhiều thời gian quý báu hướng dẫn em thí nghiệm, kiểm chứng công thức để có kết hôm Tuy có nhiều cố gắng, nố lực thân, với thời gian có hạn nên luận án em không tránh khỏi thiếu sót, hạn chế Em mong góp ý chân thành thầy cô giáo bạn đồng nghiệp để bổ sung hoàn thiện Xin chân thành cảm ơn! Hải dương, ngày 10 tháng 10 năm 2010 Đỗ Thị Khánh Hoa MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN .2 MỞ ĐẦU PHẦN I TỔNG QUAN VỀ ĐỘ NHĂN Đ□ỜNG MAY TRONG QUÁ TRÌNH GIA CÔNG CH□□NG C□ SỞ LÝ LUẬN VỀ ĐỘ NHĂN Đ□ỜNG MAY TRONG QUÁ TRÌNH GIA CÔNG 1.1 Khái niệm nhăn đường may: 1.2 Phương pháp đo độ nhăn đường may 10 1.2.1 Ph□□ng pháp đo độ nhăn đ□ờng may cấp độ nhăn (tiêu chuẩn AATCC) 10 1.2.2 Ph□□ng pháp đo biến dạng tuyệt đối độ nhăn đ□ờng may (máy quét 3D) 11 2.3 Một số tượng nhăn đường may thực tế vải 13 CH□□NG NGHIÊN CỨU VỀ NGUYÊN PHỤ LIỆU, THIẾT BỊ THÍ NGHIỆM 14 2.1 Vải: 14 2.1.1 Các yếu tố ảnh h□ởng vải đến độ nhăn đ□ờng may: 14 2.1.2 Đặc tính kỹ thuật vải 15 2.2 Chỉ 15 2.2.1 Các yếu tố ảnh h□ởng đến độ nhăn đ□ờng may: 15 2.2.2 Đặc tính kỹ thuật 16 2.3 Thiết bị may 17 2.4 Thiết bị đo độ nhăn đường may: 17 PHẦN II KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU BIẾN DẠNG CỦA VẢI D□ỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG KHÁC NHAU 20 CH□□NG 1: MÔ HÌNH C□ HỌC BIẾN DẠNG CỦA SỢI KHI DỆT .20 1.1 Lý thuyết biến dạng theo hai phương: 20 1.1.1 Biến dạng sợi trình dệt 20 1.1.2 Ph□□ng trình cân biến dạng hữu hạn: 23 1.1.4 Kéo giãn không theo hai chiều: 33 1.2 Lý thuyết biến dạng theo phương: 34 1.2.1 Một số nhận xét từ lý thuyết biến dạng theo hai ph□□ng dọc: 34 1.2.2 Xấp xỉ bậc Fc: 36 1.2.3 Lý thuyết lấy vi phân Fc 38 1.2.4 Ph□□ng pháp thực nghiệm để tính tham số C0 C1 41 1.3 Biến dạng trượt: 43 1.3.1 Lý thuyết biến dạng tr□ợt: 43 1.3.2 Tính toán số đặc tr□ng biến dạng tr□ợt: 52 CH□□NG II MÔ HÌNH C□ HỌC BIẾN DẠNG CỦA VẢI KHI MAY 55 2.1 Mô hình học may theo Sức bền vật liệu: 56 2.2 Trường hợp uốn túy gây co dúm uốn sóng : 57 2.3 Trường hợp uốn lực nén ép lên vải: 59 2.3.1 Uốn túy gây co dúm uốn sóng 60 2.3.2 Nén túy gây nhăn 66 2.4 Trường hợp uốn nén đồng thời lên vải: 69 CH□□NG ỨNG DỤNG PHẦN MỀM RDM TÍNH TOÁN 72 3.1 Kết tính phần mềm RDM: 72 3.1.1 Khai báo thông số cho phần mềm RDM: 72 3.1.2 Kết tính phần mềm RDM :(Phụ lục 1) 72 3.2 So sánh kết giải tích với RDM : 73 3.3 Ảnh hưởng thống số vải tới độ nhăn đường may (Áp dụng phần mềm RDM): 73 3.3.1 Ảnh h□ởng tỉ số bề dày vải với tới nhăn đ□ờng may 73 3.3.2 Ảnh h□ởng đ□ờng kính tới độ nhăn đường may(d= b): 74 3.3.3 Ảnh h□ởng độ dài mũi may tới nhăn đ□ờng may: (Phụ lục 4) 74 CH□□NG IV KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM BIẾN DẠNG NHĂN ĐƯỜNG MAY 75 4.1.Kết đo biến dạng nhăn đường may: 75 4.1.1 Ph□□ng pháp thực : 75 4.1.2 Kết thực nghiệm độ sóng nhăn vải d□ới tác dụng Tk TT khác (Đo phần mềm CAD 2007): 76 4.2 So sánh kết đo biến dạng thực nghiệm giải tích 77 KẾT LUẬN .78 PHẦN IV KẾT LUẬN 80 TÀI LIỆU THAM KHẢO 81 PHỤ LỤC 82 MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài: Hiện nay, để ghép nối chi tiết từ vải dệt phương pháp may có nhiều phương pháp khác phương pháp hàn, phương pháp dán Tuy nhiên, chúng hạn chế sử dụng độ bền mối ghép không cao, tính co giãn mối nối thấp chi phí chế tạo mối ghép cao Do đó, phương pháp thực đường may máy may ứng dụng phổ biến ngành may Sự biến dạng vải đường may trình gia công sử dụng xác định xê dịch tương đối lớp vải, uốn song co dúm vải tạo nên nếp nhăn liên tục hay nhiều lớp vải tham gia liên kết từ mũi may sang mũi may khác theo hướng dọc hay theo hướng ngang đường may Hiện xuất trình may ghép hai hay nhiều vải với trình giặt cúng trình sử dụng sản phẩm Hiện tượng vải bị biến dạng đường may xuất tương tác vải trình may trình sử dụng sản phẩm, phụ thuộc vào mối quan hệ tính chất tính chất uốn vải Trong trình tạo mũi may, bị kéo căng tác động vào vải tạo mũi may làm cho vải bị uốn nén lại Nếu vải bị uốn nén mà hồi phục thi không xảy biến dạng vải đường may Nhưng thực tế, vải bị uốn co lại bị kẹt hai lỗ đâm xuyên kim bị kiểm soát mũi may xuất biến dạng vải đường may Hiệu ứng vải bị biến dạng đường may ảnh hưởng đến chi tiêu ngoại quan giá trị thẩm mỹ làm giảm giá trị sử dụng sản phẩm thoải mái, độ mềm mại tính bảo vệ thể sản phẩm Như vậy, biến dạng vải đường may tiêu quan trọng đáng giá chất lượng đường may sản phẩm may Các công trình nghiên cứu gần giới công nghệ may chủ yếu tập trung tìm hiểu nguyên nhân gây biến dạng vải đường may đưa dự báo biện pháp loại trừ biến dạng vải công đoạn gia công dệt trình công nghệ sản xuất may sản phẩm Đi sâu nghiên cứu, phân tích chế hình thành yếu tố ảnh hưởng tới biến dạng vải tác dụng lực căng chỉ, ảnh hưởng biến dạng vải đường may tới tâm lý nhận biết đánh giá thẩm mỹ đường may, phương pháp đo độ nhăn đường may, biến dạng vải trình gia công nội dung đề cập đề tài Đây sở khoa học cho nghiên cứu ứng dụng vật liệu có tính đặc biệt sử dụng rộng rãi Mục đích nghiên cứu - Mô hình biến dạng vải (độ nhăn) trình dệt trình may - Mô hình biến dạng vải tác dụng lực căng Đối tượng nghiên cứu: - Khách thể nghiên cứu: Độ nhăn đường may trình gia công - Đối tượng nghiên cứu: Sử dụng biểu thức toán học xây dựng mô hình biến dạng (độ nhăn) đường may trình gia công Nhiệm vụ nghiên cứu: - Xây dựng biểu thức tính toán độ nhăn vải Polyeste trình dệt, may - So sánh kết tính toán giải tích kiểm nghiệm kết phần mềm RDM thí nghiệm đo độ nhăn đường may mẫu vải Giả thuyết khoa học: Sự biến dạng vải nhiều hay tác dụng lực căng khác nhau, biến dạng vải trình gia công xây dựng phương pháp giải tích so sánh kết phần mềm RDM thực tế Phương pháp nghiên cứu: * Phương pháp nghiên cứu lý luận: Nghiên cứu tài liệu khoa học, phân tích, tổng hợp khái quát hoá để xây dựng nội dung đề tài * Phương pháp thực nghiệm: Thí nghiệm độ biến dạng vải Polyeste trình may Phạm vi nghiên cứu: - Mô hình biến dạng vải Polyeste (độ nhăn) giải tích trình dệt may - Kiểm tra kết nghiên cứu phần mềm RDM thực nghiệm Cấu trúc luận văn Phần mở đầu Phần 1: Tổng quan độ nhăn vải trình gia công Chương 1: Cơ sở lý luận độ nhăn vải trình gia công Chương 2: Mô hình học biến dạng vải may Phần 2: Biến dạng vật liệu vải dệt tác dụng tải trọng khác Chương Mô hình học biến dạng vật liệu dệt Chương Mô hình học biến dạng vải may Chương Ứng dụng phần mềm RDM tính toán Chương Kết thực nghiệm biến dạng vải may Phần 3: Kết luận kiến nghị Kết luận Tài liệu tham khảo PHẦN I TỔNG QUAN VỀ ĐỘ NHĂN ĐƯỜNG MAY TRONG QUÁ TRÌNH GIA CÔNG CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ LUẬN VỀ ĐỘ NHĂN ĐƯỜNG MAY TRONG QUÁ TRÌNH GIA CÔNG 1.1 Khái niệm nhăn đường may: Trên quan điểm tiêu chất lượng đường may, gắn tâm lý nhận biết biến dạng vải đường may với lý thuyết sức bền vật liệu, định nghĩa nhăn đường may sau: “Nhăn đường may tượng vải bị biến dạng uốn co đường may tạo nên sóng nhăn liên tục hay nhiều lớp vải tham gia liên kết may từ mũi may sang mũi may khác dọc theo đường may” Hiện tượng nhăn đường may xảy sau may nhiều loại vải nối ghép hai hay nhiều vải với trình giặt, trình sử dụng sản phẩm Liên kết chi tiết tạo sản phẩm may công đoạn cuối cùng, có ý nghĩa quan trọng toàn quy trình công nghệ sản xuất sản phẩm Dệt - May, mà từ chi tiết đơn giản, riêng lẻ với kích thước hai chiều vật liệu chuyển thành kích thước ba chiều sản phẩm Đa số nguyên công nối ghép chi tiết sản phẩm may thực phương pháp gia công máy may may đóng vai trò vật liệu liên kết chi tiết sản phẩm may Mối liên kết chi tiết may hình thành từ mắt xích đơn giản mũi may Trong đường may có đường may mũi thoi 301 gây nhăn nhiều thắt nút với (hình 1.3) với sức căng lớn dẫn tới biến dạng vải gây nhăn đường may Đường may mũi thoi 301 có cấu tạo gồm hai : (hình 1.3) gọi kim gọi thoi (trong suốt chỉ) Chỉ đan lại với hai lớp vật liệu tạo bề mặt đường liên tục hai mặt vật liệu Hình 1.3 Đường may mũi thoi 301 Hình 1.4 Mô hình cấu trúc đường may mũi thoi 301 Đường may mũi thoi 301 sử dụng để may loại vật liệu từ mỏng, trung bình đến dày với nhiều dạng nguyên liệu: vải dệt thoi, vải dệt kim, vải kỹ thuật dùng để tạo nhiều sản phẩm may thông dụng chuyên dụng như: quần áo, giầy dép, mũ nón, túi xách, ba lô, v.v • Ưu, nhược điểm đường may mũi thoi 301: - Ưu điểm: + Tiêu tốn nhất; + Khả chống tuột vòng cao, bị rối đường may; + Độ bền mối ghép nối cao, đường may tương đối ổn định; + Tạo ứng suất hai chi tiết sản phẩm may; + Có khả chịu tác động học; + Độ êm phẳng cao độ bền mài mòn tốt; + Sử dụng rộng rãi để may sản phẩm quần áo thông dụng chuyên dụng - Nhược điểm: + Đường may có cấu trúc chặt nên dễ gây nhăn đường may; + Sức căng tạo thành mũi may lớn dễ gây biến dạng vải đường may dễ bị đứt trình may; + Chỉ bị giới hạn đánh vào suốt; + Độ co giãn đường may thấp Trong sản xuất may công nghiệp đường may mũi thoi 301 sử dụng nhiều Đường may mũi thoi 301 đường liên kết có cấu tạo gồm hai chỉ, (chỉ kim) (chỉ suốt) đan với với sức căng xác định Sau đan với diễn trình thắt mũi, kéo vùng vào hai lớp vật liệu may 1.2 Phương pháp đo độ nhăn đường may Hiện để xác định độ nhăn vải đường may, sử dụng hai phương pháp phổ biến phương pháp đo khách quan chủ quan Phương pháp đo chủ quan thực sở quan sát mẫu vải có đường may so sánh với ảnh chuẩn nhằm xác định cấp độ nhăn đường may sau giặt Phương pháp đo khách quan sở thu nhận hình ảnh mẫu đường may nhăn (chụp ảnh mẫu máy ảnh kỹ thuật số quét mẫu máy quét lazer), tiêu chuẩn hóa hình ảnh, trích dẫn đặc tính sóng nhăn, huấn luyện đánh giá mức độ nhăn thuật toán mạng nơron nhân tạo 1.2.1 Phương pháp đo độ nhăn đường may cấp độ nhăn (tiêu chuẩn AATCC) Phương pháp AATCC (American Association of Textule Chemists and Colourists) phương pháp công bố thành tiêu chuẩn sử dụng rộng rãi giới Quá trình thực đo tiêu chuẩn AATCC: - Mẫu giặt với tải 1,8 kg máy giặt tự động có bột giặt từ ÷ lần - Sau đó, chuyển mẫu sang máy sấy treo đến khô đặt điều kiện tiêu chuẩn ngày - Mẫu đặt lên bảng nghiêng với đường may theo hướng từ lên - Ba nhân viên thí nghiệm đứng trước mẫu cách mẫu 1,2 m tiến hành đánh giá độc lập mẫu thử cách so sánh nhăn mẫu với ảnh chuẩn ấn định số (cấp) ảnh chuẩn phù hợp với ngoại quan mẫu thử Các ảnh chuẩn gồm cấp độ 10 b Nếu hệ số h = 1,5 (Tức khai báo mặt cắt ngang bxh=30x45) b + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > Rectangle : LY = 45.0 LZ = 30.0 (mm) Area = 13.50 cm2 Moment of Inertia : IZ = 22.78 cm4 Upper fiber : VY = 22.50 mm Wel.Z = 10.13 cm3 Lower fiber : VY = 22.50 mm Wel.Z = 10.13 cm3 Weight of the structure = 5.06 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.156830 0.000008 0.000000 0.000000 DY maximal = 2.94344E-17 mm X = 250.000 mm DY minimal = -1.56830E-01 mm X = 125.000 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -9013.50 -375562.50 -37.09 -13.50 188625.00 18.63 -13.50 186375.00 18.41 8986.50 -374437.50 -36.98 Maximum bending moment = 188625.00 N.mm at 125.000 mm Minimum bending moment = -375562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 37.09 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -37.09 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 9013.50 MZ = 375562.50 Node RY = 8986.50 MZ = -374437.50 92 c Nếu hệ số h = (Tức khai báo mặt cắt ngang bxh=30x60) b + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > Rectangle : LY = 60.0 LZ = 30.0 (mm) Area = 18.00 cm2 Moment of Inertia : IZ = 54.00 cm4 Upper fiber : VY = 30.00 mm Wel.Z = 18.00 cm3 Lower fiber : VY = 30.00 mm Wel.Z = 18.00 cm3 Weight of the structure = 6.75 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.066163 0.000003 0.000000 0.000000 DY maximal = 4.58589E-18 mm X = 250.000 mm DY minimal = -6.61628E-02 mm X = 125.000 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -9013.50 -375562.50 -20.86 -13.50 188625.00 10.48 -13.50 186375.00 10.35 8986.50 -374437.50 -20.80 Maximum bending moment = 188625.00 N.mm at 125.000 mm Minimum bending moment = -375562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 20.86 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -20.86 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 9013.50 MZ = 375562.50 Node RY = 8986.50 MZ = -374437.50 93 Phụ lục Kết ảnh hưởng tới độ sóng nhăn đường may DEFLECTION (10-2mm) 1.901E-17 2.0310E-01 X(mm) 0.00 125.00 a Loại 80/3: (d=20) + -+ | Flexion | + -+ User : Université des Pêches - NHA TRANG (Vietnam ) Name of project : Date : 28 October 2010 + + | Data | + + + -+ | Material | + -+ Name = soi Young's Modulus = 20500 MPa Mass Density = 1500 kg/m3 Elastic Limit = 75 MPa + -+ | Nodes [ mm ] | + -+ Node : X = 0.000 Node : X = 125.000 Node : X = 250.000 + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > Rectangle : LY = 50.0 LZ = 20.0 (mm) Area = 10.00 cm2 Moment of Inertia : IZ = 20.83 cm4 Upper fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 Lower fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 Weight of the structure = 3.75 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ 94 250.00 | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.171494 0.000008 0.000000 0.000000 DY maximal = 9.25119E-18 mm X = 250.000 mm DY minimal = -1.71494E-01 mm X = 125.000 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -9013.50 -375562.50 -45.07 -13.50 188625.00 22.63 -13.50 186375.00 22.36 8986.50 -374437.50 -44.93 Maximum bending moment = 188625.00 N.mm at 125.000 mm Minimum bending moment = -375562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 45.07 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -45.07 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 9013.50 MZ = 375562.50 Node RY = 8986.50 MZ = -374437.50 b Loại 60/3 (d=25) + -+ | Flexion | + -+ User : Université des Pêches - NHA TRANG (Vietnam ) Name of project : Date : 28 October 2010 + + | Data | + + + -+ 95 | Material | + -+ Name = soi Young's Modulus = 20500 MPa Mass Density = 1500 kg/m3 Elastic Limit = 75 MPa + -+ | Nodes [ mm ] | + -+ Node : X = 0.000 Node : X = 125.000 Node : X = 250.000 + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > Rectangle : LY = 50.0 LZ = 25.0 (mm) Area = 12.50 cm2 Moment of Inertia : IZ = 26.04 cm4 Upper fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 10.42 cm3 Lower fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 10.42 cm3 Weight of the structure = 4.69 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.137195 0.000007 0.000000 0.000000 DY maximal = 0.00000E+00 mm X = 0.000 mm DY minimal = -1.37195E-01 mm X = 125.000 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -9013.50 -375562.50 -36.05 -13.50 188625.00 18.11 -13.50 186375.00 17.89 96 8986.50 -374437.50 -35.95 Maximum bending moment = 188625.00 N.mm at 125.000 mm Minimum bending moment = -375562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 36.05 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -36.05 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 9013.50 MZ = 375562.50 Node RY = 8986.50 MZ = -374437.50 b Loại 50/3 (d=30) + -+ | Flexion | + -+ User : Université des Pêches - NHA TRANG (Vietnam ) Name of project : Date : 28 October 2010 + + | Data | + + + -+ | Material | + -+ Name = soi Young's Modulus = 20500 MPa Mass Density = 1500 kg/m3 Elastic Limit = 75 MPa + -+ | Nodes [ mm ] | + -+ Node : X = 0.000 Node : X = 125.000 Node : X = 250.000 + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > Rectangle : LY = 50.0 LZ = 30.0 (mm) Area = 15.00 cm2 Moment of Inertia : IZ = 31.25 cm4 Upper fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 12.50 cm3 Lower fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 12.50 cm3 Weight of the structure = 5.63 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ 97 Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.114329 0.000005 0.000000 0.000000 DY maximal = 1.04555E-17 mm X = 250.000 mm DY minimal = -1.14329E-01 mm X = 125.000 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -9013.50 -375562.50 -30.04 -13.50 188625.00 15.09 -13.50 186375.00 14.91 8986.50 -374437.50 -29.95 Maximum bending moment = 188625.00 N.mm at 125.000 mm Minimum bending moment = -375562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 30.04 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -30.04 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 9013.50 MZ = 375562.50 Node RY = 8986.50 MZ = -374437.50 98 Phụ lục Ảnh hưởng chiều dài mũi may tới nhăn đường may: a Mũi may dài l= 2,00 mm DEFLECTION (10-2mm) 1.901E-17 2.0310E-01 X(mm) 0.00 125.00 Kết quả: + -+ | Flexion | + -+ User : Université des Pêches - NHA TRANG (Vietnam ) Name of project : Date : 28 October 2010 + + | Data | + + + -+ | Material | + -+ Name = soi Young's Modulus = 20500 MPa Mass Density = 1500 kg/m3 Elastic Limit = 75 MPa + -+ | Nodes [ mm ] | + -+ Node : X = 0.000 Node : X = 100.000 Node : X = 200.000 + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > Rectangle : LY = 50.0 LZ = 20.0 (mm) Area = 10.00 cm2 Moment of Inertia : IZ = 20.83 cm4 Upper fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 Lower fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 Weight of the structure = 3.00 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ 99 250.00 Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.070244 0.000007 0.000000 0.000000 DY maximal = 5.37337E-18 mm X = 200.000 mm DY minimal = -7.02445E-02 mm X = 99.667 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -7216.88 -240562.50 -28.87 -16.88 121125.00 14.53 -16.87 118875.00 14.26 7183.13 -239437.50 -28.73 Maximum bending moment = 121125.00 N.mm at 100.000 mm Minimum bending moment = -240562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 28.87 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -28.87 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 7216.88 MZ = 240562.50 Node RY = 7183.13 MZ = -239437.50 b Mũi may dài l = 2,50mm + -+ | Nodes [ mm ] | + -+ Node : X = 0.000 Node : X = 125.000 Node : X = 250.000 + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > Rectangle : LY = 50.0 LZ = 20.0 (mm) Area = 10.00 cm2 Moment of Inertia : IZ = 20.83 cm4 Upper fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 100 Lower fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 Weight of the structure = 20.00 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.016741 0.000001 0.000000 0.000000 DY maximal = 4.17726E-18 mm X = 250.000 mm DY minimal = -1.67411E-02 mm X = 125.000 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -9013.50 -375562.50 -45.07 -13.50 188625.00 22.63 -13.50 186375.00 22.36 8986.50 -374437.50 -44.93 Maximum bending moment = 188625.00 N.mm at 125.000 mm Minimum bending moment = -375562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 45.07 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -45.07 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 9013.50 MZ = 375562.50 Node RY = 8986.50 MZ = -374437.50 b Mũi may dài l = 300 + -+ | Nodes [ mm ] | + -+ Node : X = 0.000 Node : X = 150.000 Node : X = 300.000 + -+ | Cross section(s) | + -+ 101 Nodes > Rectangle : LY = 50.0 LZ = 20.0 (mm) Area = 10.00 cm2 Moment of Inertia : IZ = 20.83 cm4 Upper fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 Lower fiber : VY = 25.00 mm Wel.Z = 8.33 cm3 Weight of the structure = 4.50 N (g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -72.00 pYe = -72.00 N/mm Nodal force : Node = FY = 0.00 N MZ = 2250.00 N.mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 -0.355610 0.000010 0.000000 0.000000 DY maximal = 0.00000E+00 mm X = 0.000 mm DY minimal = -3.55610E-01 mm X = 150.000 mm + + | Internal forces [ N N.mm MPa ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node TY MfZ SXX -10811.25 -540562.50 -64.87 -11.25 271125.00 32.53 -11.25 268875.00 32.26 10788.75 -539437.50 -64.73 Maximum bending moment = 271125.00 N.mm at 150.000 mm Minimum bending moment = -540562.50 N.mm at 0.000 mm Maximum normal stress = 64.87 MPa at 0.000 mm Minimum normal stress = -64.87 MPa at 0.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 10811.25 MZ = 540562.50 Node RY = 10788.75 MZ = -539437.50 102 Phụ lục Hình ảnh kết thực nghiệm biên độ sóng nhăn vải tác dụng lực căng TK TT khác : Mẫu STT TK TT Biên độ sóng nhăn 100 10 0.41 Mẫu STT SCCK TK 250 SCCT TT 10 Biên độ sóng nhăn 0.56 STT TK TT Biên độ sóng nhăn 100 30 0.3 Mẫu 103 Mẫu STT TK 250 TT 30 Biên độ sóng nhăn 0.73 Mẫu STT TK 69.25 TT 20 Biên độ sóng nhăn 0.22 STT TK TT Biên độ sóng nhăn 280.75 20 0.69 Mẫu 104 Mẫu STT TK 175 TT 5.9 Biên độ sóng nhăn 0.42 Mẫu STT TK TT Biên độ sóng nhăn 175 34.1 0.39 Mẫu STT TK TT Biên độ sóng nhăn 175 20 0.46 105 Mẫu 10 STT TK TT Biên độ sóng nhăn 10 175 20 0.47 106 ... đích nghiên cứu - Mô hình biến dạng vải (độ nhăn) trình dệt trình may - Mô hình biến dạng vải tác dụng lực căng Đối tượng nghiên cứu: - Khách thể nghiên cứu: Độ nhăn đường may trình gia công. .. QUAN VỀ ĐỘ NHĂN ĐƯỜNG MAY TRONG QUÁ TRÌNH GIA CÔNG CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ LUẬN VỀ ĐỘ NHĂN ĐƯỜNG MAY TRONG QUÁ TRÌNH GIA CÔNG 1.1 Khái niệm nhăn đường may: Trên quan điểm tiêu chất lượng đường may, gắn... tài nghiên cứu, mục tiêu nghiên cứu, đối tượng nghiên cứu, nhiệm vụ nghiên cứu, nhiệm vụ nghiên cứu, giả thuyết khoa học, phương pháp nghiên cứu phạm vi nghiên cứu Nghiên cứu độ nhăn vải đường may,