I.SỐ LIỆU TÍNH TOÁN Hình Sơ đồ mặt sàn Bảng 1.Tổng hợp số liệu tính toán L1 (m) 2,3 L2 (m) 5,8 c P (kN/m2) 9,3 γf,p 1,2 Bêtông B15 (Mpa) Rb=8,5 Rbt=0,75 γb=1 Sàn d ≤ 10 (Mpa) Rs = 225 Cốt thép Cốt đai d ≤ 10 (Mpa) Rsw = 175 Cốt dọc d ≤ 12 (Mpa) Rs = 280 Các lớp cấu tạo sàn sau: Hình Các lớp cấu tạo sàn Gạch ceramic Vữa lót Bêtông Cốt thép Vữa trát δg = 10 mm δv = 25 mm δb = hb mm δv = 20 mm γg = 20 kN/m3 γv = 18 kN/m3 γbt = 25 kN/m3 γv = 18 kN/m3 γf = 1,2 γf = 1,3 γf = 1,1 γf = 1,3 II BẢN SÀN Phân loại sàn L 5,8 = >2 L 2,3 - Xét tỉ số hai cạnh ô , nên thuộc loại dầm, làm việc phương theo cạnh ngắn Chọn sơ kích thước phận sàn - Xác định sơ chiều dày sàn: hb = D L1 = × 2300 = 76,667 m 30 mm ≥ hmin = 60 mm chọn hb = 80 mm - Xác định sơ kích thước dầm phụ:  1   1 h dp =  ÷ ÷Ldp =  ÷ ÷× 5800 = 483,3 ÷ 362,5  12 16   12 16  mm chọn hdp = 450mm bdp = ( 0,3 ÷ 0,5 ) h dp = ( 0,3 ÷ 0,5 ) × 450 = 135 ÷ 225 mm chọn bdp = 200 mm - Xác định sơ kích thước dầm chính: 1  1  h dc =  ÷ ÷Ldc =  ÷ ÷× 6900 = 862,5 ÷ 575  12   12  mm chọn hdc = 800 mm bdc = ( 0,3 ÷ 0,5 ) h dc = ( 0,3 ÷ 0,5 ) × 600 = 240 ÷ 400 mm chọn bdc = 250 mm Sơ đồ tính - Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b = m (hình 1), xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa dầm phụ (hình 3) Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa - Đối với nhịp biên: b t C 200 340 120 Lob = L1 − dp − + b = 2300 − − + = 2090 2 2 2 mm - Đối với nhịp giữa: Lo = L1 − b dp = 2300 − 200 = 2100 mm - Lo Lob chênh lệch không đáng kể (0,48%) Hình Sơ đồ xác định nhịp tính toán Xác định tải trọng 4.1 Tĩnh tải - Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g s = ∑ ( γ f ,i × γ i × δi ) - Kết tính toán trình bày bảng Chiều dày Lớp cấu tạo Gạch ceramic Vữa lót Bêtông cốt thép Vữa trát δi (mm) 10 25 80 20 Tổng cộng Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Trọng lượng Trị tiêu Hệ số độ tin riêng chuẩn cậy tải γ i (kN/m3) g s (kN/m2) 20 18 25 18 0,20 0,45 2,0 0,36 3,01 γ f ,i trọng 1,2 1,3 1,1 1,3 - Trị tính toán gs (kN/m2) 0,24 0,59 2,2 0,47 3,5 4.2 Hoạt tải - Hoạt tải tính toán: ps = γ f ,i × pc = 1, × 9,3 = 11,16 kN/m2 4.3 Tổng tải - Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b = m: q s = ( gs + ps ) × b = ( 3,5 + 11,16 ) × = 14,66 kN/m Xác định nội lực - Mômen lớn nhịp biên: M max = 1 q s L2ob = × 14,66 × 2,092 = 5,82 11 11 kN/m - Mômen lớn gối thứ hai: M max = − 1 q s L2o = − × 14,66 × 2,12 = −5,88 11 11 kN/m - Mômen lớn nhịp gối giữa: 1 M max = ± q s L2o = ± × 14,66 × 2,12 = ±4,04 16 16 kN/m Hình Sơ đồ tính biểu đồ bao mômen sàn Tính cốt thép - Bêtông có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa - Cốt thép sàn sử dụng loại CI: Rs = 225 Mpa - Từ giá trị mômen nhịp gối, giả thiết a = 15 mm, tính cốt thép theo công thức sau: h o = h − a = 80 − 15 = 65 mm αm = M ≤ α pl = 0,3 γ b R b bh o2 ξ = − − 2α m - Tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo tra bảng ξ tính từ : ξγ R bh As = b b o Rs - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A γ R × 8,5 µ = 0,05% ≤ µ = s ≤ µ max = ξ pl b b = 0,37 × = 1, 4% bh o Rs 225 - Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Bảng Tính cốt thép cho sàn Tiết diện M (kNm) αm Nhịp biên Gối Nhịp giữa, gối 5,82 5,88 4,04 0,162 0,164 0,112 ξ As (mm2/m) µ (%) 0,178 0,180 0,119 437 442 292 0,67 0,68 0,45 Chọn cốt thép d a Asc (mm) (mm) (mm2/m) 110 457 110 457 170 296 Bố trí cốt thép a/cốt thép chịu mômen uốn ps 11,16 = = 3,19 g 3,5 * Xét tỉ số: s ⇒ 3< ps ≤ ⇒ α = 0,3 gs * Cốt thép chịu mômen âm: - đoạn vươn cốt thép chịu mômen âm tính từ mép dầm phụ là: α lo = 0, × 2100 = 630 mm - Thép dọc chịu mômen âm đặt xen kẽ nhau, đoạn vươn cốt thép ngắn 1 lo = × 2100 = 350 tính từ mép dầm phụ là: mm - cốt thép chịu mômen âm gối tựa kê tự bố trí kéo dài khỏi mép gối tựa 1 lob = × 2090 = 348,33 6 mm => chọn 350 mm là: * Cốt thép chịu mômen dương: đặt xen kẽ nhau, khoảng cách từ đầu mút cốt thép ngắn đến mép tường là: 1 × lob = × 2090 = 174,167 12 12 mm => chọn 170 mm - Khoảng cách từ đầu mút cốt thép ngắn đến mép dầm phụ là: 1 × lo = × 2100 = 262,5 8 mm => chọn 260 mm - Tại nhịp gối vùng phép giảm đến tối đa 20% cốt thép, có As = 0,8 × 292 = 233,6 µ% = mm2 233, × 100 = 0,36% 1000 × 65 - Hàm lượng - Chọn thép ϕ6a120 mm có As = 236 mm2 - Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: Lan = (10 ÷ 15)φmax = (10 ÷ 15) × = (80 ÷ 120) mm - Chọn Lan = 120 mm 5800 5800 5800 1000 2300 2300 6900 2300 2300 2300 6900 2300 2300 2300 6900 2300 2300 2300 6900 2300 Hình Vùng giảm cốt thép b/cốt thép cấu tạo - Cốt thép chịu mômen âm đặt theo phương vuông góc với dầm chính: chọn ϕ8@200 có diện tích mét 250 mm2, lớn 50% diện tích cốt thép tính toán gối tựa 0,5 × 292 = 146 mm2, sử dụng cốt mũ, đoạn vươn tính 1 × lo = × 2100 = 525 từ mép dầm là: mm - Cốt thép phân bố bố trí vuông góc với cốt thép chịu lực: chọn ϕ6@250 có diện tích mét 113 mm2, đảm bảo lớn 20% diện tích cốt thép tính toán nhịp ( nhịp biên 0, × 437 = 87, mm2, nhịp 0, × 292 = 58, mm2) Hình Bố trí thép sàn III DẦM PHỤ Sơ đồ tính - Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo sơ đồ tính dầm liên tục có gối tựa dầm tường biên Hình Sơ đồ xác định nhịp tính toán dầm phụ - Nhịp tính toán dầm phụ lấy theo mép gối tựa - Đối với nhịp biên: b t C 250 340 220 Lob = L − dc − + dp = 5800 − − + = 5615 2 2 2 mm - Đối với nhịp giữa: Lo = L − b dc = 5800 − 250 = 5550 mm Hình Sơ đồ tính dầm phụ Xác định tải trọng 2.1 Tĩnh tải - Trọng lượng thân dầm phụ: g o = γ f ,g × γ bt × bdp × ( h dp − h b ) = 1,1× 25 × 0, × ( 0,4 − 0,08 ) = 2,035 kN/m - Tĩnh tải từ sàn truyền vào: g1 = gs × L1 = 3,5 × 2,3 = 8,05 kN/m - Tổng tĩnh tải: g dp = g o + g1 = 2,035 + 8,05 = 10,085 kN/m 2.2 Hoạt tải - Hoạt tải tính toán từ sàn truyền vào: pdp = ps × L1 = 11,16 × 2,3 = 25,668 2.3 Tổng tải - Tải trọng tổng cộng: kN/m q dp = g dp + pdp = 10,085 + 25,668 = 35,753 kN/m Xác định nội lực 3.1 Biểu đồ bao mômen pdp g = 25,668 = 2,55 10,085 Tỉ số dp - Tung độ tiết diện biểu đồ bao mô men tính theo công thức sau: M = β × q dp × L2o (đối với nhịp biên Lo =Lob) β, k - hệ số tra phụ lục - Kết tính toán tóm tắt bảng - Mômen âm triệt tiêu cách gối tựa đoạn: x1 = k × Lob = 0,2715 × 5,615 = 1,524 m - Mô men dương triệt tiêu cách gối tựa đoạn: - Đối với nhịp biên: x = 0,15 × Lob = 0,15 × 5,615 = 0,842 m - Đối với nhịp giữa: x = 0,15 × Lo = 0,15 × 5,55 = 0,833 m - Mômen dương lớn cách gối tựa biên đoạn: x = 0,425 × Lob = 0,425 × 5,615 = 2,386 m Nhịp Biên Giữa Bảng Xác định tung độ biểu đồ bao mômen dầm phụ q dp L2o Lo Mmax βmax βmin Tiết diện (m) (kNm) (kNm) 0 0,0650 73,27 0,0900 101,45 0,425Lo 5,615 1127,23 0,0910 102,58 0,0750 84,54 0,0200 22,54 -0,0715 0,0180 -0.0332 19,82 5,55 1101,28 0,0580 -0,0124 63,87 0,5Lo 0,0625 68,83 Mmin (kNm) -80,60 -36,56 -13,66 3.2 Biểu đồ bao lực cắt - Tung độ biểu đồ bao lực cắt xác định sau: Gối thứ 1: Q1 = 0,4 × q dp × L ob = 0,4 × 35,753 × 5,615 = 80,3 kN Bên trái gối thứ 2: QT2 = 0,6 × q dp × L ob = 0,6 × 35,753 × 5,615 = 120,45 kN Bên phải gối thứ 2: Q P2 = 0,5 × q dp × L o = 0,5 × 35,753 × 5,55 = 99, 21 kN 10 136.901 113.924 37.815 68.450 146.890 293.780 49.306 90.948 130.455 53.133 114.020 97.584 244.474 97.580 146.890 97.580 211.604 228.040 329.732 49.306 106.143 122.580 199.617 232.490 293.780 31.843 64.714 97.584 179.420 114.020 85.608 146.890 24.326 12.323 24.647 36.979 23 195.169 97.585 97.584 212.287 277.343 Hình 15 Các biểu đồ momen trường hợp tải (KNm) Bảng 10: xác định tung độ biểu đồ mômen thành phần biểu đồ bao mômen (KNm) Tiết diện 1’ 2’ 3’ 4’ Mômen M1 = GG + MP1 M2 = GG + MP2 M3 = GG + MP3 M4 = GG + MP4 M5 = GG + MP5 M6 = GG + MP6 Mmax Mmin 407,704 64,619 346,414 82,081 126,247 391,267 407,704 64,619 312,925 -29,134 191,030 3,737 93,097 280,737 312,925 -29,134 -283,791 -283,791 -466,633 -234,485 -99,921 -332,069 -99,921 -466,633 -92,640 249,419 143,958 217,235 13,489 -59,770 249,419 -92,640 -60,887 281,172 252,750 167,153 -32,475 53,113 281,172 -60,887 -188,532 -188,532 -140,254 -384,728 -237,838 6,636 6,636 -384,728 283.791 188.532 92.640 60.887 312.925 407.704 283.791 188.532 29.134 64.619 249.419 281.172 24 466.633 140.254 143.958 191.030 252.750 346.414 332.069 59.770 6.636 53.113 280.737 391.267 237.838 99.921 32.475 13.489 126.247 93.097 384.728 234.485 3.737 82.081 217.235 167.153 25 466.633 384.728 92.640 99.921 64.619 29.134 60.887 6.636 249.419 281.172 312.925 407.704 Hình 16 Các biểu đồ momen thành phần biểu đồ bao mômen dầm (KNm) 3.2 Biểu đồ bao lực cắt - Xét tiết diện a b cách đoạn x, chênh lệch mô men tiết diện Q= ∆M = M a − M b ∆M x lực cắt tiết diện Bảng 11 Xác định tung độ biểu đồ lực cắt Đoạn 1-1’ 1’-2’ 2’-2 2-3’ 3’-4’ Sơ đồ a b c d e f g Qg QP1 QP2 QP3 QP4 QP5 QP6 49,532 127,730 -21,437 101,083 -13,845 5,358 120,584 -19,771 -21,437 -20,991 -47,787 -14,292 5,358 -28,285 -89,283 -170,158 -21,437 -196,657 -14,292 5,362 -177,155 75,963 7,146 155,867 189,511 120,437 -26,654 42,428 6,660 7,146 7,146 40,641 -28,435 -26,644 42,428 4’-3 -62,644 7,146 -141,575 -108,227 -177,304 -26,644 42,428 Bảng 12 Xác định tung độ biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao lực cắt (KN) Đoạn 1-1’ 1’-2’ 2’-2 2-3’ 3’-4’ 4’-3 Lực cắt Q1 = QG + QP1 177,263 -41,209 -259,441 83,109 13,806 -55,498 Q2 = QG + QP2 28,095 -40,762 -110,720 231,830 13,806 -204,219 Q3 = QG + QP3 150,615 -67,558 -285,941 265,474 47,301 -170,871 Q4 = QG + QP4 35,687 -34,063 -103,575 196,400 -21,775 -239,948 26 Q5 = QG + QP5 54,890 -14,413 -83,921 49,309 -19,985 -89,288 Q6 = QG + QP6 170,116 -48,057 -266,438 118,391 49,088 -20,216 Qmax 177,263 -14,413 -83,921 265,474 49,088 -20,216 Qmin 28,095 -67,558 -285,941 49,309 -21,775 -239,948 (a) 75.963 49.532 6.660 19.771 62.644 89.283 120.437 127.730 (e) (b) 13.845 14.292 21.437 14.292 7.146 7.146 28.435 7.146 155.867 177.304 170.158 (f) (c) 5.358 5.358 155.867 5.362 26.654 26.644 26.644 7.146 21.437 20.991 21.437 120.584 (g) 42.428 28.285 (d) 42.428 42.428 141.575 189.511 101.083 177.155 40.641 47.787 108.227 196.657 27 Hình 17 Biểu đồ bao lực cắt trường hợp tải 265.474 177.263 49.309 28.095 14.413 67.558 49.088 21.775 83.921 KN/m 285.941 20.216 239.948 Hình 18 Biểu đồ bao lực cắt dầm 466.633 3.3 Xác định mômen mép gối - Gối 2: 2300 - 143.958 191.030 400 2300 2300 − 200 (466,633 + 191,030) − 191,030 = 409, 445 2300 kNm 2300 − 200 = (466,633 + 143,958) − 143,958 = 413,538 2300 kNm ph M mg = M mg = 413,538 tr M mg = M ph mg - Chọn - Gối 3: kNm 28 384.728 2300 M mg = 167.153 167.153 400 2300 2300 − 200 (384,728 + 167,153) − 167,153 = 336,738 2300 kNm Tính cốt thép - Bê tông có cấp độ bền B15: Rb = 8,5 MPa; Rbt = 0,75 MPa - Cốt thép dọc dầm sử dụng loại CII: Rs = 280 MPa - Cốt thép đai dầm sử dụng loại CI: Rsw = 175 MPa 4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp - Tương ứng với giá trị mômen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính toán tiết diện chữ T - Xác định Sf: 1 × 3L = × ( × 2300 ) = 1150 mm ( ) 6  1 Sf ≤  × ( L − b dc ) = × ( 5800 − 250 ) = 2775 mm 2 ' 6 × h f = × 80 = 480 mm   - Chọn Sf = 480 mm - Chiều rộng cánh: b 'f = b dc + 2Sf = 250 + × 480 = 1210 mm (b - Kích thước tiết diện chữ T ' f = 1210 mm; h 'f = 80 mm; b = 250 mm; h = 800 mm ) - Xác định vị trí trục trung hòa: - Giả thiết anhịp = 50 mm ⇒ ho = h – a = 800 – 50 = 750 mm  h'  0, 08   M f = γ b R b b 'f h 'f  h o − f ÷ = × 8,5.103 × 1, 21 × 0, 08 ×  0, 75 − ÷ = 584,188     kNm - Nhận xét: M = 407,704 kNm < Mf =584,188 kNm, nên trục trung hòa qua cánh, tính b' × h dp = 1210 × 800 cốt thép theo tiết diện chữ nhật f mm c) Tại tiết diện gối - Tương ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ b × h = 250 × 800 nhật dc dc mm - Giả thiết agối = 80 mm ⇒ ho = h - agối = 800 – 80 = 720 mm 29 - Điều kiện hạn chế αm ≤ αR = 0,439 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: As γ R 8,5 ≤ µ max = ξ R b b = 0,65 × = 1,97% bh o Rs 280 - Kết tính cốt thép tóm tắt bảng µ = 0,05% ≤ µ = M (kNm) Tiết diện Nhịp biên (1210×800) Gối (250×800) Nhịp (1210×800) Gối (250×800) Bảng 13 Tính cốt thép dọc cho dầm Chọn cốt thép As μ αm ξ Asc (mm2) (%) Chọn (mm2) ΔAs (%) 407,704 0,070 0,0726 2000 1,07 4ϕ22+2ϕ20 2148 6,89 466,633 0,361 0,4727 2582 1,43 4ϕ25+2ϕ22 2723 5,18 281,172 0,049 0,050 1345 0,65 2ϕ22+2ϕ20 1388 3,2 384,728 0,349 0,4504 2461 1,37 4ϕ22+2ϕ25 2502 1,67 4.2 Cốt ngang - Lực cắt lớn gối: Q1 = 177,263 kN, Q3tr = Q3ph = 239,948 kN - Kiểm tra điều kiện tính toán: Q 2tr = 285,941 kN, Qph = 265,474 kN, ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bh o = 0,6 × (1 + + 0) × × 0,75.103 × 0, 25 × 0,72 = 81 kN Q > ϕ (1 + ϕ + ϕ ) γ R bh b3 f n b bt o ⇒ ⇒ bêtông không đủ chịu cắt, cần phải tính cốt ngang (cốt đai cốt xiên) chịu lực cắt - Chọn cốt đai ϕ8 (asw = 50,3 mm2), số nhánh cốt đai n = - Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo:  h 800 = 266,67 mm  = sct ≤  3 500 mm - Xác định bước cốt đai lớn cho phép: ϕb ( + ϕn ) γ b R bt bh o2 s max = Q 1,5 × ( + ) × × 0,75 × 250 × 7202 = = 509,90 mm 285,941× 103 Stt = 4ϕb (1 + ϕ f + ϕn ) Rbt bho2 Q2 Rsw nasw 30 × × (1 + + 0) × 0,75 × 250 × 720 = ×175 × × 50,3 = 167, 43mm (285,941×103 ) - Chọn s = 160 mm bố trí đoạn L1 = 2300 mm gần gối tựa - Kiểm tra: E s na sw 21.104 × 50,3 ϕw1 = + = 1+ 5× × = 1,11 ≤ 1,3 E b bs 23.103 250 × 160 ϕb1 = − βγ b R b = − 0,01× 1× 8,5 = 0,915 0,3ϕw1ϕb1γ b R b bh o = 0,3 × 1,11× 0,915 × × 8,5.103 × 0, 25 × 0, 72 = 466,18 kN Q < 0,3ϕ ϕ γ R bh w1 b1 b b o ⇒ - Kết luận: dầm không bị phá hoại ứng suất nén - Khả chịu cắt cốt đai: q sw = R sw na sw 175 × × 50,3 = = 110,03 s 160 kN/m - Khả chịu cắt cốt đai bêtông: Qswb = 4ϕb2 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bh o2q sw = × × (1 + + 0) × × 0,75 × 103 × 0, 25 × 0,722 ×110,03 = 292,5 kN ⇒ Lực cắt gối nhỏ 292,5 kN nên không cần tính cốt xiên chịu cắt - Bố trí cốt đai cho đoạn dầm nhịp  3h × 800 = 600 mm  = sct ≤  4 500 mm - Chọn Sct = 450 mm bố trí cho đoạn L1 = 2300 mm dầm 4.3 Cốt treo - Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: P1 = P + G − G o = 148,87 + 69,373 − 10,88 = 207,363 kN - Sử dụng cốt treo theo dạng đai ϕ10 (asw = 78,5 mm2) có n = nhánh Số lượng cốt treo cần thiết là: h F(1 − s ) 207,363 × 103 × (1 − 270 ) ho 720 = 4,71 m≥ = na sw R sw × 78,5 × 175 Chọn m = - Ta có hs = 270 bố trí bên dầm phụ đai với bước đai 90 mm - Chọn ϕ10a90 Biểu đồ bao vật liệu 5.1 Tính khả chịu lực tiết diện - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As 31 - Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 25 mm ao,gối = 40 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm - Xác định ath ⇒ hoth = hdc − ath - Tính khả chịu lực theo công thức sau: R s As ξ= ⇒ α m = ξ ( − 0,5ξ ) ⇒ [ M ] = α m γ b R b bh 0th γ b R b bh 0th - Kết tính toán tóm tắt bảng 14 Bảng 14 Tính khả chịu lực dầm As ath hoth Cốt thép ξ αm mm mm mm 4ϕ22+2ϕ20 2148 51 749 0,078 0,075 Cắt 2ϕ20, 4ϕ22 1520 36 764 0,054 0,053 Cắt 2ϕ22, 2ϕ22 760 36 764 0,027 0,027 4ϕ25+2ϕ22 2723 67 733 0,489 0,370 Cắt 2ϕ22, 4ϕ25 1963 53 747 0,346 0,286 Cắt 2ϕ25, 2ϕ25 982 53 747 0,173 0,158 [M] kNm 432,893 316,353 160,378 422,089 339,498 187,606 Nhịp (1210×800 ) 2ϕ22+2ϕ20 Cắt 2ϕ20, 2ϕ22 1388 760 36 36 764 764 0,049 0,027 0,048 0,027 289,578 160,378 2,99 Gối (250×800) 2ϕ25+4ϕ22 Cắt 2ϕ22, 2ϕ25 2ϕ22 Cắt 2ϕ22, 2ϕ25 2502 1742 982 68 52 53 732 748 747 0,450 0,307 0,173 0,349 0,260 0,158 397,331 308,866 187,606 18,0 Tiết diện Nhịp biên (1210×800 ) Gối (250×800) 5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết, x, xác định theo tam giác đồng dạng - Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, Q, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Bảng 15 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết x (mm) Q (kN) 32 ΔM % 6,18 2,10 2300 2ϕ20 Nhịp biên bên trái 407.704 316.353 x 1784 177,3 904 177,3 83 41,2 1450 179,5 2300 160.378 x 407.704 2ϕ22 2300 2ϕ20 Nhịp biên bên phải 312.925 316.353 x 2300 312.925 2ϕ22 160.378 99.921 x 33 466.633 339.498 29.134 2ϕ22 668 190,2 1467 190,2 715 40,76 782 162,6 1716 162,6 x 2300 466.633 Gối bên trái 29.134 187.606 2ϕ25 x 2300 29.134 92.640 339.498 2ϕ22 x 466.633 2ϕ25 64.619 2300 x 92.640 187.606 2ϕ25 2300 466.633 Gối bên phải x 2300 34 2300 2ϕ20 2300 1288 119,4 539 140,8 1400 140,8 384.728 308.866 60.887 2ϕ22 151,9 6.636 x 160.378 2ϕ20 281.172 Nhịp bên phải 1713 249.419 160.378 Nhịp bên trái 99.921 x x Gối 60.887 187.606 2ϕ22 384.728 2300 x 2300 5.3 Xác định đoạn kéo dài W - Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W= 0,8Q − Qs,inc 2qsw + 5d ≥ 20d - Trong đó: Q - lưc cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs,inc - khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt thép dọc, cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs,inc=0; qsw - khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết, 35 q sw = R sw na sw s ; - Trong đoạn dầm có cốt đai d8a160 thì: q sw = 175 × × 50,3 = 110 160 kN/m - Trong đoạn dầm có cốt đai d6a450 thì: q sw = 175 × × 50,3 = 39 450 kN/m - Kết tính đoạn W tóm tắt bảng 16 Tiết diện Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Gối bên trái Gối bên phải Nhịp bên trái Nhịp bên phải Gối Bảng 16 Xác định đoạn kéo dài W dầm Q qsw Wtính 20d Thanh thép (kN) (kN/m) (mm) (mm) (w1) 177,3 110 745 400 2ϕ20 (w3) 177,3 110 755 440 2ϕ22 (w2) 41,2 39 523 400 2ϕ20 (w4) 179,5 110 763 440 2ϕ22 (w5) 190,2 110 802 440 2ϕ22 (w7) 190,2 110 817 500 2ϕ25 (w6) 162,6 110 701 440 2ϕ22 (w8) 162,6 110 716 500 2ϕ25 (w13) 40,76 39 543 500 2ϕ25 (w9) 151,9 110 652 400 2ϕ20 (w10) 119,4 110 534 400 2ϕ20 10 (w11) 140,8 110 622 440 2ϕ22 11 (w12) 140,8 110 622 440 2ϕ22 Wchọn (mm) 745 755 525 765 805 820 705 720 545 655 535 625 625 5.4 Cốt thép cấu tạo - Chọn thép số 12 (2ϕ12) cốt thép sử dụng làm cốt giá nhịp biên, đoạn mômen âm Diện tích cốt thép 226 mm2 không nhỏ 36 0,1%bho = 0,1% × 250 × 750 = 187,5 mm2 - Chọn thép số 16 (2ϕ12) cốt thép sử dụng để đặt phụ thêm mặt bên suốt chiều dài dầm Diện tích cốt thép 226 mm2 không nhỏ 0,1%bho = 0,1% × 250 × 750 = 187,5 mm2 5.5 Kiểm tra neo, nối cốt thép - Nhịp biên bố trí 4d22+2d20 có AS = 2148 mm2, neo vào gối 2d22 có × 2148 = 716 mm 2 As = 760 mm > - Nhịp bố trí 2d22+2d20 = 1388 mm2, neo vào gối 2d22 có × 1388 = 463 mm As = 760 mm2 > - Chọn chiều dài đoạn neo vào gối biên 220 mm vào gối 440 mm - Tại nhịp nối số (2d25), chọn chiều dài đoạn nối 500 mm = 20d - Tại nhịp biên nối số 12 (2d12) số (2d25) Chọn chiều dài đoạn nối 500 mm = 20d 37