Đang tải... (xem toàn văn)
2.1.1. Chọn chế độ sấy Thông thường chế độ sấy trong hệ thống sấy thùng quay được hiểu là bao gồm các yếu tố : nhiệt độ tác nhân sấy vào thùng quay t1 và nhiệt độ ra khỏi thùng sấy t2 , không có hồi lưu , hạt cà phê nhân được nâng lên đến độ cao nhất định rồi rơi xuống. Trong quá trình đó, vật lệu tiếp xúc với tác nhân sấy, thực hiên các quá trình truyền nhiệt và truyền khối làm bay hơi ẩm. Nhiệt độ tác nhân sấy ra khổi thùng t2 được chọn sao cho tổn thất do tác nhân sấy mang đi là nhỏ nhất. Tốc độ tác nhân sấy đi trong thùng sẽ được quyết định sơ bộ sau tính toán lưu lượng tác nhân sấy trong quá trình sấy lý thuyết, chọn tiết diện thùng sấy. Tốc độ lựa chọn sơ bộ này sẽ được kiểm tra lại sau tính toán xong quá trình sấy thực. Chọn chế độ sấy căn cứ vào 2 tiêu chí, một là sựu làm việc của thiết bị và hai là căn cứ vào vật liệu sấy. Đối với vật liệu sấy là cà phê nhân cần có một chế độ sấy thích hợp để đảm bảo giữ được các tính chất về hương vị , màu sắc và các thành phần có trong hạt nên ta chọn các thong số của tác nhân sấy như sau : Thông số tác nhân sấy ; + Nhiệt độ vào : t1 = 80 oC + Nhiệt độ ra : t2 = th+(5÷10) 0C th : Nhiệt độ đốt nóng cho phép của cà phê nhân + Nhiệt độ vật liệu vào : tv1 = t0 = 23,6 0C + Độ ẩm không khí : φ0 = 79% + Áp suất khí quyển : p = 753 mmHg + Khối lượng riêng của vật liệu : ρv = 650 kgm3 + Nhiệt dung riêng : c = 0,37 kcalkg oC + Độ ẩm ban đầu của vật liệu : ω1 = 20% + Độ ẩm của vật liệu sau khi sấy : ω2 = 12% Việc xác định thời gian sấy đóng vai trò quan trọng trong tính toán thiết kế và vận hành thiết bị sấy. Các yếu tố ảnh hưởng đến thời gian sấy phụ thuộc vào nhiều yếu tố: loại vật liệu sấy, hình dáng, kích thước hình học của vật liệu sấy, độ ẩm đầu và cuối của vật liệu sấy, loại thiết bị sấy, phương pháp cung cấp nhiệt, chế độ sấy (nhiệt độ, độ ẩm tương đối và tốc độ tác nhân sấy).
Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam MỤC LỤC Số thứ tự sinh viên 12 Nhiệm vụ : Sấy cà phê nhân (750 + 12.50) = 1350 kg khô/mẻ CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG SẤY VÀ CHỌN HỆ THỐNG SẤY 1.1 Tổng quan kỹ thuật sấy 1.1.1 Khái niệm chung 1.1.2 Thiết bị sấy 1.1.2.1 Phân loại thiết bị sấy 1.1.2.2 Nguyên lý thiết kế thiết bị sấy 1.2 Tác nhân sấy 1.2.1 Phận loại tác nhân sấy 1.2.2 Nhiệm vụ tác nhân sấy 1.3 Chọn phương pháp sấy 1.3.1 Chọn thiết bị sấy 1.3.2 Giới thiệu phương pháp sấy đối lưu 1.3.3 Chọn tác nhân sấy 1.4 Chọn nguồn lượng CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH SẤY LÝ THUYẾT 2.1 Chọn chế độ sấy hệ thống sấy 2.1.1 Chọn chế độ sấy 2.1.2 Xác định thời gian sấy τ 2.2 Tính suất sấy 2.3 Lượng ẩm bốc trình sấy 2.4 Tính toán trình sấy lý thuyết 2.4.1 Tính toán trạng thái không khí bên 2.4.2 Tính toán trạng thái không khí vào thùng sấy 2.4.3 Xác định nhiệt độ tác nhân sây khỏi thùng sấy t 2.4.4 Tính toán lượng TNS lý thuyết cần thiết 2.4.5 Tính toán lượng nhiệt cung cấp cho trình sấy lý thuyết 2.5 Xác định kích thước thùng sấy (V, D, L) 2.6 Tính toán nhiệt ẩm HTS CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH SẤY THỰC TẾ 3.1 Tính tổn thất nhiệt 3.1.1 Tổn thất vật liệu sấy mang 3.1.2 Tổn thất môi trường 3.2 Tính toán trình sấy thực tế SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam 3.2.1 Tính giá trị tổng tổn thất Δ 3.2.2 Xác định thông số TNS sau trình sấy th ực 3.2.3 Lượng TNS thực tế 3.2.4 Lưu lượng thể tích trung bình trình sấy thực 3.2.5 Kiểm tra lại giả thiết tốc độ TNS 3.2.6 Lập bảng cân nhiệt CHƯƠNG : TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ CỦA HỆ THỐNG SẤY 4.1 Tính chọn calorife lò 4.2 Tính trở lực chọn quạt gió 4.2.1 Tính trở lực 4.2.2 Chọn quạt cho hệ thống sấy thùng quay 4.3 Chọn xyclon lọc sản phẩm SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam LỜI NÓI ĐẦU Kỹ thuật sấy mọt ngành khoa học phát triển từ năm 50 đến 60 Viện trường đại học giới chủ yếu giải vấn đề kỹ thuật sấy vật liệu cho công nghiệp nông nghiệp Trong năm 70 trở lại người ta đưa kỹ nghệ sấy nông sản thành sản phẩm khô, kéo dài thời gian bảo quản mà làm phong phú thêm mặt hàng sản phẩm như: trái cây, cà phê, sữa, b ột, cá khô, th ịt khô Đ ối với nước ta nước nhiệt đới ẩm, việc nghiên cứu công nghệ sấy có ý nghĩa đặc bi ệt: kết hợp phơi sấy để tiết kiệm lượng, nghiên cứu công nghệ sấy thiết bị sấy phù hợp với loại nguyên vật liệu để đạt chất lượng cao Đặc biệt sấy cà phê nhân, thành phẩm để chế biến cà phê bột, cà phê s ữa, lo ại bánh cao cấp… Do đặc thù cà phê nhân sấy phải giữ mùi thơm màu sắc đặc trưng nên ta sử dụng thiết bị sấy như: sấy tháp, thùng quay, sấy hầm… Trong đò án em có nhiệm vụ sấy cà phê nhân với suất 2550 kg khô/h Đây lần tiếp nhận nhiệm vụ thiết kế hệ thống sấy mang tính chất đào sâu chuyên ngành, kiến thức tài liệu tham khảo hạn chế nên em không th ể tránh khỏi sai sót trình thiết kế Em xin chân thành cảm ơn s ự giúp đ ỡ bảo tận tình thầy Em mong nhận góp ý thầy để đồ án em hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn ! SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG SẤY VÀ CHỌN HỆ THỐNG SẤY 1.1 TỔNG QUAN VỀ KỸ THUẬT SẤY 1.1.1 Khái niệm chung Trong công nghệ hóa chất, thực phẩm, trình tách nước khỏi vật li ệu (làm khô vật liệu) quan trọng Tùy theo tính chất độ ẩm vật liệu, mức độ làm khô vật liệu mà thực phương pháp tách nước khỏi vật liệu sau đây: - Phương pháp học (sử dụng máy ép, lọc, ly tâm…) - Phương pháp hóa lý (sử dụng canxi clorua, acid sunfulric để tách n ước) - Phương pháp nhiệt (dùng nhiệt để bốc ẩm vật liệu) Sấy trình bốc nước khỏi vật liệu phương pháp nhiệt Nhiệt cung cấp cho vật liệu ẩm cách dẫn nhiệt, đối lưu, xạ lượng điện trường có tần số cao Mục đích trình sấy làm gi ảm khối lượng vật liệu, tăng độ liên kết bề mặt bảo quản tốt Trong trình sấy, nước bay nhiệt độ khuếch tán chênh lệch độ ẩm bề mặt vật liệu đồng thời bên vật liệu có chênh lệch áp suất riêng phần nước bề mặt vật liệu môi trường xung quanh Quá trình sấy khảo sát bề mặt: tĩnh lực học động lực học - Trong tĩnh lực học: xác định mối quan hệ thông số đầu cuối vật liệu sấy tác nhân sấy dựa phương pháp cân vật chất lượng, từ xác định thành phần vật liệu, lượng tác nhân sấy lượng nhiệt cần thiết - Trong động lực học: khảo sát mối quan hệ biến thiên độ ẩm vật liệu với thời gian thông số trình sấy Ví dụ : tính chất cấu trúc vật liệu, kích thước v ật liệu, ều ki ện thủy động lực học tác nhân sấy thời gian thích hợp 1.1.2 Thiết bị sấy 1.1.2.1 Phân loại thiết bị sấy Do điều kiện sấy trường hợp sấy khác nên có nhiều kiểu thi ết bị sấy khác nhau, có nhiều cách phân loại thi ết bị sấy: - Dựa vào tác nhân sấy: ta có thiết bị sấy không khí thi ết b ị s khói lò, có thiết bị sấy phương pháp đặc bi ệt SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam sấy thăng hoa, sấy tia hồng ngoại hay dòng điện cao tần - Dựa vào áp suất làm việc: thiết bị sấy chân không, thi ết bị sấy áp suất thường - Dựa vào phương pháp cung cấp nhiệt cho trình sấy: thi ết bị s ti ếp xúc, thiết bị sấy đối lưu, thiết bị sấy xạ … - Dựa vào cấu tạo thiết bị: phòng sấy, hầm sấy, sấy băng tải, s tr ục, s thùng quay, sấy tầng sôi, sấy phun… - Dựa vào chiều chuyển động tác nhân sấy vật liệu sấy: chi ều, ngược chiều giao chiều 1.1.2.2 Nguyên lý thiết kế thiết bị sấy Yêu cầu thiết bị sấy phải làm việc tốt (vật liệu sấy khô ều chỉnh vận tốc dòng vật liệu tác nhân sấy, điều chỉnh nhiệt độ độ ẩm tác nhân sấy), tiết kiệm nguyên vật liệu, lượng dễ sử dụng Khi thiết kế thiết bị sấy cần có số liệu cần thiết: Loại vật liệu cần sấy (rắn, nhão, lỏng…), suất, độ ẩm đầu cuối vật liệu, nhiệt độ giới hạn lớn nhất, độ ẩm tốc độ tác nhân sấy, th ời gian sấy Trước hết phải vẽ sơ đồ hệ thống thiết bị, vẽ quy trình sản xuất, ch ọn kiểu thiết bị phù hợp với tính chất nguyên liệu điều kiện sản xuất Tính cân vật liệu, xác định số liệu kích thước thiết bị Tính cân nhiệt lượng để tính nhiệt tiêu thụ lượng tác nhân sấy cần thiết Đối với thiết bị làm việc áp suất khí cần phải tính độ bền Sau tính xong vấn đề ta bắt đầu chọn tính thi ết bị phụ hệ thống: phận cung cấp nhiệt (lò đốt, calorifer), phận vận chuyển, phận thu hồi bụi (nếu có), quạt , công suất tiêu thụ để chọn động điện 1.2 TÁC NHÂN SẤY 1.2.1 Phận loại tác nhân sấy - Không khí ẩm: loại tác nhân sấy thông dụng Dùng không khí ẩm có nhiều ưu điểm: không khí có sẵn tự nhiên, không độc không làm ô nhiễm sản phẩm - Khói lò: sử dụng làm môi chất sấy có ưu điểm không cần dùng calorife, phạm vi nhiệt độ rộng dùng khói lò có nhược điểm ô nhiễm sản phẩm bụi chất có hại như: CO2 , SO2 - Hỗn hợp không khí nước: tác nhân sấy loại dùng cần có độ ẩm φ tương đối cao - Hơi nhiệt: dùng làm môi chất sấy trường hợp nhiệt độ cao sản phẩm sấy chất dễ cháy nổ 1.2.2 Nhiệm vụ tác nhân sấy SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam Tác nhân sấy có nhiệm vụ sau: - Gia nhiệt cho vật sấy - Tải ẩm: mang ẩm từ bề mặt vật vào môi trường - Bảo vệ vật sấy khỏi bị ẩm nhiệt Tùy theo phương pháp sấy, tác nhân sấy thực hai ba nhiệm vụ nói Khi sấy đối lưu, tác nhân sấy làm hai nhiệm vụ gia nhiệt tải ẩm Khi sấy xạ, tác nhân sấy làm nhiệm vụ tải ẩm bảo vệ vật sấy Khi sấy tiếp xúc tác nhân sấy làm nhiệm vụ tải ẩm Khi sấy điện trường tần số cao, tác nhân sấy làm nhiệm vụ tải ẩm Khi sấy chân không cấp nhiệt xạ hay dẫn nhiệt kết hợp hai cách cấp nhiệt Việc dùng bơm chân không hay kết hợp bơm chân không thiết bị ngưng kết ẩm (sấy thăng hoa), phương pháp s chân không không cần tác nhân sấy 1.3 CHỌN PHƯƠNG PHÁP SẤY 1.3.1 Chọn thiết bị sấy Sấy thùng quay thiết bị chuyên dung để sấy hạt Loại thi ết bị dung rộng rãi công nghệ sau thu hoạch để sấy vật ẩm dạng hạt có kích thước nhỏ Trong hệ thống sấy này, vật liệu sấy đảo trộn mạnh, tiếp xúc nhiều với tác nhân sấy, trao đổi nhiệt mạnh, tốc độ sấy mạnh độ đồng sản phẩm cao Ngoài thiết bị làm việc với suất lớn 1.3.2 Giới thiệu phương pháp sấy đối lưu Để sấy cà phê nhân, dùng phương pháp sấy nóng, tác nhân sấy nóng nên đ ộ ẩm tương đối φ giảm dẫn đến phân áp suất tác nhân sấy giảm Mặt khác nhiệt độ vật liều sấy tăng nên mật độ mao dẫn tăng lên phân áp suất h nước bề mặt vật sấy tăng theo Nghĩa có chênh lệch phân áp suất bề mặt vật liệu sấy với môi trường nhờ mà có di chuyển ẩm từ lòng vật liệu sấy bề mặt vào môi trường Có cách để tạo chênh lệch phân áp suất nước vật liệu sấy môi trường: + Giảm phân áp suất tác nhân sấy cách đốt nóng + Tăng phân áp suất nước vật liệu sấy Ở thiết bị sấy thùng quay giai đoạn trình s phân bố ổn định thep chiều dài thùng Trong thùng sấy, hạt cà phê nhân nâng lên đ ến đ ộ cao định, sau rơi xuống Trong trình đó, vật li ệu ti ếp xúc v ới tác nhân sấy, thực trình truyền nhiệt truyền khối làm bay ẩm Nh độ nghiêng thùng mà vật liệu vân chuy ển dọc theo chi ều dài thùng Khi SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam hết chiều dài thùng, vật liệu sấy đạt độ ẩm cần thiết cho trình b ảo quản 12% Sơ đồ nguyên ký thiết bị: Calorifer o (23,6 C, 79%) Thải Thùng sấy Quạt Lò t1 t2 1.3.3 Chọn tác nhân sấy Đối với cà phê nhân (chỉ lớp lụa bên ngoài) nên trình sấy yêu cầu không bị ô nhiễm, bám bụi yêu cầu nhiệt độ sấy không cao nên ta chọn tác nhân sấy không khí nóng 1.4 CHỌN NGUỒN NĂNG LƯỢNG Năng lượng HTS phổ biến nước, than đá, dầu, điện ph ụ phẩm trấu, mùn cưa v.v…Trong nguồn lượng điện dễ điều chỉnh công suất theo yêu cầu chi phí vận hành l ớn Vì vậy, công nghiệp sử dụng điện làm nguồn lượng để đốt nóng tác nhân sấy Hơi nước nguồn lượng sử dụng phổ biến sấy công nghiệp Do vậy, chọn nguồn lượng nước Công nghệ sấy dựa nguyên lý dùng nhiệt để đốt nóng nước dùng nhiệt nước để sấy sản phầm SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH SẤY LÝ THUYẾT 2.1 CHỌN CHẾ ĐỘ SẤY 2.1.1 Chọn chế độ sấy Thông thường chế độ sấy hệ thống sấy thùng quay hiểu bao gồm yếu tố : nhiệt độ tác nhân sấy vào thùng quay t1 nhiệt độ khỏi thùng sấy t2 , hồi lưu , hạt cà phê nhân nâng lên đến độ cao định r xu ống Trong trình đó, vật lệu tiếp xúc với tác nhân sấy, thực hiên trình truy ền nhiệt truyền khối làm bay ẩm Nhiệt độ tác nhân sấy khổi thùng t chọn cho tổn thất tác nhân sấy mang nhỏ Tốc đ ộ tác nhân s thùng định sơ sau tính toán lưu lượng tác nhân sấy trình sấy lý thuyết, chọn tiết diện thùng sấy Tốc độ lựa chọn sơ kiểm tra lại sau tính toán xong trình sấy thực Chọn chế độ sấy vào tiêu chí, sựu làm việc thi ết bị hai vào vật liệu sấy Đối với vật liệu sấy cà phê nhân cần có chế độ sấy thích hợp đ ể đảm bảo giữ tính chất hương vị , màu sắc thành phần có hạt nên ta chọn thong số tác nhân sấy sau : Thông số tác nhân sấy ; + Nhiệt độ vào : t1 = 80 oC + Nhiệt độ : t2 = th+(5÷10) 0C th : Nhiệt độ đốt nóng cho phép cà phê nhân + Nhiệt độ vật liệu vào : tv1 = t0 = 23,6 0C + Độ ẩm không khí : φ0 = 79% + Áp suất khí : p = 753 mmHg + Khối lượng riêng vật liệu : ρv = 650 kg/m3 + Nhiệt dung riêng : c = 0,37 kcal/kg oC + Độ ẩm ban đầu vật liệu : ω1 = 20% + Độ ẩm vật liệu sau sấy : ω2 = 12% Việc xác định thời gian sấy đóng vai trò quan trọng tính toán thi ết kế vận hành thiết bị sấy Các yếu tố ảnh hưởng đến thời gian sấy phụ thuộc vào nhiều yếu tố: loại vật liệu sấy, hình dáng, kích thước hình học vật li ệu sấy, độ ẩm đầu cuối vật liệu sấy, loại thiết bị sấy, phương pháp cung cấp nhiệt, chế độ sấy (nhiệt độ, độ ẩm tương đối tốc độ tác nhân sấy) 2.1.2 Xác định thời gian sấy τ Thời gian sấy hạt: SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam τ = – 0,270 M’ = 10-2.M M hệ số phụ thuộc vào đường kính trung bình hạt d(mm) Có thể lấy M theo bảng 10.3 Bảng 10.3 Quan hệ M đường kính hạt d(mm ) M 10 1,4 1,25 1,00 0,83 0,70 0,60 0,53 0,47 0,43 0,38 Do dcà phê = 6,3 mm Ta có hệ số M= 0,60 M’= 0,006 Ứng dụng công thức ta tính th ời gian sấy bằng: τ = – 0,270 = 0,93h = 56 phút 2.2 TÍNH NĂNG SUẤT SẤY TRONG MỘT GIỜ Do thời gian sấy mẻ 56 phút Mà có suất sấy 1350 kg khô/mẻ Năng suất sấy giờ: G2 = 1350 kg khô/h 2.3 LƯỢNG ẨM BỐC RA TRONG QUÁ TRÌNH SẤY W = G2 = 1350 = 135 kg ẩm/h Khối lượng vật liệu sấy vào thùng sấy: G1= W + G2 = 135 + 1350 = 1485 kg khô/h 2.4 TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH SẤY LÝ THUYẾT Quá trình sấy lý thuyết hồi lưu biểu diễn đồ thị I-d I (kJ/kgkkk) SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam + Ðiểm O(t0, φ0 ) trạng thái không khí bên + Ðiểm l (tl, φl ) trạng thái không khí vào buồng sấy + Ðiểm (t2, φ2 ) trạng thái không khí sau trình sấy lý thuyết 2.4.1 Tính toán trạng thái không khí bên Vì không khí bên lấy vào thiết bị sấy không khí phân xưởng nên thường cao ổn định so với trạng thái không khí bên Ta chọn t0 =23,6 0C φ0 = 79%, áp suất khí p= 753 mmHg khí hậu Hà Nội Từ ta có: d = 622 , t0 = 23,6 0C theo công thức sau -Áp suất bão hòa ứng với t0 =23,6 0C : pb0 = exp{ 12 - }= exp {12 - }=0,029 bar -Lượng chứa ẩm d0 bằng: d0 = 622 =14,52 g/kgkkk =0,01452 kg/kgkkk -Entanpy I0 I0 = 1,004.t0 + d0.(2500+1.842.t0) = 1,004.23,6 + 0,01452.(2500+1.842.23,6) I0 = 60,6256 kJ/kg kk 2.4.2 Tính toán trạng thái không khí vào thùng sấy -Nhiệt độ đốt nóng cho phép th: th = 2,218 – 4,343 ln τ + Trong đó: th : nhiệt độ cho phép đốt nóng hạt τ : thời gian sấy tb : độ ẩm trung bình tb = = = 16% Vậy th = 2,218 – 4,343 ln 0,93 + = 52,40 C ≈ 550 C 2.4.3 Xác định nhiệt độ tác nhân sây khỏi thùng sấy t2 Khi chọn nhiệt độ t1 chọn trước Δt”=100C Như vậy, chọn nhiệt độ t2 với điều kiện t2 ≤ th +10 hay t2 ≤ 650C Để đảm bảo tính kinh tế chọn t2 cho độ ẩm tương đối không bé không gần trạng thái bão hòa, chẳng hạn chọn φ2 = (90 5)% Tuy nhiên theo công thức φ = = pa = , phân áp suất nước pa TNS tăng, cường độ sấy giảm Nếu chọn t2 nhiệt độ cho phép, nghĩa : t2 = tv2 + 10= th +10= 55+10= 650C Khi ta có: SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 10 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam -Lượng chứa ẩm tác nhân sấy sau trình sấy lý thuyết d 20: Từ đặc điểm trình sấy lý thuyết I= const ta tính d 20 theo công thức : Ở ta có : t1 = 800C ⇒ pbh1 = exp (12 - ) = 0,4667 bar Do sấy lý thuyết nên d1 = d0 = 0,01452 kg ẩm /kg kk φl = = = 5% I1 = t1 + d1.(2500 + 1,97.t1) = 80 + 0,01452.(2500 + 1,97.80) = 118,58 kJ/kg kk d20 = = = 0,02029 kg ẩm/kg kk -Phân áp suất nước bão hào nhiệt độ t2 = 650C Ta có : { Pb2 = exp 12 - }= exp{12 - }= 0,24682 bar -Độ ẩm tương đối φ20 : φ20 = = = 12,87% Như vậy, với nhiệt độ t2 = 650C độ ẩm tương đối TNS φ20 khỏi thùng sấy bé so với điều kiện kinh tế Ta chọn lại t2 = 350C Với nhiệt độ chộn lại tính : -Lượng chứa ẩm : d20 = 0,03248 kg ẩm/kg kk -Phân áp suất bão hòa nước nhiệt độ t2 = 350C : Pb2 = 0,05585 bar -Độ ẩm tương đối : φ20 = 89,35% ≈ 90% Như nhiệt độ t2 chọn lại 350C hợp lý mặt tiết kiệm nhiệt lượng Để kiểm tra, nhiệt độ t2 có hợp lý hay không mặt trao đổi ẩm phải biết quan hệ phân áp suất nước bề mặt dạng hạt ph = f(t,) Chính độ chênh (ph – pa) định cường độ sấy phần cuối thùng sấy Do nhiệt độ t2 phải đảm bảo tính kinh tế mặt tiết kiệm nhiệt lượng mà phải đảm bảo độ chệnh (ph – pa) đủ lớn 2.4.4 Tính toán lượng TNS lý thuyết cần thiết ι= = = 55,679 kg kk/kg ẩm L0 = ι0.W = 55,679 135 = 7516,704 kg kk/h Dựa vào phụ lục (trang 349) ta tích khói ẩm chứa kg khói khô trước sau trình sấy lý thuyết tương ứng (t1, φ1) = (800C, 5%) ta có v1= 1,045 m3/kg kk, (t2, φ2) = (350C, 90%) ta có v20= 0,941 m3/kg kk Do : -Lưu lượng thể tích TNS trước trình sấy V1 : SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 11 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam V1 = v1.L0 = 1,045 7516,704 = 7854,956 m3/h -Lưu lượng TNS sau trình sấy lý thuyết V20: V20 = v20.L0 = 0,941 7516,704 = 7073,218 m3/h -Lưu lượng thể tích trung bình Vtb0 : Vtbo = 0,5 (V1+ V20) = 0,5 (7854,956 + 7073,218) = 7464,087 m3/h Hay Vtb0 = 2,073 m3/s 2.4.5 Tính toán lượng nhiệt cung cấp cho trình sấy lý thuyết -Lượng nhiệt tiêu tốn để làm bay 1kg ẩm bão hòa : q = ι0.(I1-I0) = 55,679.(118,58 - 60,6256) = 3226,84 kJ/kg ẩm - Lượng nhiệt tiêu tốn cho trình sấy: Q = q.W = 3226,84 135= 435623,81 kJ/h = 121,20 kW 2.5 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC THÙNG SẤY (V, D, L) + Xác định thể tích thùng sấy : Thể tích thùng quay tính theo công thức: V= Trong đó: V: Thể tích thùng quay G1: Khối lượng vật liệu vào thùng quay [kg/h] G1= 1485 kg/h : Thời gian sấy mẻ sấy [ phút] = 56 phút = 0,33: hệ số điền đầy, chọn : Khối lượng riêng vật liệu sấy [kg/m3] Vậy V = = 6,462 m3 SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 12 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam + Xác định đường kính chiều dài thùng sấy : Chúng ta chọn tỷ số L/D = 3,5 hay L= 3,5D Khi đường kính thùng sấy xác định đẳng thức : V= = Suy : D = = = 1,33m Chọn D = 1,35 m Do chiều dài thùng sấy L là: L = 3,5.D = 3,5.1,35 = 4,725 ≈ 4,7m SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 13 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH SẤY THỰC TẾ 3.1 TÍNH TỔN THẤT NHIỆT 3.1.1 Tổn thất vật liệu sấy mang Nhiệt dung riêng cà phê khỏi thùng sấy: Cv2 = Cvk.(l- ω2) + Ca ω , kJ/kg.K Trong dó: Cv2- nhiệt dung riêng cà phê khói thùng sấy Ca - nhiệt dung riêng nước Cvk - nhiệt dung riêng cà phê khô Ca = 4,1868 kJ/kgK Cvk = 0,37 kcal/kg.K= l,54912 kJ/kg.K ⇒ Cv2 = 1,54912.(1-0,12)+4,1868.0,12=1,8656 kJ/kg.K ⇒ Khi tổn thất nhiệt vật liệu sấy mang là: Qv = G2.CV2.(t2 - t0) = 1350 1,8656.(35-23,6) = 28711,58 kJ/h qv = = = 212,6784 kJ/kg ẩm 3.1.2 Tổn thất môi trường Giá thiết tốc độ tác nhân sấy (TNS) thùng sấy.Cũng hệ th ống s h ầm, để tính tổn thất môi trường phái giả thiêt tốc đ ộ TNS w(m/s) Sau tính toán xong lượng TNS thực kiểm tra lại giả thiết Cơ sở để giả thiết tốc độ TNS thiết bị sấy thực tế tốc độ lý thuyết wo,(m/s) Tốc độ tỉ số lưu lượng thể tích trung bình V tbo tiết diện tự cúa thùng sấy Chúng ta dã chon hệ số điền đầy = 0,33, tiết diện tự thùng sấy tính gần bằng: Ftd = (1- ).Fts = = = 0.959 m2 Khi rốc độ TNS lý thuyết w0 bằng: w0 = = = 2,16 m/s Chúng ta giả thiết tốc độ TNS trình sấy thực w = 2,5 m/s Như liệu để tính mật độ dòng nhiệt gồm: -Nhiệt độ dịch thể nóng trường hợp nhiệt độ trung bình c TNS vào khỏi thùng sấy: tfl = 0,5.(tl+ t2) = 0,5.(80 + 65) = 72,5 oC -Nhiệt độ dịch thể lạnh Nhiệt độ nhiệt độ môi trường: tf2 = t0 = 23,6oC -Thùng sấy làm thép có chiều dày δ = mm ta có h ệ s ố d ẫn nhi ệt λ = 71,58 W/mK Như thùng sấy có đường kính D 2/Dl= 1,38/1,35 Do đó, kết cấu thùng sấy thỏa mãn quan hệ D2/Dl< nên xem trao đổi nhiệt đối lưu giưa TNS với môi trường qua vách phẳng -Phía thùng sấy trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng với tốc độ tác nhân giả SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 14 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam thiết bắng w = 2,5 m/s Khi hệ số trao đổi nhiệt đ ối lưu cưỡng TNS với bề mặt thùng sấy tính theo công thúc (7.46) (Tr 144-TTTKHTS): α1 = 6,15+4,17.w = 6,15+4,17.2,5 = 16,575 W/m2hK -Trao đổi nhiệt đối lưu phía mặt thùng sấy với không khí xung quanh theo kinh nghiệm trao dổi nhiệt đối lưu tự nhiên chảy rối Do đó, hệ s ố trao đổi nhiệt đối lưu α2 tính theo công thức (7.50) (Tr 145-TTTKHTS): α2 = 1,715.(tw2 – tf2)0.333 đó: tw2 - nhiệt độ mặt thùng sấy, nhiệt độ chưa biết -Như mật độ dòng nhiệt phải thỏa mãn đẳng thức q1 = q2 = q3 Trong đó: q1 = α1.(tfl - tw1) q2 = (tw1 - tw2) q3 = α2.(tw2 – tf2) -Ở tw1 nhiệt độ mặt thùng sấy chưa bi ết Ð ương nhiên mật độ dòng nhiệt thõa mãn đẳng thức ph ải th ỏa mãn phương trình truyền nhiệt: q = k.(tf1 – tf2) : k hệ số truyền nhiệt : k= Cũng tính tổ thất nhệt qua tường HTS hầm phương pháp lặp nhờ chương trình viết ngôn ngữ Pascal với sai số q1 q3 0,0001 tìm được: Từ q3 = α2.(tw2 – tf2) α2 = 1,715.(tw2 – tf2)0.333 ta có: q3 = 1,715.(tw2 – 23,6)1,333 tw2 = tw1 – q1 tw1 = 58,888oC tw2 = 58,879oC Suy được: α2 = 5,618 W/m2hK Ta có k = 4,195 W/m2K Mật độ dòng nhiệt: q = 4,195.(72,5 – 23,6) = 205,141 W/m2 Diện tích bao quanh thùng sấy F Vì tính truy ền nhi ệt qua thành thùng sấy truyền nhiệt qua vách phẳng, Do diện tích bao quanh thùng s b ằng diện tích phần hình trụ tính theo đường kính trung bình Như di ện tích F b ằng π.Dtb.L diện tích ống dẫn ống thải hai đầu thùng sấy, đó: Dtb = 0,5.(D1+D2) = 0,5.(1,35+1,353) = 1,3515 m Theo kinh nghiệm ta lấy: F = π.Dtb.L + = π.1,3515.4,7+ = 22,82 m2 Do tổn thất nhiệt môi trường Qmt = 3,6.q.F = 16852,716 kJ/h qmt = = = 124,835 kJ/kg ẩm SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 15 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam Trong hệ thống sấy thùng quay, tổng tổn thất nhiệt tổng tổn thất nhi ệt VLS mang tổn thất nhiệt tỏa môi trường Tổng tổn thất bằng: Qv + Qmt = 28711,58 + 16852,716 = 45564,296 kJ/h qv + qmt = 212,6784 + 124,835 = 337,513 kJ/kg ẩm 3.2 TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH SẤY THỰC TẾ 3.2.1 Tính giá trị tổng tổn thất Δ Δ = Ca.t0 – (qv + qmt ) = 4,1868.23,6 – 337,513 = -238,705 kJ/kg ẩm Với Δ tổng đại số tổn thất nhiệt gia nhiệt bổ sung, [kJ/kg ẩm] 3.2.2 Xác định thông số TNS sau trình sấy thực Nếu tính đồ thị I-d đặt đoạn C0E0 = Δ (C0D0)(Md/MI) Nối BE0 cắt đường t2 = 35oC ta điểm C biểu diễn trạng thái TNS sau trình sấy thực Từ C ta xác định entanpi I2, lượng chứa ẩm d2 lượng ẩm tương đối ϕ2 sau trình sấy thực Tất nhiên có th ể tính công thức giải tích Ðể tính thông số TNS sau trình sấy thực, trước hết ta tính nhi ệt dung riêng dẫn xuất TNS trước trình sấy Cdx(dl) Ta có: Cdx(dl) = Cpk + Cpa.d1 = 1,004 + 1,842.0,01452= 1,0307 kJ/kgK Ta có i2 = 2500+ 1,97.t2 = 2500 + 1,97.35 = 2568,95 kJ/kg Lượng chứa ẩm d2 TNS sau trình sấy thực : d2 = d1 + = 0,01452 + = 0,031 kg ẩm/kg kk SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 16 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam Entanpi I2 trạng thái tính theo công thức: I2 = Cpk.t2 + d2.i2 = 1,004.35 +0,031.2568,95= 114,78 kJ/kg kk Độ ẩm tương đối ϕ2 TNS sau trình sấy thực: ϕ2 = = =85,34% 3.2.3 Lượng TNS thực tế ι= = =60,679 kg kk/kg ẩm L = ι.W =60,679.135 = 8191,747 kg kk/h = 2,275 kg kk/s 3.2.4 Lưu lượng thể tích trung bình trình sấy thực -Lưu lượng thể tích trạng thái trước trình sấy V 1.Trên tích 1kg khói khô trạng thái t1 = 80oC ϕ1 = 5%, v1 = 1,045 m3/kg kk Do đó: V1= v1.L = 1,045 2,275 = 2,377 m3/s -Lưu lượng thể tích trạng thái trước trình sấy V 2.Trên tích 1kg khói khô trạng thái t2 = 35oC ϕ2 = 90%, v2 = 0,941 m3/kg kk Do đó: V2= v2.L = 0,941 2,275 = 2,141 m3/s -Lưu lượng thể tích trung bình trình sấy thực Vtb: Vtb = 0,5.(V1+V2) = 2,258 m3/s Đây để chọn quạt 3.2.5 Kiểm tra lại giả thiết tốc độ TNS Tốc độ TNS qus trình sấy thực bằng: w = = = 2,355 m/s giả thiết w = 2,5 m/s tính tổn thất hoàn toàn xem xác 3.2.6 Lập bảng cân nhiệt Để thiết lập bảng cân nhiệt ta tính : -Nhiệt lượng tiêu hao q : q= ι.(I1 – I0) = 60,679.(118,58 - 60,6256 ) = 3516,615 kJ/kg ẩm -Nhiệt lượng có ích q1: q1 = i2 – Ca.tv1 = 2568,95 - 4,1868.23,6 = 2470,141 kJ/kg ẩm -Tổn thất nhiệt TNS mang q2: q2 = ι.Cdx(d0).(t2 – t0) = 60,679 1,0307.(35-23,6) = 712,977 kJ/kg ẩm -Tổng nhiệt lượng có ích tổng tổn thất q’ : q’ = q1 + q2 + qv + qmt = 2470,141 + 712,977 + 212,6784 + 124,835 = 3520,9004 kJ/kg ẩm Về nguyên tắc nhiệt lượng tiêu hao q tổng nhiệt lượng có ích tổn th ất q’ phải Ở nhiều lý do, tra đồ thị v.v , mà ph ạm sai số tuyệt đối Δq= q - q’ : Δq= q - q’= 3520,9004 - 3516,615 = 4,2854 kJ/kg ẩm SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 17 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy Hay sai số tương đối ε : ε = = = 0,12% < 10% Sai số tính toán nhiệt cho phép Bảng cân nhiệt : STT Đại lượng Nhiệt lượng có ích Tổn thất nhiệt TNS Tổn thất nhiệt VLS Tổn thất nhiệt môi trường Tổng nhiệt lượng có ích Nhiệt lượng tiêu hao Sai số tính toán GVHD: Nguyễn Đức Nam Ký hiệu q1 q2 qv qmt q’ q Δq kJ/kg ẩm 2470,141 712,977 212,6784 124,835 3520,9004 3516,615 4,2854 % 70,16 20,25 6,04 3,55 100 99,88 0,12 Qua số liệu cho bảng cân nhiệt thấy tổn th ất nhi ệt tác nhân sấy mang tổn thất nhiệt VLS mang đáng kể Tổn thất nhiệt môi trường bé, bỏ qua Vì chọn nhiệt độ cúa TNS khói thùng sấy t2 đóng vai trò quan trọng Khi thiết kế hệ thống sấy thùng quay cần lưu ý đến vấn đề Hơn nữa, qua việc tính toán đồ án có th ể thấy, nhiệt độ cho phép cúa cà phê nhân th lớn nhiều so với nhiệt độ kinh tế t Vì vậy, tính toán HTS cà phê nhân không cần quan tâm đến vấn đề SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 18 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam CHƯƠNG : TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ CỦA HỆ THỐNG SẤY 4.1 TÍnh chỌn calorife vÀ lÒ hƠi Ta chon calorifer khí - Calorifer khí - hoi loại thiết bị trao đổi nhiệt có vách ngăn Trong ống bão hoà ngưng tụ ống không khí chuy ển đ ộng Do hệ số toả nhiệt ngưng αN lớn hệ số trao đổi nhiệt đối lưu mặt ống với không khí αk Theo lý thuyết truyền nhiệt phía không khí thươgng làm cánh (hình chữ nhật) để tăng cường hiệu trao đổi nhiệt Như calorifer khí- ký thuật sấy thường loại vách ngăn có cánh Ở nước công nghiệp phát triển calorifer khí- sản xuất block theo m ột quy chuẩn Tính toán calorifer khí- tính toán bề mặt truyền nhiệt F cần thi ết bi ết lưu lượng nhiệt độ vào không khí Nhiệt độ không khí vào calorifer t’2 thường lấy nhiệt độ môi trường Nhiệt độ không khí t”2 nhiệt độ TNS vào TBS xác định theo yêu cầu công nghệ sấy -Nhiệt lượng mà calorifer cần cung cấp cho tác nhân sấy Q tính công th ức: Q = L (I1 - I0) Trong đó: L (kg/h): khối lượng không khí khô cần thiết cho trình sấy thực tế I1 I0: tương ứng entanpy TNS trước sau khỏi calorifer Q = 8191,747.(118,58 - 60,6256) = 474747,7823 kJ/h ≈ 132 kW Do nhiệt độ tác nhân sấy không cao nên ta chọn lò có áp suất bão hoà bar Tra bảng nước nước bão hoà theo áp suất ta có nhiệt ẩn hóa r = 2133 kJ/kg độ Nhiệt độ bão hòa 143,62oC Giả sử hiệu suất calorifer ηc =.75% Khi bề mặt truyền nhiệt calorifer : F= Trong : k : hệ số truyền nhiệt calorifer : độ chênh lệch nhiệt độ trung bình khí ηc : hiệu suất calorifer Trong calorifer khí-hơi, dịch thể nóng nước ngưng tụ có nhiệt độ không đổi t’1 = t”1 = tb = cosnt Ở tb nhiệt độ bão hòa nước Δtmax = tb - t’2 = l43,62 – 23,6 = 120,02 oC Δtmin = tb – t”2 = l43,62 – 35 = 108,62 oC Δt = = = 114,23 oC SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 19 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam Hệ số truyền nhiệt kF tính theo công thức gần calorifer nước sau (Sách tính toán thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt): kF = a.(ω.ρ)b Với : a = 10,5 ÷ 14, ta chọn a = 12 b = 0,5 ÷ 0,7, ta chọn b = 0,6 ω : tốc độ không khí khe hẹp, ω = 4,5 m/s ρ : khối lượng riêng không khí, ρ = 1,293 kg/m3 kF = 12.(4,5.1,293)0,6 = 34,52 W/m2K ⇒ F = = = 44,59 m2 ≈ 45 m2 Ta chọn calorifer, diện tích trao đổi nhiệt 15 m2 4.2 TÍNH TRỞ LỰC VÀ CHỌN QUẠT GIÓ 4.2.1 Tính trở lực - Tính tiêu chuẩn Re Ðường kính trung bình cà phê nhân lấy d= 0,006m Ở nhiệt độ trung bình TNS t = 72,5 oC lấy gần ʋ theo phụ lục , ʋ = 20,28.10-6 m2/s Do đó: Re = = = 739,645 -Hệ số thủy động a Theo (10.20) a : a = 5,85 + + = 5,85 + + = 9,92 -Khối lượng riêng dẫn xuất Theo (10.23) ta có: ρdx = = = 24,129 kg/m3 SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 20 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam -Hệ số ζ Nếu lấy khối lượng riêng cà phê nhân ρv = 650 kg/m3 ta có: ζ = = = 0,96 -Hệ số C1 Theo (10.21) C1 : C1 = = = 0,0434 - Trở lực qua lớp hạt Như trở lực TNS qua lớp hạt : Δp1 = = = 110,014 mmH2O Ở lấy khối lượng riêng cuat TNS khối lượng riêng không khí nhiệt độ 72,5 oC = 1,023 kg/m3 -Trở lực xyclon vaf calorifer : theo kinh nghiệm trở lực xyclon Δpx = 20 mmH2O, trở lực qua calorifer Δpxc = mmH2O , trở lực cục tổn thất phụ lấy 5% -Tổng trở lực Tổng trở lực quạt phải khắc phục : Δpt = 1,05.( Δp1 + Δpxc + Δpx) = 1,05.(110,014 + + 20) = 139,664 mmH2O -Giáng áp động Giả sử tốc độ TNS khỏi quạt có tốc độ w = 20 m/s Khi giáng áp động : Δpđ = = = 20,877 mmH2O -Cột áp quạt: Δp = Δpt + Δpđ = 139,664 + 20,877 = 160,541 mmH2O 4.2.2 Chọn quạt cho hệ thống sấy thùng quay Để vận chuyển tác nhân sấy hệ thống sấy người ta thường dùng hai loại quạt:quạt ly tâm quạt hướng trục, chọn loại quạt nào, thông số kỹ thuật phụ thuộc vào thông số đặc trưng hệ thống sấy, trở lực mà quạt phải khắc phục Δp ,năng suất mà quạt cần tải V nhiệt độ độ ẩm TNS chọn quạt giá trị cần xác định hiệu suất quạt Ta chọn quạt cho hệ thống sấy thùng quay quạt ly tâm, có hai nhiêm vụ đẩy hút TNS Cấu tạo quạt: SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 21 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam Căn vào cột áp Δp = 160,541 mmH2O lưu lượng Vtb = 2,258 m3/s = 8128,8 m3/h Ta chọn quạt ly tâm, cột áp quạt 80,27 mmH2O, lưu lượng quạt 8128,8 m3/h Theo biểu đồ hình 17.12 (trang 336-TTTKHTS) tất quạt từ thỏa mãn suất cột áp yêu cầu Tra biểu đồ chọn quạt ta chọn quạt trung áp N0 A = 5000 Do số vòng quay quạt : n = = ≈ v/ph 4.3 CHỌN XYCLON LỌC SẢN PHẨM Trong hệ thống sấy ta dùng xyclon để thu hồi sản phẩm sấy bay theo tác nhân trước thái môi trường Xyclon họat động theo nguyên lý ly tâm Diện tích tiết diện ống xyclon nên lấy (3- 4) lần tiết diện kênh dẫn Tốc độ TNS kênh dẫn không nên vượt (20- 25) m/s Thể tích xyclon tính theo l ưu 3 lượng TNS nên lấy xấp xỉ 0,6 m cho l m TNS đựa vào Tùy theo TNS để bố trí l hay nhiều xyclon Cấu tạo xyclon kích thước bản: D: đường kính xyclon Dl: đường kính ống trung tâm d: đường kính phần bé phễu hl: chiều dài phần ống trung tâm cắm vào xyclon h2: chiều cao phần hình trụ xyclon h3: chiều cao phễu b: chiều dài tiết diện kênh dẫn vào xyclon h Căn vào lưu lượng tác nhân sấy V= 8128,8 m3/h, theo bảng 17.3 (Tr 321 -TTTKHTS) ta có kích thước (tính theo mét): D= 1,8 m; a= 0,450 m; b= 0,90 m; d= 0,36 m; hl= 0,60 m; h2= 0,825 m; h3= l,44 m; Dl= 0,90 m; D- a =1,350 m SVTH: Nguyễn Văn Hưng_0841080073_KT Nhiệt K8 22 ... Nhiệt K8 Đồ án môn học Kỹ Thuật Sấy GVHD: Nguyễn Đức Nam CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN QUÁ TRÌNH SẤY LÝ THUYẾT 2.1 CHỌN CHẾ ĐỘ SẤY 2.1.1 Chọn chế độ sấy Thông thường chế độ sấy hệ thống sấy thùng quay hiểu... ta sử dụng thiết bị sấy như: sấy tháp, thùng quay, sấy hầm… Trong đò án em có nhiệm vụ sấy cà phê nhân với suất 2550 kg khô/h Đây lần tiếp nhận nhiệm vụ thiết kế hệ thống sấy mang tính chất đào... thiết bị sấy phù hợp với loại nguyên vật liệu để đạt chất lượng cao Đặc biệt sấy cà phê nhân, thành phẩm để chế biến cà phê bột, cà phê s ữa, lo ại bánh cao cấp… Do đặc thù cà phê nhân sấy phải