CÔNG TY TRÁCH NHIỆM HỮU HẠN ĐẠI PHÁT TÍN THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT Ô TÔ TẢI TRÊN CƠ SỞ Ô TÔ SÁT XI TẢI HINO FL8JTSL 6x2 Ký hiệu thiết kế: 12-14/TK-ĐPT Nhãn hiệu, số loại: HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT-MB Cơ sở SXLR: CÔNG TY TNHH ĐẠI PHÁT TÍN Địa chỉ: 333 Lý Thường Kiệt, Khóm 7, Phường 6, Tp Cà Mau, Cà Mau Nhóm thiết kế: ĐƠN VỊ THIẾT KẾ Ngày … Tháng … Năm … CÀ MAU – 10/2014 1 LỜI NÓI ĐẦU 1.1 Giới thiệu chung Hiện nay, nước ta tình hình kinh tế ngày phát triển, nhu cầu sử dụng hàng hóa để không bị ảnh hưởng mưa nắng Chính mà Công ty TNHH Đại Phát Tín tiến hành thiết kế đóng loại ô tô tải: thùng lửng, thùng kín, mui bạt, tải cẩu, chở rác, bồn nước… loại ô tô khác để đáp ứng nhu cầu thiết yếu thị trường Căn vào Giấy phép kinh doanh số: 20076184 đăng ký lần đầu ngày 22 tháng 07 năm 2009, đăng ký thay đổi lần thứ 8: ngày 02 tháng 07 năm 2013 Sở Kế hoạch Đầu tư tỉnh Cà Mau cấp Theo nhu cầu thực tế thị trường, Công ty TNHH Đại Phát Tín tiến hành công việc sau: “THIẾT KẾ ÔTÔ TẢI (CÓ MUI) TRÊN CƠ SỞ ÔTÔ SẮT XI TẢI HINO FL8JTSL 6x2” Ký hiệu thiết kế: 12-14/TK-ĐPT Nhãn hiệu – Số loại: HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT-MB Ôtô tải HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT-MB đáp ứng đầy đủ tính vận chuyển xếp dỡ hàng hóa cách linh hoạt Ôtô tải có ưu việt sau: - - Phù hợp với đặc điểm hệ thống đường giao thong công cộng nước ta Ôtô tải sản xuất tương đối đơn giản phù hợp với công nghệ nhà máy nước Toàn ôtô sở giữ nguyên, gia công thùng tải mui phủ bạt lắp lên khung ôtô Ôtô sát xi tải HINO FL8JTSL 6x2 loại ôtô lắp ráp Công ty Liên Doanh HINO MOTORS Việt Nam, 100% Đảm bảo tiêu an toàn kỹ thuật bảo vệ môi trường theo quy định hành, đồng thời đáp ứng yêu cầu mỹ thuật công nghiệp Ôtô đóng phải đame bảo không ảnh hưởng đến đặc tính động học, động lực học ôtô sở Ôtô đóng phải đảm bảo chuyển động ổn định an toàn loại đường giao thông công cộng 1.2 Mô tả cấu tạo chung + Sàn thùng: Đà dọc thùng làm thép định hình U140x60x5,0mm; đà ngang làm 21 thép U120x50x5,0mm, chúng lien kết với mối hàn hồ quang điện thông qua liên kết V50x3,0mm  Mặt sàn trải thép dày 3,0mm + Vách thùng:  Cách hông thùng có 08 bửng đóng mở tay khóa lề, chế tạo từ thép cán định hình 40x80x2,0mm, vách bên inox chấn song dày 1,0mm, vách tole phẳng dày 0,8mm, liên kết với khung bửng ri-vê rút Phía bửng bố trí khung cắm kèo thép CT3 40x2,0mm tuýp ∅34x3,0mm, thép liên kết mối hàn hồ quang điện  Khung xương vách trước thép 40x2,0mm, vách phủ inox chấn song dày 1,0mm, vách tole phảng dày 0,8mm, liên kết với khung xương ri-vê rút  Vách sau có 01 bửng đóng mở tay khóa lề, chế tạo từ thép cán định hình 40x80x2,0mm 30x2,0mm, vách bên inox chấn song dày 1,0mm, vách tole phẳng dày 0,8mm, liên kết với khung bửng ri-vê rút Phía bửng bố trí khung vĩ thép CT3 20x40x2,0mm, thép liên kết với mối hàn hồ quang điện + Khung mui làm 17 kèo tuýp ∅27x2,0mm phủ bạt simili, cố định dây dù cột vào móc bạt bên vách hông vách sau thùng + Toàn thùng liên kết với sắt xi ôtô bulông quang M18x2 pát chống xô thép CT3 U80x40x3,0mm thông qua 08 bulông M12x1 1.3 Các bước công nghệ thực - Sử dụng lại sơ đồ bố trí chung ôtô trước cải tạo: động bố trí bên ghế người lái, sau ly hợp, hộp số, đăng cuối cầu chủ động - Gia công thùng tải có mui phủ bạt lắp lên xe: + Gia công đà dọc thùng, lắp đà ngang lên đà dọc; + Gia công vách trước, vách sau, bửng hông; + Lắp mặt sàn thùng, lắp vách lên sàn thùng; + Lắp thùng lên ôtô, liên kết thùng với sắt xi ôtô - Gia công lắp thiết bị phụ: vè chắn bùn, rào cản hông, lắp hệ thống đèn tín hiệu phía sau, cản sau  Kiểm tra tổng thể - chạy thử Sơn chống gỉ sơn trang trí thùng Kiểm tra xuất xưởng BỐ TRÍ CHUNG ÔTÔ TẢI (CÓ MUI) 2.1 Sơ đồ bố trí chung: 2.1.1 Hình chiếu đứng 2.1.2 Hình chiếu 2.1.3 Hình chiếu cạnh 2.2 Bố trí chung trọng lượng Trọng lượng phân bố trọng lượng ôtô thiết kế HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT-MB xác định bảng sau: TT 01 02 03 04 05 06 07 Thành phần trọng lượng Ôtô sát xi tải Thùng tải mui bạt Khối lượng hàng chuyên chở cho phép TGGT, Q Kíp lái (03 chỗ ngồi) Khối lượng than, Go Khối lượng toàn CP TGGT, G Khả chịu tải lên trục Trọng lượng (kG) 6670 2135 14800 195 8805 23800 Phân bổ lên trục Trục Trục Trục 2970 335 2300 1850 900 6250 1850 900 6250 195 3305 5800 2750 9000 2750 9000 6500 10000 10000 ĐẶC TÍNH KỸ THUẬT CƠ BẢN CỦA XE TT 1.1 1.2 THÔNG SỐ CHÍNH Thông tin chung Loại phương tiện Nhãn hiệu, số loại xe 1.3 2.1 Công thức bánh xe Thông số kích thước Kích thước bao: Dài x Rộng x Cao (mm) Chiều dài sở (mm) 2.2 Ôtô sở Ôtô thiết kế Ôtô sát xi tải Ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL HINO FL8JTSL 6x2 6x2/ĐPT-MB 6x2 11330x2460x2700 11430x2500x3580 5870 + 1300 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10 3.1 3.1.1 3.1.2 3.1.3 3.2 3.3 3.4 3.5 3.5.1 3.5.2 3.5.3 3.6 3.7 3.7.1 3.7.2 3.7.3 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 Vết bánh xe trước/sau (mm) Vết bánh xe (mm) Chiều dài đầu xe (mm) Chiều dài đuôi xe (mm) Khoảng sang gầm xe (mm) Góc thoát trước/sau Chiều rộng cabin (mm) Chiều rộng toàn thùng hàng (mm) Thông số trọng lượng Khối lượng than (kG) + Phân bố lên trục (kG) + Phân bố lên trục (kG) + Phân bố lên trục (kG) Khối lượng hàng chuyên chở CP TGGT xin phép (kG) Khối lượng hàng chuyên chở theo thiết kế (kG) Số người cho phép chở kể người lái (người) Khối lượng toàn CP TGGT xin phép (kG) + Phân bố lên trục (kG) + Phân bố lên trục (kG) + Phân bố lên trục (kG) Khối lượng toàn theo thiết kế (kG) Khả chịu tải lớn trục xe sở (kG) + Phân bố lên trục (kG) + Phân bố lên trục (kG) + Phân bố lên trục (kG) Thông số tính chuyển động Tốc độ cực đại xe (km/h) Độ dốc lớn xe vượt (%) Thời gian tăng tốc xe toàn tải lúc khởi hành đến hết quãng đường 200m(s) Góc ổn định ngang tĩnh xe không tải Bán kính quay vòng nhỏ nhất, (m) Động 1925/1855 2185 1255 2905 3005 270 27o/12o -/2460 2500 6670 2970 1850 1850 - 8805 3305 2750 2750 14800 - 14800 03 - 23800 - 5800 9000 9000 23800 6500 10000 10000 6500 10000 10000 87,98 30 - 83 37,17 28,6 - 35,16 11,8 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7 10 10.1 10.2 11 11.1 11.2 11.3 12 12.1 12.2 12.3 13 Kiểu loại J08E-UF Loại nhiên liệu, số kỳ, số xi lanh, Diesel, thì, 06 xi lanh, bố trí thẳng hàng, cách bố trí làm mát nước, tăng áp Dung tích xi lanh (cm ) 7684 Tỉ số nén 18:1 Đường kính xi lanh hành trình 112x130 piston (mm) Công suất lớn (kw/v/p) 184/2500 Moomen xoắn lớn (N.m/v/p) 739/1500 Li hợp Loại đĩa ma sát khô, dẫn động thủy lực, trợ lực khí nén, 01 đĩa Hộp số số tiến, số lùi Tỷ số truyền hộp số i1=12,637; i2=8,086; i3=6,550; i4=4,768; i5=3,548; i6=2,481; i7=1,845; i8=1,343; i9=1,00; i1=13,210 Các đăng 03 trục, có ổ đỡ trung gian Cầu chủ động Trục chủ động, hộp số liền, bố trí phía sau Tỉ số truyền: io=5,428 Bánh xe lốp Bánh xe Loại bánh xe có đai ốc Lốp xe + Trục 1:11.00R20 (02), áp suất 830(kPa) + Trục 2:11.00R20 (04), áp suất 830 (kPa) + Trục 3:11.00R20 (04), áp suất 830 (kPa) Hệ thống treo Hệ thống treo trục - Phụ thuộc, nhíp Giảm chấn thủy lực Hệ thống treo trục - Phụ thuộc, nhíp Hệ thống treo trục - Phụ thuộc, nhíp Hệ thống phanh Phanh Tang trống, dẫn động thủy lực, điều khiển khí nén Áp suất làm việc 5~8,5 (kG/cm2) Hệ thống phanh đỗ Tang trống tác dụng lên trục thứ cấp hộp số Dẫn động khí Hệ thống phanh dự phòng Trang bị phanh khí xả phanh hỗ trợ Hệ thống lái - Cơ cấu lái kiểu trục vít eecu bi, dẫn động khí có trợ lực thủy lực - Tỉ số truyền 20,2 14 15 16 16.1 16.2 16.3 16.4 17 17.1 17.2 Khung xe Khung sát xi chịu lực Cabin Cabin kiểu lật, 02 cửa, chứa 03 người Hệ thống điện Ắc quy 12Vx02 – 65Ah Máy phát điện 24V – 50A Động khởi động 24V – 4,5kW Hệ thống chiếu sang, tín hiệu: Số - Đèn pha – cos, mầu trắng: 02 lượng, mầu sắc loại đèn chiếu - Đèn báo rẽ, mầu vàng: 04 sang, tín hiệu xe - Đèn phanh – đèn kích thước, mầu đỏ: 02 - Đèn báo lùi, mầu trắng: 01 - Đèn biển số, mầu trắng: 01 - Đèn kích thước trước, mầu trắng: 02 - Đèn kích thước sau, mầu đỏ: 02 - Tấm phản quang, mầu đỏ: 02 Thùng xe Thùng mui phủ bạt Kích thước phủ bì thùng hàng: 9350x2500x2425 DxRxC (mm) Kích thước lọt lòng thùng hàng 9200x2350x2150 DxRxC (mm) TÍNH TOÁN CÁC ĐẶC TÍNH ĐỘNG HỌC, ĐỘNG LỰC HỌC 4.1 Tính toán xác định trọng tâm ôtô 4.1.1 Tọa độ trọng tâm ôtô theo chiều dọc Để đơn giản trình tính toán xem ôtô đối xứng dọc theo phương ngang trọng tâm ôtô nằm mặt phẳng đối xứng dọc ôtô  Khi ôtô không tải: Trong đó: ao, mm: Khoảng cách từ tọa độ trọng tâm ôtô không tải đến đường tâm trục bánh xe trước Z02 = 2750 kG: Trọng lượng phân bổ lên bánh xe trục không tải Z03 = 2750 kG: Trọng lượng phân bổ lên bánh xe trục không tải G0 = 8805 kG: Tự trọng ôtô L0 = 5870+1300/2 = 6520 mm: Chiều dài sở ôtô Thay vào công thức ta tính được: a0 = 4073mm b0 = L0 – a0 = 6520 – 4073 = 2447 mm  Khi ôtô đầy tải: Trong đó: a, mm: Khoảng cách tọa độ trọng tâm ôtô đầy tải đến đường tâm trục bánh xe trước từ Z2 = 9000 kG: Trọng lượng phân bổ lên bánh xe trục đầy tải Z3 = 9000 kG: Trọng lượng phân bổ lên bánh xe trục đầy tải G = 23800 kG: Trọng lượng toàn ôtô L = 6520 mm: Chiều dài sở ôtô Thay vào công thức ta tính được: a = 4931mm b = L – a = 6520 – 4931 = 1589 mm 4.1.2 Tọa độ trọng tâm theo chiều cao Chiều cao trọng tâm ôtô xác đinh sở chiều cao khối tâm thành phần trọng lượng: BẢNG THÔNG SỐ TÍNH TOÁN CHIỀU CAO TRỌNG TÂM STT Thành phần trọng lượng Gi (kG) Hi (mm)` Ôtô sát xi; GCh 6670 1050 Thùng tải mui bạt; GTh 2135 2100 Khối lượng thân; G0 8805 HG0 Khối lượng chuyên chở; Q 14800 2470 Kíp lái; GKl 195 1700 Khối lượng toàn bộ; Ga 23800 hG BẢNG THÔNG SỐ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH STT Ký hiệu Đơn vi Chiều dài sở L0 mm Vết bánh xe trước B01 mm Vết bánh xe sau B02 mm Vết bánh xe sau phía WT mm Khối lượng thân G0 kG + Trục Z01 kG + Trục Z02 kG + Trục Z03 kG Khối lượng toàn G kG + Trục Z1 kG + Trục Z2 kG + Trục Z3 kG Bán kính quay vòng nhỏ Rqmin m Tọa độ trọng tâm tính công thức: Trong đó: HG – Chiều cao trọng tâm ôtô thiết kế Gi – Trọng lượng thành phần HGi – Chiều cao tâm thành phần trọng lượng G – Trọng lượng toàn ôtô Thay thông số vào công thức ta tính được: + Tọa độ trọng tâm ôtô không tải: hG0 = 1305mm + Tọa độ trọng tâm ôtô đầy tải: hG = 2033mm 4.2 Kiểm tra tính ổn định ôtô 4.2.1 Góc giới hạn lật ôtô quay đầu lên dốc  Khi ôtô không tải: Giá trị 6520 1925 1855 2185 8805 3305 2750 2750 23800 5800 9000 9000 11,8 hay Trong đó: + b0 = 2447mm: Khoảng cách từ trọng tâm ôtô không tải đến đường tâm trục bánh xe sau + hG0 = 1305mm: Chiều cao từ trọng tâm ôtô không tải đến mặt đất  Khi ôtô đầy tải: hay Trong đó: + b = 1589mm: khoảng cách từ trọng tâm ôtô đầy tải đến đường tâm trục bánh xe sau + hG = 2033mm: Chiều cao từ trọng tâm ôtô đầy tải đến mặt đất 4.2.2 Góc giới hạn lật quay đầu xuống dốc  Khi ôtô không tải: hay Trong đó: + a0 = 4073mm: Khoảng cách từ trọng tâm ôtô không tải đến đường tâm trục bánh xe trước + hG0 = 1305mm: Chiều cao từ trọng tâm ôtô không tải đến mặt đất  Khi ôtô đầy tải: hay 10 Số ih9 ic t Tỷ số truyền cầu chủ động Thời gian trễ chuyển số Giây 1,000 5,428 0,5 5.1 Xây dựng đồ thị đặc tính động a) Công suất động cơ: Sử dụng công thức thực nghiệm SR.Lay Decman: Trong đó: + Nemax = 184 (KW) – Công suất cực đại động + nN = 2500 (vg/ph) – Số vòng quay trục khửu động tương ứng với công suất cực đại; + ne (vg/ph) – Số vòng quay trục khuỷu động tương ứng với công suất N e + a, b, c – Các hệ số thực nghiệm kể đến ảnh hưởng buồng đốt loại động ; Với ; ; + + + + Memax – Mô men xoắn cực đại động Mn – Mô men xoắn số vòng quay cực đại động nN – Số vòng quay cực đại động nM – số vòng quay trục khửu vị trí đặt mô men xoắn cực đại Bảng giá trị tính toán: kM 1.072 HỆ SỐ CHỦNG LOẠI ĐỘNG CƠ kw a b 1.667 0.910 0.537 14 c 0.448 b) Moment xoắn trục khuỷu động cơ: c) Tốc độ di chuyển ôtô: (km/h) d) Lực kéo bánh xe chủ động: e) Lực cản không khí ôtô di chuyển: Trong đó, K = 0,06 (kGs2/m4): hệ số cản không khí F = B01*H=1,925*3,58=6,892(m2): diện tích cản diện ôtô V(m/s): vận tốc tương đối ôtô không khí f) Lực cản tổng hợp: Với, Pw (kG): lực cản khí động ôtô di chuyển : hệ số cản tổng cộng đường 15 5.2 Xác định nhân tố động lực học ôtô Gia tốc di chuyển: J=(D - f)*g/δ (m/s2) Trong đó, J(m/s2): gia tốc ôtô D: nhân tố động lực học G=9.81 m/s2: gia tốc trọng trường δi: hệ số kể đến ảnh hưởng khối lượng quay δi = 1+0.05(1+ihi2) ihi: tỷ số truyền tay số 5.3 Xác định thời gian tăng tốc Thời gian để ôtô tăng tốc V1 đến V2 xác định theo công thức: (s) Trong đó, J (m/s2): gia tốc di chuyển ôtô Sử dụng phương pháp đồ thị để giải tích phân Chia đường cong gia tốc nhiều đoạn nhỏ cho khoảng tốc độ ứng với đoạn đường cong ôtô tăng tốc với gia tốc không đổi Thời gian tăng tốc ôtô khoảng từ Vi1 đến Vi2: (s) Với Jitb=0,5*(Ji1+ Ji2) 16 Ji1, Ji2 (m/s2): gia tốc ứng với điểm đầu điểm cuối khoảng tốc độ chọn Thời gian tăng tốc tổng cộng từ độ ổn định cực tiểu Vmin đến tốc độ V: (s) 5.4 Xác định quãng đường tăng tôc Quãng đường để ôtô tăng tốc từ vận tốc V1 đến V2 xác định theo công thức: (m) Trong đó, V(m/s): tốc độ di chuyển ôtô Sử dụng phương pháp đồ thị sở đồ thị thời gian tăng tốc vừa lập để giải tích phân Chia đường cong thời gian tăng tốc làm nhiều đoạn nhỏ thừa nhận khoảng thay đổi tốc độ tương ứng với đoạn ôtô di chuyển với tốc độ trung bình: (km/h) Quãng đường tăng tốc ôtô khoảng tốc độ từ Vi1 đến Vi2: (m) Quãng đường tăng tốc tổng cộng từ tốc độ ổn định cực tiểu Vmin đến tốc độ V: (m) Tại vị trí lớn ôtô Vmax gia tốc J = Vì lập đồ thị tính toán ta lấy giá trị vận tốc ôtô khoảng từ Vmin đến 95%Vmax Tại vị trí vận tốc nhỏ Vmin, t = 17 Trị số giảm vận tốc chuyển động ôtô tính theo công thức sau: (m/s) Trong đó: f: hệ số cản lăn g = 9,81 (m/s2): Gia tốc trọng trường t1 = 2s: Thời gian chuyển số 5.5 Trình bày kết tính toán Các đồ thị biểu diễn đặc tính kéo: Từ công thức ta xây dựng đồ thị biểu diễn đặc tính kéo sau:  Đồ thị đặc tính động  Đồ thị đặc tính lực kéo Vận tốc di chuyển lớn nhất: Vmax = 86,13(km/h)  Đồ thị nhân tố động lực học Độ dốc lớn ôtô vượt được: imax = Dmax – f = 0,3917 – 0,02 = 37,17%  Đồ thị gia tốc Jmax1(m/s2) Jmax2(m/s2) Jmax3(m/s2) Jmax4(m/s2) Jmax5(m/s2) Jmax6(m/s2) Jmax7(m/s2) Jmax8(m/s2) Jmax9(m/s2) 0.4035 0.5035 0.5616 0.5725 0.5239 0.3290 0.2115 0.1173 0.0522  Đồ thị thời gian tăng tốc  Đồ thị quãng đường tăng tốc 18 Từ kết có thời gian tăng tốc tính từ lúc khởi hành đến hết quãng đường 200m ôtô đầy tải là: t=28,6s ≤ 20+0,4G = 20+0,4*23,8 = 29,52s Đảm bảo thỏa mãn yêu cầu Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia chất lượng an toàn kỹ thuật bảo vệ môi trường ôtô QCVN 09:2011/BGTVT 5.6 Tính kiểm tra khả vượt dốc theo điều kiện bám bánh xe chủ động với mặt đường Khả leo dốc cực đại ôtô loại đường tính theo khả bám bánh xe chủ động tính toán sau: Theo lý thuyết ôtô: Trong đó: + - hệ số sử dụng trọng lượng bám kéo; =1,2 + - Tải trọng tác dụng lên cầu chủ động; = 9000 (kG) + G – Trọng lượng toàn ôtô; G = 23800 (kG) + - Hệ số bám dọc, chọn = 0,7 + f – Hệ số cản lăn, chọn f = 0,02 Thông số Đơn vị Giá trị Nhân tố động lực học lớn Dmax Nhân tố động lực học nhỏ Dmin Vận tốc Vmax tính toán km/h Vận tốc Vmax thực tế theo hệ số cản mặt đường km/h Khả vượt dốc lớn imax Khả vượt dốc lớn cho phép theo điều kiện bám Thời gian tăng tốc (toàn tải) hết quãng đường 200m Giây (t≤20+0.4G) 0,3917 0,0190 86,13 83 37,17% 29,76% 28,6 Giới hạn áp dụng ≥60 ≥20% ≤29,52 KẾT LUẬN: Từ kết tính toán cho thấy ôtô thiết kế có tính động lực học cao Ôtô hoạt động tốt với tuyến đường nước ta TÍNH TOÁN BỀN ÔTÔ TẢI 19 Để thuận tiện nhanh chóng trình tính toán sử dụng phần mềm tính toán sức bền phần tử hữu hạn RDM (phần mềm giáo sư YVES DEBARD thuộc trường Đại học Kỹ thuật Le Mans viết) 6.1 Tính bền dầm ngang Dầm ngang thùng 21 thép CT3, U120x50x5,0mm Dầm ngang thùng hàng chịu tác dụng trọng lượng hàng hóa trọng lượng than thùng hàng, giả thiết rằng: - - Trọng lượng hàng hóa phần thùng hàng phân bố mặt sàn, tức phần trọng lượng phân bố dầm ngang suốt chiều dài dầm Trọng lượng thành thùng hàng tác dụng lên dầm ngang điểm đầu mút dầm Các thành phần trọng lượng - Trọng lượng phân bố đều: Trong đó: Gs – Trọng lượng phần sàn thùng, Gs = 1050kG Q – Trọng lượng hàng hóa, Q = 14800kG l – Chiều dài dầm ngang, l=2,44m n – Số lượng dầm ngang, n = 21 thay vào công thức ta tính được: q = 309,33kg/m - Tải trọng tập trung thành thùng khung mui gây nên: Gt – Trọng lượng thành: Gt = 1085kG Thay vào công thức ta tính được: P = 25,83kG  Tiết diện chịu lực: Các dầm ngang sử dụng thép CT3 U120x50x5,0mm có thông số đặc trưng hình học: 20 + Diện tích mặt cắt ngang A, (cm2): 13,11 + Mô men quán tính Jx, (cm4) : 299,54 + Mô men chống uốn Wx, (cm ) : 49,92 Ứng suất uốn cho phép vật liệu , Mpa : 120  Sơ đồ tính toán: Tọa độ nút: 1(0; 00); 2(0; 0.79); 3(0; 1.66); 4(0; 2.44)  Kết tính toán: - Biểu đồ mô men uốn: Mô men uốn lớn nhất: Mumax = 116,9 (daN.m) 21 - Biểu đồ chuyển vị: Chuyển vị lớn nhất: ymax = 0,834 (mm) - Biểu đồ ứng suất: Ứng suất uốn lớn nhất: (MPa) < = 120 (MPa) KẾT LUẬN: Từ kết tính toán cho thấy dầm đà ngang thùng hàng đảm bảo điều kiện bền di chuyển 22 6.2 Tính bền mối ghép bulông liên kết thùng với sát xi ôtô Thùng chở hàng liên kết chặt với khung ôtô 10 bulông quang M18x2 04 pát chống xô Để đơn giản ta tính bền cho 10 bulông quang Khi chuyển động bulông liên kết chịu tác dụng 02 loại lực lực quán tính phanh lực quán tính li tâm quay vòng Trong trình chuyển động, hai loại lực không đồng thời xuất nên cần lấy giá trị lớn hai để tính toán - Xét ôtô quay vòng, lực quán tính ly tâm là: Plt (kG) Trong đó: + + + + - Q tải trọng cho phép ô tô: Q = 14800 (KG) GTH trọng lượng thùng hàng: GTH = 2135 (KG) Rqmin bán kính quay vòng nhỏ ôtô: Rqmin = 9,05 (m) Vgh vận tốc giới hạn ôtô đầy tải: Vgh=6,90 (m/s2) Lực quán tính lớn phanh với gia tốc cực đại: jpmax: (lấy jpmax 7.0 m/s2) (KG) Vậy, Ppmax > Plt nên tính toán ta lấy giá trị P pmax tức xét trường hợp ôtô phanh gấp với gia tốc phanh cực đại Điều kiện để thùng hàng không trượt tương đối so với khung ôtô phanh sau: Trong đó: + + + + fms hệ số ma sát thép cao su: fms = 0,30(f = 0,2~0,6) Q tải trọng cho phép ôtô: Q = 14800 KG GTH trọng lượng thùng hàng: Gth = 2135KG Pe lực xiết bulông ứng suất kéo bulông đạt tới giới hạn chẩy: P e = 1600 (cho phép bulông M18 thép C45) 23 + n số bulông: n= 20 (do có 10 bulông quang, nên có 20 bulông xiết) 12084,10 - (14800 + 2135)x0,3 < 20x1600x0,3 ⇒ 7003,6 < 9600 Như vậy, thùng hàng không bị xê dịch tương đối so với khung ôtô phanh đột ngột 6.3 Tính toán bền hệ thống khác 6.3.1 Đối với hệ thống phanh Ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT – MB có trọng lượng không tải đầy tải nằm giới hạn ôtô tải sở, tải trọng phân bố lên cầu trước sau đầy tải nằm giới hạn cho phép ôtô tải sở, hệ thống phanh ôtô đủ bền hoàn toàn tin cậy, đảm bảo an toàn vận hành đường giao thông 6.3.2 Đối với hệ thống treo Hệ thống treo ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT – MB hệ thống treo phụ thuộc gồm có phận đàn hồi cụm nhíp có hình bán elip phận giảm chấn thủy lực Ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT – MB có trọng lượng không tải đầy tải nằm giới hạn trọng lượng không tải đầy tải ôtô tải sở, tải trọng phân bố lên cầu trước cầu sau ôtô tải (có mui) nằm giới hạn ôtô tải sở, hệ thống treo ôtô đủ bền hoàn toàn tin cậy, đảm bảo an toàn vận hành đường giao thông 6.3.3 Đối với hệ thống lái Ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL 6x2/ĐPT – MB có trọng lượng không tải đầy tải nằm giới hạn ôtô tải sở, tải trọng phân bố lên cầu trước cầu sau đầy tải ôtô tải (có mui) nằm giới hạn cho phép ôtô tải sở hệt thống lái ôtô đủ bền hoàn toàn tin cậy, đảm bảo an toàn vận hành đường giao thông 6.3.4 Đối với hệ thống truyền lực Do toàn động cơ, ly hơp, hợp số, đăng, cầu sau… giữ nguyên Trọng lượng không tải đầy tải nằm giới hạn ôtô tải sở, tải trọng phân bố lên cầu trước cầu sau đầy tải ôtô tải (có mui) nằm 24 giới hạn cho phép ôtô tải sở hệ thống lái ôtô đủ bền hoàn toàn tin cậy, đảm bảo an toàn vận hành đường giao thông CÁC CHI TIẾT, TỔNG THÀNH CHẾ TẠO TRONG NƯỚC VÀ NHẬP KHẨU (cho ôtô) Các chi tiết, tổng thành chế tạo nước (cho 01 ôtô): TT Tên chi tiết chế tạo nước Ôtô sát xi tải Nhãn hiệu, số loại HINO FL8JTSL 6x2 Cụm thùng hàng mui phủ bạt, vè chắn bùn, rào cản hông Số Nơi sản xuất lượng 01 CÔNG TY LIÊN DOANH HINO MOTORS VIỆT NAM 01 CÔNG TY TNHH ĐẠI PHÁT TÍN Các chi tiết, tổng thành nhập (cho 01 ôtô) KẾT LUẬN CHUNG Ôtô tải (có mui) sau thiết kế ôtô sát xi tải hiệu HINO FL8JTSL 6x2 có thông số kỹ thuật sau: Kích thước tổng thể: DxRxC Kích thước thùng hàn: DxRxC Kích thước lọt lòng thùng hàng: DxRxC Trọng lượng than Trọng lượng hàng hóa chuyên chở cho phép tham gia giao thông Số chỗ ngồi kể người lái Trọng lượng toàn cho phép tham gia giao thông Vận tốc lớn toàn tải Vmax Độ dốc lớn vượt mm mm mm KG KG 11430x2500x3580 9350x2500x2425 9200x2350x2150 8805 14800 KG 03 23800 Km/h % 83 37,17 Như ôtô sau thiết kế thông số phù hợp theo tiêu chuẩn kỹ thuật QCVN 09:2011/BGTVT, đảm bảo điều kiện vận hành tuyến đường giao thông công cộng 25 Kính đề nghị hội đồng thẩm định thiết kế Cục Đăng kiểm Việt Nam thẩm định phương án thiết kế Cà mau, ngày … tháng … năm … Lập thuyết minh 26 MỤC LỤC 27 TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Hữu Cẩn – Phan Đình Kiên: “Thiết kế tính Ôtô máy kéo”, Nhà Xuất Bản Giáo Dục, 1996 Bộ Giao Thông Vận Tải: QCVN 09: 2011/BGTVT Cục Đăng kiểm Việt Nam: 1819/ĐKVN – VAR, ngày 10 tháng 09 năm 2012 Phan Đình Huấn: “Tính toán kết cấu phần mềm phần tử hữu hạn RDM”, Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh, 2002 Nguyễn Hữu Lộc: “ Cơ sở thiết kế máy”, Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia Thành Phố Hồ Chí Minh, 2004 28 ... (CÓ MUI) TRÊN CƠ SỞ ÔTÔ SẮT XI TẢI HINO FL8JTSL 6x2 Ký hiệu thiết kế: 12-14/TK-ĐPT Nhãn hiệu – Số loại: HINO FL8JTSL 6x2/ ĐPT-MB Ôtô tải HINO FL8JTSL 6x2/ ĐPT-MB đáp ứng đầy đủ tính vận chuyển... Chiều dài sở (mm) 2.2 Ôtô sở Ôtô thiết kế Ôtô sát xi tải Ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL HINO FL8JTSL 6x2 6x2/ĐPT-MB 6x2 11330x2460x2700 11430x2500x3580 5870 + 1300 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10... treo ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL 6x2/ ĐPT – MB hệ thống treo phụ thuộc gồm có phận đàn hồi cụm nhíp có hình bán elip phận giảm chấn thủy lực Ôtô tải (có mui) HINO FL8JTSL 6x2/ ĐPT – MB có trọng lượng