Đang tải... (xem toàn văn)
đồ án thiết kế thanh truyền động cơ diesel không tăng áp có bản vẽ lắp và bản vẽ chi tiết của thanh truyền phần thuyết minh thể hiện quá trình tính toán đầu to đầu nhỏ thanh truyền để thuận tiện cho quá trình vẽ ở các phần tiếp theo là tính toán kiểm nghiệm bền thanh truyền
Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn NHN XẫT, NH GI CA GIO VIấN Hng Yờn, ngy thỏng nm 2016 Giỏo viờn hng dn BI H TRUNG n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Mc lc 1.Mụ t chung v truyn 1.1 Nhim v .4 1.2.iu kin lm vic..4 1.3.Vt liu ch to truyn 1.4.Kt cu ca truyn . 1.5.Bc truyn 1.6.Bu long truyn Xỏc nh cỏc thụng s cn thit 2.1.Thụng s cho trc ca truyn 2.2.Cỏc thụng s tớnh toỏn 10 2.3.Khi lng nhúm truyn 11 2.4.Bng thụng s tớnh toỏn 12 Tớnh toỏn kim nghim bn truyn 13 3.1.Tớnh sc bn u nh ca truyn 13 3.2.Tớnh sc bn thõn truyn.22 3.3.Tớnh sc bn u to truyn..28 n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn LI NểI U ng c t ngy ang phỏt trin rt mnh gi vai trũ quan trng nn kinh t quc dõn nh nụng nghip, giao thụng ti ng b, ng st, ng bin, ng hng khụng cng nh nhiu ngnh cụng nghip khỏc T m ca, hi nhp v phỏt trin nn kinh t ca t nc ó t c nhiu thnh tu v khoa hc v k thut cng nh mi mt ca i sng xó hi núi chung.Mt nhng thnh tu ú l quỏ trỡnh cụng nghip hoỏ hin i hoỏ xõy dng thnh cụng quỏ trỡnh CNH-HH ũi hi phi xõy dng mt nn khoa hc k thut v cụng ngh tng ng.Ngnh cụng nghip ễtụ l mt nhng ngnh phc v rt hiu qu cho quỏ trỡnh CNH-HH Ngnh cụng nghip ễtụ khụng phi l mt ngnh mi,nhng nú din rt sụi ng mi quc gia khỏc trờn th gii.Nhn thc ỳng n v tm quan trng ca ngnh cụng nghip ny ng v Nh nc ta ó cú nhng chớnh sỏch phự hp thỳc y s phỏt trin ngnh cụng nghip ễtụ nc,tng bc phỏt trin v tin ti s sn xut c ễtụ ti chớnh nc ta m khụng phi nhp khu Mụn Thit k v Tớnh toỏn ễtụl mt nhng mụn hc úng vai trũ quan trng vic thit lp nhng c s khoa hc thiờt k v kim nghim bn cỏc chi tit, cỏc c cu,h thng cu thnh nờn ễtụ Mụn hc ny l nn tng c bn ca ngnh k thut ễtụ vỡ vy nú ũi hi phi c xõy dng t nhng bc i u tiờn Xut phỏt t nhng iu kin trờn,em ó c nh trng v khoa giao cho ti: Tớnh toỏn kim nghim bn cho truyn Trong quỏ trỡnh thc hin ti, c s ch bo tn tỡnh ca cỏc thy cụ khoa, c bit l thy BI H TRUNG, cựng vi s c gng ca bn thõn n em ó hon thnh ti Do iu kin v thi gian cng nh hn ch v trỡnh ca bn thõn,thờm vo ú nghiờn cu cũn mi m nờn ti khụng trỏnh sai sút Vỡ vy em rt mong nhn c s úng gúp, b sung ca cỏc Thy - Cụ giỏo khoa v cỏc bn ng nghip ti c hon thin hn Em chõn thnh cm n! n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Phần 1: Khái quát chung nhóm truyền 1.1 Nhiệm vụ Thanh truyền chi tiết nối piston trục khuỷu Nó có nhiệm vụ truyền lực khí thể từ piston làm quay trục khuỷu điều khiển piston làm việc trình nạp, nén, xả Đồng thời biến chuyển động thẳng piston thành chuyển động quay trục khuỷu 1.2 Điều kiện làm việc + Thanh truyền chịu lực khí thể xi lanh + lực quán tính nhóm piston + lực quán tính thân truyền Các lực lực tuần hoàn va đập Di tỏc dng ca cỏc lc ú trình làm việc truyền chịu lực kéo, nén, uốn dọc đổi chiều chuyển động có lực quán tính làm bị uốn ngang Khi ng c lm vic, cỏc lc trờn thay i theo chu k vỡ vy ti trng tỏc dng lờn truyn l ti trng ng 1.3 Vật liệu chế tạo Thanh truyền thờng đợc chế tạo thép cacbon thép hợp kim với phơng pháp rèn khuôn Các loại vật liệu nặng tính tốt, sức bền mỏi cao, đảm bảo yêu cầu làm việc 1.4 Kết cấu Thanh truyền 1: 2: 3: 4: 5: 6: 7: Bạc đầu nhỏ Đầu nhỏ truyền Thân truyền Bulông bắt nắp đầu to Nửa truyền Bạc đầu to truyền Nửa dới truyền Hình 1.1 : Kết cấu truyền - Ngời ta chia kết cấu truyền thành phần: + Đầu nhỏ truyền : u lp ghộp vi cht piston + Đầu to truyền : u lp ghộp vi cht khuu + Thân truyền : ni u nh vi u to + Bu lông truyền + Bạc lót đầu to đầu nhỏ truyền Sau ta xét phận cụ thể : a Đầu nhỏ n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Là phận để lắp chốt píton Khi chốt lắp tự có cấu tạo hình trụ rỗng có dạng hình ôvan để tăng độ cứng vững Trên động xăng đầu nhỏ thờng làm mỏng Khi lắp chốt tự phải ý bôi trơn mặt chốt piston bạc lót đầu nhỏ Thông th ờng dầu bôi trơn đợc đa lên bôi trơn mặt chốt bạc lót đầu nhỏ đờng dẫn dầu đợc khoan dọc thân truyền Trong động ôtô máy kéo chốt piston đợc bôi trơn theo kiểu vung té Do đầu nhỏ truyền phải có lỗ hứng dầu rãnh hứng dầu Kết cấu đầu nhỏ truyền phụ thuộc vào kích thớc phơng pháp lắp ghép Hình 1.2 : Các loại đầu nhỏ truyền Hình 1.2 Kết cấu đầu nhỏ truyền Trong hình (1.2a,b) đợc dùng phổ biến động ôtô khả bôi trơn hoàn thiện, dầu đợc dàn bề mặt bạc lót, hoạt động đồng đều, bạc lót thông thờng bạc đồng bạc thép có tráng lớp hơp kim chịu mòn b Thân truyền Là phần nối đầu nhỏ đầu to truyền Khoảng cách hai tâm đầu nhỏ đầu to gọi chiều dài ảo truyền l phụ thuộc vào thông số kết cấu = R/l Đại đa số động ngày có = 0,24 0,30 Chiều dày đầu nhỏ truyền thờng chọn khoảng sau d1/d2 = 1,2 1,3 Hình 1.3 Các loại tiết diện thân truyền + Hình 1.3a thân có tiết diện tròn , + Hình 1.3b,c thân có tiết diện chữ I, + Hình1.3d thân có tiết diện hình chữ nhật, +Hình 1.3e thân có tiết diện hình elip, Có nhiều kiểu tiết diện: tiêt diện tròn, ovan, chữ nhật, elip , chữ I Tuy nhiên dạng tiết diện thân truyền hình chữ I đợc dùng phổ biến động ôtô xe du lịch tính bền tính tiết kiệm vật liệu Trong thân truyền có khoan lỗ dẫn dầu bôi trơn, đờng kính lỗ dẫn dầu nằm khoảng mm Đôi để tăng độ cứng vững để khoan lỗ dẫn dầu, ngời ta làm gân dọc suốt chiều dài truyền Khi không khoan đợc lỗ dẫn dầu ngời ta gắn ống dẫn dầu phía thân Kích thớc thân truyền thờng thay đổi từ nhỏ n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn đến lớn kể từ đầu nhỏ đến đầu to để phù hợp với lực quán tính lắc truyền, chiều dài thân đồng suốt chiều dài truyền c Đầu to truyền Kết cấu đầu to truyền phải đảm bảo yêu cầu sau: + Có độ cứng vững lón để đảm bảo bạc lót ko bị biến dạng + Kích thớc nhỏ để lực quán tính nhỏ giảm đợc tải trọng lên chốt khuỷu, ổ trục đồng thời cho phép giảm kích thớc hộp trục khuỷu + Chỗ chuyển tiếp với thân đầu to phải có góc lợn lớn để tăng độ cứng vững + Dễ dàng lắp ghép cụm piston - truyền với trục khuỷu Đầu to đợc phân làm nửa nửa liền với thân nửa dới lắp với nắp đầu to - Kích thớc đầu to truyền phụ thuộc vào chốt khuỷu Do trục khuỷu chi tiết chịu tải trọng động lớn lên để tăng độ cứng vững ngời ta thờng dùng trục khuỷu có độ trùng điệp cổ chốt cổ trục cách tăng đờng kính cổ chốt cổ trục - Đờng kính chốt lớn kéo theo đầu to truyền lớn, cần giảm kích thớc đầu to đảm bảo cho truyền đút qua đợc xilanh lắp ghép Hình 1.4 Kết cấu cố định bạc lót đầu to truyền Vấu lỡi gà định vị Bạc lót n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Hình 1.5 Các dạng kết cấu đầu to truyền Các dạng kết cấu đầu to truyền (Hình 1.5a,b) phổ biến tăng đợc tiết diện truyền, tăng đờng kính trục cơ, dễ tháo lắp 1.5 Bạc truyền a) Bạc đầu nhỏ - Khi lắp chốt piston xoay tơng đầu nhỏ truyền đầu nhỏ có ép vào bạc đồng mỏng dày 4mm để giảm ma sát, chống mòn Bạc đợc ép vào lỗ doa lại cho xác Bạc lót đầu nhỏ thông thờng bạc đồng bạc thép có tráng lớp hợp kim chịu mòn, chiều dày bạc vào khoảng (0,080 0,085)dc (dc đờng kính chốt piston) Khe hở hớng kính bạc lót đầu nhỏ chốt piston thờng lấy = (0,0004 0,0015)dc b) Bạc đầu to - Bạc đầu to lắp đầu to truyền cổ trục khuỷu - Bạc gồm nửa giống có gờ chống xoay thờng có rãnh dẫn dầu bôi trơn bạc khoan lỗ dẫn dầu Bạc lót truyền bao gồm bạc thép phía lớp hợp kim chịu mòn tráng lên phía gộp thép - Yêu cầu vật liệu chịu mòn : + có tính chống mòn tốt, có hệ số ma sát nhỏ + có độ cứng thích đáng độ dẻo cần thiết + nhiệt độ cao, sức bền giảm + dẫn nhiệt tốt + giữ đợc dầu bôi trơn + chóng rà khít với bề mặt trục + dễ đúc dễ bám với vỏ thép - Ngời ta chia vật liệu chịu mòn làm nhóm : + nhóm kim loại : gồm babit, đồng - thiếc, đồng - chì, hợp kim nhôm, hợp kim kẽm, gang chống mòn + nhóm phi kim loại : gồm chất dẻo, gỗ ép + nhóm kim loại gốm : gồm bột kim loại ép nh : sắt - graphit, đồng - graphit - Kết cấu bạc lót : tráng hợp kim chịu mòn lên bạc lót tùy theo chiều dày lớp hợp kim chịu mòn, bạc lót đợc chia làm loại, bạc lót dày bạc lót mỏng 1.6 Bu lông truyền a) Chức n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn - Bu lông truyền chi tiết ghép nối hai nửa đầu to truyền Nó dạng bu lông hay vít cấy (gujông) b) Điều kiện làm việc - Bu lông truyền làm việc chịu lực nh lực xiết ban đầu lắp ghép, lực quán tính khối lợng vận động tịnh tiến lực quán tính ly tâm khối lợng vận động quay Các lực thay đổi theo chu kỳ nên bu lông truyền chịu tải trọng động sức bền mỏi c) Vật liệu chế tạo - Bu lông truyền thờng đợc chế tạo thép hợp kim có thành phần crôm, mangan, niken Tốc độ động lớn, vật liệu bu lông truyền có hàm lợng kim loại quí nhiều d) Kết cấu Hình 1.6 Một dạng kết cấu bu lông gujông 1.6a bu lông truyền 1.6b vít cấy gujông truyền - Nh trình bày , hai nửa đầu to truyền đợc ghép nối bu lông ( hình 1.6a) gujông (hình 1.6b) Hình dạng kết cấu bulông truyền có nhiều kiểu, chủ yếu công dụng động biện pháp nâng cao sức bền mỏi bulông Thiết kế chế tạo bulông truyền cần phải đảm bảo cho chịu lực kéo, tránh lực cắt uốn bulông Muốn phải thực biện pháp sau : + gia công bề mặt tựa + bố trí phân đoạn thắt vào để tăng sức bền mỏi + nhiệt luyện để đạt độ cứng sau ta rô ren Phần 2: Xỏc nh cỏc thụng s cn thit 2.1 Thông số cho trớc ng c Kiu ng c Cụng sut ng c S vũng quay Cụng sut tiờu hao nhiờn liu S k ng kớnh xi lanh Hnh trỡnh piston T s nộn S xilanh n Mụn Hc Diesel, khụng tng ỏp ( D240 ) Mt hng 62 mó lc = 45,6 KW (1 mó lc = 0,7355 Kw) 1450 vũng/ phỳt 172 g/ml.h 04 k 104 mm 122 mm 16,4 04(1-3-4-2) 8 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Chiu di truyn Khi lng nhúm piston Khi lng truyn p sut khớ th ln nht 2.2 Các thông số tính toán 220 mm 2,15 kg 3,65 kg 5,7 Mpa Từ thông số đầu cho ta chọn loại xe tính toán động diesel, xy lanh thẳng hàng Với đờng kính xi lanh D = 104 (mm) Đờng kính chốt piston ( dcp ) ữ dcp = (0,3 0,45)D (ct Bng 1.1sỏch tớnh toỏn ng c t trong) dcp ữ = (0,3 0,45).104 = (31,2 ữ 46,8) Chọn dcp =35 (mm) Đờng kính bệ chốt b db = (d ): ữ (1,3 1,6)d cp (ct Bng 1.1sỏch tớnh toỏn ng c t trong) ữ ữ db 1,6).35 (1,3 =(45,5 56) b = Chọn = 50 d (mm) n Mụn Hc Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Đờng kính lỗ chốt ): d (d = (0,6 ữ 0,8) d cp (ct Bng 1.1sỏch tớnh toỏn ng c t trong) d = (0,6 ữ 0,8).35 = (21 ữ 28) (mm) Chọn d (mm) Chiều dày bạc = 25 lót = ữ (0,07 0,085)dcp ữ hở (mm) hớng kính bạc lót chốt piston: ữ =( 0,0004 5).35= (2,45 2,975) (mm) Chọn = 2,45 Khe = (0,014 =( 0,0004 0,0015).dcp ữ 0,001 ữ 0,0525) Chọn =0,05 (mm) Gọi r1 bỏn kính đầu nhỏ truyền: r1=dcp/2++= 35/2 + 2,45 + 0,05 = 20 (mm) 10 n Mụn Hc 10 H2 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn 39 n Mụn Hc 39 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Hình 3.7 : Tiết diện trung binh thân truyền H2.B2 2.h2 Fmax= b2 Trong : ta có: H2 = 0,8.68=54,5 Chn H2 = 55 (mm) B2 = 0,75.H2 =0,75.55=41,25 Chn B2 = 41 (mm) h2 =0,668.H2 = 0,668.55 = 36,74 Chn h2 =37 (mm) b2 = 0,292.H2 = 16,06 b2 = Chn 16 (mm) Fmax = 55.10-3.41.10-3 - 2.37 16.10-3 = 1,071.10-3 (m ) 59 37 55 41 16 Ftb = Fmax + Fmin 40 n Mụn Hc 40 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Vậy ta có : Ftb = = 0,8115 (m ) ứng suất nén uốn dọc ti tit din trung bỡnh đợc xác định theo công thức NaveRăngkin Tớnh theo ti trng tnh ca lc khớ th ln nht, b qua lc quỏn tớnh chuyn ng thng v chuyn ng lc ca truyn y L20 Pz = + Pz Ftb m EJ = y L20 Pz Pz L20 (1 + )= (1 + C ) Ftb m 2i Ftb mi ( MN/m) (3-23) Đối với trục x - x ta có: Jx = BH bh 12 (m4) (3-24) 41 n Mụn Hc 41 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Đối với trục y- y ta có: Jy = ( H h) B + h( B b ) 12 (m4) (3-25) H= H1 + H 40.10 + 55.10 = = 47,5.10 2 (m) B=0,75.H= 0,75.47,5.10-3=35,625.10-3 (m) b= 2.0,292.H = 2.0,292.47,5.10 -3 = 27,74.103 (m) h=0,668.H =0,668.47,5.10-3=31,73.10-3 Thay vào (3-24) (3-25) ta đợc: (m) x J = 35,625.103.47,53.109 27,74.103.31,733.109 = 244.10 12 (m4) Jy = (m4 ) - i : bán kính quán tính tiết diện Đối với trục (47,5.10 31,73.10 ).35,6253.10 + 31,73.103.( 35,625.1 12 x-x ta có:ix = Jx Ftb ix = 2,44.107 0,8115.10 - = 0,0173= 17,3.10 -3 (m) 42 n Mụn Hc 42 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Đối với trục y y ta có: iy = jy Ftb iy = 7,28.107 0,8115.10 - = 0,029= 29.10 Trong đó: (m) -3 y : giới hạn đàn hồi vật liệu L0: Chiều dài biến dạng thân truyền chịu uốn dọc m : Hệ số xét đến ngàm chịu lực thân truyền uốn dọc: uốn mặt phẳng lắc truyền (uốn quanh x-x )ta có: Lo = l ; m = Khi uốn dọc mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng lắc (uốn quanh y-y) ta có: Lo = ll ; m = đây: lI = l - D1 d1 ( m) l : chiều dài truyền l = 220 (mm) D1, d1 : Đờng kính đầu to đầu nhỏ; D = 68 (mm) d =40 (mm) l = 220 - 43 n Mụn Hc 43 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn 68 40 = 206 (mm) C : Hệ số đặc tính vật liệu C = 2.10-4 - 5.10-4 Chọn C = 3.10-4 Nh vậy, ứng suất tổng nén uốn dọc mặt phẳng lắc tiết diện trung bình là: x = P P l2 (1 + C ) = k x Ftb Ftb ix (3-26) Tơng tự mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng lắc y = P P l2 (1 + C ) = k y Ftb Ftb 4i y (3-27) Trong đó: l2 i x2 Kx = + C K x = + 3.10-4 2202.106 = 1,048 (17,3.10 -3 ) + C l 21 iy Ky = Ky = + 3.10-4 206 2.10 = 1,015 (29.103 ) Thay vào (3-26) (3-27) ta đợc: 44 n Mụn Hc 44 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn x = 0,048 1,048 57,98 0,8115.10 - (MN/m2 ) y = 0,048 1,015 = 56,3 0,8115.10 -3 (MN/m2 ) = x + y =57,98+56,3 =114,28 (MN/m2 ) Thỏa mãn ứng suất cho phép thân truyền nh sau: - Đối với truyền thép cacbon : 80 - 120 (MN/m2 ) b Kiểm tra độ ổn định uốn dọc Độ uốn dọc uốn dọc thân truyền động đốt thờng đợc tính theo công thức Tetmaierơ nh sau: Lực tới hạn truyền thép các-bon P th = Ftb (3350 6,2 l i ) (3-28) i: bán kính quán tính nhỏ tiết diện trung bình; Chn imin theo Jx v Jy i= J = ix2 + i y2 = (17,3.10 ) + (29.10 ) = 0,034 Ftb (m2) Pth = 0,8115.10 -3.( 4700 6,2 220.10 ) = 0,173 0,034 (MN) 45 n Mụn Hc 45 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Hệ số ổn = định dọc: Pth Pz (3-29) Trong đó: Pz P = lực tổng cộng động tốc độ cao bỏ qua lực quán tính = Pth 0,173 = Pz 0,048 =3,6 Trị số n nằm khoảng 2,5 - 3.3 Tính sức bền đầu to truyền Do kết cấu đầu to có tiết diện thay đổi phức tạp, nên tính toán mang tính chất gần Lực tính toán hợp lực lực quán tính vận động tịnh tiến vận tốc quay đầu to không kể đến nắp : Pd= R.w2.Fp.[mtt.(1+ Trong đó: mtt khối lợng ) + m2 - mn] tc tnh tin m np + m = 2,15+1,1= 3,25 (kg) m2, mn tơng ứng khối lợng quy đầu to, khối lợng nắp đầu to (kg) Theo thc nghim mn=(0,20-0,28).mtt=(0,20-0,28).3,65=(0,73-1,022).Chn mn=0,8kg Pd=61 151,772.2,7.10-3.[3,25.(1+0,277)+2,55-0,8]=22,4.10-6 (MN) Tính sức bền đầu to truyền theo phơng pháp Kinaxotsvili với giả thiết sau: Đầu to coi nh khối nguyên, không xét đến mối ghép Tiết diện ngang đầu to coi nh không đổi tiết diện nắp 46 n Mụn Hc 46 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Khi lắp căng bạc lót đầu to với đầu to bạc lót đầu to đồng thời biến dạng nh Do đó, mô men tác dụng tỷ lệ với mô men quán tính tiết diện, lực tác dụng tỷ lệ với diện tích tiết diện Coi đầu to nh dầm cong tiết diện không đổi, ngàm đầu tiết diện B-B ứng với góc , thông thờng = 40 Dầm ngàm đầu có đợc cắt bỏ nửa đầu to thay ảnh hởng giá trị mô men uốn Ma lực pháp tuyến NA tiết diện cắt bỏ (A-A) Dầm có bán kính cong nửa khoảng cách đờng tâm lỗ lắp ghép bu lông truyền -Lực phân bố dầm cong đâu to (gây lực Pđ) theo quy luật đờng côsnnuýt P= Pd cos C Trong đó: C : khoảng cách đờng tâm lỗ bu lông C= (1,3-1,75).dck = (1,3-1,75).60 = (78-105) lấy C = 84 (mm) : góc lệch so với đờng tâm truyền Mô men uốn lực pháp tuyến thay tiết diện A-A đợc tính theo biểu thức sau: MA C pd (0,0127 0,00083 NA = = + ) pd (0,522 0 + 0,003 ) : góc tiết diện ngàm mặt lắp ghép đầu to tính độ Theo chọn 47 n Mụn Hc 47 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn = 40 MA=2,24.10- 84 10 ( 0,0127 + 0,00083 40) =4,318.10-8 (MN.m) NA=2,24.10-5 (0,522+ 0,003.40) = 1,43.10-5 (MN) Hình 3.9 Sơ đồ tính toán đầu to truyền ứng suất tổng nắp đầu to là: 0,023C J Wu + b J d = Pd 0,4 + Fd + Fb (3-30) Trong đó: b J d , J : Mô men quán tính tiết diện A-A đầu to bạc lót đầu to; 48 n Mụn Hc 48 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Jd = s.l dt2 12 : với s= D D1 98 68 = = 15 2 (mm) Jd = 15.10 3552.106 = 3,78.10 12 Jb = (m2) ldt2 12 với = D1 d ck = 68 60 = (mm) Jb = ldt2 8.10 3.552.10 = = 2,7.10 12 12 (m2) Wu: mô đun chống uốn tiết diện A-A nắp đầu to s.l dt2 Wu = Wu = 15.10 3.552.106 = 2,26.10 (m3) Fb, Fd: diện tích tiết diện bạc lót nắp đầu to A-A Fd = s.ldt = 15.10 3.55.10 = 8,25.104 (m ) 49 n Mụn Hc 49 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Fb = ldt = 8.103.55.103 = 4,4.104 (m Thay kết qủa vào (3-29) ta đợc: ) 0,023.84 10 0,4 = 2,24.10 + 2,7.10 8,25.10 + 4,4.10 2,26.10 + 3,78.10 (MN/m ứng suất cho phép nh sau: Thanh truyền ) cacbon: thép [ ] = 100 200 MN/m Ngoài để đảm bảo điều kiện làm việc mối ghép dễ hình thành màng dầu bôi trơn, cần phải kiểm tra độ biến dạng huớng kính đầu to truyền dới tác dụng lực Pd Độ biến dạng đờng kính xác định theo công thức thực nghiệm sau đây: = 0,0024 Pd C Ed ( Jb + Jd ) ; (cm ) = 0,0024.2,24.105.84 3.109 = 7,29.10 2,2.105 2,7.10 + 3,78.10 ( ) (m) Độ biến dạng không đợc vợt nửa khe hở bạc lót cổ chốt, tức là: [ ] = 0,06 0,1 (mm) 50 n Mụn Hc 50 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn KT LUN Nhờ giúp đỡ tận tình thầy giáo Bựi H Trung, thầy cô giáo môn với cố gắng nỗ lực thân giúp đỡ bạn sinh viên đồ án em hoàn thành Với thời gian có hạn, đồ án dừng lại mức thiết kế, tính toán kiểm nghiệm bền cho truyền trục khuỷu động Tuy cha đợc hoàn thiện song đồ án hoàn thành nội dung theo yêu cầu nh sau: tính toán kiểm nghiệm bền cho truyền trục khuỷu động - Trong trình tính toán em bao gồm bớc: - Nghiên cứu tổng quan truyền v trục khuỷu sử dụng ô tô - Tính toán kiểm nghiệm bền cho truyền trục khuỷu - Phần vẽ: bao gồm vẽ khổ Ao vẽ A3 Tuy nhiên khuôn khổ đồ án lý thuyết đề cập tới toàn vấn đề thực tế đòi hỏi Bản đồ án xét mức vấn đề đợc xem xét toàn diện phơng diện lý thuyết Mặt khác trình độ có hạn nên đồ án em có nhiều thiếu sót Em mong thầy cô bạn sinh viên đóng góp ý kiến để đồ án em đợc hoàn thiện Một lần em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Bựi H Trung thầy cô giáo môn giúp đỡ em hoàn thành đồ án này! 51 n Mụn Hc 51 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn Hng Yờn, ngày tháng năm 2016 Sinh viên thực : Nguyễn Trung Thnh 52 n Mụn Hc 52 Khoa C Khớ ng Lc Trng HSPKT Hng Yờn TI LIU THAM KHO 1.Giỏo trỡnh hng dn lm ỏn mụn hc ng c t trong: Tỏc gi:PGS.Nguyn c Phỳ B mụn ng c t trong-Khoa C Khớ-HBK HN 2.Nguyờn lý ng c t trong: Tỏc gi:GS.TS.Nguyn Tt Tin Nh xut bn Giỏo Dc 3.Kt cu v tớnh toỏn ng c t T1,T2: Tỏc gi:H Tn Chun-Nguyn c Phỳ-Trn Vn T-Nguyn Tt TinPhm Vn Th Nh xut bn i hc v Trung hc chuyờn nghip 4.ng c t trong: Tỏc gi:PGS.TS.Phm Minh Tun Nh xut bn khoa hc k thut 5.hng dn thit k ỏn cụng ngh ch to mỏy: Tỏc gi:GS.TS.Nguyn c Lc-Lu Vn Nhang Nh xut bn khoa hc k thut 53 n Mụn Hc 53 ... trục khuỷu điều khiển piston làm việc trình nạp, nén, xả Đồng thời biến chuyển động thẳng piston thành chuyển động quay trục khuỷu 1.2 Điều kiện làm việc + Thanh truyền chịu lực khí thể xi lanh... truyền Bạc đầu to truyền Nửa dới truyền Hình 1.1 : Kết cấu truyền - Ngời ta chia kết cấu truyền thành phần: + Đầu nhỏ truyền : u lp ghộp vi cht piston + Đầu to truyền : u lp ghộp vi cht khuu +... tải trọng động sức bền mỏi c) Vật liệu chế tạo - Bu lông truyền thờng đợc chế tạo thép hợp kim có thành phần crôm, mangan, niken Tốc độ động lớn, vật liệu bu lông truyền có hàm lợng kim loại quí