BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI VIỆT NAM  NGUYỄN CHÍ THANH NGHIÊN CỨU GIA CƯỜNG KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP BẰNG TẤM COMPOSITE - ỨNG DỤNG CHO CÔNG TRÌNH THỦY LỢI Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng công trình thủy Mã số: 62–58–02–02 TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI –2017 Công trình hoàn thành tại: VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI VIỆT NAM Người hướng dẫn khoa học: GS.TS Lê Mạnh Hùng GS.TS Phạm Ngọc Khánh Phản biện 1: Phản biện 2: Phản biện 3: Luận án bảo vệ trước Hội đồng chấm luận án cấp Viện Họp Viện Khoa học Thủy lợi Việt Nam 171 Tây Sơn – Đống Đa – Hà Nội vào hồi 00, ngày tháng năm 2017 Có thể tìm hiểu luận án tại: - Thư viện Quốc gia Hà Nội - Thư viện Viện Khoa học Thủy lợi Việt Nam MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Trong kết cấu công trình thủy lợi (CTTL), xâm thực môi trường làm cho nhiều công trình có kết cấu bê tông cốt thép cáccống đê, đập,… xuống cấp nghiêm trọng, không đảm bảo tuổi thọ thiết kế Ngoài ra, thay đổi yêu cầu sử dụng thường có xu hướng bất lợi kết cấu công trình hữu đòi hỏi việc thực giải pháp sửa chữa, nâng cấp chí thay kết cấu công trình Việc nghiên cứu giải pháp công nghệ sửa chữa, gia cường để trì phục hồi làm việc bình thường kết cấu công trình thủy lợi bê tông cốt thép yêu cầu cấp thiết Gần đây, nước ta bắt đầu tiếp cận giải pháp gia cường kết cấu công trình bê tông cốt thép (BTCT) vật liệu composite sợi bon, thủy tinh aramid Tuy nhiên, việc nghiên cứu giải pháp gia cường: dùng loại vật liệu nào, dán lớp, dán theo phương pháp nào, kích thước phụ thuộc vào tình trạng chịu lực, tình trạng phá hủy kết cấu Nghiên cứu ứng xử kết cấu sau gia cường nhiều thách thức, đặc biệt trạng thái phá hủy kết cấu thường đột ngột (phá hoại giòn phá hoại lớp keo dính bám bóc tách lớp bê tông bảo vệ) nên việc kiểm soát ứng xử kết cấu thách thức Việc xác định ứng xử hệ thống kết cấu trước sau gia cường tác dụng tải trọng sức chịu tải cần thiết, không ảnh hưởng trực tiếp đến việc lựa chọn mức độ phương án gia cường mà giúp việc quản lý khai thác hiệu kỹ thuật kinh tế Mục đích nghiên cứu Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến khả chịu lực kết cấu bê tông cốt thép gia cường composite ứng dụng cho công trình thủy lợi Đề xuất sở cho việc xây dựng qui trình phương pháp tính toán thiết kế gia cường kết cấu bê tông cốt thép composite Phương pháp nghiên cứu Luận án sử dụng nhiều phương pháp nghiên cứu khác nhằm khai thác hiệu điểm mạnh phương pháp Các kết thu từ phương pháp bổ sung cho khẳng định tính đắn khoa học kết nghiên cứu Những phương pháp sử dụng luận án gồm: nghiên cứu tài liệu, mô hình vật lý, thực nghiệm trường mô hình toán Phạm vi đối tượng nghiên cứu Luận án nghiên cứu ứng xử kết cấu bê tông cốt thép công trình thủy lợi, cấu kiện dầm, với việc sử dụng vật liệu gia cường từ nhà sản xuất Fyfe với chủng loại SEH-25A có bề dày 0,635mm, cường độ chịu kéo 521 MPa, mô đun đàn hồi 26,1 GPa độ dãn dài cực hạn 2% Keo dính có cường độ chịu kéo 72,4 MPa, mô đun đàn hồi 3,18 GPa độ dãn dài 5,0% Ý nghĩa khoa học thực tiễn luận án - Luận án làm rõ yếu tố ảnh hưởng đến hiệu gia cường kết cấu BTCT công trình thủy lợi composite - Kết nghiên cứu đóng góp sở khoa học cho việc tiến tới xây dựng quy trình thiết kế gia cường kết cấu BTCT composite phục vụ nâng cấp, sửa chữa công trình thủy lợi Những đóng góp luận án 1) Luận án xây dựng quan hệ khả chịu lực kết cấu (chuyển vị tải trọng giới hạn) với mức độ gia cường khác nhau; xây dựng quan hệ khả chịu lực kết cấu gia cường với tham số ảnh hưởng như: cường độ bê tông, hàm lượng cốt thép chiều dày lớp bê tông bảo vệ 2) Luận án đề xuất công thức tính toán sức kháng cắt có xét tới khoảng cách đoạn không gia cường cho kết cấu dạng không cốt đai; Công thức cho phép định phạm vi gia cường nhanh chóng đơn giản công thức có 3) Luận án ứng dụng kết nghiên cứu để gia cường kết cấu cho cống đập hồ Liệt Sơn, thi công điều kiện ẩm ướt, cường độ bê tông thấp Luận án đề xuất khuyến cáo kỹ thuật phục vụ cho việc xây dựng qui trình phương pháp tính toán thiết kế gia cường kết cấu bê tông cốt thép composite ứng dụng cho công trình thủy lợi Chương 1: TỔNG QUAN VỀ NGHIÊN CỨU GIA CƯỜNG KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP BẰNG TẤM COMPOSITE 1.1Hiện trạng hư hỏng kết cấu BTCTcông trình thủy lợi Các kết cấu BTCT công trình thủy lợi cống đê đập, cầu máng dẫn nước, đường hầm nen,…sau thời gian sử dụng thường xuất vết nứt, rỗ bề mặt, bê tông bị bào mòn dòng chảy, xuất hiện tượng nhũ vôi, hư hỏng phận nối tiếp kết cấu giai đoạn thi công Hậu xuất dòng thấm, rò rỉ qua công trình, làm suy giảm khả chịu lực công trình, dẫn đến làm ảnh hưởng đến mức độ an toàn trình khai thác, vận hành công trình Ở nước ta, có khoảng 7000 hồ chứa nước thủy lợi thủy điện xây dựng; đó, số lượng công trình xây dựng cách từ 20-30 năm chiếm khoảng 80% hầu hết cống đập có biểu xuống cấp từ nhẹ đến nặng; mặt khác, kết cấu cống đê, đập, nhu cầu nâng cấp mở rộng mặt cắt đê, đê kết hợp giao thông, hay hồ chứa cần nâng cao trình đập để tăng dung tích trữ, làm gia tăng tải trọng lên công trình dẫn đếnyêu cầu sửa chữa, gia cường cống đê đập ngày lớn Do đặc điểm địa lý, mức độ xâm thực môi trường nước ta lớn;theo số nghiên cứu cho thấy hầu hết công trình vùng ven biển bị ăn mòn phá hủy mức độ trung bình đến nặng, công trình bị xuống cấp ăn mòn phá hủy sau khoảng 5-10 năm đưa vào sử dụng Đây thách thức lớn việc giải toán kinh tế - kỹ thuật làm nhức nhối kỹ sư xây dựng, nhà nghiên cứu nhà quản lý công trình nước ta Ngoài công trình cống đập, công trình thủy lợi khác bê tông cốt thép công trình cầu máng dẫn nước, dàn van, cầu công tác cống,… với số lượng hàng nghìn tình trạng xuống cấp; kết cấu bị nứt, rỗ, bong tróc, bê tông thấm nước làm suy giảm sức chịu tải, ảnh hưởng đến điều kiện làm việc bình thường công trình Các công trình cấp thiết cần sửa chữa, gia cường để đảm bảo yêu cầu khai thác khả chịu lực điều kiện khai thác 1.2 Phương pháp gia cường kết cấu tấmcomposite Trước khoảng 40 năm người ta biết đến việc gia cường sức kháng uốn kết cấu phương pháp dán thép Do kết cấu thép dễ bị rỉ nên sau thời gian khai thác, lực bám dính suy giảm, dẫn đến kết cấu làm việc không an toàn Khoảng 20 năm gần đây, việc sử dụng vật liệu gia cường cốt sợi phi kim thay dần thép Trong vật liệu cốt sợi vật liệu sợi các-bon có đặc tính tốt cường độ chịu lực mô đun đàn hồi so với vật liệu cốt sợi khác thủy tinh aramid (hình 1.2) So sánh với phương pháp gia cố truyền thống, sử dụng vật liệu composite thể nhiều lợi hiệu chịu lực điều kiện thi công Vật liệu composite có ưu điểm nhẹ, không bị rỉ có cường độ chịu kéo cao Hơn nữa, vật liệu thi công nhanh chóng theo số hình dạng tạo thành composite uốn cuộn phù hợp với bề mặt cấu kiện Các vật liệu composite có bề dày tương đối mỏng thỏa mãn yêu cầu mặt kiến trúc tiêu chí khác liên quan Ngoài ra, chiều cao kết cấu giữ nguyên tĩnh tải gia tăng không bị ảnh hưởng Gia cường composite có điểm hạn chế như: so với giải pháp gia cường thép vật liệu đắt hơn; không thích hợp cho kết cấu chịu nhiệt tác dụng nhiệt độ cao keo dính có nhiều vấn đề Ứng suất (MPa) 1000 Carbon FRP Glass FRP Thép 500 0.015 0.03 Biến dạng Hình 1.2: Ứng suất-biến dạng vật liệu cốt sợi carbon sợi thủy tinh 1.3Tình hình nghiên cứu gia cường kết cấu BTCT composite Phương pháp gia cường cách dán composite phát triển nhằm thay cho phương pháp dán thép (thường sử dụng công tác gia cường kết cấu công trình cầu) Đối với công trình thủy lợi, đặc điểm làm việc môi trường nước nên độ ẩm kết cấu cao, chất keo dính thông thường không đáp ứng môi trường độ ẩm vậy, nên việc ứng dụng công trình thủy lợi hạn chế có sản phẩm đáp ứng điều kiện Có thông tin trình bày việc ứng dụng phương pháp gia cường công trình thủy lợi 1.4 Vấn đề nghiên cứu luận án Trên sở phân tích vấn đề tồn tình hình nghiên cứu phương pháp gia cường kết cấu BTCT công trình thủy lợi với công nghệ dán lớp vật liệu composite, luận án vào việc trả lời câu hỏi nghiên cứu (vấn đề nghiên cứu) sau đây: (a) Ứng xử chịu tải kết cấu công trình bê tông cốt thép sau gia cường nào? (b) Khả thi công, bám dính môi trường ẩm ướt độ bền lớp kết dính bê tông vật liệu gia cường? (c) Hiệu mặt chịu lực độ bền khai thác CTTL ứng dụng phương pháp gia cường kết cấu ? (d) Khả ứng dụng phương pháp công trình thủy lợi ? (e) Ảnh hưởng cường độ bê tông đến hiệu gia cường ? (f) Ảnh hưởng hàm lượng cốt thép đến hiệu gia cường ? (g) Ảnh hưởng bề dày lớp bê tông bảo vệ đến hiệu gia cường ? (h) Khả gia cường sức kháng cắt cho bê tông cốt thép không cốt đai ? (i) Số lớp vật liệu gia cường nên chọn ? (j) Phương pháp PTHH có phản ánh xác ứng xử kết cấu bê tông trước sau gia cường? Chương 2: CƠ SỞ KHOA HỌC CỦA VIỆC GIA CƯỜNG KẾT CẤU BTCT BẰNG TẤM COMPOSITE 2.1 Ứng xử kết cấu BTCT chịu tải trọng Dưới tác dụng tải trọng kết cấu bê tông cốt thép có ứng xử phi tuyến Điều xuất phát từ đặc tính cố hữu vật liệu Để mô tả ứng xử vật liệu này, thông thường thể thông qua quan hệ độ lớn ứng suất - biến dạng lực - chuyển vị, quan hệ xác định thông qua thí nghiệm thích hợp 2.2 Tính toán kết cấu BTCT phương pháp số 2.2.1 Cơ sở khoa học Để nghiên cứu ứng xử chịu tải kết cấu bê tông cốt thép gia cường composite phương pháp thực nghiệm, phương pháp mô số sử dụng Phương pháp cho phép khảo sát nhiều tham số ảnh hưởng giúp cho việc phân tích ứng xử kết cấu đầy đủ Ưu điểm bật phương pháp số cho phép giảm nhiều chi phí so với việc sử dụng phương pháp thực nghiệm với nhiều mẫu thử Về sở khoa học, phương pháp số phát triển dựa vào lý thuyết học liên tục kiểm chứng kết thí nghiệm Tùy theo điều kiện chịu lực kết cấu, lý thuyết tính toán phát huy tính ưu việt cách thích hợp Phân tích phi tuyến kết cấu bê tông cốt thép (vật liệu hình học) phân tích có thách thức lớn nhà nghiên cứu kỹ sư kết cấu Một điểm mấu chốt thân vật liệu bê tông cốt thép có nhiều đặc tính ngẫu nhiên với biên độ phân tán lớn Trạng thái chịu lực kết cấu đa dạng Ưu điểm phương pháp số tranh thủ tiến khoa học nhiều nghiên cứu từ trước tới Những tri thức liên tục bổ sung, tích lũy mô hình tính toán Điều cho thấy, sử dụng số kết nghiên cứu thực nghiệm riêng biệt làm sở để nghiên cứu kết cấu khác nhau, ví dụ cho công trình thủy lợi, cách thức thể hạn chế lớn chí dẫn tới kết sai lệch Đây lý luận án lựa chọn phương pháp phân tích số công cụ cách tiếp cận để phân tích, nghiên cứu ứng xử kết cấu bê tông cốt thép gia cường composite Trong khuôn khổ luận án này, để xây dựng sở khoa học cho việc tính toán kết cấu CTTL BTCT gia cường composite, số toán tính toán sử dụng nhằm kiểm định mô hình tính Đó là: toán dầm chịu tải trọng tập trung, chịu tải trọng tập trung, dầm chịu tải trọng phân bố, kết cấu có chiều cao lớn Như phân tích chương 1, toán phản ánh yêu cầu nghiên cứu, đánh giá quan trọng nhằm đánh giá khả ứng dụng phương pháp công trình thủy lợi Để đạt mục đích trên, phần thực với nội dung sau: 1) kiểm tra mức độ xác phương pháp số so với thực nghiệm 2) tiến hành tính toán với nhiều trường hợp mà thực nghiệm thực được, nhằm mục đích nghiên cứu đánh giá tình trạng chịu lực kết cấu trước sau gia cường để thiết kế phương án gia cường kiểm tra kết sau gia cường 2.2.2 Phần mềm phân tích PTHH Trong phần mềm phân tích PTHH ứng dụng cho kết cấu bê tông cốt thép, ATENA thể độ xác cao ứng xử kết cấu so với kết thí nghiệm cho kết cấu bê tông cốt thép có gia cường với việc sử dụng mô hình bê tông Nonlinear mô hình đa mặt nhỏ (microplane) Để mô kết cấu, ATENA cho phép mô chiều (bài toán phẳng) chiều (bài toán không gian) hoàn toàn thích hợp cho kết cấu CTTL kết cấu cống đê đập, kết cấu cầu máng gia cường composite.Với ưu điểm trên, với kinh nghiệm riêng tác giả, phần mềm ATENA lựa chọn để thực nghiên cứu phân tích học khuôn khổ luận án 2.4 Kiểm định kết tính toán phần mềm ATENA Trong phần trình bày tính toán so sánh với kết thí nghiệm cho dầm bê tông lớn (được thí nghiệm phòng) chịu tải trọng tập trung Thí nghiệm thực Toronto (Canada) vào tháng 5, 2015 Đây dầm bê tông nhịp giản đơn có bề rộng 0,25m, chiều cao 4m, chiều dài nhịp 19m chịu tải trọng tập trung vị trí cách gối 7m Kết cấu có cốt thép dọc chịu kéo gồm đường kính 30mm vùng bê tông chịu nén gồm đường kính 20mm Mục tiêu thí nghiệm sức kháng cắt cho cấu kiện cốt đai nên bên dầm bố trí cốt đai bên không bố trí cốt đai Ngoài tải trọng thân, tải trọng tập trung lớn tác động mà kết cấu chịu (khi thí nghiệm) có giá trị 685 kN Với việc mô PTHH cho kết cấu thông qua chương trình ATENA, sơ đồ PTHH kết phân tích vết nứt hình 2.15 Các vết nứt từ kết tính toán tương đồng với vết nứt từ kết thí nghiệm Vết nứt cắt xuất phát từ vết nứt uốn phát triển theo phương xiên vào vùng bê tông chịu nén theo hướng phía vị trí tải trọng tập trung tác dụng Hình 2.15: Hình ảnh thí nghiệm cấu tạo dầm Theo kết thí nghiệm, chuyển vị ứng với tải trọng lớn 10,5mm, theo kết tính toán, giá trị 10,2mm.Kết tính toán cho thấy lực tập trung lớn theo kết tính toán 672,2 kN Chênh lệch so với kết thí nghiệm 1,8% Như vậy, kết minh chứng việc sử dụng mô hình phân tích số (ATENA) áp dụng cho kết cấu lớn 2.5 Ứng xử kết cấu BTCT gia cường composite Kết cấu BTCT gia cường composite có ứng xử tương tự kết cấu BTCT túy Lớp vật liệu gia cường có cường độ cao đóng vai trò vật liệu tăng cường cho vùng chịu kéo kết cấu bê tông Do kết cấu BTCT thường thiết kế tối ưu điều kiện chịu lực, có nghĩa trạng thái giới hạn cốt thép thớ chịu kéo bị chảy bê tông vùng chịu nén đạt tới biến dạng nén giới hạn, nên việc bổ sung thêm vật liệu chịu kéo làm thay đổi quan hệ mặt sức kháng vùng nén kéo Kết cấu sau gia cường bên cạnh có gia tăng cường độ chịu lực có suy giảm độ dẻo dẫn tới kết cấu có xu hướng bị phá hoại dòn Do đó, việc gia cường kết cấu cần cân nhắc hiệu mặt gia cường sức kháng sở cho phép kết cấu đảm bảo cấp độ dẻo cần thiết để tránh kết cấu bị phá hoại đột ngột Chương3: CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN HIỆU QUẢ GIA CƯỜNG KẾT CẤU BTCT BẰNG TẤM COMPOSITE 3.1 Nghiên cứu ứng xử kết cấu BTCT gia cường composite theo phương pháp thực nghiệm Trong chương trình bày số thí nghiệm phòng để nghiên cứu ứng xử cấu kiện BTCT (uốn cắt) gia cường lớp vật liệu composite tác giả thực Vì mục tiêu luận án nghiên cứu hướng tới việc ứng dụng phương pháp gia cường CTTL, nên mẫu sử dụng thực thí nghiệm kết cấu dầm BTCT Kết cấu thể làm việc theo diện rộng, phản ánh cấu kiện thành cống, trần cống đáy cống Do hạn chế thiết bị thí nghiệm nên cho phép thực thí nghiệm với rộng dày, nghiên cứu thí nghiệm có thực thêm thí nghiệm dầm có chiều cao tương xứng với kết cấu cống thực tế với độ mảnh đủ lớn Thí nghiệm uốn điểm thực với dầm theo sơ đồ dầm giản đơn; mẫu thí nghiệm đặt lên hai gối tựa Tải trọng tập trung đặt đối xứng theo phương dọc điểm có khoảng cách tới gối Khoảng cách 11 3.1.3 Thí nghiệm xác định ứng xử chịu uốn Trong phần trình bày kết nghiên cứu ứng xử BTCT có gia cường lớp vật liệu composite mặt với kiểu bố trí trực hướng Sức kháng uốn bê tông gia cường composite nghiên cứu với mẫu thí nghiệm có kích thước bề rộng 600mm, dài 1000mm dày 60mm Để phản ánh trường hợp bất lợi chất lượng bê tông kết cấu thực tế bị suy giảm, bê tông chọn có mác M20 (20 MPa) Một không sử dụng gia cường composite dùng để làm đối chứng Đường kính thép dọc ngang 6mm với bước cốt thép 150mm Bề dày lớp bê tông bảo vệ 10mm Các kích thước hình học việc bố trí cốt thép mẫu thí nghiệm thể Hình 3.7 1000mm 6/150mm 260mm 600mm 350mm CV Điểm truyền tải Gối di động 60mm Hình 3.7: Mô hình thí nghiệm điểm đo chuyển vị biến dạng Kết thí nghiệm Đối với không gia cường, dạng phá hủy mô men uốn Ngay vị trí đặt tải có tải trọng cục đồng thời vị trí có mô men lớn trường hợp thí nghiệm không gia cường bị phá hủy vị trí ứng với tải trọng P = 16,8 kN Cốt thép bị chảy dẻo bê tông vùng nén chịu lực Không giống trường hợp với B01, có gia cường lớp vật liệu composite bị phá hoại bong bật lớp gia cường vị trí có mô men lực cắt lớn Toàn B02, B03, B04 có dạng phá hoại Việc gia cường có tác dụng làm hạn chế vết nứt, khả chống nứt Đối với kết cấu không gia cường, tải trọng tương ứng với vết nứt 5kN, với kết cấu gia cường giá trị 10kN 12 Liên kết gia cường bê tông bắt đầu bị phá vỡ Vết nứt bị mở rộng trạng thái phá hoại a) Trạng thái phát triển vết nứt a) Trạng thái phá hoại Hình 3.10: Dạng phá hoại gia cường Các quan hệ chuyển vị - tải trọng thể Hình 3.11 Các đường cong quan hệ chuyển vị tải trọng có dạng giá trị tải trọng tới hạn chuyển vị tới hạn xấp xỉ Giá trị trung bình tải trọng tới hạn xấp xỉ 50 kN, chuyển vị 11mm Như vậy, kết cấu gia cường có sức chịu tải lớn xấp xỉ ba lần so với kết cấu không gia cường (300%) Nếu mức tải trọng, ví dụ 15 kN trường hợp thí nghiệm này, chuyển vị gia cường 10% không gia cường (1,5mm so với 15mm) 60 Bản B01 (không gia cường) Bản B02 (gia cường lớp) Bản B03 (gia cường lớp) Bản B04 (gia cường lớp) Tải trọng (kN) 50 40 30 20 10 0 10 20 30 40 Chuyển vị (mm) Hình 3.11: Biểu đồ quan hệ chuyển vị-tải trọng vị trí Để khảo sát phân tích đầy đủ ứng xử BTCT gia cường composite, thí nghiệm sau cần tập trung vào xem xét ảnh hưởng hàm lượng cốt thép thường, ảnh hưởng cường độ bê tông, vị trí tác dụng tải trọng dính bám bê tông lớp vật liệu gia cường; điều kiện kỹ 13 thuật kinh tế, phương pháp mô số sử dụngcho nghiên cứu 3.2 Nghiên cứu ứng xử kết cấu BTCT gia cường composite theo phương pháp số Các thí nghiệm kết cấu dầm thực trình bày phần phân tích sở mô PTHH với chương trình ATENA Trong mô số sử dụng số liệu kích thước hình học, vật liệu tải trọng theo số liệu mục 3.1 nghiên cứu theo phương pháp thực nghiệm 3.2.1 Kết cấu dầm Kết cấu dầm chịu uốn theo sơ đồ điểm Dưới tác dụng tải trọng, dầm có ứng xử uốn với vết nứt thẳng đứng từ phía lên Các vết nứt sâu khu vực dầm khu vực đầu dầm Khi dầm gia cường khu vực bụng dầm, vết nứt tập trung vị trí đầu dầm xuất phát phía hai gối Đây vết nứt xiên lực cắt uốn đồng thời gây Phá hoại cắt phản ánh phân tích số Kết tính toán chuyển vị vết nứt hoàn toàn phù hợp với kết phân tích thực nghiệm vật lý Hình 3.14: Biểu đồ phân bố vết nứt bề rộng vết nứt dầm 3.2.2 Kết cấu Kết tính toán ứng suất cốt thép trạng thái cực hạn thể hình 3.22.Có thể thấy rằng, chịu tải trọng tập trung (tại điểm đối xứng) thể ứng xử 14 uốn phương rõ rệt Kết phân tích ứng suất cốt thép theo phương ngang ứng suất gần không thay đổi Hình 3.22: Ứng suất cốt thép trước gia cường Từ nhận xét trên, thấy việc mô chiều cho hoàn toàn hợp lý mặt học.Tải trọng phá hoại tính toán trước sau gia cường phù hợp với giá trị từ kết thí nghiệm.Kết so sánh biến dạng tính toán thí nghiệm thể hình 3.30 Mặt (nén) Mặt (kéo) Hình 3.30: Biến dạng vị trí phụ thuộc vào tải trọng 3.3 Xây dựng công thức tính toán sức kháng cắt kết cấu BTCT gia cường chịu uốn 3.3.1 Sơ lược sức kháng cắt Sức kháng cắt kết cấu BTCT chia thành phần: phần sức kháng phụ thuộc vào bê tông phần sức kháng định cốt đai chịu cắt Đối với kết cấu dạng có chiều 15 dày nhỏ (dưới 250mm) cốt thép đai thường không sử dụng khó khăn cấu tạo thi công Trong trường hợp sức kháng cắt cấu kiện phụ thuộc vào cường độ chịu lực bê tông cốt thép dọc thớ chịu kéo kết cấu Luận án tập trung nghiên cứu sức kháng cắt cấu kiện BTCT dạng không cốt đai, vốn sử dụng cho công trình cống đê đập, công trình cầu máng, cửa van, Hình 3.31: Cấu kiện gia cường vật liệu composite Khi thực việc gia cường, nâng cao sức chịu uốn cấu kiện phương pháp dán lớp vật liệu composite cường độ cao mặt chịu kéo, thường việc dán kín hết toàn bề mặt, ví dụ hình 3.31.Từ kết thí nghiệm dầm, gia cường chịu uốn thấy thực việc gia cường kết cấu phương pháp này, sức chịu kháng uốn kết cấu cải thiện cách rõ ràng Tuy nhiên, việc đánh giá sức chịu cắt kết cấu gia cường bỏ ngỏ chưa rõ ràng qui trình tiêu chuẩn kỹ thuật 3.3.2 Đề xuất công thức tính toán sức kháng cắt cấu kiện BTCT Trong phần trình bày kết nghiên cứu đề xuất công thức tính toán cho sức kháng cắt cấu kiện BTCT không cốt đai gia cường composite xét ảnh hưởng đoạn không gia cường.Sức kháng cắt đề xuất công thức (3.7) cho trường hợp xét vị trí tải trọng, với k g = 0,77 ∙ (a/Le )0,26 aL = (1−√ρl ) √ ρl ∙ d ∙ L3 sau: 3d 1/3 (3.7) ) (100ρl fck )1/3 ∙ bd aL (3.8) cho trường hợp rút gọnvới k g2 = (d/Le )0,26 ≈ 4√d/Le Vcm = 0,2k g (1 + √200/d) ∙ ( 16 (3.8) Vcm = 0,2k g2 (1 + √200/d) ∙ (100ρl fck )1/3 ∙ bd Để đánh giá độ xác công thức, sử dụng kết thí nghiệm nhiều tác giả thực với tổng số 59 dầm BTCT gia cường composite với thông số khác nhau, công thức (3.7), (3.8) so sánh với kết thí nghiệm Bảng trình bày kết đánh giá thông qua sai số mô hình η = Vthínghiệm /Vtínhtoán Bảng 3.5: So sánh kết tính toán theo công thức khác Công thức Janzse (3.5) (3.7) (3.8) 1,031 1,020 1,000 Giá trị trung bình ηm = Vtn /Vtt 0,719 0,765 0,749 Giá trị nhỏ ηmin 1,416 1,338 1,331 Giá trị lớn ηmax 0,161 0,146 0,146 Phương sai ση Hiệp phương sai COV (%) 15,65 14,28 14,59 Ở trên, công thức tính với giá trị trung bình Trong tính toán thiết kế, giá trị triết giảm theo hệ số an toàn Sức chịu tải thiết kế tính công thức (3.10) đây: 200 Vcd = 0,1 ∙ 4√d/Le ∙ (1 + √ ) ∙ (100ρl fck )3 ∙ bd d (3.10) Với công thức tính toán đề xuất trên, việc kiểm toán sức chịu cắt kết cấu gia cường cách dán lớp vật liệu composite mặt thực dễ dàng với độ tin cậy cao so với công thức Jansze 3.4 Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến khả chịu uốn kết cấu gia cường composite Nhằm tạo thuận lợi cho việc so sánh, lựa chọn dầm BTCT để mô Dầm có chiều dài 2500mm, bề dày 250mm, bề rộng 1000mm, bề dày lớp bê tông bảo vệ 30mm, bê tông có cường độ theo mẫu lăng trụ trung bình 28 MPa, cường độ cốt thép 290 MPa (được chọn theo cường độ thường sử dụng công trình BTCT Việt Nam) hàm lượng cốt thép thớ gia cường 0,5% Lớp gia cường dán khu vực mặt dầm chừa lại khoảng dài 50mm khu vực sát gối Tải trọng đặt cách gối khoảng cách 1000mm Khi thực việc khảo 17 sát, số tham số kết cấu thay đổi nhằm thu quan hệ học ứng xử kết cấu Kết khảo sát  Độ cứng lớp gia cường (mức độ gia cường): có ảnh hưởng định tới hiệu việc gia cường Độ cứng lớn sức kháng kết cấu sau gia cường tăng  Cường độ bê tông: ảnh hưởng nhiều Kết cấu có cường độ nén bê tông cao hiệu gia cường lớn  Chiều dày lớp bảo vệ: không nhiều bỏ qua  Hàm lượng cốt thép thường: kết cấu có hàm lượng cốt thép thường nhỏ hiệu gia cường lớn ngược lại Kết cấu có hàm lượng cốt thép thường lớn 2% phương pháp gia cường composite không hiệu  Chiều dài đoạn không gia cường khu vực gần gối: khoảng cách từ điểm cuối lớp gia cường tới gối có ảnh hưởng định tới sức kháng cắt kết cấu; chiều dài đoạn không gia cường lớn việc gia tăng sức kháng hiệu quả; Sự gia tăng sức kháng cắt thấp nhiều so với sức kháng uốn Chương 4: ÁP DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VÀO TÍNH TOÁN CHO CÔNG TRÌNH THỰC TẾ 4.1 Đặc điểm kết cấu điều kiện làm việc CTTL Về mặt chịu lực, kết cấu CTTL BTCT mặt phải có đủ khả chịu lực mục tiêu thiết kế (điều kiện sức kháng) phải đảm bảo tuổi thọ khai thác (điều kiện khai thác) Dưới trình bày đặc điểm mặt kết cấu điều kiện làm việc hai loại CTTL điển hình BTCT Công trình cống (bao gồm cống ngầm, cống lộ thiên, cống áp lực, ): Công trình cống BTCT có mặt cắt ngang dạng tròn chữ nhật Cống thường chịu tải trọng nước lòng áp lực đất nước xung quanh Các phận cống (thành, trần, đáy) thường chịu tải trọng nén uốn, cắt kết hợp Ngoại trừ cống có độ lớn, công trình cống phổ biến thường chịu tải trọng nén uốn lớn Công trình cống thường có tượng suy giảm chất lượng trình khai thác tác động trực tiếp dòng nước Lớp bê tông tiếp xúc với nước thường bị bào mòn Quá trình 18 thấm, xâm thực nước vượt qua bề dày lớp bê tông bảo vệ gây rỉ cốt thép chịu lực bên trong.Có thể kết cấu đảm bảo yêu cầu chịu lực điều kiện khai thác lâu dài (tuổi thọ) kết cấu thường bị suy giảm cốt thép chịu lực bị rỉ nhiều Do vậy, để đảm bảo điều kiện khai thác, công trình cần sửa chữa, đặc biệt phải tăng cường trì sức kháng cho lớp bê tông bảo vệ hạn chế thấm, xâm thực nước tới lớp bê tông cốt thép chịu lực bên kết cấu Công trình cầu máng: công trình cầu máng phần kết cấu kênh cần dẫn nước qua địa hình không phẳng mà phương án san không hiệu yêu cầu hạn chế thay đổi địa hình Trong CTTL, cầu máng thường xây dựng từ nhịp giản đơn BTCT có mặt cắt chữ nhật chữ U Tùy theo đặc điểm tiếp xúc với môi trường qui mô kích thước yêu cầu, kết cấu cầu máng có dạng mỏng (bê tông lưới thép) có nhiều hệ thống dầm dọc, dầm ngang hỗ trợ để tăng sức kháng giảm trọng lượng thân Thực tế CTTL Việt Nam cho thấy công trình chủ yếu thiết kế sử dụng BTCT túy (ít có ứng dụng cốt thép dự ứng lực) nên công trình thường nặng nề, tải trọng thân lớn, việc thi công thực theo nhiều giai đoạn kết cấu có trạng thái chịu lực khác 4.2 Quy trình tính toán gia cường kết cấu BTCT composite cho CTTL Đề tài luận án đề xuất bước sau thực việc tính toán gia cường kết cấu BTCT công trình thủy lợi composite: Bước 1: Khảo sát, đánh giá trạng công trình Bước 2: Phân tích nguyên nhân gây tổn hại mặt sức kháng điều kiện khai thác công trình Bước 3: Đánh giá mặt tải trọng tác động Bước 4: Lựa chọn phương án gia cường Bước 5: Lựa chọn thời điểm, điều kiện gia cường Bước 6: Tính toán ứng xử kết cấu theo giai đoạn chịu lực bao gồm trạng thái trước sau gia cường Bước 7: Thử nghiệm, kiểm nghiệm hiệu việc gia cường thông qua việc đo đạc thực tế 19 4.3 Công trình cống Liệt Sơn Trong phần trình bày nội dung gia cường kết kiểm tra thực nghiệm công trình cống Liệt Sơn thuộc tỉnh Quảng Ngãi nghiên cứu sinh trực tiếp thực 4.3.1 Hiện trạng công trình cống Liệt Sơn Cống Liệt Sơn cống đập với kết cấu dạng hộp BTCT có diện b x h = 1,2m x 1,6m Cống có chiều dày mặt trên, thành mặt 0,4m Cốt thép dọc ngang có đường kính D14mm với khoảng cách a = 20cm bố trí lớp, chiều dày bê tông bảo vệ c = 5cm Cống có chiều dài 159m Cống chảy không áp với lưu lượng thiết kế Q = 4,7m3/s Cao trình ngưỡng +21,0m Tại thời điểm khảo sát, mực nước hồ có cao trình +24,3m Về trạng thân cống: Đoạn sau cửa van: toàn bê tông bị bào mòn 1-3 cm, có chỗ lộ cốt thép; Hầu hết đoạn cống, phần thành cống trần có nhiều điểm bị thấm nước từ vào làm rỉ cốt thép, tạo đụn rỉ sắt; Đánh giá chung cho thấy thân cống lấy nước bị xuống cấp; bê tông thân cống bị suy giảm cường độ, nhiều vị trí bê tông bị rỗ thành cống vị trí tiếp giáp với trần cống 4.3.2 Tính toán gia cường kết cấu cống Trên sở trạng cống trên, công nghệ bọc phủ vật liệu composite cường độ cao ứng dụng để sửa chữa hư hỏng cống lấy nước hồ chứa Liệt Sơn Sử dụng vật liệu keo dán có khả đông rắn nhanh môi trường ẩm ướt bám dính tốt với bê tông, chịu áp lực cao, tăng cường độ chịu lực chống thấm tốt cho bê tông thân cống, thời gian thi công nhanh Để đánh giá xác ứng xử kết cấu cống BTCT trước sau gia cường, nghiên cứu sử dụng chương trình phân tích PTHH phi tuyến ATENA Do đặc tính hình học dạng dải, việc tính toán thông qua mô số thực với mô hình hai chiều 4.3.3 Kết tính toán 4.3.3.1 Kết cấu trước gia cường Dưới tác dụng tải trọng, kết cấu cống trước gia cường có vết nứt bên hai thành cống mặt trên, thành cống vị trí tiếp giáp với thành cống Các vết có bề rộng lớn vị trí thành cống với giá trị 0,043mm chiều sâu khoảng 150mm Ứng suất tính toán lớn cốt thép vị trí vết nứt 83,4 MPa Giá trị nhỏ so với giới hạn chảy cốt thép Kết cấu chưa bị phá hoại cốt thép bê 20 tông Vết nứt nằm giới hạn cho phép (nhỏ lần so với giá trị giới hạn 0,3mm) Tuy nhiên, tác dụng xâm thực môi trường, bề rộng vết nứt gia tăng hoen rỉ cốt thép gây trương phồng lớp bê tông bảo vệ Do cần thiết phải hạn chế mở rộng vết nứt ngăn chặn tiếp xúc nước tới cốt thép bê tông thành cống 4.3.3.2 Kết cấu sau gia cường Với tham gia chịu lực lớp gia cường, bề rộng vết nứt giảm đáng kể xuống 0,01mm Nghĩa giảm với hệ số lần so với kết tính toán bề rộng vết nứt trước gia cường (0,043mm) Giá trị bề rộng vết nứt lớn thực nhỏ không gây ảnh hưởng bất lợi tới sức chịu tải độ bền cốt thép có khả ngăn xâm thực môi trường 4.3.4 Đánh giá sức chịu tải kết cấu sau gia cường Bố trí điểm đo biến dạng mặt cắt cống gia cường; tiến hành đo đạc kiểm tra trường thời điểm gia cường tháng sau thực việc gia cường (mực nước hồ tăng lên cao trình +30,0m chênh so với thời điểm lúc gia cường +24,3 tương ứng với 5,7m).Việc gia cường cho thấy chất lượng gia cường tốt; Không tượng rò nước; Dính bám bê tông lớp vật liệu gia cường chặt chẽ; Kết cấu cống khai thác bình thường Kết đo so sánh với kết tính theo phương pháp số Kết đo khoảng 32% đến 40% kết tính Tuy có chênh lệch cao kết đo ổn định cách tương đối so với kết tính.Một lý có chênh lệch kết tính dựa vào cường độ bê tông đo súng bật nảy lớp bê tông bề mặt cấu kiện Theo đó, giá trị nhỏ (giá trị trung bình xấp xỉ MPa) Trong thực tế, cường độ bê tông lớp trong, nơi chưa có xâm thực môi trường, cao nhiều Do vậy, kết cấu thực tế có độ cứng lớn so với mô hình tính toán Có thể nói, mô hình tính toán cho kết thiên an toàn Những kết bước đầu cho thấy việc sử dụng phương pháp dán lớp vật liệu composite cường độ cao gia cường công trình cống, môi trường ẩm ướt khả thi có nhiều tiềm Tuy vậy, kết cấu gia cường cần tiếp tục theo dõi kiểm tra thường xuyên để đánh giá xác độ bền theo thời gian kết cấu keo dán 21 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I Kết luận Các kết nghiên cứu trình bày chương trước luận án làm rõ vấn đề nghiên cứu đặt rút kết luận sau: (a) Về ứng xử chịu tải kết cấu sau gia cường: Kết cấu gia cường có phân bố lại nội lực, ứng suất biến dạng chịu tải khả chịu nén bê tông huy động, thể chiều cao vùng bê tông chịu nén có xu hướng gia tăng; vật liệu gia cường san sẻ lực kéo với cốt thép chịu kéo cấu kiện bê tông; trạng thái giới hạn, lớp bê tông bảo vệ bị bóc tách dọc theo cốt thép, xuất vết nứt xiên khu vực cuối đoạn gia cường (b) Về khả chống thấm, độ bền lớp kết dính bê tông vật liệu gia cường điều kiện môi trường ẩm ướt: Kết khảo sát thực nghiệm thông qua cống lấy nước hồ chứa Liệt Sơn cho thấy sau nhiều tháng kể từ thi công gia cường, công trình không xuất vết thấm nước trước Quá trình thi công điều kiện môi trường ẩm ướt Kết cho thấy liên kết lớp gia cường bề mặt kết cấu bê tông tốt (c) Về hiệu phương pháp gia cường: Kết nghiên cứu thực nghiệm vật lý mà nghiên cứu sinh thực cho thấy sức kháng kết cấu (bản mỏng) gia tăng gấp lần (300%) so với sức kháng chưa gia cường Đối với cấu kiện dầm, sức kháng gia tăng tới lần, tùy theo mức độ gia cường (d) Về khả ứng dụng phương pháp CTTL: Với tính vật liệu gia cường đặc biệt keo dính lớp bê tông composite thi công điều kiện độ ẩm cao (tới 100%), phương pháp gia cường hoàn toàn thích hợp cho CTTL BTCT Ngoài ra, CTTL vốn chịu hoạt tải lớn (ví dụ tải trọng nước cầu máng), hay nói cách khác có biên độ dao động lớn tải trọng, nên vật liệu gia cường có điều kiện phát huy cao khả chịu hoạt tải, dẫn tới tăng hiệu giải pháp gia cường Ví dụ, hoạt tải công trình cầu giao thông chiếm 22 khoảng 30% tổng tải trọng, hoạt tải cầu máng chiếm tới 60% tổng tải trọng (e) Về ảnh hưởng cường độ bê tông đến hiệu gia cường mặt sức kháng: Cường độ bê tông có ảnh hưởng tương đối tới hiệu gia cường Nếu bê tông kết cấu có cường độ cao tiềm khai thác vùng bê tông chịu nén cao dẫn tới sức chịu tải kết cấu sau gia cường tăng lên đáng kể (f) Về ảnh hưởng hàm lượng cốt thép đến hiệu gia cường mặt sức kháng: Đối với kết cấu có hàm lượng cốt thép thấp (ví dụ 0,5%) hiệu phương pháp gia cường lớn, cho phép sử dụng lượng lớn vật liệu gia cường vùng chịu kéo mà đảm bảo vùng nén bê tông không bị phá hoại Nếu hàm lượng cốt thép chịu kéo lớn 2% hiệu việc gia cường thấp Luận án kiến nghị sử dụng phương pháp kết cấu có hàm lượng cốt thép nhỏ 2% (g) Về ảnh hưởng bề dày lớp bê tông bảo vệ đến hiệu gia cường mặt sức kháng: Chiều dày lớp bê tông bảo vệ có ảnh hưởng mức nhỏ (đối với dầm có chiều cao 250mm luận án khảo sát mức độ ảnh hưởng khoảng 6%) đến sức kháng kết cấu Theo đó, chiều dày lớp bê tông bảo vệ nhỏ sức kháng kết cấu gia cường có xu hướng tăng, lúc trọng tâm vật liệu chịu kéo (cốt thép chịu kéo bê tông lớp gia cường) nằm xa so với vị trí trục trung hòa (h) Về khả gia cường sức kháng cắt cho BTCT không cốt đai: Đối với bê tông mỏng bố trí cốt đai chịu lực cắt lớp vật liệu gia cường composite kết hợp với cốt thép dọc chịu kéo nâng cao khả chịu lực cắt Luận án nghiên cứu ảnh hưởng đoạn không gia cường tới khả chịu cắt cấu kiện BTCT xây dựng công thức tính toán sức kháng cắt có xét tới khoảng cách đoạn không gia cường (công thức 3.10) Đánh giá thông qua kết thí nghiệm từ tài liệu tham khảo, công thức cho độ xác tốt so với công thức có; cách tính đơn giản, nhanh gọn, giúp cho kỹ sư thiết kế định phương án gia cường nhanh chóng trường 23 (i) Về việc lựa chọn lớp vật liệu cho việc gia cường: Do vật liệu composite có độ cứng theo hai phương khác (không đẳng hướng) nên việc gia cường thực có hiệu phương chịu lực sợi dán theo phương gây biến dạng lớn (gây nứt) kết cấu Kiến nghị cố gắng chọn số lớp vật liệu (tối đa 3) ưu tiên 1, cách lựa chọn độ dày thích hợp loại vật liệu (cốt sợi bon) Do mô đun đàn hồi lớn nên cốt sợi bon có hiệu cao so với cốt sợi thủy tinh giá thành đắt Để đạt hiệu kinh tế tối ưu cần phân tích độ cứng yêu cầu lớp gia cường cho toán cụ thể (j) Về sử dụng phương pháp PTHH có phản ánh ứng xử kết cấu BTCT trước sau gia cường phương pháp dán vật liệu composite ? Kết mô phân tích PTHH trình bày luận án cho thấy hoàn toàn sử dụng phương pháp PTHH cài đặt số phần mềm chuyên dụng việc tính toán gia cường kết cấu với độ tin cậy cao Kiến nghị sử dụng phân tích phi tuyến vật liệu việc mô tính toán kết cấu Ngoài kết nghiên cứu trình bày trên, luận án làm rõ điểm quan trọng phục vụ công tác gia cường kết cấu BTCT CTTL sau: 1) Trong công tác phân tích kết cấu cũ để đánh giá trạng thái làm việc sức chịu tải làm sở cho việc định mức độ gia cường, phương pháp PTHH với mô hình phi tuyến vật liệu công cụ hiệu cho việc phân tích tính toán Tuy nhiên, phương pháp đòi hỏi hiểu biết sâu phương pháp tính nói chung, phương pháp PTHH nói riêng ứng xử vật liệu BTCT Việc lựa chọn phần mềm phân tích đóng vai trò quan trọng cho chất lượng phân tích kết cấu 2) Công trình gia cường phương pháp dán composite cần phân tích đánh giá theo giai đoạn thi công, nhằm phản ánh trạng thái làm việc kết cấu tương ứng với tải trọng tác động Trên sở hiệu việc tính toán gia cường đạt cao Kết cấu gia cường tham gia chịu lực tác dụng tải trọng xảy sau kết thúc công tác gia cường Tải trọng thân kết cấu, tải trọng 24 phân bố kết cấu thời điểm gia cường không gây nội lực lớp vật liệu gia cường 3) Việc tính toán theo giai đoạn thi công đặc biệt quan trọng trường hợp kết cấu có ứng xử phi tuyến trước thời điểm gia cường Ví dụ, việc xuất vết nứt kết cấu Khi đó, cần thiết phải tính toán kết cấu theo mô hình phi tuyến 4) Khi kết cấu CTTL cần gia cường để đảm bảo điều kiện độ bền khai thác, chống thấm, chống bào mòn, xâm thực, nên sử dụng vật liệu gia cường cốt sợi thủy tinh aramid Với việc lựa chọn đem lại hiệu kinh tế so với việc sử dụng vật liệu cốt sợi bon 5) Đối với CTTL lộ thiên chịu uốn với biến dạng uốn lớn, ví dụ cầu máng dẫn nước, dầm sàn trạm bơm tưới tiêu, nên sử dụng vật liệu gia cường có mô đun đàn hồi lớn (cụ thể vật liệu cốt sợi bon) để gia cường sức kháng uốn cắt Các kết có giá trị tham khảo tốt không cho nghiên cứu, thiết kế mà cho giúp cho quản lý hiệu mặt kỹ thuật kinh tế công tác sửa chữa, phục hồi trì làm việc bình thường kết cấu BTCT vật liệu composite cường độ cao II Kiến nghị Các kết khảo sát phân tích thực nghiệm mô số phạm vi đề tài luận án tảng quan trọng việc phát triển qui trình sửa chữa gia cường CTTL bê tông cốt thép phương pháp dán composite cường độ cao; việc xác định sức chịu tải kết cấu sau gia cường cần xây dựng công thức tính toán sức kháng thiết kế có xét hệ số an toàn Lý thuyết độ tin cậy đóng vai trò quan trọng công tác Việc kiểm chứng hiệu phương pháp sở phân tích lý thuyết thực nghiệm phạm vi luận án cần đánh giá thêm thông qua số dự án gia cường công trình thực tế, đặc biệt công trình kết cấu lớn, điển hình CTTL Các kết thu đóng góp quan trọng việc khẳng định lý thuyết lựa chọn hệ số an toàn cách phù hợp 25 DANH MỤC CÁC CÔNG TRÌNH ĐÃ CÔNG BỐ CỦA TÁC GIẢ [1] Nguyễn Chí Thanh: Nghiên cứu thực nghiệm sức chịu tải dầm bê tông cốt thép chịu uốn gia cường composite, Tạp chí Người Xây Dựng, số 238, tháng 8, năm 2011 [2] Nguyễn Chí Thanh: Nghiên cứu thực nghiệm ứng xử uốn bê tông cốt thép gia cường composite, Tạp chí Khoa học kỹ thuật thủy lợi môi trường, số 34, tháng 9, năm 2011 [3] Nguyễn Chí Thanh, nnk: Khảo sát số sức kháng uốn mặt cắt bê tông cốt thép gia cường composite, Tạp chí Tài nguyên nước, Số 04, 2014 [4] Nguyễn Chí Thanh: Khảo sát ứng xử kết cấu cống bê tông cốt thép trước sau gia cường vật liệu cốt sợi tổng hợp (FRP), Tạp chí Tài nguyên nước, Số 01, 2016 ... qui trình phương pháp tính toán thiết kế gia cường kết cấu bê tông cốt thép composite ứng dụng cho công trình thủy lợi Chương 1: TỔNG QUAN VỀ NGHIÊN CỨU GIA CƯỜNG KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP BẰNG TẤM... tích PTHH ứng dụng cho kết cấu bê tông cốt thép, ATENA thể độ xác cao ứng xử kết cấu so với kết thí nghiệm cho kết cấu bê tông cốt thép có gia cường với việc sử dụng mô hình bê tông Nonlinear... thường kết cấu công trình thủy lợi bê tông cốt thép yêu cầu cấp thiết Gần đây, nước ta bắt đầu tiếp cận giải pháp gia cường kết cấu công trình bê tông cốt thép (BTCT) vật liệu composite sợi bon, thủy