Đang tải... (xem toàn văn)
CHƯƠNG 2: CƠ SỞ KHOA HỌC VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU2.1. LÝ THUYẾT VỀ SỰ RẮN CHẮC CỦA XIMĂNG POÓCLĂNG2.2. LÝ THUYẾT ĐÓNG RẮN CỦA BÊ TÔNG THÔNG THƯỜNGCHƯƠNG 3 : NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM CÁC TÍNH CHẤT CỦA NGUYÊN VẬT LIỆU VÀ THIẾT KẾ CẤP PHỐI CHO BÊTÔNG CHỐNG CHẢY RỬA TRONG MÔI TRƯỜNG NƯỚCCHƯƠNG 4: NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM CÁC TÍNH CHẤT CỦA HỖN HỢP BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CHỐNG CHẢY RỬA DƯỚI NƯỚC
MỤC LỤC CHƯƠNG 2: CƠ SỞ KHOA HỌC VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 LÝ THUYẾT VỀ SỰ RẮN CHẮC CỦA XIMĂNG POÓCLĂNG Sự rắn ximăng poóclăng_một chất kết dính đa khoáng trình hóa lý phức tạp kèm theo biến đổi liên tục hình thành cấu trúc đá ximăng Mặc dù đạt thành tựu đáng kể nghiên cứu chất kết dính vô vơ chưa có lý thuyết chặt chẽ thừa nhận rộng rãi rắn ximăng pooclăng Quá trình đóng rắn ximăng trình từ vữa ximăng biến thành đá ximăng Đây trình hoá lý phức tạp Quá trình rắn ximăng thường chia làm thời kỳ: ninh kết rắn Trong thời kỳ ninh kết, hồ ximăng dần tính dẻo đặc dần lại, chưa có cường độ Trong thời kỳ rắn chắc, vữa ximăng hoàn toàn tính dẻo cường độ phát triển Có nhiều lý luận giải thích trình rắn ximăng Lý thuyết rắn ximăng pooclăng phát triển sở công trình nghiên cứu Lơ Satolie, Mikhaơlix, Baykov, Rebinder nhiều nhà bác học khác Do đó, ximăng nhào trộn với nước trải qua giai đoạn rắn (1) Giai đoạn hòa tan(khoảng từ 1-3 giờ) : Khi nhào trộn ximăng với nước, chúng xảy tác dụng hoá học vật lý Đầu tiên với phân bố nước bề mặt hạt ximăng, trình hòa tan khoáng hoạt tính cao thuỷ hoá C 3A, C3S độ hòa tan chúng bé, bão hoà pha lỏng sản phẩm thuỷ hóa bắt đầu (2) Giai đoạn hóa keo(khoảng 5-10 giờ): Giai đoạn tương đối dài thời kỳ tiến triển mạnh mẽ (đặc biệt nhiệt độ cao) Quá trình khoáng clanhke hoá hợp trực tiếp nước pha rắn hoà tan trung gian tạo nên hợp chất hyđrát có tính ổn định nhiệt lực cao khoáng tạo nên tác dụng tương hỗ với nước, sản phẩm thuỷ hoá có độ mịn lớn gần với dạng keo, hay gọi giai doạn hoá keo Các sản phẩm thủy hóa (và phần thủy phân) khoáng ximăng pooclăng hyđrô silicat canxi với số lượng chiếm từ 75-805 khối lượng clanhke Các chất giai đoạn đầu có độ phân tán cao gần với thể keo chuyển hoá thành gel tạo mầm kết tinh Ngoài hydrô silicat canxi, kết thuỷ phân khoáng clanhke, đá ximăng rắn tạo nên nhóm thứ hyđrát tạo thành có cấu trúc kết tinh thô hơn, khác với tinh thể gel, hyđrat ôxyt canxi [Ca(OH) 2] tạo thuỷ phân C3S hyđrô aluminat canxi (3CaO.Al 2O3.6H2O), hyđrô ferit canxi (3CaO.fe2O3.H2O) sunfua aluminat canxi (3CaO.Al 2O3.CaSO4.31H2O) tạo nên thêm chất phụ gia thạch cao vào ximăng nghiền clinker ximăng Trong giai đoạn phần nước tự chuyển sang dạng nước liên kết hóa học, làm giảm thể tích tuyệt đối sản phẩm tạo thành so với thể tích tuyệt đối thành phần ban đầu ximăng, thể tích bên đá ximăng không thay đổi đáng kể dẫn đến hình thành lỗ rỗng kín nâng cao độ đặc pha rắn Tổng thể tích lỗ rỗng tỉ lệ với khối lượng chất kết dính thủy hóa đạt đến 6-7lit cho 100kg ximăng pooclăng hỗn hợp bêtông (3) Giai đoạn ninh kết, rắn chắc: Cùng với phát triển trình thủy hóa tăng lên sản phẩm thủy hóa, lượng nước tự hệ không ngừng giảm xuống Trừ lượng nước bốc tách trình trầm lắng, nước lại phân bố lại hệ xuất dạng liên kết phức tạp nước với pha rắn Do giảm lượng nước tự dự trữ hệ, hồ ximăng (hỗn hợp bêtông) sệt lại hoàn toàn tính lưu động Thời kỳ gọi thời kỳ ninh kết Kết cấu keo tụ tạo thành thời gian có đặc tính có khả phục hồi xúc biến (hóa lỏng phục hồi kết cấu) Cùng với phát triển mạnh mẽ trình thuỷ hoá kèm theo toả nhiệt mạnh mẽ Tên khoáng chủ yếu C3S C2S C3A C4AF Lượng nhiệt thuỷ hoá theo thời gian (Cal/g) 28 ngày tháng 96.6 100.6 116.2 124.3 15.1 24.8 39.6 43.9 141.0 157.6 208.6 221.7 42.3 59.6 90.3 99.4 Sau thời kỳ rắn tương đối dài với phát triển không ngừng cường độ học cấu trúc đá ximăng không ngừng lèn chặt trình kết tinh phát triển Tác dụng lèn chặt sinh phát triển trình thủy hóa tăng tinh thể tích pha rắn (thể tích hyđrat luôn lớn thể tích pha rắn ban đầu thể tích hệ không tăng, chí có giảm) Sự phát triển tinh thể tượng tái kết tinh làm thay đổi trạng thái tiếp xúc nội đá ximăng, từ chỗ tiếp xúc màng nước biến thành tiếp xúc tinh thể Ở giai đoạn kết cấu keo tụ hồ ximăng rắn thay kết cấu kết tinh đá ximăng Song song với biến đổi kết cấu trên, thể tích rỗng hồ ximăng (cũng hỗn hợp bêtông) biến đổi Ban đầu nhào trộn ximăng với nước, thể tích rỗng hồ ximăng tương đối lớn, phần rỗng ống mao quản lớn thông nhau, chứa lương đáng kể nước nhào trộn Trong trình thủy hóa, số lượng tạp chất thủy hóa tạo thành ngày nhiều, thể tích pha rắn lấp dần làm tiết diện mao quản bé lại thể tích rỗng giảm Nếu trì hệ lượng nước giảm đầy đủ bảo đảm độ ẩm môi trường trình thủy hóa rắn ximăng portland tiến triển thời gian dài, tốc độ thủy hóa yếu dần Tên khoáng chủ yếu C3S C2S C3A C4AF Hạt ximăng có cỡ hạt µ Chiều sâu lớp thủy hóa theo thời gian( : micrông) 28 ngày tháng 3.5 4.7 7.9 11.5 0.6 0.9 1.0 1.6 10.1 10.4 11.2 13.5 7.7 8.0 8.4 12.2 µ 3.85 4.64 6.56 2-100 250C Các giai đoạn tách làm 3, song chúng riêng rẽ mà xen kẽ lẫn nhau, nghĩa xuất tinh thể có chỗ bắt đầu thời kỳ thứ hoà tan 2.2 LÝ THUYẾT ĐÓNG RẮN CỦA BÊ TÔNG THÔNG THƯỜNG 2.2.1 Sự hình thành cấu trúc bê tông Cấu trúc bêtông hình thành kết đông kết hỗn hợp bê tông đóng rắn sau bê tông Thủy hóa ximăng, đông kết rắn chúng có ảnh hưởng định đến hình thành cấu trúc chúng Theo quan điểm đại, giai đoạn đầu nhào trộn ximăng với nước trình thủy phân silicat ba canxi, canxi hyđrôxyt tách tạo thành dung dịch bão hoà Trong dung dịch có ion sunphat, hyđroxyt kiềm, hàm lượng không lớn nhôm oxyt, silic oxyt sắt oxyt Nồng độ ion canxi sunphat quan sát thấy thời gian dài kể từ nhào trộn ximăng với nước cao, phút từ dung dịch bắt đầu kết tủa sản phẩm tạo thành – canxi hydroxyt ettringhit Giai đoạn thứ hai bắt đầu sau khoảng trình thủy hóa Đặc trưng tạo thành canxi hydro silicat nhỏ Trong phản ứng tham gia bề mặt hạt ximăng, kích thước hạt ximăng giảm không đáng kể Các pha hydrat vừa tạo thành gọi gel ximăng, có đặc trưng mỏng Các sản phẩm tạo thành trước tiên xuất bề mặt hạt ximăng Khi tăng số lượng sản phẩm tạo thành mật độ xếp chúng, lớp ranh giới tạo thành trở thành lớp thấm nước khoảng 2-6 Giai đoạn hai thủy hóa chậm gọi giai đoạn ẩn thủy hóa ximăng Giai đoạn ba trình thủy hóa bắt đầu Giai đoạn đặc trưng bắt đầu kết tinh canxi hydroxyt từ dung dịch Quá trình xảy mạnh Bởi giai đoạn số lượng pha hydrat ít, nên khoảng không hạt ximăng xảy phát triển tự phiến mỏng canxi hydrôxyt, canxi hydrô silicat ettringite dạng sợi tóc dài hình thành đồng lúc Các sợi tóc nhỏ sản phẩm tạo thành xuyên qua lỗ rỗng, chia nhỏ chúng ra, tạo thành mối liên kết không gian tăng độ bám dính pha hạt ximăng Khi tăng số lượng pha hydrat, chúng xuất tiếp xúc trực tiếp, số lượng chúng tăng lên, hồ ximăng đông kết, đóng rắn, tạo thành đá ximăng Cấu trúc cứng tạo thành ban đầu xốp chúng lèn chặc lỗ rỗng chứa đầy nước cấu trúc liên tục xuất pha hydrat Thể tích lỗ rỗng kích thước chúng giảm, tăng số lượng tiếp xúc sản phẩm tạo tạo thành lớp vỏ gel nên hạt ximăng dày thêm lèn chặt, phát triển thành gel ximăng đặc có lẫn lõi hạt ximăng chưa thủy hóa Kết cường độ ximăng bêtông tăng 2.2.2 Cấu trúc bê tông Bê tông vật liệu đá nhân tạo có cấu trúc phức tạp, tạo nên từ thành phần sau đây: - Cốt liệu với hình dạng, kích thước cỡ hạt, độ đặc chắc, cường độ khác - Chất kết dính - Hệ thống mao quản lớn, lỗ rỗng chứa không khí, nước nước Các tính chất lý bê tông tính chất tỷ lệ phối hợp thành phần hợp thành định, mà cấu trúc bê tông hình thành trình chế tạo định Mặt khác, tính chất phụ thuộc phần vào cấu tạo bê tông đặc biệt bề mặt tiếp xúc hạt cốt liệu đá xi măng diện tích tiếp xúc chúng Cấu tạo cấu trúc loại bê tông phụ thuộc vào: - Thành phần, cấp phối, đặc tính vật liệu ban đầu - Quá trình nhào trộn, tạo hình, bảo dưỡng loại bê tông Nếu thay đổi theo hướng cần thiết cấu trúc cấu tạo bê tông thay đổi tính chất bê tông phạm vi rộng Như vậy, sở nghiên cứu tính chất loại bê tông khác khảo sát cấu trúc cấu tạo chúng - Đối với bê tông nặng cốt liệu lớn (CLL) xem khung chịu lực tổng quát Các hạt CLL liên kết với nhờ vào lớp vữa Nếu hàm lượng CLL nhiều nhận bê tông chế tạo từ hỗn hợp bê tông khô cứng, ngược lại hàm lượng CLL nhận bê tông chế tạo từ hỗn hợp bê tông dẻo, lưu động - Đối với bê tông nhẹ, sử dụng CLL rỗng, đóng vai trò làm nhẹ cho bê tông, cường độ bê tông nhẹ phụ thuộc vào cường độ vữa xi măng Nếu thay hạt CLL rỗng bọt bong bóng khí γ ob giảm nhiều, có tính cách nhiệt, cách âm tốt * Vậy: - Cấu trúc bê tông hệ bao gồm phần tử thành phần hình thành tác dụng hàng loạt yếu tố khách quan theo quy luật định không gian thời gian - Cấu tạo bê tông nội dung số lượng thành phần cấu trúc, đặc điểm phân bố, liên kết thành phần thể tích bê tông định * Để khảo sát cấu tạo, cấu trúc bê tông, sử dụng dạng mô hình: - Mô hình bao gồm {CLL + CLN} + {X + N} - Mô hình bao gồm {CLL} + {X + N + CLN} Mỗi thành phần mô hình phức tạp thành phần tính chất + Theo mô hình 1, để bê tông có cấu tạo đặc chắc, đồng thời tiết kiệm chi phí xi măng, thiết phải sử dụng hỗn hợp bê tông có hàm lượng CLL nhiều, lượng hồ xi măng vừa đủ bao bọc hạt cốt liệu, lắp đầy khoảng trống chúng Hỗn hợp bê tông hỗn hợp bê tông khô cứng, hạt CLL tiếp cận với nhau, liên kết đá xi măng, tạo thành khung chịu lực liên tục này, đá xi măng phải bao quanh hạt cốt liệu, lắp đầy khoảng trống chúng tác dụng ngoại lực Như vậy, theo mô hình 1, cấu tạo bê tông đặc trưng xếp, phân bố, liên kết hạt CLL đặc chắc, có hàm lượng nhiều, tăng cường khả chịu nén, độ bền vững bê tông + Theo mô hình 2, hạt CLL phân bố đồng đều, đặc trưng xếp trạng thái “lơ lửng” môi trường liên tục vữa xi măng Như vậy, theo mô hình 2, sử dụng CLL đặc có cường độ cao không làm tăng Rb, Rb = f(RđáXM) , mà không phụ thuộc vào RCLL Có hai loại cấu trúc bê tông: Cấu trúc thô cấu trúc hiển vi Cấu trúc thô bao gồm hai thành phần: đá xi măng cốt liệu lỗ rỗng đóng vai trò quan trọng Cấu trúc hiển vi cấu trúc xi măng Gần đây, người ta dùng kính phóng đại, với độ phóng đại khác nhau, để nghiên cứu cấu trúc bê tông Khi phóng đại 45 lần, ta thấy hạt đá vôi hạt cát Trong phần vữa chỗ tiếp giáp với cốt liệu to có lỗ rỗng tròn Khi soi kính phóng đại 90 160 lần ta thấy hạt xi măng chưa thủy hóa tiếp xúc đá xi măng với hạt cốt liệu Khi dùng kính hiển vi điện tử, với độ phóng đại 160 lần thấy rõ hạt xi măng phần xi măng thủy hóa bao quanh hạt Đá xi măng thể rắn phức tạp, thành phần không đồng nhất, mặt cấu tạo nhiều lỗ rỗng li ti mao quản chứa đầy không khí, nước nước tùy theo tuổi bê tông điều kiện bảo dưỡng Sự tồn đồng thời thể rắn, lỏng, khí đá xi măng coi hệ ba pha với bề mặt phân chia tinh tế Vì vậy, đá xi măng có tính “nhạy cảm” với biến đổi trạng thái ẩm môi trường, liên quan đến tính biến dạng thể tích đá xi măng bê tông (co ngót, nở thể tích có tính bền vững tương đối yếu môi trường xâm thực) Trong đá xi măng có thành phần sau đây: (1) Các hydrat tạo thành dạng gel tinh thể - Thành phần cấu trúc dạng gel tạo nên từ hạt canxi hydro silicat có độ phân tán (độ lớn 50-200 Ao, 1Ao = 10-8 cm) định trình phát triển cường độ chậm chạp lâu dài có liên hệ chặt chẽ với nước hấp thụ tính biến dạng dẻo - Thành phần cấu trúc tinh thể đá xi măng tạo nên từ mầm kết tinh, định phát triển nhanh cường độ tính chất đàn hồi Mầm kết tinh đóng vai trò xương đá xi măng phân bố môi trường thành phần cấu trúc dạng gel Tỷ lệ số lượng hai thành phần ( dạng gel dạng tinh thể) liên quan chặt chẽ với thành phần khoáng vật ban đầu xi măng định tính chất lý biến dạng (2) Cốt liệu vi cốt liệu: gồm phần lại hạt xi măng chưa phản ứng với nước hạt phụ gia vô nghiền mịn cho vào nghiền clinker, chế tạo hỗn hợp bê tông - Thành phần đóng vai trò quan trọng việc hình thành cấu trúc đá xi măng, chúng có kích thước khác nhau, chiếm khối lượng lớn làm cho đá xi măng có cấu trúc tương tự bê tông Vì vậy, V.N.Djung gọi đá xi măng bê tông hạt mịn (3) Các loại lỗ rỗng lớn, nhỏ mao quản Thể tích chúng chiếm khoảng 25-40% thể tích chung đá xi măng Thể tích tính chất phần rỗng ảnh hưởng lớn đến tính chất đá xi măng Căn vào cấu tạo, kích thước nguyên nhân hình thành mà có cách phân loại khác - Theo kích thước lỗ rỗng đá xi măng: + Lỗ rỗng nhỏ, đường kính d 2000Ao - Theo nguyên nhân hình thành: + Lỗ rỗng dạng gel loại lỗ rỗng bé đá xi măng (đường kính 10-50, có tới 100Ao), hình thành nước hấp thụ (nằm lớp vỏ chất thủy hóa dạng gel) bốc sinh + Lỗ rỗng nhỏ kín có kích thước 100-1000 A o Về kích thước, dạng trung gian lỗ rỗng dạng gel lỗ rỗng mao quản + Lỗ rỗng mao quản tạo nên phần thể tích rỗng chủ yếu đá xi măng, có kích thước tương đối lớn Sự xuất chúng liên quan đến lượng dùng nước ban đầu hỗn hợp Lượng nước thường nhiều gấp 1,5 – lần lượng nước liên kết hóa học cần cho trình rắn lâu dài đá xi măng Nước nhào trộn phân bố bề mặt hạt xi măng, chiếm đầy khoảng không gian chúng bốc để lại cấu trúc đá xi măng hệ thống lỗ rỗng thông nhau, tạo nên lỗ rỗng mao quản Loại lỗ rỗng ảnh hưởng không tốt đến tính chất bê tông, làm giảm độ đặc chắc, tính chống thấm cường độ Có thể làm giảm thể tích loại cách giảm lượng dùng nước ban đầu hỗn hợp bê tông Bê tông vật liệu tổ hợp (kết cấu cuội kết), nên có đặc điểm không đồng mặt kết cấu tính chất lý đàn hồi thành phần tạo nên Đó nguyên nhân xuất nội ứng suất gây vết nứt bê tông bị co ngót, nở biến dạng nhiệt độ, ảnh hưởng bất lợi đến tính chất kỹ thuật bê tông Đặc trưng quan trọng kết cấu bê tông độ đặc độ rỗng Đặc trưng định toàn tiêu kỹ thuật bê tông cường độ, tính bền, khả chống xâm thực hóa học, tính thấm nước, tính truyền nhiệt, khối lượng thể tích… Do đó, nâng cao độ đặc bê tông biện pháp quan trọng hàng đầu để nâng cao phẩm chất bê tông Độ đặc bê tông thường 0,85 – 0,90 đạt tới 0,93 – 0,95, khó nâng cao Vì tránh mao quản đá xi măng lượng không khí định lẫn vào trình chế tạo bê tông Thể tích xâm nhập vào bê tông phụ thuộc vào tính chất thành phần vật liệu Khi cỡ hạt trung bình cốt liệu giảm, hàm lượng hạt mịn cát tăng độ cứng hỗn hợp bê tông lớn, độ rỗng tăng Khi đầm chặt, phần không khí xâm nhập thoát ra, lại phần khoảng 2-3% thể tích bê tông Lượng bọt khí không nhiều thường kìm hãm vị trí phản ứng thông qua chế phân tán chế trội hệ siêu dẻo Lực đẩy không gian, màng ngăn vật lý phạm vi nhỏ tạo hạt xi măng Một nhánh chuỗi hấp thụ bề mặt hạt xi măng, nhánh dài không hấp thụ tạo lực đẩy không gian Chuỗi nhánh ghép chất siêu dẻo hình lược chìa kéo dài từ bề mặt xi măng hấp thụ để cản trở hạt xi măng gần tiến vào phạm vi bên mà lực hút Vanderwaals có hiệu lực Khi ảnh hưởng lực đẩy không gian kéo dài lớn lực đẩy tĩnh điện, việc ảnh hưởng lớn trước tiên việc trì độ sụt, chí với liều lượng mà thấp chất siêu dẻo naphthalene hay melamine-sulfonate Việc sử dụng bê tông cường độ cao tăng đáng kể so với kỷ trước Úc Song song gia tăng việc sử dụng phụ gia đặc biệt chất siêu dẻo bê tông Những chất siêu dẻo truyền thống giảm nước đưa vào hỗn hợp bê tông diễn chế lực đẩy tĩnh điện hoạt động hạt xi măng Tuy nhiên, sản xuất bê tông có tính công tác cao, trì tính công tác giới hạn giảm xuống lần vận chuyển kéo dài nhiệt độ nâng cao Gần đây, hệ chất siêu dẻo có gốc polymer ether polycarboxylic điều chỉnh (PCE) giới thiệu Úc Những polymer bao gồm chất hóa học mà hoạt động chất phân tán xi măng mạnh mẽ cung cấp trì khả làm việc đặc biệt mà không làm chậm thời gian đông kết phân tầng Cách thức phản ứng chất siêu dẻo PCE miêu tả chế “triple” (nhân ba) Điều cải thiện phân tán trì độ sụt bê tông chí với N/X thấp Những chất siêu dẻo có gốc hóa chất polymer mà phát triển Nhật Bản sản xuất đặn thành công khắp giới có Úc Những chất siêu dẻo Polycarboxylate Ether (PCE) đại diện chủ yếu cho bước đột phá công nghệ bê tông chúng cung cấp cho việc giảm nước đến 40% làm cho tính công tác kéo dài mà không gây chậm đông kết phân tầng Vì thế, với chất siêu dẻo PCE, lợi ích bao gồm nhu cầu giảm lượng sử dụng với phụ gia thêm vào làm giảm nước Đặc biệt với hỗn hợp sử dụng tỷ lệ N/X thấp, suốt trình vận chuyển kéo dài điều kiện thời tiết nóng Những chất siêu dẻo PCE có tính linh động thêm vào điều chỉnh cách thay đổi cấu trúc phân tử, ghép với polymer khác vào mạch polymer, pha trộn với polymer hóa chất thích hợp khác, kết hợp khả làm cho phù hợp yêu cầu khả làm việc riêng để ứng dụng Ví dụ điều chỉnh bao gồm điều chỉnh đặc tính thời gian đông kết, kéo dài độ sụt, giảm nước co ngót khô cứng Với tiềm phát triển này, công nghệ PCE giúp cho việc sử dụng bê tông tính cao bao gồm: cường độ cao, bê tông reactive powder concrete bê tông tự lèn Với lý này, chất siêu dẻo hệ đề cập đến “hyperplasticise” cung cấp giải pháp thuộc kinh tế cho việc chế tạo bê tông có tính cao Những “hyperplasticiser” sử dụng sản xuất bê tông có tính công tác cao, bê tông tự lèn Những lợi ích nhà thầu như: giảm nhân lực công trường, đổ hoàn thành nhanh hơn, khả lèn tốt chí với cốt thép dày đặc, công trình riêng biệt mà chế độ rung không rung, tháo khuôn nhanh hoàn thành bề mặt đẹp Hơn kỷ qua, có cải tiến đáng kể công nghệ phụ gia Những chất siêu dẻo giảm nước phạm vi lớn (HWR) giới thiệu Úc vào năm 1974 Những chất siêu dẻo truyền thống sử dụng thông thường ngày phân loại theo nhóm: (1) Sulphonated naphthalene formaldehyde condensates (SNFC) (2) Sulphonated melamine formaldehyde condensates (SMFC) (3) Những loại vật liệu pha trộn khác Những chất siêu dẻo có gốc kết hợp vật liệu nguyên chất để cung cấp làm việc cải thiện bao gồm: giảm việc độ sụt giới thiệu vào năm 1980 Mặc dù chất siêu dẻo điều chỉnh sử dụng rộng rãi, chúng có giới hạn Điều bao gồm: Kéo dài thời gian đông kết nhờ vào việc sử dụng liều lượng tương đối cao để đạt tỷ lệ N/X thấp trì độ sụt, đặc biệt suốt trình vận chuyển kéo dài điều kiện thời tiết nóng Lịch sử chất siêu dẻo polycarboxylate ether Trong lúc công nghệ phát triển Nhật Bản, nơi mà sáng chế đăng ký vào đầu năm 1980 để sản xuất polymer polycarboxylate có tính cao Những polymer tổng hợp thiết kế riêng biệt cho việc dùng bê tông Công nghệ polymer sản xuất Mỹ vào năm 1997, Úc vào năm 1998 Kể từ giới thiệu công nghệ PCE sử dụng đa dạng cho công trình chính, dự án khai thác mỏ hầm Úc Những ví dụ bao gồm bê tông có tính cao sử dụng “the Walsh Bay, Jones Bay dự án hồ bơi Andrew Boy Charlton NSW” Dự án đường vòng Intercity Riparian Plaza Queensland Những chất siêu dẻo PCE sử dụng thành công bê tông tự lèn dự án : đường vòng Nundah Queensland, Global Switch Cove Apartments NSW Bê tông tự lèn sử dụng thành công sản xuất thành phần đúc sẵn là: cống nước, hầm mỏ, hàng rào phân ranh giới panel “tilt-up” (dựng đứng lên) Cơ chế phản ứng chất siêu dẻo loại polycarboxylate ether (PCE) Cơ chế phân tán SNFC SMFC có gốc chất siêu dẻo giải thích nhờ vào lực đẩy tĩnh điện hạt xi măng mang tích điện âm nhờ vào hấp thụ phân tử polymer loại anion lên bề mặt xi măng đo độ lớn điện zeta Cơ chế phân tán chất siêu dẻo PCE chủ yếu nhờ vào loại khác lực đẩy hạt xi măng: (1) Lực đẩy tĩnh điện gây nhờ hấp thụ điện tích âm tạo nhờ vào nhóm carboxylic (2) Anh hưởng cản trở việc bố trí nguyên tử không gian từ polymer mạch polymer mạch nhánh Cấu trúc ‘comb-like’ (hình lược) mô tả theo hình 1: Lực đẩy tĩnh điện chất siêu dẻo PCE nửa giá trị đo so với chất siêu dẻo SNFC phân tán chủ yếu nhờ vào ảnh hưởng việc bố trí nguyên tử không gian mạnh, điều đẩy hạt xi măng xa Sự trì độ sụt tùy thuộc phần vào khả phụ gia đẩy hạt xi măng xa Khi trình hydrate hóa xảy ra, phân tán từ lực đẩy tĩnh điện cản trở việc bố trí nguyên tử không gian khắc phục giảm xuống Vì xi măng bắt đầu kết (kết cụm len) Khi trộn, polymer “crosslinked” thủy phân pha nước alkaline xi măng làm giảm bớt số lượng thêm vào hỗn hợp chất siêu dẻo Loại chế đề cập “tác động làm giảm đông kết” Sự ảnh hưởng theo kiểu mạng lưới trì tính công tác độ sụt tốt giảm nước tốt so với chất siêu dẻo truyền thống Cách khác sử dụng PCE nối với polymer đa ion (multi-ion polymer) PCE hấp phụ phân tán bề mặt hạt xi măng Polymer đa ion không hấp phụ di chuyển phần tử (các hạt) Do đó, làm giảm ma sát cải thiện tính công tác Nếu hạt có xu hướng “kết bông” (kết cụm len), polymer đa ion chen vào Những hạt lại có ma sát nhỏ Loại phụ gia đề cập phụ gia tăng tính nhớt (VEA) tính công tác cao bê tông tự lèn bê tông sử dụng cốt liệu thô sản xuất Bê tông vật liệu sản xuất rộng rãi giới có đổi kỹ thuật kỷ gần đây, đặc biệt việc sử dụng phụ gia mà cải thiện chất lượng mà phạm vi khả ứng dụng sản phẩm xây dựng đa Một cải tiến phát triển phụ gia điều chỉnh độ nhớt cải tiến (VMA) đề cập Chất ổn định, phụ gia tăng cường tính nhớt (VEA) phụ gia trì nước 2.4 Lý thuyết hoạt động phụ gia chống chảy rửa Những phụ gia chống chảy rửa tác nhân sử dụng gần để làm giảm tối thiểu ảnh hưởng làm có hại mà liên quan với việc đổ bê tông nước Những phụ gia làm tăng độ dính kết bê tông đến mức độ mà cho phép tiếp xúc trực tiếp với nước mà rửa trôi xi măng Điều cho phép việc đổ bê tông nước mà không sử dụng ống tremie Những phụ gia làm tăng tính nhớt nước hỗn hợp, kết hỗn hợp với tính nhớt tăng chống lại phân tầng Chúng thường bao gồm cellulose ether polymer acrylic hòa tan nước Hơn kỷ qua, bê tông bắt đầu xuống cấp nhiều nhân tố khác Sự xuống cấp liên quan đến chất lượng ban đầu bê tông Trong cấu kiện công trình thủy, có nhiều xuống cấp diễn nước Cần thiết tháo nước khu vực bị phá hoại trước sửa chữa bê tông tiến hành Tuy nhiên, gần đây, phụ gia hóa học làm gia tăng độ nhớt bê tông Việc tăng độ nhớt dẫn đến đổ bê tông nước mà không trì vật bịt kín nước Kết nhiều việc sửa chữa bê tông thực mà không tháo nước cấu kiện Phụ gia chống chảy rửa: mục tiêu phụ gia ngăn ngừa việc rửa trôi xi măng phân tán cốt liệu việc đổ bê tông nước Phụ gia dùng để gia tăng độ nhớt trì lượng nước vữa bê tông Tóm lại, thể vai trò “một tác nhân làm tăng cường độ nhớt” Người ta biết rằng, độ nhớt nó, hòa tan, tương đối khác tùy theo trùng hợp, trọng lượng phân tử loại nhóm (ví dụ dương) Những cellulose ethers hòa tan nước hòa tan nhanh chóng hỗn hợp có pH cao bê tông Nó không dễ bị hư thay đổi hóa học bê tông như: phản ứng, đông cứng hay phân rã 2.4.1 Sự thay đổi với polymer tan nước: Trong việc biến đổi với polymer tan nước (như chất có nguồn gốc cellulose polyvinyl alcohol), số lượng nhỏ polymer thêm vào dạng bột dung dịch hòa tan cho vào vữa xi măng bê tông suốt trình trộn Sự điều chỉnh cải thiện chủ yếu khả làm việc chúng hoạt hóa bề mặt polymer tan nước ngăn cản tượng “dry-out” (sự thiếu nước để thủy hóa xi măng) Sự ngăn cản “dry-out” giải thích gia tăng tính nhớt pha nước vữa xi măng bê tông điều chỉnh ảnh hưởng bịt kín nhờ vào hình thành lớp màng mỏng không thấm nước qua Nói chung, polymer tan nước khó mà góp phần vào cải thiện cường độ hệ thống điều chỉnh 2.4.2 Cấu tạo: Trong cấu tạo vữa bê tông polymer điều chỉnh tan nước, vật liệu thành phần hỗn hợp chúng tuân theo quy trình vữa bê tông xi măng thông thường Số lượng nhỏ polymer thêm vào dạng bột dung dịch nước vữa xi măng bê tông suốt trình trộn Khi thêm vào dạng bột, thích hợp polymer dạng hỗn hợp khô với hỗn hợp xi măng- cốt liệu, sau trộn chúng với nước Những polymer tan nước thường sử dụng tỷ lệ polymer-xi măng 3%, hiệu chúng cải thiện khả làm việc Vữa bê tông sử dụng polymer tan nước xử lý dễ dàng suốt trình trộn, láng mặt hay đổ vữa bê tông xi măng thông thường Không có dưỡng hộ đặc biệt yêu cầu hỗn hợp bê tông điều chỉnh polymer 2.4.3 Đặc tính: Hệ thống polymer tan nước thường sử dụng tỷ lệ polymer – xi măng thấp để cải thiện khả làm việc Độ quánh hệ thống polymer tan nước cải thiện đáng kể tỷ lệ N/X thấp N/X vữa bê tông xi măng thông thường, dẻo hóa ảnh hưởng khí polymer Điều đóng góp đáng kể đến cải thiện tính công tác ngăn ngừa bốc hơi, dẫn đến dính kết tốt có nhiều lỗ rỗng ví dụ như: gạch ceramic, vữa bê tông Sự dính kết gạch tăng với việc tăng tỷ lệ polymer-cement Thông thường, đông kết hỗn hợp bê tông điều chỉnh bị làm cản trở phạm vi (được so sánh với hệ thống xi măng thông thường), điều phụ thuộc vào loại polymer tỷ lệ polymer – xi măng Sự hấp thụ nước hệ thống methyl cellulose tăng gia tăng tỷ lệ polymer – xi măng Trái lại, thấm nước bê tông giảm tăng tỷ lệ polymer – xi măng Methyl cellulose gây trương nở đáng kể nhờ vào hấp thụ nước bịt kín lỗ rỗng mao quản hệ thống điều chỉnh, giảm khả thấm nước Sự co ngót khô hệ thống polymer tan nước thường lớn hệ thống không điều chỉnh Tuy nhiên, hệ thống methyl cellulose biểu co ngót khô nhỏ hệ thống không điều chỉnh Sự co ngót khô giảm tăng tỷ lệ polymer-cement Trong năm gần đây, mà cấu kiện bê tông cảng, cầu công trình biển có phạm vi lớn hơn, việc cần thiết cho việc sử dụng bê tông chống chảy rửa nước để chắn cho việc thi công nước trở nên gia tăng Những yêu cầu cho bê tông chống chảy rửa nước chống chảy rửa hay chống lại phân tầng, khả chảy, khả tự san điều chỉnh độ tách nước Bê tông chống chảy rửa nước sản xuất cách thêm vào phụ gia polymer, cụ thể phụ gia chống chảy rửa tỷ lệ polymer-xi măng từ 0.2-2.0% suốt trình trộn bê tông xi măng thông thường Cơ chế mà polymer tan nước hoạt động phụ gia chống chảy rửa bê tông chống chảy rửa nước Polymer tan nước dính kết với phần nước trộn liên kết hydro hỗn hợp bê tông, phân tán dạng phân tử nước trộn Kết là, nước trộn bị giữ lại cấu trúc mạng lưới polymer phân tán, trở nên nhớt Nước nhớt bao bọc hạt xi măng cốt liệu để truyền đạt tính chất chống chảy rửa cho bê tông 2.4.4 Nguyên tắc thay đổi polymer đến hỗn hợp ximăng Những polymer monomer phân tán, dạng bột dạng lỏng với hồ vữa bêtông tươi phụ gia bêtông, sau lưu hóa, cần thiết, monomer hồ vữa bêtông polymer hóa Những polymer monomer sử dụng thay đổi ximăng biểu diễn hình 2.1 Mặc dù polymer monomer vài hình dạng latex, polymer hoà tan nước, nhựa lỏng monomer sử dụng kết hợp với ximăng hồ vữa bêtông, có tầm quan trọng hyđrate hóa ximăng hình thành pha polymer (sự hợp lại hạt polymer polymer hóa monomer) trở nên tốt tạo pha khối ma trận chắn với mạng lưới cấu trúc pha hyđrat hóa ximăng thâm nhập pha polymer Trong vữa polymer cải tiến cấu trúc bêtông, hỗn hợp kết dính pha “comatrix”, kết làm cho tính chất vữa bêtông có polymer cải tiến mạnh so với bêtông thường Dạng hoà tan cải tiến hồ ximăng bêtông phát triển hyđrate hóa ximăng trình hình thành màng polymer pha kết dính chúng Quá trình hyđrate hóa ximăng thường trước trình hình thành màng polymer Vì nguyên nhân này, pha co-matrix có hình dạng hydrate ximăng trình hình thành màng polymer Chúng ta tin pha co-matrix mà chứa gel ximăng màng ximăng thông thường dạng chất kết dính tùy theo ba bước với mô hình đơn giản hóa biểu diễn hình bên Grosskurth đề xuất trường hợp mô hình đơn giản polymer-ximăng co-matrix Sugita, Etal gần có nghiên cứu cấu trúc vi mô chế kết hợp thay đổi hồ nhão hồ vữa, tìm thấy tính chất lớp xen sản phẩm hyđrate hóa với số lượng lớn phần tử polymer cốt liệu hạt ximăng Kết quả, phân tán hạt polymer chế hệ thống hòa tan Quá trình hình thành màng polymer phản ứng hyđrate hóa ximăng miêu tả hình Bước một: Khi polymer dạng hòa tan trộn với hồ vữa ximăng bêtông tươi, phần tử polymer đồng khả phân tán pha hồ ximăng.Trong hồ polymer-ximăng này, gel ximăng hình thành sản phẩm hyđrate hóa ximăng pha nước bão hoà với hình thành Ca(OH) suốt trình hyđrate hoá, ngược lại phần tử polymer phản ứng không hoàn toàn bề mặt gel ximăng không hyđrate hóa phần tử hồ ximăng Nhưng ý Ca(OH)2 pha nước tác dụng với bề mặt silica hỗn hợp tạo thành lớp calcium silicate Có ý kiến cho rằng, hình thành Ca(OH)2 ettingite đến dính kết chúng Su, Bijen Larbi tìm thấy từ trình nghiên cứu phản ứng phần tử polymer hòa tan hỗn hợp tinh thể Ca(OH)2 hình thành tiếp xúc khu vực tính liên kết khu vực hyđrate ximăng đá vôi granite có mặt polymer hoà tan định hướng với trục vuông góc chúng đến bề mặt Afridietal, đưa điểm cách thức vận hành hình thành hình thái tinh thể Ca(OH)2 hồ vữa tác động đến tính chất chúng Bước hai: Với thoát nước hình thành cấu trúc gel ximăng, hạt polymer từ từ bị hạn chế lỗ rỗng mao dẫn Khi xúc tiến trình hyđrate hóa ximăng lỗ rỗng mao dẫn nước giảm xuống, hạt polymer kết cụm hình thành trì lớp liên tục(a continuous close-packed) chúng bề mặt hỗn hợp hạt xi măng dạng gel xi măng chưa hydrate đồng thời xảy lúc dính kết hỗn hợp hồ vữa lớp silicate bề mặt hạt cốt liệu Trong trường hợp này, lỗ rỗng lớn hồ vữa tìm thấy để lấp đầy kết dính tự động dính kết phần tử polymer Điều giải thích xem xét kích thước lỗ rỗng phần tử ximăng bao bọc từ vài trăm picometer đến vài trăm nanometer, phần tử polymer dạng hoà tan từ 50 đến 500 nanometer Một vài phản ứng hoá học xảy nơi bề mặt phần tử phản ứng polymer polyacrylic ester(PAE), poly styrene-acrylic este(SAE), poly vinylidene chloride-vinyl chloride(PVDC) chloroprene rubber(CR) ion calcium, bề mặt tinh thể calcium hydroxide bề mặt silicate bề mặt cốt liệu Như phản ứng để cải thiện pha kết hợp ximăng-polymer dính kết hydrate hoá ximăng hạt cốt liệu chúng cải thiện đặc tính cứng hồ vữa polyme cải tiến bêtông Tuy nhiên, xuất ảnh hưởng liên kết hoá học tính chất hồ vữa polyme cải tiến bêtông bị chi phối thể tích mẩu nhỏ chúng, liên kết hoá học không thiết tác động ảnh hưởng đến cải thiện tính chất Sự ảnh hưởng liên kết hóa học có khuynh hướng bù đắp lại tăng cường khí Bước ba: Cuối nước rút khỏi hydrate ximăng, phần tử polymer bao bọc kín hydrate hoá ximăng kết hợp thành khối màng sương mỏng liên tục màng bao quanh, màng sương mỏng màng dính kết sản phẩm hydrate hoá ximăng lại với hình thành liên kết vững pha polymer xuyên vào suốt pha hydrate hoá ximăng Các hạt cốt liệu dính kết pha (matrix) đến tính rắn hồ vữa bêtông Cũng giải thích mô hình biểu diễn hình thành chế pha kết hợp ximăng-polymer, đặc tính hồ vữa ximăng gốc bêtông thường hay cải thiện phạm vi polyme cải tiến Thông thường, người ta xem tính rắn ximăng yếu tố có kết tụ cấu trúc calcium silicate hydrate liên kết calcium hydroxide với lực Van Der Waal yếu, vết nứt vi mô xuất sớm phần tử lực kéo căng Điều dẫn đến cường độ lực căng yếu tính bền không đạt hồ vữa ximăng gốc bêtông Bởi trái ngược ,trong hồ vữa polymer hòa tan bêtông xuất cầu nối vết nứt màng mỏng polymer màng polymer ngăn chặn bẻ gãy lan rộng, đồng thời xảy lúc, liên kết hydrate ximăng cốt liệu mạnh 2.5 Phương pháp thí nghiệm độ chống chảy rửa hỗn hợp bê tông: Tiêu chuẩn US Army Corps of Engineers CRD-C 61-89A Phương pháp thí nghiệm bắt nguồn từ nước Bỉ, nơi sử dụng trường Đại học University of Ghent Thí nghiệm ban đầu sử dụng rổ nhỏ với lỗ tròn có đường kính 3mm, đổ bê tông đầy vào rổ sau nhúng vào nước lần Thí nghiệm “Plunge test” thí nghiệm trực tiếp cung cấp giá trị cụ thể kết thí nghiệm Thí nghiệm chấp nhận “the US Corps of Engineers” trở thành tiêu chuẩn CRD C61 Những thử nghiệm thực Fosroc Technology Đại học University of Paisley rõ đạt độ chống chảy rửa tốt nhờ vào thành phần hỗn hợp mà cản trở việc chảy rửa theo lỗ rổ Thí nghiệm điều chỉnh cách sử dụng rổ có kích thước lớn với đường kính lỗ lớn (20mm) Số lần nhúng nước tăng lên từ 3-5 Tuy nhiên, vấn đề khác xảy sử dụng bê tông có độ chảy cao giống hỗn hợp sử dụng cho việc đổ nước công trường Hỗn hợp bê tông có độ lưu động cao vốn chảy khỏi lỗ rỗ trước nhúng vào nước Mỗi hỗn hợp bêtông có khả chảy rửa khác nhau, phụ thuộc vào lượng phụ gia chống chảy rửa cho vào Khảo sát ảnh hưởng phụ gia chống chảy rửa với thay đổi lượng nước nhào trộn tìm độ hàm lượng phụ gia tối ưu cho lượng nước nhào trộn đưa vào (1) Phạm vi : 1.1 Tiêu chuẩn bao gồm vật liệu cho việc sử dụng phụ gia chống chảy rửa để thêm vào hỗn hợp bê tông dùng xi măng portland cho mục đích ngăn ngừa chảy rửa xi măng phần cốt liệu nhỏ khác vật liệu từ bê tông nước 1.2 Tiêu chuẩn quy định thí nghiệm phụ gia chống chảy rửa tiêu chuẩn bê tông, với bê tông dùng công trình đặc biệt Việc thí nghiệm làm cách sử dụng xi măng, pozzolan, cốt liệu, phụ gia khí tỷ lệ hỗn hợp, chu kỳ trộn, điều kiện vật lý khác công trình đặc biệt ảnh hưởng cụ thể sử dụng phụ gia hóa học khác với thuộc tính tỷ lệ thành phần khác bê tông (2) Cách thức thí nghiệm cho việc xác định chống chảy rửa hỗn hợp bê tông nước: 8.1 Dụng cụ: 8.1.1 Ống chảy rửa: ống nhựa (plastic) hình trụ có kích thước: Đường kính = 190 ± mm Đường kính = 200 ± mm Chiều cao = 2000 ± mm 8.1.2 Rổ chứa: Rổ chứa hình trụ với vành ống làm thép có đục lỗ có bề dày danh nghĩa 1.4 mm Lỗ đục có hình tròn có đường kính danh nghĩa 3mm khoảng cách danh nghĩa tâm lỗ kế 5mm Đường kính 130mm ± 2mm chiều cao nên 120 ± 2mm 8.1.3 Sợi dây: có chiều dài khoảng 2.5 m buộc chặt với bình chứa 8.1.4 Thang đo: Thang đo cho phép xác định khối lượng mẫu với độ xác 0.05% so với khối lượng mẫu 8.1.5 Búa đầm: đường kính 10mm, thép thẳng với búa đầm cuối làm tròn thành đầu bán cầu đường kính với thép, xấp xỉ 300mm chiều dài 8.2 Mẫu thử : 8.2.1 Đạt mẫu đại diện bê tông tuân theo Phương pháp C 172 Nếu bê tông chứa cốt liệu lớn mà trì sàng 37.5mm, sàng ướt mẫu thử đại diện sàng 37.5mm để cung cấp vài điều đủ để đổ đầy bình chứa theo mức cho phép Tiến hành sàng ướt theo Phương pháp C 172 8.3 Tiến hành: 8.3.1 Cao độ ống chảy rửa đổ đầy ống với nước đến chiều cao 1700 ± mm 8.3.2 Xác định khối lượng rổ chứa vành ống Đặt mẫu thử bê tông tươi có khối lượng 2000 ± 20g vào bình chứa 8.3.3 Gõ vào mẫu 10 lần búa đầm đường kính 10mm Gõ nhẹ vào cạnh bình chứa với thép 10-15 lần Làm bê tông bị đẩy phía bình chứa Xác định ghi lại lượng bê tông Mi, Mi 2000 ± 20g 8.3.4 Cột dây vào rổ chứa Đặt rổ chứa cố định, mẫu thử đổ vào ống chảy rửa thấp đáy rổ chứa tiếp xúc với nước 8.3.5 Để rổ chứa rơi tự nước đến đáy ống Sau đợi 15 giây, mang bình chứa lên ± giây Để rổ chứa tháo nước phút, nghiêng nhẹ phép nước chảy đỉnh mẫu thử Xác định khối lượng bê tông lại bình chứa ghi lại Mf Sự giảm khối lượng bê tông rổ chứa Mi-Mf 8.3.6 Thực chu kỳ lần mẫu thử, xác định Mf lần Mf cuối chu kỳ mát cộng dồn khối lượng 8.4 Tính toán: 8.4.1 Sự chảy rửa, giảm khối lượng mẫu thử thể phần trăm so với khối lượng mẫu thử cho theo công thức: D= Trong đó: Mi − M f Mi x100 D: độ chảy rửa (%) Mi: khối lượng mẫu trước thí nghiệm Mf: khối lượng mẫu sau thí nghiệm [...]... cấu kiện bằng bê tông ở cảng, cầu và công trình biển có phạm vi lớn hơn, việc cần thiết cho việc sử dụng bê tông chống chảy rửa dưới nước để chắc chắn đúng cho việc thi công dưới nước đã trở nên gia tăng Những yêu cầu chính cho bê tông chống chảy rửa dưới nước là chống chảy rửa hay chống lại sự phân tầng, khả năng chảy, khả năng tự san bằng và điều chỉnh độ tách nước Bê tông chống chảy rửa dưới nước... hợp bê tông Nếu dùng sỏi có hạt tròn, mặt trơn nhẵn với cùng lượng nước nhào trộn thì độ dẻo của hỗn hợp bê tông sỏi lớn hơn hỗn hợp bê tông đá dăm có nhiều hạt dẹt và bề mặt nhám Muốn đạt độ dẻo giống nhau trong hỗn hợp bê tông đá sỏi có thể giảm 5-15% lượng nước nhào trộn so với bê tông đá dăm Mức ngậm cát trong hỗn hợp cốt liệu ảnh hưởng nhiều đến tính chất hỗn hợp bê tông Ứng với mỗi hỗn hợp bê tông. .. như bê tông tỷ lệ với khối lượng thể tích (độ đặc) 2.2.3 Anh hưởng đến tính lưu biến của hỗn hợp bê tông Sự hình thành các tính chất của b tông bắt đầu từ khi chuẩn bị, đổ và đóng rắn của hỗn hợp b tông Các công tác này phần nào quyết định chất lượng trong tương lai của b tông và cấu kiện Tính chất quan trọng nhất của hỗn hợp b tông là tính dễ đổ và dễ tạo hình, nghĩa là khả năng của hỗn hợp b tông. .. thuyết và hoạt động của phụ gia chống chảy rửa Những phụ gia chống chảy rửa là những tác nhân được sử dụng gần đây để làm giảm tối thiểu những ảnh hưởng làm có hại mà liên quan với việc đổ bê tông dưới nước Những phụ gia này còn làm tăng độ dính kết của bê tông đến một mức độ mà cho phép tiếp xúc trực tiếp với nước mà sự rửa trôi xi măng ít Điều này cho phép việc đổ bê tông dưới nước mà không sử dụng... có thể làm gia tăng độ nhớt của bê tông Việc tăng độ nhớt dẫn đến có thể đổ bê tông dưới nước mà không duy trì một vật được bịt kín dưới nước Kết quả là nhiều việc sửa chữa bê tông có thể được thực hiện mà không tháo nước ở cấu kiện Phụ gia chống chảy rửa: mục tiêu chính của phụ gia này là ngăn ngừa việc rửa trôi xi măng và sự phân tán của cốt liệu trong việc đổ bê tông dưới nước Phụ gia này dùng để... việc sử dụng bê tông tính năng cao bao gồm: cường độ cao, bê tông reactive powder concrete và bê tông tự lèn Với những lý do này, những chất siêu dẻo thế hệ mới cũng được đề cập đến như là “hyperplasticise” và có thể cung cấp những giải pháp thuộc về kinh tế cho việc chế tạo bê tông có tính năng cao Những “hyperplasticiser” cũng đã được sử dụng trong sản xuất bê tông có tính công tác cao, bê tông tự lèn... phụ gia polymer, cụ thể là phụ gia chống chảy rửa ở tỷ lệ polymer-xi măng từ 0.2-2.0% trong suốt quá trình trộn của bê tông xi măng thông thường Cơ chế mà polymer tan được trong nước hoạt động như là 1 phụ gia chống chảy rửa trong bê tông chống chảy rửa dưới nước Polymer tan được trong nước dính kết với một phần của nước trộn bằng liên kết hydro trong hỗn hợp bê tông, và phân tán dưới dạng phân tử... vào nước Mỗi hỗn hợp b tông có khả năng chảy rửa khác nhau, nó phụ thuộc vào lượng phụ gia chống chảy rửa cho vào Khảo sát sự ảnh hưởng của phụ gia chống chảy rửa với sự thay đổi lượng nước nhào trộn tìm ra độ hàm lượng phụ gia tối ưu cho từng lượng nước nhào trộn đưa vào (1) Phạm vi : 1.1 Tiêu chuẩn này bao gồm vật liệu cho việc sử dụng phụ gia chống chảy rửa để thêm vào hỗn hợp bê tông dùng xi măng... xi măng nhiều quá, vì giá thành bê tông sẽ cao Mặt khác với cùng một lượng nước nhào trộn khi lượng xi măng dùng trong phạm vi 250-400 kg/m3 bê tông thì tính công tác của bê tông vẫn đảm bảo nhưng khi tăng quá 400 kg/m3, độ nhớt của hồ xi măng sẽ tăng, độ dẻo của hỗn hợp bê tông giảm và khi đó muốn giữ độ dẻo không đổi thì phải tăng lượng nước dùng Độ dẻo của hỗn hợp bê tông thay đổi theo loại xi măng... bao bọc những hạt xi măng và cốt liệu để truyền đạt tính chất chống chảy rửa cho bê tông 2.4.4 Nguyên tắc cơ bản của sự thay đổi polymer đến hỗn hợp ximăng Những polymer hoặc monomer trong một sự phân tán, dạng bột hoặc dạng lỏng với hồ vữa của b tông tươi và phụ gia b tông, rồi sau đó lưu hóa, nếu cần thiết, những monomer trong hồ vữa hoặc b tông thì được polymer hóa trong nó Những polymer và monomer ... nhận bê tông chế tạo từ hỗn hợp bê tông khô cứng, ngược lại hàm lượng CLL nhận bê tông chế tạo từ hỗn hợp bê tông dẻo, lưu động - Đối với bê tông nhẹ, sử dụng CLL rỗng, đóng vai trò làm nhẹ cho bê. .. tan 2.2 LÝ THUYẾT ĐÓNG RẮN CỦA BÊ TÔNG THÔNG THƯỜNG 2.2.1 Sự hình thành cấu trúc bê tông Cấu trúc b tông hình thành kết đông kết hỗn hợp bê tông đóng rắn sau bê tông Thủy hóa ximăng, đông kết... chảy rửa nước chống chảy rửa hay chống lại phân tầng, khả chảy, khả tự san điều chỉnh độ tách nước Bê tông chống chảy rửa nước sản xuất cách thêm vào phụ gia polymer, cụ thể phụ gia chống chảy rửa