Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH MỤC LỤC CHƯƠNG I: LỰA CHỌN TIẾT DIỆN DẦM CHỦ VÀ TÍNH TỐN NỘI LỰC CỦA DẦM CHỦ .4 1.1 Số liệu đầu vào: .4 1.1.1 Đề tài: 1.1.2 Số liệu thiết kế: 1.1.3 Tiêu chuẩn áp dụng: 1.2 Thiết kế cấu tạo: .4 1.2.1 Lựa chọn loại vât liệu: 1.2.1.1 Bê tơng: 1.2.1.2.Thép: 1.2.2 Thiết kế mặt cắt ngang: 1.2.2.1 Mặt cắt ngang: 1.2.2.2 Chiều dày mặt cầu: .5 1.2.2.3 Các lớp phủ mặt cầu: 1.2.3 Lựa chọn tiết diện dầm chủ: 1.2.3.1 Chọn chiều cao dầm chủ: - Chọn chiều cao dầm chủ theo điều kiện sau: .6 1.2.3.2 Chọn tiết diện vách dầm, biên táp : - Vì ta dự kiến dùng loại thép cơng trình cho tất chi tiết nên tiết diện coi đồng Do hệ số lai Rh = 1.0 CHƯƠNG II: NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC THEO CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN 2.1 Các giai đoạn làm việc dầm chủ tải trọng tác dụng ứng với giai đoạn: 2.1.1 Giai đoạn 1: 10 Hình 2.1 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn .10 2.1.2 Giai đoạn 2: 10 11 11 Hình 2.2 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn .11 - Momen kháng uốn: .11 2.1.3 Giai đoạn 3: 11 12 12 Hình 2.3 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn .12 - Momen kháng uốn: .13 2.2 Tính tốn nội lực dầm chủ: 13 2.2.1 Tính hệ số phân bố ngang: 13 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:1 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 2.2.2 Tính nội lực dầm chủ: 18 2.2.2.1 Tính nội lực hoạt tải gây mặt cắt đặc trưng: .18 2.2.2.1.1.Tính tốn mơmen : 18 Lực cắt tiết diện hoạt tải gây tính sau: .21 2.2.2.2 Tính nội lực tỉnh tải gây mặt cắt đặc trưng: 24 2.2.2.2.1.Tính tốn tỉnh tải : 24 2.2.2.2.1.Tính tốn momen tỉnh tải gây : .28 2.2.2.2.2.Tính tốn lực cắt tỉnh tải gây : 28 2.2.3 Xác định Mơmen chảy My Mơmen dẻo Mp: 29 2.2.3.1 Xác định Mơmen chảy My : 29 2.2.3.2 Xác định Mơmen dẻo Mp: 29 2.3 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn : 31 2.3.1 Trạng thái giới hạn cường độ 1: 31 2.3.2 Trạng thái giới hạn sử dụng 1: 32 2.3.3 Trạng thái giới hạn sử dụng 2: 32 2.3.4 Trạng thái giới hạn mỏi: .33 2.4 Xác định ứng suất giai đoạn: 34 2.4.1 Giai đoạn 1: 34 2.4.2 Giai đoạn 2: 34 2.4.3 Giai đoạn 3: 34 CHƯƠNG III: KIỂM TỐN DẦM CHỦ 35 3.1 Kiểm tốn điều kiện để đảm bảo ổn định : .35 3.1.1 Mất ổn định vách dầm: 35 3.1.2 u cầu tiết diện đặc vách: .36 3.1.3 Mất ổ định cục biên chịu nén: 36 3.1.4 Mất ổn định tổng thể: 36 3.2 Kiểm tốn dầm chủ theo TTGH cường độ 1: 37 3.2.1 Kiểm tra Sức kháng uốn: .37 3.2.2 Sức kháng cắt: .37 3.3 Kiểm tốn dầm chủ theo TTGH sử dụng : 39 3.3.1 Kiểm tra trạng thái ứng suất : .39 3.3.2 Kiểm tra độ võng dầm: 40 3.4 Kiểm tra trạng thái giới hạn mỏi tiết diện nhịp: 41 3.4.1 Chu kỳ tải trọng: 41 3.4.2 Biên độ ứng suất cho phép mỏi: 42 3.4.3 Biên độ ứng suất lớn nhất: 42 3.4.4 Kiểm tra trạng thái giới hạn mỏi tiết diện gối: 43 3.5 Cắt bớt biên: 44 3.5.1.Vẽ biểu đồ Mơmen uốn dầm: 44 3.5.2.Vẽ biểu đồ Bao vật liệu dầm: 45 46 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:2 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH CHƯƠNG IV: TÍNH TỐN THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG .47 4.1 Kiểm tra xem có cần phải sử dụng sườn tăng cường dọc hay khơng: 47 4.2.Tính tốn sườn tăng cường đứng gối: 47 4.2.1 Kiểm tra u cầu độ mảnh: .47 4.2.2 Kiểm tra u cầu độ cứng: 48 4.2.3 Kiểm tra cường độ: 49 4.2.4 Sức kháng gối: 50 4.2.5 Sức kháng nén dọc trục : .50 4.3.Tính tốn sườn tăng cường đứng trung gian: 51 4.3.1 u cầu độ mảnh: 52 4.3.2 Kiểm tra độ cứng: 53 4.3.3 Kiểm tra cường độ: 54 CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MỐI NỐI DẦM CHỦ 55 5.1 Giới thiệu chung: 55 5.1.1 Phân loại kiểu mối nối: 55 5.1.2 Phân đoạn dầm chủ: 55 5.2 Tính tốn: .57 5.2.1.Tính tốn nội lực tiết diện mối nối: 57 5.2.1.1 Mơmen mối nối: 57 5.2.2 Xác định sức kháng danh định bulơng: 59 5.2.2.1 Sức kháng cắt bulơng: (A.6.13.2.7) 59 5.2.2.3 Sức kháng trượt bulơng: (A.6.13.2.8) 60 5.2.3 Tính tốn số bulơng cho mối nối biên dầm: 60 Tính tốn ứng suất mối nối theo TTGH sử dụng 2: 60 5.2.4 Tính tốn mối nối sườn dầm chủ: 62 Giai đoạn 1: 62 64 Hình 2.1 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn .64 Giai đoạn 2: 64 65 65 Hình 2.2 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn .65 Giai đoạn 3: 65 66 66 Hình 2.3 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn .66 66 5.3 Tính tốn mối hàn: 69 5.3.1 Tính tốn sức kháng mối nối hàn góc: 69 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:3 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 5.3.2 Cấu tạo mối hàn góc tiết diện dầm chủ 70 CHƯƠNG VI: TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ NEO LIÊN KẾT 75 6.1.Tính tốn neo chống cắt : 75 6.4 Hệ liên kết ngang 79 CHƯƠNG I: LỰA CHỌN TIẾT DIỆN DẦM CHỦ VÀ TÍNH TỐN NỘI LỰC CỦA DẦM CHỦ 1.1 Số liệu đầu vào: 1.1.1 Đề tài: - Thiết kế cầu: Cầu dầm thép liên hợp 1.1.2 Số liệu thiết kế: - Chiều dài nhịp tính tốn: Ltt= 25 (m) - Khổ cầu: K = + ×1.25(m) - Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL93 Tải trọng người: 3.6 (KN/m2) 1.1.3 Tiêu chuẩn áp dụng: Tiêu chuẩn thiết kế áp dụng tiêu chuẩn 22TCN 272 - 05 1.2 Thiết kế cấu tạo: 1.2.1 Lựa chọn loại vât liệu: 1.2.1.1 Bê tơng: - Cường độ chịu nén : fc’= 30 (Mpa) - Trọng lượng thân : γ c = 2.5 (T/m ) - Mơđun đàn hồi bê tơng : E s = 0.043 × γ c1.5 × f c ' = 0.043 × 25001.5 × 30 = 29440.1 ( Mpa) (1.1) 1.2.1.2.Thép: Theo AASHTO chọn hợp kim thấp cường độ cao M270 cấp 345 - Cường độ chịu kéo : fu= 450 (Mpa) - Cường độ chảy : fy= 345 (Mpa) - Mơđun đàn hồi : E= 200000 (Mpa ) - Trọng lượng riêng : γ s = 7.85 (T/m ) 1.2.2 Thiết kế mặt cắt ngang: 1.2.2.1 Mặt cắt ngang: - Chiều dài nhịp tính tốn : Ltt= 25 (m) - Chiều rộng phần xe chạy: W = (m) - Chiều rộng phần người bộ: T = 1.25 (m) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:4 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH - Chọn dạng bố trí phần người mức với phần xe chạy, dùng vạch sơn phân (vạch sơn liên tục) để phân cách người xe - Chiều rộng cột lan can: Blc = 0.5 (m) - Chiều rộng vạch sơn phân :Bvs =0.25 (m) Vậy: Chiều rộng tồn mặt cầu xác định: B = W+ 2.T+ 2.Bvs+ 2.Blc = 7+ ×1.25 + × 0.25+2 × 0.5= 11 (m) - Số dầm chủ : Nb = dầm - Khoảng cách dầm chủ : S= B 11000 = = 2200 (mm) Nb (1.2) ⇒ chọn S = 2200(mm) - Khoảng cách với phần cánh hẫng : B-(N b −1) × S 11000 − (5 −1) × 2200 SK = = = 1100 (mm) (1.3) 2 1.2.2.2 Chiều dày mặt cầu: - Ta có u cầu cấu tạo: + Chiều dày tối thiểu mặt cầu BTCT quy định điều {A9.7.1.1} 175(mm) (chưa kể lớp hao mòn) + Khi chọn chiều dày phải cộng thêm lớp hao mòn 15 (mm) Vậy ta định chọn chiều dày mặt cầu ts = 200 (mm) + Chiều cao đoạn vuốt là: t0 = 50(mm) 1.2.2.3 Các lớp phủ mặt cầu: - Lớp Bêtơng nhựa dày: 0.07 (m) - Lớp phòng nước dày: 0.004 (m) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:5 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép 1250 250 7000/2 LỚP BÊ TÔNG ATPHAN DÀY 7CM LỚP PHÒNG NƯỚC DÀY 0.4CM BẢN MẶT CẦU BTCT f'c=30Mpa DÀY 20CM 1210 500 GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 1.5% 1.5% 1.5% 900 1100 2200 900 2200 2200 2200 1150 600 60O 300 1250 1.5% 2200 2200 Hình 1.1 Dạng mặt cắt ngang cầu 1.2.3 Lựa chọn tiết diện dầm chủ: 1.2.3.1 Chọn chiều cao dầm chủ: - Chọn chiều cao dầm chủ theo điều kiện sau: + Theo kinh nghiệm thiết kế: 25600  L L  25600 d =  ÷ ÷= → = 1024 ÷ 1422(mm) 25 18 25 18   (1.4) + Theo giá trị min: d ≥ d = 0.033 × L = 0.033 × 25600 = 844,8( mm) (1.5) Căn vào hoạt tải HL93 điều kiện ta chọn chiều cao dầm chủ 1250mm 1.2.3.2 Chọn tiết diện vách dầm, biên táp : - Vì ta dự kiến dùng loại thép cơng trình cho tất chi tiết nên tiết diện coi đồng Do hệ số lai Rh = 1.0 1.2.3.2.1 Cấu tạo vách dầm:  Các sở để chọn tiết diện: ( Theo 22 TCN 272 - 05) Chiều dày sườn dầm phải thỗ mãn tw ≥ (mm), ta lấy theo cơng thức kinh nghiệm : tw = 3×d + = 3×1.25 + =10.75(mm) (1.6) Và tw khơng nhỏ 10mm dầm tán đinh 12mm dầm hàn Vậy ta chọn tw = 14 (mm) 1.2.3.2.2 Cấu tạo biên: SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:6 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH + Bản biên (lựa chọn để đảm bảo ổn định cục ổn định tổng thể) + Bề rộng khơng nhỏ 1/6 chiều cao dầm khơng nhỏ 1/20 khoảng cách điểm liên kết cố định phương ngang + Bề rộng biên khơng lớn 30tw 800mm Ta có: tc ≥ 1.1× tw = 1.1×14= 15.4 (mm) (1.7) Chiều cao sườn dầm Lấy sơ D=0.95×d=0.95×1.25=1194(mm) × D ≤ bc ≤ 30 × tc ≈ 229 ≤ bc ≤ 480 (1.8) * Bản biên trên: Ta chọn: + tc = 18(mm) + bc = 250(mm) * Bản biên dưới: Với điều kiên tương tự chọn biên Ta chọn: + t f = 18(mm) + b f = 300(mm) *Bản táp: Ta lựa chọn thêm táp hàn vào biên phía có bề rộng bf’=400mm chiều dày táp 20mm Chiều cao h(mm) 1250 Bảng 1.1 Bảng chọn giá trí dầm chủ Vách dầm Bản biên Bản Biên D(mm) tw(mm) bc (mm) 1194 14 250 tc (mm) 18 Bản Táp b f (mm) t f (mm) b f ' (mm) t f ' (mm) 300 18 400 20 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:7 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Hình 1.2 Mặt cắt ngang dầm chủ CHƯƠNG II: NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC THEO CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN 2.1 Các giai đoạn làm việc dầm chủ tải trọng tác dụng ứng với giai đoạn: Xác định bề rộng có hiệu dầm : L  25000 4  = 6250(mm)   bi = S = 2200( mm) (2.1)   b 250 12 × t s + max(t w , c ) 12 × 200 + max(14, ) = 2525( mm) 2   Vậy bề rộng có hiệu mặt cầu dầm là: bi = 2200(mm) Xác định bề rộng có hiệu dầm biên : L 8  S 2200 b e = +  S Hang = + 2  6 × ts + max( tw , bc )   25000  = 3125(mm)  (2.1) 1100( mm)  14 250 6 × 200 + max( , ) = 1262.5( mm)  Vậy bề rộng có hiệu mặt cầu dầm biên là: be = 2200( mm) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:8 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 2.1.1 Giai đoạn 1: Lắp dựng kết cấu nhịp đường, lao kéo kết cấu nhịp vị trí mố trụ, thi cơng bê tơng mặt cầu, bê tơng mặt cầu chưa đơng cứng + Tiết diện chịu lực: dầm thép + Tải trọng: Tải trọng dầm chủ Tải trọng hệ liên kết Tải trọng hệ mặt cầu  Xác định đặc trưng hình học tiết diện dầm thép: - Diện tích mặt cắt ngang dầm thép: A=250×18+1194×14+300×18+400×20 = 34616(mm2) - Mơ men tĩnh với trục X-X: (X-X trục qua mép táp) x−x QNC =250×18× (1250-18×0.5)+1194×14× (0.5×1194+18+20)+ 300×18× (0.5×18+20) +400× 20× (0.5×20) = 16435760( mm3) - Khoảng cách từ trục trung hòa NC-NC tiết diện NC tới trục X-X : Q X − X 16435760 b = NC = = 474.8(mm) + YNC A 34616 t b + YNC = d − YNC = 1250 – 474.8 =775.2 (mm) - Mơ men qn tính tiết diện với trục trung hòa NC-NC : b 3 t t tc tc (YNC − tc )3 tw × (YNC − t f − t f ' ) b f × t f t b I = bc × + bc × tc × (YNC − ) + t w × + + + b f × t f × (YNC − t f ' − f )2 12 3 12 b ×t t b + f ' f ' + b f ' × t f ' × (YNC − f ' )2 12 18 18 (775.2 − 18)3 14 × (474.8 − 18 − 20)3 300 ×183 I −I ⇔ I NC = 250 × + 250 × 18 × (775.2 − ) + 14 × + + 12 3 12 18 400 × 20 20 +300 × 18 × (474.8 − 20 − ) + + 400 × 20 × (474.8 − ) 2 12 I −I ⇔ I NC = 7858.7 × 10 (mm ) I −I NC - Mơmen kháng uốn thớ tiết diện : +Thớ dưới: b S NC = t +Thớ Trên: S NC = I −I I NC 7858.7 ×106 = = 16.55 ×106 (mm3 ) b YNC 474.8 I −I I NC 7858.7 ×106 = = 10.13 ×106 (mm3 ) t YNC 775.2 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:9 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Hình 2.1 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn 2.1.2 Giai đoạn 2: Bê tơng mặt cầu đơng cứng + Tiết diện chịu lực: dầm thép liên hợp dài hạn + Tải trọng: Tải trọng lan can tay vịn Tải trọng lớp phủ mặt cầu  Xác định đặc trưng hình học tiết diện dầm thép dài hạn: - Bề rộng chuyển đổi bê tơng: btr , LT = be 2200 = = 91,67(mm) (2.2) 3× n 3× - Diện tích tiết diện dài hạn: ALT = A + btr , LT × ts = 34616 + 91,67 × 200 = 52950(mm ) (2.3) - Momen tĩnh trục NC: t t QLT = btr , LT × ts × ( s + t h + y NC ) (2.4) 200 = 91,67 × 200 × ( + 50 + 775.2) = 169.6 ×10 ( mm ) - Trục trung hòa LT dời trục đoạn: SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:10 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH QST 508.8 ×105 c= = = 567.75(mm) AST 89616 t YSTt = YNC − c = 775.2 − 567.75 = 207.45(mm) b YSTb = YNC + c = 474.8 + 567.75 = 1042.55(mm) YSTtc = YSTt + t h + t s = 207.45 + 50 + 200 = 457.45(mm) Hình 2.3 Đặc trưng hình học dầm chủ giai đoạn - Momen qn tính: t tc × btr ,ST × t s3 + btr ,ST × ts × ( yST − s ) = 7858.7 ×106 + 34616 × 567.752 12 200 + × 275 × 2003 + 275 × 200 × (457.45 − ) = 26227.5 ×106 ( mm ) 12 I ST = I NC + ANC × c + - Mơmen qn tính vách: 11943 I STw = 14 × + 14 × 1194 × (0.5 × 1194 + 18 + 20 − 1042.55) = 4.76 ×109 ( mm ) 12 Momen vị trí nối dầm giai đoạn làm việc là: DC1 M mn = γ DC DC1.∑ω =1×14 × 65.126 = 918.75( KN m) DC + DW M mn = (γ DC × DC + γ DW × D W) × ∑ ω = (1× 2.5 + 1× 3.433) × 65.625 = 389.35( KN m) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:66 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH LL + PL M mn = 2329.16( KN m) Suy ra: w w I NC I STw I LT DC DC + DW LL + PL Mw = × M mn + × M mn + × M mn I NC I LT I ST 2.415 × 109 2.413 × 109 4.76.109 × 109 = × 918.75 + × 389.55 + × 2329.16 = 1222.35( kN m) 7858.7Chọn × 106 bố trí đinh 1817.1 106 26227.5 × 106 5.2.4.2 liên×kết: - Cũng dùng loại bulơng cường độ cao liên kết biên dầm: đường kính d = 20mm, đường kính lỗ chuẩn 22mm, cường độ chịu kéo nhỏ 820MPa - Bản nối chọn có tiết diện: 10×1000(mm) - Vị trí bố trí liên kết sườn dầm bố trí tiết diện liên kết biên cho tiện việc chế tạo liên kết ngồi cơng trường Các u cầu cấu tạo kích thước, khoảng cách liên kết sườn dầm theo 22TCN 272-05 - Bản nối bố trí hai bên vách dầm Phải có hai hàng đinh phía mối nối - Ngồi ý cấu tạo bulơng phần biên dầm ta có số ý cấu tạo phần mối nối sườn dầm: + Bước dọc bulơng kề khơng vượt q: 12×t = 12×10 = 120(mm) + Khoảng cách ngang hàng bulơng kề khơng vượt q: 24×t = 24×10 = 240 (mm) Trong đó: t: chiều dày nối 5.2.4.3 Tính tốn mối nối sườn dầm chủ: - Sườn dầm tính tốn theo tiết diện giảm yếu: diện tích giảm yếu tiết diện nối phải ≥ diện tích sườn dầm cần nối - Để đơn giản tính tốn ta lấy diện tích giảm yếu bằng 15% diện tích sườn dầm cần nối Do đó: + Diện tích ngun sườn dầm: Aw = 1194×14 = 16716(mm2) + Diện tích lỗ đinh: Alỗ = 15%×16716 = 2507.4(mm2) + Diện tích giảm yếu nối: Agy = 2×1100×10 – 2507.4 = 19492.6(mm2) >1.1×Aw =18387.6 (mm2) ⇒ Đạt - Chọn bố trí liên kết hình vẽ SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:67 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Hình 5.9 Bố trí bulong nối sườn dầm 70 70 70 30 70 30 30 70 Pb R 70 70 70 70 70 Pv - Mơmen tác dụng cân bằng với tổng mơmen kháng tổng mơmen kháng đinh nhóm.Tại vị trí bụng,lực cắt chịu thành phần Pb ;Pv : Ta có: M w = Pb × J M ×c ⇒ Pb = W c J Trong đó: + M: momen tác dụng M= 1222.35 (kNm) + Pb: lực M gây đinh xa nhóm (N) + J: tổng bình phương khoảng cách bulong nhóm tính trọng tâm nhóm bulong (mm2 ) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:68 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép ∑x =∑y GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Jx = i =2×13×(702+1402 637000(mm2) Jy i = × × (702 + 1402 + 2102 + 280 + 350 + 4202 ) = 4459000(mm ) ⇒ J = Jx + Jy = 5096000(mm2) + c: khoảng cách từ bulong xa đến trọng tâm nhóm bulong c = 1602 + 480 = 505.96(mm) - Như ta có: Pb = M c 1222.35 ×103 × 505.96 = = 121.36(kN ) J 5096000 - Khi lực Pb chiếu lên phương nằm ngang thẳng đứng là: + Phương nằm ngang (x): Pbx = Pb × y1 x +y 2 = 121.36 × 420 1402 + 420 = 115.13(kN ) + Phương nằm thẳng đứng(y): Pby = Pb × x1 x +y 2 = 121.36 × 140 140 + 420 - Lực cắt tải trọng gây là: Pv = 2 = 38.37(kN ) V 391.15 = = 6.07(kN ) n 65 Trong đó: n = 13×5 = 65(bulong) tổng số bulong 1/2 số bulong nối - Vậy lực cắt lớn tác dụng lên bulong xa tải trọng có hệ số lực cắt mơmen gây là: R = 115.132 + ( 38.37 + 6.07 ) = 123.4( kN ) Suy ra: Rr = 85%×143.2 =121.72 ≤ R = 123.4( kN) ≤ Rr = 143.2 (kN) Vậy mối nối vách dầm thõa mãn điều kiện chịu lực 5.3 Tính tốn mối hàn: 5.3.1 Tính tốn sức kháng mối nối hàn góc: - Liên kết hàn có nhiều ưu điểm nên thường dùng Liên kết hàn đơn giản cấu tạo, thiết kế, chi tiết, tốn vật liệu, giảm thao tác nhà máy Thơng thường kết hợp liên kết hàn nhà máy, liên kết bulơng cơng trường biện pháp tốt kết cấu thép - Tuy nhiên liên kết hàn có nhược điểm cần quan tâm đặc biệt mối hàn lớn, nguội co ngót, gây ứng suất dư, đặc biệt mối hàn lớn có hiệu ứng tích luỹ biến dạng nhiệt SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:69 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH - Chất lượng mối hàn phụ thuộc nhiều vào cơng nghệ hàn, hàn mối hàn thiết kế tốt thép Nếu hàn khơng mối hàn đẹp khơng có tác dụng 5.3.1.1.Mối hàn góc chịu kéo nén - Sức kháng tính tốn mối hàn góc chịu kéo nén song song với trục đường hàn phải lấy theo sức kháng tính tốn kim loại bản, tức là: R= 250MPa 5.3.1.2.Mối hàn góc chịu cắt: - Các liên kết hàn dùng đương hàn góc chịu cắt diện tích hiệu dụng phải lấy theo trị số nhỏ sức kháng tính tốn Sức kháng thép sức kháng tính tốn kim loại hàn lấy sau: Rr = 0.6× ϕ e ×Fexx (5.6) Trong đó: ϕ e : hệ số sức kháng kim loại hàn , ϕ e = 0.8 Fexx: cường độ phân loại kim loại hàn (MPa) Chọn thép hàn cấp 250 nên có Fexx = 250MPa Rr = 0.6× ϕ e ×Fexx = 0.6×0.8×250 = 120 (Mpa) 5.3.2 Cấu tạo mối hàn góc tiết diện dầm chủ 5.3.2.1 Cấu tạo mối hàn góc - Mối hàn góc có dạng hình tam giác Kích thước mối hàn tính cạnh tam giác - Cường độ mối hàn tính theo chiều dày đoạn nhỏ tính từ góc tam giác đến mặt mối hàn Nếu hai cạnh tam giác khơng nhau, kích thước danh định tính theo cạnh nhỏ Nếu mặt mối hàn cong lõm, chiều dày cường độ giảm tương ứng - Mối hàn góc dùng để nối biên (bản biên dưới) vách dầm có dạng liên kết kiểu chữ T 5.3.2.2 Kích thước đường hàn góc - Kích thước mối hàn góc phải thiết kế cho lực tải trọng tính tốn khơng vượt q sức kháng tính tốn liên kết tính - Kích thước lớn đường hàn góc sử dụng dọc theo mép phận liên kết phải lấy sau: + Đối với vật liệu dày nhỏ 6.0mm: chiều dày vật liệu + Đối với vật liệu dày 6.0mm lớn hơn: nhỏ chiều dày vật liệu 2mm - Kích thước nhỏ đường hàn Khi chiều dày thép bản: T ≤ 20mm 6mm T > 20mm 8mm SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:70 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH - Từ qui định ta chọn kích thước đường hàn sau: + Với kích thước mối hàn cho trước, dày có tốc độ nguội nhanh kiềm chế lớn mỏng, để ngăn ngừa vết nứt co ngót nguội, tuỳ theo chiều dày nối mà ta chọn chiều dày kích thước mối hàn khác + Đường hàn phải có đủ sức kháng để kháng lại tác dụng tải trọng có hệ số + Đối với mối nối biên dầm với vách dầm có chiều dày thép nhỏ 14(mm), chọn đường hàn có kích thước : b= 8×8 (mm), thép đường hàn thép cơng trình cấp 250 a ×b 8×8 = = 5.66(mm) Chiều dày có hiệu mối hàn : te = a + b2 82 + 82 5.3.2.3 Tính tốn ứng suất trượt phát sinh đường hàn Với dầm liên hợp ta xác định lực trượt sau : Gọi τ ứng suất trượt sinh đường hàn góc : τ0 = CD1 I −I VDC × Qf I NC + CD1 II ( LT ) VDC + DW × Q f + bmc II I LT + I ( ST ) VLLCD1 + PL × Q f + bmc II I ST (5.7) Trong : CD1 CD1 CD1 + VDC1 ;VDC + DW ;VLL + PL : lực cắt tĩnh tải GĐ1, GĐ2 hoạt tải có hệ số I −I I −I + Q f ; I NC :là mơmen tĩnh, mơmen qn tính biên dầm thép trục trung hòa dầm thép (mm3 ),(mm4 ) II − II ( ST ) II − II + Q f +bmc ; I ST mơmen tĩnh, mơmen qn tính mặt cầu biên dầm thép trục trung hòa tiết diện liên hợp ngắn hạn (mm3 ), (mm4 ) II − II II − II + Q f +bmc ; I LT mơmen tĩnh, mơmen qn tính mặt cầu biên dầm thép trục trung hòa tiết diện liên hợp dài hạn (mm3 ), (mm4 ) Ta có: Giai đoạn 1: I −I Q f = (bc × tc ) × ( ytI − 0.5 × tc ) = 250 ×18 × (775.2 − 0.5 ×18) = 3.4479 ×10 ( mm3 ) 1 bc × tc3 + bc × tc × ( ytI − 0.5 × tc ) = × 250 × 183 + 250 × 18 × (775.2 − 0.5 × 18) 12 12 = 2.642 × 10 (mm ) I−I I NC = Giai đoạn 2: II ( LT ) Q IIf +−bmc = (bc × tc ) × ( ytII ( LT ) − 0.5 × tc ) + × (be × t s ) × ( ytII ( LT ) + t0 + 0.5 × t s ) nLT SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:71 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép = 250 × 18 × (455 − 0.5 × 18) + GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH × (2200 × 200) × (455.53 + 50 + 0.5 × 200) 24 = 13.09 × 106 mm3 1 t tc bc × tc3 + bc × tc × ( yLT − 0.5 × tc ) + btr × t s3 + btr × t s × ( y LT − 0.5 × t s ) 12 12 1 I LTI − I = × 250 × 183 + 250 × 18 × (455 − 0.5 × 18) + × 91.67 × 2003 + 91.67 × 200 × (705 − 0.5 × 200) 12 12 = 7.67 × 10 (mm ) I −I I LT = Giai đoạn 3: II ( ST ) Q IIf +−bmc = (bc × tc ) × ( ytII ( ST ) − 0.5 × tc ) + × (be × t s ) × ( ytII ( ST ) + t0 + 0.5 × t s ) nST = 250 × 18 × (207.45 − 0.5 × 18) + × (2200 × 200) × (207.45 + 50 + 0.5 × 200) = 20.55 × 106 ( mm3 ) 1 I −I t tc I LT = bc × tc3 + bc × tc × ( y LT − 0.5 × tc ) + btr × t s3 + btr × t s × ( y LT − 0.5 × t s ) 12 12 1 I LTI − I = × 250 × 183 + 250 × 18 × (207.45 − 0.5 × 18) + × 275 × 2003 + 275 × 200 × (457.45 − 0.5 × 200)2 12 12 = 7.38 × 10 (mm ) Tính giá trị lực cắt : CD1 VDC = 1.25 × 14 × 12.5 = 218.75( kN ) CD1 VDC + DW = (1.25 × 2.5 + 1.5 × 3.433) × 12.5 = 103.43( kN ) VLLCD+1PL = 603.81(kN ) Xác định ứng suất : τ0 = CD1 I −I VDC × Qf I NC + CD1 II ( LT ) VDC + DW × Q f + bmc II I LT + I ( ST ) VLLCD1 + PL × Q f + bmc II I ST 218.75 × 3.4479 × 106 103.43 × 13.09 ×10 603.81× 20.55 ×10 τ0 = + + = 814.39(kN / m) 2.642 × 109 7.76 × 109 7.38 × 109 5.3.2.4 Tính tốn ứng suất cắt theo phương thẳng đứng bánh xe đặt mặt cầu phát sinh đường hàn : - Trường hợp có thêm bánh xe hoạt tải đặt gối cầu ta phải kể thêm tải trọng tập trung bánh xe vào, gọi Q lực cắt P tác dụng lên đường hàn đơn vị chiều dài: SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:72 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép Q= GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH nh × ( + IM ) × P (N/mm) L + 2× H (5.8) P H L 510 45° L + 2H Hình 5.10 Phân phối tải trọng bánh xe Trong đó: - P: tải tập trung bánh xe hoạt tải P = 145000N - IM: hệ số xung kích, trường hợp tính mối nối biên vào sườn dầm IM = 75% - H: khoảng cách tính từ mặt cầu xe chạy đến trọng tâm đường hàn H = 200 +50+18+ = 272mm - L: chiều rộng vệt tác dụng bánh xe hoạt tải tác dụng lên mặt cầu tính theo phương dọc cầu L = 2.28×10-3× γ × (1+IM)×P’ (5.9) Trong đó: + P’= 72500 N xe tải thiết kế + γ = 0.95 : Hệ số tải trọng Thay vào cơng thức (3.12) ta có: L = 2.28×10-3×0.95× (1.75) ×0.5×72500 = 137.41mm Thay vào cơng thức (3.11) ta có: Q= 1.75 × 1.75 × 0.5 × 145000 = 325.84N / mm 137.41 + × 272 + Ứng suất tác dụng lên đường hàn lực cắt T đơn vị chiều dài gây ra: RT = T/(2.te)= 814.39× = 71.94 N/mm2 2x5.66 + Ứng suất tác dụng lên đường hàn Q gây là: SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:73 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Q 325.84 = = 28.784N /mm2 2.h h 2x5.66 Tổng ứng suất tác dụng lên đường hàn: RV = R = RT2 + RV2 = 71.792 + 28.7842 = 77.34 N / mm = 77.34 MPa So sánh với sức kháng cắt tính tốn thép đường hàn ta có: R = 77.34 MPa (thỏa) Khoảng cách theo phương ngang từ tim đến tim khơng nhỏ lần đường kính thân neo hay khơng nhỏ 76 (mm) Bước neo từ tim đến tim neo khơng q 600mm khơng nhỏ lần đường kính thân neo hay khơng nhỏ 114 (mm) Ở miền có đoạn vút chiều sâu chơn neo vào khơng nhỏ 50mm chiều dày tĩnh lớp phủ bêtơng neo khơng nhỏ 50mm 6.2 Trạng thái giới hạn mỏi neo : 2 - Sức kháng cắt neo đinh TTGH mỏi : Z r = α × d ≥ 19 × d (6.1) Trong đó: +α kỳ) = 238 − 29.5 × log N với N chu kỳ biên độ ứng suất :N= 248.2x106 (chu ⇒ α = 238 − 29.5 × log(248.2 ×106 ) = −9.65 < 19 × d = 19 ×19 = 6859 Vậy : Z r = 19 × d = 6859( N ) - Lực trượt đơn vị đơn vị chiều dài đỉnh biên dầm thép chịu uốn xe tải gây TTGH mỏi: II ( ST ) Vsrmoi × Qbmc Vh = I ST (6.2) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:75 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Trong đó: II ( ST ) + Qbmc : mơmen tĩnh mặt cầu chuyển đổi với trục trung hòa tiết diện liên hợp ngắn hạn (ST) xác định theo CT: b ×t ( ST ) s ,t Qbmc = e s × ( yST + to + 0.5 × t s ) = 2200 × 200 × (207.45 + 50 + 0.5 × 200) = 19.6 ×106 (mm3 ) nST + IST : mơmmen qnh tính tiết diện liên hợp ngắn hạn (ST) IST = 26226.357 × 106 ( mm ) moi + Vsr :biên độ lực cắt tiết diện xét xe tải gây TTGH mỏi moi sr V mgllV = γ LL × × (1 + IM ) × (Vmax − Vmin ) 1.2 (6.3) Vmax = ΣPi × yi( + ) Vmin = −ΣPi × yi( −) γ LL = 0.75 với trạng thái GH mỏi mg VLL = 0.589 Biểu đồ lực cắt tiết diện đặc trưng: 4,3m 9m 35 145 145 ÐAH V (G? I) 0.64 0.468 Hình 6.1 Đường ảnh hưởng lực cắt gối 4,3m 9m 145 145 35 0.125 ÐAH V (L/8) 0.515 0.343 0.875 Hình 6.2 Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện L/8 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:76 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 4,3m 9m 35 145 145 0.25 ÐAH V (L/4) 0.218 0.39 0.75 Hình 6.3 Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện L/4 4,3m 35 9m 145 145 4,3m 9m 35 145 145 0.375 0.015 ÐAH V (3L/8) 0.093 0.265 0.625 Hình 6.4 Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện 3L/8 4,3m 35 9m 145 145 4,3m 9m 145 145 35 0.5 0.015 0.14 ÐAH V (L/2) 0.5 0.14 Hình 6.5 Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện L/2 Lực cắt đơn vị chiều dài Vh chống đỡ bằng neo Gọi khoảng cách neo p (mm) n× Z × I p ≤ moi r ( STST) (6.4) Vsr × Qbmc Trên mặt cắt ngang tiết diện dầm ta chọn n = neo, bước neo : SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:77 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép Vsrmoi = γ LL × GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH mgllV (6.5) × (1 + IM ) × (Vmax − Vmin ) 1.2 Bảng 6.1 Bảng tính giá trị bước neo dầm Vị trí Vmax Vmin L/8 L/4 3L/8 L/2 254.18 213.55 172.93 132.3 92.8 -18.125 -36.25 -56.55 -92.8 VmaxVmin 254.18 231.675 209.18 188.85 185.16 Vsrmoi n.Zr Ptt 116.96 106.6 96.25 86.9 85.2 13718 13718 13718 13718 13718 156 172 190 211 215 P (Chọn) 150 150 150 200 200 Vậy : Ta chọn n=2 neo, khoảng cách tim neo theo phương dọc cầu thỏa mãn điều kiện : 4Φ = × 19 = 114mm ≤ p ≤ 600mm Từ gối tới vị trí L/4 bố trí bước neo p=150(mm) Các đoạn lại(Từ L/4 dến L/2) bố trí bước neo p= 200(mm) Khoảng cách neo theo phương ngang 120 (mm) 6.3 Tính tốn số lượng neo : Kiểm tra TTGH CĐ Gọi ns tổng số neo ½ dầm tính tốn theo TTGH CD1 Vh Ta có : ns = (6.6) Qr Trong đó: +Vh :lực trượt danh định nằm ngang ' −3 0.85 × f c × be × t s = 0.85 × 30 × 2200 × 200 ×10 Vh =  Fyw × D × tw + Fyc × bc × tc + Fyf × b f × t f = 345 × 1194 × 14 + 345 × 250 × 18 + 345 × 300 × 18 11220( KN ) =  = 9182.52( KN ) 9182.52(KN) + Cường độ chịu cắt danh định Qntỉ lệ với diện tích ngang neo ASC Theo ' ngun cứu cường độ chịu nén bêtơng f c mơdun đàn hồi Eclà tính chất định đến cường độ chịu cắt neo Qr :sức kháng cắt neo Qr = Φ × Qn với Φ = 0.85 Qn = 0.5 × Asc × f c' × Ec ≤ Asc × Fu (6.7) Ta có : Ec = 0.043 × γ c1.5 × f c' = 0.043 × 24001.5 × 30 = 27693Mpa SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:78 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép Asc = 3.14 × GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 192 = 283.4(mm ) Fu : Là cường độ chịu kéo nhỏ thép làm neo Fu = 400( Mpa) Vậy giớ hạn là: Asc × Fu = 283.4×400=113.36(KN) ⇒ Qn = 0.5 × 283.4 × 30 × 27693 = 119.15(kN ) > Asc × Fu = 113.36( KN ) ⇒ Qn = Asc Fu = 113.36( KN ) Vậy : Qr = Φ × Qn = 0.85 × 113.36 = 96.356(kN ) CT Số lượng neo cần thiết để chịu lực : N S = L Vh 9182.52 = = 95(neo) Qr 96.356 3125 3125 3125 3125 BT i Số lượng neo bố trí : N S = ns × ∑ p = × ( 150 + 150 + 200 + 200 ) = 146(neo) i BT CT Kiểm tra theo TTGH cường độ : N S = 146(neo) > N S = 95(neo) ⇒ thỏa mãn TTGH CĐ 6.4 Hệ liên kết ngang Chọn hệ liên kêt ngang kiểu chữ K + Thanh ngang dài 2137mm, mặt cắt dạng: 80×80×13 (mm×mm×mm) + Thanh ngang dài 1980mm, mặt cắt dạng: 80×80×13 (mm×mm×mm) + Thanh xiên có chiều dài 1160mm, mặt cắt dạng: 80×80×13 (mm×mm×mm) Các liên kết với bằng nối thơng qua mối hàn Khoảng cách liên kết ngang theo phương dọc cầu chọn 5200mm 2200 Hình 6.6 Hệ liên kết ngang dầm SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:79 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH TÀI LIỆU THAM KHẢO Giáo trình Thiết kế cầu thép – Biên soạn : Ths Trần Đình Minh – Khoa Xây dựng cầu đường Sách Thiết kế cầu thép – Biên soạn : ThS Nguyễn Văn Mỹ, PGS.TS Nguyễn Xn Toản Tiêu chuẩn Thiết kế cầu 272-05 – Nhà xuất Giao thơng vận tải Sách Cầu thép – Biên soạn : GS.TS Lê Đình Tâm, NXB Xây dựng SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV:121106007 - Lớp :K612GT Trang:80 [...]... Trên: S LT = S tc LT I LT 1817.68 ×106 = = 39.95 ×106 (mm3 ) YLTt 454.9 tc I LT 1817.68 ×106 = tc = = 25.78 ×106 (mm 3 ) YLT 704.9 2.1.3 Giai đoạn 3: Bê tông bản mặt cầu đã đông cứng SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:11 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH + Tiết diện chụi lực: dầm thép liên hợp ngắn hạn + Tải trọng: Hoạt tải xe Tải trọng người  Xác định đặc... 775.2 − 567.8 = 207.37(mm) b YSTb = YNC + c = 474.8 + 567.8 = 1042.6(mm) YSTtc = YSTt + t h + t s = 207.37 + 50 + 200 = 457.37( mm) Hình 2.3 Đặc trưng hình học của dầm chủ giai đoạn 3 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:12 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH - Momen quán tính: t 1 tc × btr , ST × t s3 + btr ,ST × t s × ( y ST − s ) 2 = 7858.7 ×106 + 34616 × 567.82... toán hệ số phân bố ngang cho mômen của dầm ngoài:  Trường hợp 1 làn chất tải (xe lấn làn, không có người đi bộ): Dùng phương pháp đòn bẩy xác định hệ số phân bố ngang 2200 1100 0.18 1 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:13 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Hình 2.4 Đường ảnh hưởng lực cắt tại gối –Hệ số phân bố ngang cho momen : mg MSE = m × 1 1 yi = 1.2 ×... trong : mg M Công thức xác định theo AASHTO: 1100≤ S= 2200 ≤4900(mm) ; 110 ≤ ts=200 ≤300(mm) ; 6000 ≤ L ≤ 73000(mm) mgMMI= 0,075 + ( S 0,6 S 0,2 K g 0,1 ) ( ) ( 3) 2900 L Lts (2.6) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:14 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Trong đó: 2 Kg :tham số độ cứng K g = n.( I d + A.eg ) S : khoảng cách giữa 2 dầm chủ S = 2200 (mm) Với... 0.708 b Tính toán hệ số phân bố ngang cho lực cắt của dầm ngoài:  Trường hợp 1 làn chất tải (xe lấn làn, không có người đi bộ): Dùng phương pháp đòn bẩy xác định hệ số phân bố ngang SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:15 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 2200 1100 0.18 1 Hình 2.6 Đường ảnh hưởng lực cắt tại gối –Hệ số phân bố ngang cho lực cắt : mgVSE = m... tải (xe đúng làn, có người đi bộ): Dùng phương pháp đòn bẩy xác định hệ số phân bố ngang 2200 1100 0.58 1 Hình 2.7 Đường ảnh hưởng lực cắt tại gối –Hệ số phân bố ngang cho lực cắt: SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:16 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH mgVSE = m × 1 1 yi = 1.2 × × 0.58 = 0.348 ∑ 2 2  Hai hoặc nhiều làn chất tải : mgVME = em × mgVMI Trong... đoàn người gây ra cho dầm biên: Hệ số phân bố ngang của hoạt tải đoàn người tính bằng phương pháp đòn bẩy : 2200 1100 1.5 1.256 1 0.7 Hình 2.8 Đường ảnh hưởng lực cắt tại gối Ta có : SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:17 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH 1 g PL = ω PL = × 1.25 × (1.256 + 0.7) = 1.225 2 Bảng 2.1 Bảng tổng kết hệ số phân bố ngang dầm ngoài... xung kích M M + mg LL , g PL : hệ số phân bố tải trọng đối với mômen a Tính toán mômen tai vị trí mặt cắt giữa nhịp (L/2): 1.2 110 4.3 145 4.3 35 145 DC DW 4.1 6.25 5.65 4.1 W= 78.125 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:18 ) Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Hình 2.9 Đường ảnh hưởng momen tại vị trí mặt cắt giữa nhịp (L/2) Bảng 2.2 Bảng tính mômen do tải trọng... yi Pi×yi ∑Pi×yi Max∑Pi×yi kN (m) (kN.m) (kN.m) (kN.m) xe 3 trục 145 5.86 849.7 145 3.17 459.65 1475.75 25 9.375 35 4.24 148.4 1475.75 xe 2 trục 110 5.86 644.6 1239.7 110 5.41 595.1 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:19 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH c Tính toán mômen tai vị trí mặt cắt (L/4): 1.2 110 145 4.3 4.3 35 145 4.68 4.38 2.53 3.61 W= 58.5 6250... 4.387 482.57 d Tính toán mômen tai vị trí mặt cắt (L/8): 1.2 110 145 35 145 2.73 2.58 3125 4.3 4.3 2.19 1.66 W= 34.125 21875 Hình 2.12 Đường ảnh hưởng momen tại vị trí mặt cắt (L/8) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:20 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH Bảng 2.5 Bảng tính mômen do tải trọng trục tác dụng lên tiết diện L/8 của dầm thiết kế: Loại xe L(m) x(m) ... 44 3.5.2.Vẽ biểu đồ Bao vật liệu dầm: 45 46 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:2 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH... tốn mối hàn: 69 5.3.1 Tính tốn sức kháng mối nối hàn góc: 69 SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:3 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH... - Chiều rộng phần xe chạy: W = (m) - Chiều rộng phần người bộ: T = 1.25 (m) SVTH : Nguyễn Văn Hiền - MSHSSV: 121106007 - Lớp :K612GT Trang:4 Đồ Án : Thiết kế Cầu thép GVHD : Th.S TRẦN ĐÌNH MINH