Đồ án bê tông cốt thép

24 735 0
Đồ án bê tông cốt thép

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG CAO ĐẲNG GIAO THÔNG VẬN TẢI III - - ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ VĂN HÂN SVTH: LÊ HIỀN LỚP: 38 CXD5 MSSV: 3871021048 (Tp Hồ Chí Minh, 13/12/2016) ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN CHƯƠNG 1: CƠ SỞ THIẾT KẾ 1.1 Số liệu đầu vào:  Tiêu chuẩn thiết kế: - TCVN 2737 - 1995 Tải trọng tác động: Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574 - 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế  Phần mềm hỗ trợ: - Autodesk Autocad 2007 - SAP 2000 Advanced 14.2.2 Structural Analysis Program - Microsoft Office Profesonal 2016  Vật liệu: - Bê tông: Cấp độ bền chịu nén chịu kéo dọc trục mẫu bê tông hình lập phương (28 ngày) phần tử kết cấu quy định bảng sau: STT Loại Kết Cấu Cấp Độ Bền Chịu Nén Của Bê Tông Sàn B20 (M250) Dầm B20 (M250) B20 (M250) Chú Thích STT Bê Tông (MPa) Rb 11.5 Cường độ tính toán chịu nén dọc trục bê tông theo TTGH I Rbt 0,9 Cường độ tính toán chịu kéo dọc trục bê tông theo TTGH I Rbn 15 Cường độ chịu nén tiêu chuẩn dọc trục bê tông ứng với TTGH II Rb,ser 15 Cường độ chịu nén tình toán dọc trục bê tông ứng với TTGH II SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP - GVHD:LÊ VĂN HÂN Cốt thép Cường Độ Chịu Kéo STT (Mpa) Loại Thép Cốt thép dọc Rs Cốt thép ngang Rsw Cường Độ Chịu Nén Rsc Mô Đun Đàn Hồi (Mpa) (Mpa) Thép gân Ø ≥ 10 sử dụng thép CII 280 225 280 21.104 Thép trơn Ø < 10 sử dụng thép CI 225 175 225 21.104 1.2 Phân tích công trình: - Công trình nhà phố - Nhà gồm có tầng trệt, lầu, sân thượng mái - Chiều rộng nhà: (m) - Chiều dài nhà: 19.67 (m) - Chiều cao tầng trệt: 3.9 (m) - Chiều cao lầu lầu cao: 3.2 (m) - Chiều cao tầng thượng: (m) SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN LẦU 2.1 Sơ kích thước phân loại: MẶT BẰNG SÀN LẦU TL 1/100 - Sàn: + Xác đinh ̣ chiề u dày sơ bô ̣ bản sàn: + Xét tỷ số L2   Ô sàn làm việc phương (loa ̣i bản dầ m) L1 L2 <  Ô sàn làm việc phương (loa ̣i bản kê bố n ca ̣nh) L1 hs  D  L1 (mm) m Trong đó: + m = 40 ÷ 45 kê bốn cạnh  chọn m=40 + m = 30  35 dầm  chọn m = 35 + D = 0,8  1,4 phụ thuộc vào tải trọng  chọn D = 1,2 + L1 = Chiều dài tính toán theo phương cạnh ngắn SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN SƠ BỘ KÍ CH THƯỚC SÀ N VÀ PHÂN LOẠI SÀN STT - Chiề u dài nhip̣ tin ́ h toán (mm) Chiề u dày tính toán sàn sơ bô ̣ Chiề u dày sàn cho ̣n Tỉ số Kế t luâ ̣n sàn làm viê ̣c L1 L2 hstt (mm) hs (mm) L2 L1 ÔS1 1050 2800 36 100 2,7 console ÔS2 4000 4800 120 100 1,2 phương ÔS3 1700 1950 51 100 1,15 phương ÔS4 1700 2850 51 100 1,68 phương ÔS5 3800 4000 114 100 1,05 phương ÔS6 1550 2400 46,5 100 1,55 phương ÔS7 3700 4800 111 100 1,3 phương ÔS8 1500 2850 51.4 100 1.9 phương Dầm:  1 + Chiề u cao dầ m : hd      L  10 16  1 1 + Bề rô ̣ng dầ m: bd      hd 2 4 Trong đó: + bd  bề rô ̣ng tiế t diê ̣n ngang của dầ m (mm) + hd  chiề u cao tiế t diê ̣n ngang của dầ m (mm) + L  chiề u dài nhip̣ tính toán của dầ m ( Khoảng cách giữa hai tru ̣c gố i tựa) (mm) Khi h  600mm nên cho ̣n h bằ ng bô ̣i số của 50mm h  600mm nên cho ̣n h bằ ng bô ̣i số của 100mm SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN Thường cho ̣n b  150, 200, 250,300,350, 400 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC DẦM Chiều cao dầm(mm) Chiều rộng dầm(mm) STT Chiều dài nhịp L (mm) DSP 1100 110 68.75 55 DS1 4000 400 250 DS1’ 1700 170 DS2 4000 DS3 hchọn (mm) bchọn (mm) 27.5 300 200 200 100 300 200 106.25 85 42.5 300 200 400 250 200 100 300 200 2400 240 150 120 60 300 200 DS4 3700 380 237,5 190 95 300 200 DS5 1500 150 93,75 75 37,5 300 200 DSAB 5000 500 312,5 250 125 350 200 1 hd   L hd   L bd   hd 10 16 bd   hd 2.2 Xác định tải trọng: 2.2.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn: - Tĩnh tải tác động lên sàn tải phân bố đều, lớp vật liệu cấu tạo sàn tạo nên - Công thức xác định: g s    i   i  ni Trong đó:  i : chiều dày lớp cấu tạo sàn thứ i  i : trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn thứ i ni : hệ số vượt tải lớp cấu tạo sàn thứ i SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN Cấu tạo lớp sàn i hi g stc g stt Thành phầ n cấ u ta ̣o (m) (kN / m ) (kN / m ) Lớp ga ̣ch Ceramic 0.01 20 0.2 1.2 0.24 Lớp vữa lót 0.03 18 0.54 1.2 0.648 Bản sàn BTCT 0.1 25 2.5 1.1 2.75 Lớp vữa trát 0.02 18 0.36 1.1 0.396 STT ni Tổ ng cô ̣ng (kN / m3 ) 3.6 4.034 Vậy tải trọng tác dụng lên sàn là: g stc = 3.6 KN / m2 g stt = 4.034 KN / m2 2.2.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn - Công trình thuộc loại hình nhà dân dụng nên pstc = 1.5KN / m2 Hệ số vượt tải n  1.3 pstt = 1.3  1.5 = 1.95KN / m2 2.3 Nội lực tính toán cốt thép: 2.3.1 Với sàn làm việc phương: ( L2  ): L1  Nội lực: Chọn sàn S2 để tính toán Ta có: SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN L2 4800 = = 1.2  , Xét 1m chiều dài theo phương cạnh L1 ,L2 hình vẽ: L1 4000 L1 MI MI L2 MII M1 M II M2 - Tính toán: Sàn thuộc ô sàn số phụ lục 15: Số liệu tính toán hai phương  m91 = 0.0204  k = 0.0468  91   m92 = 0.0142  k92 = 0.0325 ( Kết cấu bê tông cốt thép – Võ Bá Tầm, Trang 449) - Moment dương lớn ta ̣i nhip̣ theo phương cạnh ngắn M1  m91  Gstt  L1  L2 (kN.m) - Moment dương lớn ta ̣i nhip̣ theo phương cạnh dài M  m92  Gstt  L1  L2 (kN.m) - Momnet âm lớn ta ̣i gố i: M I = k91 ×Gstt × L1 × L2 M II = k92 ×Gstt × L1 × L2 - Với: m91 ,m92 ,k91,k92 : Các hệ số phụ thuộc vào tỉ lệ L2 , loại sơ đồ phụ lục 15 L1 Gs = gstt + pstt = 4.034+1.95=5.984kN / m2 Vậy : SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN - Moment dương lớn ta ̣i nhip̣ theo phương cạnh ngắn: M1  m91  Gstt  L1  L2  0.0204  5.984  4.0  4.8  2.34(kN.m) - Moment dương lớn ta ̣i nhip̣ theo phương cạnh dài: M  m92  Gstt  L1  L2  0.0142  5.984  4.0  4.8  1.63(kN.m) - Moment âm lớn ta ̣i gối theo phương cạnh ngắn: M I = k91 ×Gstt × L1 × L2  0.0468  5.984  4.0  4.8  5.37(kN m) - Moment âm lớn ta ̣i gối theo phương cạnh dài: M II  k92  Gs  L1  L2  0.03205  5.984  4.0  4.8  3.68(kN m)  Tính toán bố trí cốt thép sàn: Bản sàn b = 1m, hs  100mm - Chọn a = 15mm: Là khoảng cách từ tâm cốt thép đến mép bê tông chịu kéo  ho  hs  a  100  15  85mm - Tính  m , , Asct theo công thức sau: m  M ;  b  Rb  b  ho2     m ; As     b  Rb  b  ho Rs Trong đó:  m : ̣ số điề u kiê ̣n tính theo sơ đồ đàn hồ i  : ̣ số tính toán của cố t thép Rb : cường độ chi ̣u nén tính toán của bê tông (MPa) Rs : cường độ chi ̣u kéo tính toán của cố t thép (MPa) As : diê ̣n tích cố t thép chi ̣u kéo (mm2)  Tính toán bố trí cốt thép nhịp theo phương cạnh ngắn: Tra bảng phụ lục 6: Các giá trị  , R , R cấu kiện làm từ bê tông nặng ( Kết cấu bê tông cốt thép – Võ Bá Tầm, trang 385) Với bê tông cấp độ bền B20, cốt thép CI-AI , hệ số điều kiện làm việc bê tông   0.447  b  0.9 ,ta có:  R  R  0.675 Với: M  2.34kN.m Ta có: SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP m  GVHD:LÊ VĂN HÂN M 2.34  10   0.031  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  1000  85 So sánh  m  0.031   R  0.447 ( Thỏa toán cốt đơn)       m     0.031  0.031   R  0.675 Diện tích cốt thép As     b  Rb  b  ho Rs  0.031  0.9  11.5  1000  85  121.21mm 225 Chọn  @ 200 Có Asbt  142mm Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.675  0.9  11.5  100%  3.105% 225 Asbt 142  100%   100%  0.167% b  ho 1000  85 So sánh ta thấy min  0.05%    0.167%  max  3.105% KL: Vậy thép chọn thỏa mãn khả chịu lực  Tính toán bố trí cốt thép nhịp theo phương cạnh dài: Với: M  1.63kN m Ta có: m  M 1.63  106   0.022  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  1000  85 So sánh  m  0.022   R  0.447 ( Thỏa toán cốt đơn)       m     0.022  0.022   R  0.675 Diện tích cốt thép As     b  Rb  b  ho Rs  0.022  0.9  11.5  1000  85  86.02mm 225 Chọn  @ 200 Có Asbt  142mm Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP max   R   b  Rb Rs GVHD:LÊ VĂN HÂN  100%  0.656  0.9  11.5  100%  3.105% 225 Asbt 142  100%   100%  0.167% b  ho 1000  85  So sánh ta thấy min  0.05%    0.167%  max  3.105% KL: Vậy thép chọn thỏa mãn khả chịu lực  Tính toán bố trí cốt thép gối theo phương cạnh ngắn: Với: M I  5.37kN.m Ta có: M 5.37  106 m    0.072  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  1000  85 So sánh  m  0.072   R  0.447 ( Thỏa toán cốt đơn)       m     0.072  0.075   R  0.675 Diện tích cốt thép: As     b  Rb  b  ho Rs  0.075  0.9  11.5  1000  85  293.25mm 225 Chọn  @150 Có Asbt  335mm Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.675  0.9  11.5  100%  3.105% 225 Asbt 335  100%   100%  0.394% b  ho 1000  85 So sánh ta thấy min  0.05%    0.394%  max  3.105% KL: Vậy thép chọn thỏa mãn khả chịu lực  Tính toán bố trí cốt thép gối theo phương cạnh dài: Với: M II  3.68kN.m Ta có: M 3.68  106 m    0.049  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  1000  85 So sánh  m  0.049   R  0.447 ( Thỏa toán cốt đơn) SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN       m     0.049  0.05   R  0.675 Diện tích cốt thép: As     b  Rb  b  ho Rs  0.05  0.9  11.5  1000  85  195.5mm 225 Chọn  @ 200 Có Asbt  252mm Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.675  0.9  11.5  100%  3.105% 225 Asbt 252  100%   100%  0.296% b  ho 1000  85 So sánh ta thấy min  0.05%    0.296%  max  3.105% KL: Vậy thép chọn thỏa mãn khả chịu lực Tương tự ta áp dụng tính toán cho ô sàn lại Kết tính toán thống kê bảng sau: SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 11 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Ô SÀN L2 L1 M (kN.m) Hê ̣ số GVHD:LÊ VĂN HÂN ho (mm) m Chọn As  ( mm ) Asbt ( mm2 ) / m Nhịp 2.14 85 0.028 0.028 109.48 142 200 0.167 Gối 4.905 85 0.066 0.068 265.88 335 150 0.394 Nhịp 1.466 85 0.019 0.019 74.30 142 200 0.167 Gối 3.353 85 0.045 0.046 179.86 252 200 0.296 Phương L1 Nhịp 0.397 85 0.005 0.005 19.55 142 200 0.167 Gối 0.914 85 0.012 0.010 39.1 142 200 0.167 Phương L2 Nhịp 0.297 85 0.004 0.004 15.64 142 200 0.167 Gối 0.692 85 0.009 0.009 35.19 142 200 0.167 Phương L1 Nhịp 0.582 85 0.008 0.008 31.28 142 200 0.167 Gối 1.278 85 0.017 0.017 66.47 142 200 0.167 Phương L2 Nhịp 0.206 85 0.002 0.002 7.82 142 200 0.167 Gối 0.454 85 0.006 0.006 23.46 142 200 0.167 Phương L1 Nhịp 1.700 85 0.022 0.022 86.02 142 200 0.167 Gối 3.972 85 0.053 0.054 211.14 252 200 0.296 Phương L2 Nhịp 1.554 85 0.020 0.020 78.20 142 200 0.167 Gối 3.581 85 0.048 0.049 191.59 252 200 0.296 Phương L1 Nhịp 0.458 85 0.006 0.006 23.46 142 200 0.167 Gối 1.022 85 0.013 0.013 50.83 142 200 0.167 Phương L2 Nhịp 0.191 85 0.002 0.002 7.82 142 200 0.167 Gối 0.425 85 0.005 0.005 19.55 142 200 0.167 Phương L1 Nhịp 2.210 85 0.029 0.029 113.39 142 200 0.167 Gối 5.05 85 0.067 0.069 269.79 335 150 0.394 Phương L2 Nhịp 1.200 85 0.016 0.016 62.56 142 200 0.167 Gối 2.986 85 0.040 0.037 144.67 252 200 0.296 Phương L1 Nhịp 0.486 85 0.006 0.006 23.46 142 200 0.167 Gối 1.044 85 0.014 0.014 54.74 142 200 0.167 Phương L2 Nhịp 0.133 85 0.002 0.002 7.82 142 200 0.167 Gối 0.289 85 0.004 0.004 15.64 142 200 0.167 Phương L1 S2 4.8 4.0 Phương L2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 1.95 2.85 40 2.4 4.8 2.85   @ (%) ( mm ) ( mm ) 1.7 1.7 3.8 1.5 3.7 1.5 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 12 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2.3.2 Bản console ( GVHD:LÊ VĂN HÂN L2 < ) 2L1 - Ta chọn ô sàn S1 để tính toán: - Ta có L2 2800   1.33  Tiến hành xét 1m chiều dài theo phương cạnh L1 L1 1050 hình vẽ: - Tính toán:  Trọng lượng thân 1m dầm tác dụng lên sàn: P tc = bdp ×  hdp - hs × γBT ×1= 0.1×  0.3 - 0.1× 25×1= 0.5KN P tt = n  bdp ×  hdp - hs × γBT ×1= 1.1  0.1×  0.3 - 0.1× 25×1= 0.55KN  Momen âm lớn gối: M =  g stt + pstt × L21 12 + Ptt × L1 = (4.034 +1.95)× +0.55×1= 3.542KN.m 2 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 13 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN Với: M  3.542kN.m Ta có: M 3.542  106 m    0.047  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  1000  85 So sánh  m  0.047   R  0.447 ( Thỏa toán cốt đơn)       m     0.047  0.048   R  0.675 Diện tích cốt thép As     b  Rb  b  ho Rs  0.048  0.9  11.5  1000  85  187.68mm 225 Chọn bố trí theo cấu tạo  @ 200 Có Asbt  252mm Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.675  0.9  11.5  100%  3.105% 225 Asbt 252  100%   100%  0.296% b  ho 1000  85 So sánh ta thấy min  0.05%    0.296%  max  3.105% KL: Vậy thép chọn thỏa mãn khả chịu lực SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 14 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN CHƯƠNG TÍNH TOÁN DẦM 3.1 Sơ đồ tính dầm B 3.2 Xác định tải trọng: 3.2.1 Tĩnh tải: - Trọng lượng thân dầm: gd  nb   bt  bd  (hd  hs )  1.2  25  0.2  (0.3  0.1)  1.2(kN / m) - Trọng lượng tường: gt  nb   t  bt  (htg  hd )  1.118  0.1 (3.2  0.3)  5.74(kN / m) - Tiñ h tải sàn truyề n vào dầ m: g d  g s  L1 (kN / m) L1  4.034   8.07( kN / m) 2 L 1.8 + Nhịp 2-2’: g d 22'  g s   4.034   3.63(kN / m) 2 L 3.7 + Nhịp 2’-3: g d 2'3  g s   4.034   7.46(kN / m) 2 L 2.4 + Nhịp 3-4: g d 3  g s   4.034   4.84( kN / m) 2 + Nhịp 1-2: g d 12  g s  SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 15 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN L1 3.7  4.034   7.5(kN / m) 2 L 1.5  g s   4.034   3.03(kN / m) 2 + Nhịp 4-4’: g d 4 4'  g s  + Nhịp 4’-5: g d 4'5 + console tải trọng 3.2.3 Hoạt tải: - Hoa ̣t tải sàn truyề n vào dầ m: pd  ps  L1 (kN / m) L1  1.95   3.9(kN / m) 2 L 1.8 + Nhịp 2-2’: pd 22'  ps   1.95   1.75(kN / m) 2 L 3.7 + Nhịp 2’-3: pd 2'3  ps   1.95   3.6(kN / m) 2 L 2.4 + Nhịp 3-4: pd 34  ps   1.95   2.34(kN / m) 2 L 3.8 + Nhịp 4-4’: pd 44'  ps   1.95   3.7(kN / m) 2 L 1.5 + Nhịp 4’-5: pd 4'5  ps   1.95   1.46(kN / m) 2 + Nhịp 1-2: pd 1  ps  3.3 Chất tải tổ hợp tải trọng sap2000:  Sơ đồ chất tải: - Tĩnh tải: - Hoạt tải: + HT1: hoạt tải đặt cách nhịp chẵn SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 16 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN +HT2: hoạt tải đặt cách nhịp lẻ +HT3: Hoạt tải đặt liền nhịp xác định momen âm lớn gối 2, +HT4: Hoạt tải đặt liền nhịp xác định momen âm lớn gối 2’, 4’ +HT5: Hoạt tải đặt liền nhịp xác định momen âm lớn gối SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN  Tổ hợp tải trọng: Tổ hợp tải trọng tính theo TTGH I BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM DỌC TRỤC B Tên Tiñ h tải HT1 TH1 1 TH2 TH3 TH4 TH5 TH6 0.9 0.9 THBAO 1 HT2 HT3 HT5 HT4 1 1 1 3.4 Tính toán bố trí thép cho dầm: - Dựa vào kết chạy SAP THBAO để lấy lực tính bố trí cốt thép: Biểu đồ lực cắt Biểu đồ Môment SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN BẢNG MOMENT TẠI GỐI VÀ NHỊP STT M (kN.m) Gối Gối Gối 2’ Gối Gối Gối 4' Nhịp 1-2 Nhịp 2-2’ Nhịp 2’-3 Nhịp 3-4 Nhịp 4-4' Nhịp 4'-5 3.62 18.94 18.57 14.88 12 14.09 20.44 14.64 14.38 4.46 12.63 4.7  Tính toán cốt dọc: - Tại gối 2: Với bê tông cấp độ bền B20, cốt thép CII-AII , hệ số điều kiện làm việc bê tông   0.441  b  0.9 ,ta có:  R  R  0.656 Có Môment lớn M = 18.94kN.m Giả thuyết a = 50mm  ho = hdd - a = 300 - 50 = 250mm Ta có:  m  M 18.94  106   0.146  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  200  250 So sánh  m  0.146   R  0.441 ( Thỏa toán cốt đơn)       m     0.146  0.158   R  0.656 Diện tích cốt thép As     b  Rb  b  ho Rs  0.158  0.9  11.5  200  250  292mm 280 Chọn bố trí 216 Có Asbt  402.2mm2 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.656  0.9  11.5  100%  2.425% 280 As 402.2  100%   100%  0.8% b  ho 200  250 So sánh ta thấy min  0.05%    0.8%  max  2.425% Thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép - Tại nhịp 1-2: Có Moomen lớn M = 20.44kN.m Ta có:  m  M 20.44  106   0.158  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  200  250 So sánh  m  0.158   R  0.441 ( Thỏa toán cốt đơn)       m     0.158  0.173   R  0.656 Diện tích cốt thép As     b  Rb  b  ho Rs  0.173  0.9  11.5  200  250  319.7mm 280 Chọn bố trí 216 Có Asbt  402.2mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.656  0.9  11.5  100%  2.425% 280 As 402.2  100%   100%  0.8% b  ho 200  250 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 20 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN So sánh ta thấy min  0.05%    0.8%  max  2.425% Thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép Tương tự trên, ta có bảng tính toán bố trí thép dầm sau: STT M (kN.m) a (mm) h h0 (mm) m R Gối Gối Gối 2’ Gối Gối Gối 4' Nhịp 1-2 Nhịp 2-2’ Nhịp 2’-3 Nhịp 3-4 Nhịp 4-4' Nhịp 4'-5 3.62 18.94 18.57 14.88 12 14.09 20.44 14.64 14.38 4.46 12.63 4.7 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 0.028 0.146 0.143 0.115 0.093 0.109 0.158 0.113 0.111 0.034 0.097 0.036 0.028 0.158 0.155 0.122 0.098 0.115 0.173 0.120 0.118 0.035 0.102 0.037 Asbt As ( mm ) ( mm ) 51.75 292 286.5 225.5 181.1 212.5 319.7 221.8 218.1 64.7 188.5 68.4 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 402.2 Chọn 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 max  (%) (%) 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8  Tính toán cốt đai Vị trí có lực cắt lớn để tính cốt đai cho dầm phụ Lực cắt lớn với giá trị Qmax  31.28kN Số liệu tính toán : - Tiết diện dầm: b = 200mm; h = 300mm - Chiều cao tính toán: h0 = 275mm - Bê tông B20 có B20 có  b  0.9; Rb  11.5MPa; Rbt  0.9MPa - Cốt đai nhóm AI Ø6, cốt đai hai nhánh Rsw = 80% Rs=225×0.8Mpa = 180 kN/m2 Es  21 104 MPa; Eb  23  103 MPa Tra số liệu từ bê tông nặng ta có φb2 = ; φf = - Khoảng cách cốt đai tính toán : Stt  Rsw  n    d s2w  2  1   f    b  Rbt  b  h02 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Q2 Trang 21 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP  180      GVHD:LÊ VĂN HÂN  1 0.9  0.9  200  2752 31.28 10   1019mm - Khoảng cách lớn cốt đai : Smax     1.5    f  Rbt   b  b  h02 Q 1.5  1 0.9  0.9  200  2752  548mm 31.28  103 -Khoảng cách cấu tạo cốt đai : h 300 Sct  min{   150mm;150mm} 2 -Khoảng cách cốt đai : S   Stt ; Smax ; Sct   150mm → Chọn cốt đaiØ6a150 bố trí từ gối đoạn L/4 -Kiểm tra điều kiện : b   0.01  b  Rb   0.01 0.9  11.5  0.896  w1    E s Asw  n 210000 28.27    1 5   1.086 Eb bs 23000 200  150 Qb  0.3  b   w1   b  Rb  b  h0  0.3  0.896  1.086  0.9  11500  0.2  0.275  166.17 kN  Qmax Kế t luâ ̣n: Dầ m không bi ̣phá hoa ̣i ứng suấ t nén chin ́ h 3h  400  300mm;500mm} -Đoạn dầm nhịp : Sct  {  4 Chọn khoảng cách cốt đai không lớn 3 h không lớn 500 →Chọn s = 200mm bố trí cho đoạn nhịp với Ø6a200  Kết luận : Chọn Ø6 để bố trí cốt đai cho dầm dọc trục B SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 22 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 GVHD:LÊ VĂN HÂN Trang 23 [...]... 1000  85 So sánh ta thấy min  0.05%    0.394%  max  3.105% KL: Vậy thép đã chọn thỏa mãn khả năng chịu lực  Tính toán bố trí cốt thép tại gối theo phương cạnh dài: Với: M II  3.68kN.m Ta có: M 3.68  106 m    0.049  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  1000  85 2 So sánh  m  0.049   R  0.447 ( Thỏa bài toán cốt đơn) SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ... MSSV: 3871021048 Trang 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN BẢNG MOMENT TẠI GỐI VÀ NHỊP STT M (kN.m) Gối 1 Gối 2 Gối 2’ Gối 3 Gối 4 Gối 4' Nhịp 1-2 Nhịp 2-2’ Nhịp 2’-3 Nhịp 3-4 Nhịp 4-4' Nhịp 4'-5 3.62 18.94 18.57 14.88 12 14.09 20.44 14.64 14.38 4.46 12.63 4.7  Tính toán cốt dọc: - Tại gối 2: Với bê tông cấp độ bền B20, cốt thép CII-AII , hệ số điều kiện làm việc bê tông   0.441  b  0.9...  11.5  200  250 2 So sánh  m  0.146   R  0.441 ( Thỏa bài toán cốt đơn)   1  1  2   m  1  1  2  0.146  0.158   R  0.656 Diện tích cốt thép As     b  Rb  b  ho Rs  0.158  0.9  11.5  200  250  292mm 2 280 Chọn bố trí 216 Có Asbt  402.2mm2 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max ... Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.656  0.9  11.5  100%  2.425% 280 As 402.2  100%   100%  0.8% b  ho 200  250 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 20 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN So sánh ta thấy min  0.05%    0.8%  max  2.425% Thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép Tương tự trên, ta có bảng tính toán và bố trí thép trên dầm như sau:... Trang 17 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN  Tổ hợp tải trọng: Tổ hợp tải trọng tính theo TTGH I BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM DỌC TRỤC B Tên Tiñ h tải HT1 TH1 1 1 TH2 1 TH3 1 TH4 1 TH5 1 TH6 1 0.9 0.9 THBAO 1 1 1 HT2 HT3 HT5 HT4 1 1 1 1 1 1 1 3.4 Tính toán bố trí thép cho dầm: - Dựa vào kết quả chạy SAP ở THBAO để lấy lực tính và bố trí cốt thép: Biểu đồ lực cắt Biểu đồ Môment... Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0.05% max   R    b  Rb Rs  100%  0.675  0.9  11.5  100%  3.105% 225 Asbt 252  100%   100%  0.296% b  ho 1000  85 So sánh ta thấy min  0.05%    0.296%  max  3.105% KL: Vậy thép đã chọn thỏa mãn khả năng chịu lực SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 14 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN CHƯƠNG 3 TÍNH TOÁN DẦM 3.1 Sơ đồ tính dầm B 3.2... Tính toán cốt đai Vị trí có lực cắt lớn nhất để tính cốt đai cho dầm phụ Lực cắt lớn nhất với giá trị Qmax  31.28kN Số liệu tính toán : - Tiết diện dầm: b = 200mm; h = 300mm - Chiều cao tính toán: h0 = 275mm - Bê tông B20 có B20 có  b  0.9; Rb  11.5MPa; Rbt  0.9MPa - Cốt đai nhóm AI Ø6, cốt đai hai nhánh Rsw = 80% Rs=225×0.8Mpa = 180 kN/m2 Es  21 104 MPa; Eb  23  103 MPa Tra số liệu từ bê tông. ..ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP max   R   b  Rb Rs GVHD:LÊ VĂN HÂN  100%  0.656  0.9  11.5  100%  3.105% 225 Asbt 142  100%   100%  0.167% b  ho 1000  85  So sánh ta thấy min  0.05%    0.167%  max  3.105% KL: Vậy thép đã chọn thỏa mãn khả năng chịu lực  Tính toán bố trí cốt thép tại gối theo phương cạnh ngắn: Với: M I  5.37kN.m... +1.95)× +0.55×1= 3.542KN.m 2 2 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 13 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ VĂN HÂN Với: M  3.542kN.m Ta có: M 3.542  106 m    0.047  b  Rb  b  ho2 0.9  11.5  1000  85 2 So sánh  m  0.047   R  0.447 ( Thỏa bài toán cốt đơn)   1  1  2   m  1  1  2  0.047  0.048   R  0.675 Diện tích cốt thép As     b  Rb  b  ho Rs  0.048  0.9  11.5  1000 ... 0 - Khoảng cách giữa các cốt đai tính toán là : Stt  Rsw  n    d s2w  2  1   f    b  Rbt  b  h02 SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Q2 Trang 21 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 2.425 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP  180  2    6  2 GVHD:LÊ VĂN HÂN 2  1 0.9  0.9  200  2752 31.28 10  3 2  1019mm - Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai là : Smax    ... trục bê tông ứng với TTGH II Rb,ser 15 Cường độ chịu nén tình toán dọc trục bê tông ứng với TTGH II SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP - GVHD:LÊ VĂN HÂN Cốt thép Cường...  , R , R cấu kiện làm từ bê tông nặng ( Kết cấu bê tông cốt thép – Võ Bá Tầm, trang 385) Với bê tông cấp độ bền B20, cốt thép CI-AI , hệ số điều kiện làm việc bê tông   0.447  b  0.9 ,ta... 3.4 Tính toán bố trí thép cho dầm: - Dựa vào kết chạy SAP THBAO để lấy lực tính bố trí cốt thép: Biểu đồ lực cắt Biểu đồ Môment SVTH: LÊ HIỀN MSSV: 3871021048 Trang 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:LÊ

Ngày đăng: 12/12/2016, 13:01

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan