Lời nói đầu Rau loại thực phẩm khơng thể thiếu đời sống hàng ngày Đây nguồn cung cấp vitamin khoáng chất cần thiết cho thể Nước ta nước nhiệt đới với đủ loại trái quanh năm Tuy nhiên thời tiết nóng ẩm lại nguyên nhân làm cho rau dễ bị hư hỏng tiến hành thu hoạch theo thời vụ Mặt khác việc thu hoạch theo thời vụ làm xuất nguy thiếu nguyên liệu cho nhà máy chế biến rau vào lúc trái vụ Do vấn đề đặt bảo quản sản phẩm rau lâu dài Phương pháp hiệu bảo quản rau phòng lạnh Theo phương pháp , rau sau thời gian dài bảo quản giữ chất lượng tương đối tốt Đề tài “ Thiết kế hệ thống kho lạnh bảo quản rau suất 100 tấn” Do thời gian kiến thức hạn chế nên khơng tránh khỏi nhiều sai sót Em mong nhận đóng ý kiến thầy từ bạn để đề tài hoàn thiện Em xin chân thành cám ơn quý thầy cô, đặc biệt thầy Nguyễn Văn Lục tận tình hướng dẫn để em hồn thành đồ án I TỔNG QUAN I.1 PHÂN LOẠI KHO LẠNH : I.1.1 Kho lạnh chế biến ( xí nghiệp chế biến lạnh ) Là phận sở chế biến thực phẩm thịt, cá, sữa, rau, quả… Các sản phẩm thực phẩm lạnh, lạnh đông, đồ hộp … để chuyển đến kho lạnh phân phối , kho lạnh trung chuyển kho lạnh thương nghiệp Đặc Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com I.1.2 - I.1.3 I.1.4 I.1.5 I.1.6 điểm suất lạnh thiết bị lớn Chúng mắt xích dây chuyền lạnh Kho lạnh phân phối Thường dùng cho thành phố trung tâm công nghiệp để bảo quản sản phẩm thực phẩm mùa thu hoạch, phân phối điều hòa cho năm Phần lớn sản phẩm gia lạnh kết đơng xí nghiệp chế biến nơi khác đưa đến để bảo quản Một phần nhỏ gia lạnh kết đông kho lạnh từ đến tháng Dung tích kho lớn , từ 10 đến 15 ngàn , đặc biệt 30  35000 Kho lạnh chuyên dùng để bảo quản loại mặt hàng kho lạnh vạn để bảo quản nhiều loại mặt hàng : thịt, sữa, cá, rau … Nếu kho lạnh có phân xưởng kem, nước đá, phân xưởng chế biến đóng gói, gia lạnh kết đơng gọi xí nghiệp liên hiệp lạnh Kho lạnh trung chuyển Thường đặt hải cảng, điểm nút đường sắt, … dùng để bảo quản ngắn hạn sản phẩm nơi trung chuyển Kho lạnh trung chuyển kết hợp làm với kho lạnh phân phối kho lạnh thương nghiệp Kho lạnh thương nghiệp Dùng để bảo quản ngắn hạn thực phẩm đưa thị trường tiêu thụ Nguồn hàng chủ yếu kho lạnh từ kho lạnh phân phối Kho lạnh thương nghiệp chia làm hai loại theo dung tích: kho lạnh thương nghiệp lớn có dung tích từ 10 đến 150 dùng cho trung tâm cơng nghiệp, thị xã…Kho lạnh nhỏ có dung tích đến 10 dùng cho cửa hàng, quầy hàng thương nghiệp, khách sạn … thời gian bảo quản vòng 20 ngày Kiểu bao gồm loại tủ lạnh, tủ kính lạnh thương nghiệp Kho lạnh vận tải Thực tế ô tô lạnh, tàu hoả, tàu thủy máy bay lạnh dùng để vận tải sản phẩm bảo quản lạnh Các khoang lạnh chiếm toàn phần khoang hàng phương tiện vận tải Kho lạnh sinh hoạt Thực chất loại tủ lạnh, tủ đông cỡ khác sử dụng gia đình Chúng coi mắt xích cuối dây chuyền lạnh, dùng để bảo quản thực phẩm tiêu dùng gia đình tập thể, để làm đá lập phương, đá thỏi thực phẩm Dung tích từ 50 lít đến vài mét khối I.2 PHÂN LOẠI BUỒNG LẠNH : Kho lạnh chuyên dùng có buồng với chế độ nhiệt Nhưng kho lạnh thường gồm nhiều buồng lạnh với chế độ nhiệt khác để bảo quản loại sản phẩm khác Ngay tủ lạnh gia đình chia làm ngăn với chế độ bảo quản: lạnh đông ngăn đá, bảo quản lạnh phần bảo quản mát cho rau ngăn Dưới đặc tính phân loại buồng lạnh I.2.1 Buồng bảo quản lạnh 00C Buồng bảo quản lạnh thường có nhiệt độ -1.5 ÷ 00C với độ ẩm tương đối 90 ÷95% Các sản phẩm bảo quản thịt, cá xếp bao bì khác đặt lên giá buồng lạnh Buồng lạnh trang bị dàn lạnh khơng khí kiểu gắn tường, treo trần đối lưu khơng khí tự nhiên dùng dàn quạt I.2.2 Buồng bảo quản đông -18 -20oC Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com - Buồng bảo quản lạnh đông dùng để bảo quản sản phẩm thịt, cá, rau, quả…đã kết đông máy kết đông buồng kết đông Nhiệt độ buồng thường 180C Khi có yêu cầu đặc biệt , nhiệt độ bảo quản đưa xuống đến -23oC - Buồng bảo quản đông thường dùng dàn quạt làm lạnh khơng khí dùng dàn tường dàn trần khơng khí đối lưu tự nhiên I.2.3 Buồng bảo quản đa -12oC - Buồng bảo quản đa thường thiết kế -120C cần bảo quản lạnh đưa lên nhiệt độ bảo quản 00C cần bảo quản đơng đưa xuống nhiệt độ bảo quản -18oC tuỳ theo u cầu cơng nghệ - Khi cần dùng buồng đa để gia lạnh sản phẩm - Buồng đa thường trang bị dàn quạt trang bị dàn tường dàn trần đối lưu khơng khí tự nhiên I.2.4 Buồng gia lạnh 0oC - Buồng gia lạnh dùng để làm lạnh sản phẩm từ nhiệt độ môi trường đến nhiệt độ bảo quản lạnh để gia lạnh sơ cho sản phẩm lạnh đông phương pháp kết đông hai pha - Tuỳ theo qui trình cơng nghệ gia lạnh, nhiệt độ buồng hạ xuống -50C nâng lên vài độ nhiệt độ đóng băng sản phẩm gia lạnh - Buồng gia lạnh thường trang bị dàn quạt để tăng tốc độ gia lạnh cho sản phẩm I.2.5 Buồng kết đông -350C - Buồng kết đông dùng để kết đông sản phẩm Kết đông pha, nhiệt độ sản phẩm vào 370C Kết đông hai pha, nhiệt độ sản phẩm vào buồng kết đơng 40C sản phẩm gia lạnh sơ Sản phẩm có nhiệt độ tâm thịt đạt -40C nhiệt độ bề mặt tùy theo bề dày thịt đạt -18 ÷ -120C Sản phẩm dần đạt nhiệt độ bảo quản buồng bảo quản đông - Kết đông pha có nhiều ưu điểm ngày thường người ta thiết kế buồng kết đông pha cho kho lạnh để đảm bảo chất lượng thịt, giảm tiêu hao khơ ngót sản phẩm - Buồng kết đơng pha có nhiệt độ khơng khí đạt -350C Tốc độ chuyển động khơng khí 1÷2m/s Có đạt ÷ 5m/s Thịt đặt giá treo xe đẩy kết đơng theo mẻ - Ngồi buồng kết đông, ngày người ta sử dụng nhiều loại thiết bị kết đơng khác có tốc độ kết đông nhanh cực nhanh để đảm bảo chất lượng cao mặt hàng xuất tôm thuỷ sản đông lạnh , thịt nạc, thịt thăn , gia cầm đông lạnh … - Các thiết bị kết đơng là: máy kết đơng tiếp xúc, máy kết đông băng chuyền, máy kết đông kiểu tấm, máy kết đơng tầng sơi, máy kết đơng nhúng chìm trực tiếp freon lỏng sôi… I.2.6 Buồng chất tải tháo tải 00C - Buồng chất tải tháo tải có nhiệt độ khơng khí khoảng 00C phục vụ cho buồng kết đông buồng gia lạnh Trong buồng chất tải, thịt treo vào móc treo xe kết đông xếp vào giá xe để chuẩn bị đưa vào buồng kết đông Buồng tháo tải dùng để tháo sản phẩm kết đông chuyển qua buồng bảo quản đông - Nhiệt độ khơng khí buồng chất tải điều chỉnh xuống -50C để gia lạnh sản phẩm cần thiết I.2.7 Buồng bảo quản đá -40C Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com Buồng bảo quản nước đá có nhiệt độ khơng khí -40C kèm bể đá khối Dung tích buồng tuỳ theo yêu cầu trữ đá, thường trữ từ đến lần suất ngày đêm bể đá - Buồng bảo quản nước đá thường trang bị dàn lạnh treo trần, đối lưu khơng khí tự nhiên I.2.8 Buồng chế biến lạnh +150C - Buồng chế biến lạnh xí nghiệp chế biến thực phẩm có cơng nhân làm việc ngày liên tục bên Nhiệt độ tùy theo yêu cầu công nghệ chế biến thường từ 10 ÷ 180C - II TÍNH TỐN : II.1.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC BUỒNG LẠNH II.1.1 Thể tích kho lạnh E = V gv E : dung tích kho lạnh (t) V : thể tích kho lạnh (m3) gv : tiêu chuẩn chất tải (t/m3) Chọn :  Sản phẩm khoai tây xếp giá có : gv =0.31 t/m3  Dung tích sản phẩm : E sp = 100  Dung tích bao bì : E bb = 10% Esp = 10  Dung tích thật kho lạnh : E = Esp + Ebb = 100 + 10 = 110 ( tấn)  Thể tích kho lạnh : V = E/gv = 110 : 0.31 = 354.8 (m3 ) II.1.2 Diện tích kho lạnh :  Chọn chiều cao xếp hàng : h = 2.5 m  Diện tích chất tải : V 354.8   141.92 m2 F= h 2.5  Chọn hệ số sử dụng diện tích theo buồng  Diện tích buồng lạnh cần xây dựng : F1 =      = 0.76 F = ( theo bảng 2.4 p30 [1] ) 141.92 = 186.74 ( m2 ) 0.76 F Chọn kho lạnh tầng , chiều cao kho đến xà ngang m , mạng lưới cột  12 Diện tích buồng lạnh quy chuẩn : 18  12 = 216 ( m2 ) 216 Dung tích thực kho lạnh : Ethực = 110  = 127.2 ( ) 186.74 Kích thước kho lạnh : 12m  18m  4m II.2.CẤU TRÚC XÂY DỰNG VÀ CÁCH NHIỆT KHO LẠNH II.2.1 Cấu trúc cách nhiệt : Trong kho lạnh ln trì nhiệt độ thấp độ ẩm tương đối cao so với môi trường bên Do chênh lệch nhiệt độ độ ẩm ln có dịng nhiệt dịng ẩm xâm nhập từ mơi trường ngồi vào buồng lạnh Dòng nhiệt gây tổn thất đến suất lạnh Dịng ẩm có tác động xấu đến vật liệu xây dựng cách nhiệt Điều làm giảm tuổi thọ vật liệu cấu trúc xây dựng, làm hỏng cách nhiệt làm khả Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com cách nhiệt Vì cấu trúc xây dựng cách nhiệt kho lạnh phải đảm bảo yêu cầu sau: - Đảm bảo tuổi thọ dự kiến kho - Chịu tải trọng thân hàng bảo quản - Chống ẩm thâm nhập từ bên vào bề mặt bên ngồi tường khơng đọng sương - Đảm bảo cách nhiệt tốt giảm chi phí đầu tư cho máy lạnh vận hành - Chống cháy nổ đảm bảo an toàn - Thuận tiện cho việc bốc dỡ xếp giới - Có tính kinh tế II.2.1.1 Móng cột Móng phải chịu tải trọng toàn kết cấu xây dựng hàng hố bảo quản Do móng phải kiên cố, vững lâu bền Khi đổ móng người ta phải chừa trước lỗ để lắp cột chịu lực.Trong kho lạnh tầng sử dụng cột có tiết diện vuông 400  400 theo xêri 1420 – II.2.1.2 Tường bao tường ngăn Sử dụng loại tường bao tường ngăn cổ điển Tường gạch chịu lực có hai lớp vữa trát hai phía Cách nhiệt phía phịng lạnh Trước dán cách nhiệt phải phủ lớp bitum dày 2.5 ÷ mm để cách ẩm sau dán cách nhiệt lên Cách nhiệt dán thành hai lớp so le để tránh cầu nhiệt Cách nhiệt cố định vào tường nhờ đinh móc thép , nẹp gỗ đinh gỗ Bên lớp cách nhiệt người ta lưới thép trát lớp vữa xi măng phẳng II.2.1.3 Mái Các kho lạnh có mái tiêu chuẩn kèm với cột, rầm, xà tiêu chuẩn Mái kho lạnh không đọng nước, phải không bị thấm nước Kho lạnh có chiều rộng lớn nên làm mái dốc hai phía có độ nghiêng 2% Chống thấm nước bitum giấy dầu Chống xạ mặt trời cách phủ lên lớp sỏi trắng có kích thước ÷ 15 mm II.2.1.4 Nền Kết cấu phụ thuộc vào nhiều yếu tố: - Nhiệt độ phòng lạnh - Tải trọng kho bảo quản - Dung tích kho lạnh Yêu cầu phải có độ vững cần thiết, tuổi thọ cao, vệ sinh sẽ, không thấm ẩm Theo tiêu chuẩn Nga kho lạnh có nhiệt độ dương khơng cần cách nhiệt II.2.1.5 Cửa khí - Cửa cách nhiệt, có lề tự động, chung quanh có đệm kín cao su hình nhiều ngăn, có bố trí nam châm mạnh để hút chặt cửa đảm bảo độ kín giảm tổn thất nhiệt - Phía cửa có bố trí thiết bị tạo khí giảm tổn thất nhiệt Khi mở cửa, động quạt tự động hoạt động, tạo khí thổi từ xuống ngăn cản đối lưu khơng khí nóng bên ngồi với khơng khí lạnh buồng nhằm làm giảm tổn thất nhiệt II.2.2 Tính tốn cách nhiệt buồng lạnh II.2.2.1 Vật liệu cách nhiệt Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com Cách nhiệt lạnh có nhiệm vụ hạn chế dịng nhiệt tổn thất từ mơi trường ngồi có nhiệt độ cao vào buồng lạnh có nhiệt độ thấp qua kết cấu bao che Chất lượng vách cách nhiệt phụ thuộc chủ yếu vào tính chất vật liệu cách nhiệt theo yêu cầu sau : - Hệ số dẫn nhiệt nho.û - Khối lượng riêng nhỏ - Độ thấm nước nhỏ - Độ bền học độ dẻo cao - Bền nhiệt độ thấp không ăn mòn vật liệu xây dựng tiếp xúc - Không cháy không dể cháy - Không bắt mùi khơng có mùi lạ - Khơng gây nấm mốc phát sinh vi khuẩn, không bị chuột, sâu bọ đục phá - Không độc hại người - Không độc hại sản phẩm bảo quản, làm biến chất làm giảm chất lượng sản phẩm - Vận chuyển, lắp ráp, sửa chữa, gia công dễ dàng - Rẻ tiền dễ kiếm - Khơng địi hỏi bảo dưỡng đặc biệt II.2.2.2 Xác định chiều dày cách nhiệt  Chọn chế độ bảo quản : t = 4oC  Chọn vật liệu cách nhiệt polystirol ( stirôpo )  Khối lượng riêng :  = 25  40 kg/m3 ( bảng 3.1 P61 [1] )  Hệ số dẫn nhiệt :  cn = 0.047 W/m.K ( bảng 3.1 P61 [1] )  Hệ số truyền nhiệt vách nhiệt độ buồng lạnh t = 4oC : k = 0.407 W/m2.K ( bảng 3.3 P63 [1] )  Hệ số tỏa nhiệt môi trường bên ngồi ( phía nóng ) : Tường bao mái  ng = 26.75 W/m2.K ( bảng 3.7 P65 [1] )  Hệ số tỏa nhiệt bề mặt buồng đối lưu tự nhiên :  tr = 9.3 W/m K ( bảng 3.7 P65 [1] ) II.2.2.2.1 Tường bao Hệ số dẫn nhiệt , dẫn ẩm vật liệu xây dựng vật liệu cách nhiệt : Vật liệu Vữa xi măng Gạch đỏ Cách ẩm Polystirol di ( m ) 0.02 0.2 0.004 i ( W/m.K ) 0.88 0.82 0.3 0.047  ( g/mhMPa ) 90 105 0.86 7.5 II.2.2.2.1.1 Tính chiều dày cách nhiệt  Chiều dày lớp cách nhiệt: d 1  (   i  )] dcn =  cn [ k 1 i  1 0.02 0.2 0.004 (  3    )] = 0.047  [ 0.407 26.75 0.88 0.82 0.3 9.3 = 0.0934 ( m )  Chọn chiều dày cách nhiệt 100 mm gồm lớp dày 50mm Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com  Hệ số truyền nhiệt thực tế : k= d d 1   i  cn  1  i  cn  = = 0.3849 (W/m2K) 0.02 0.2 0.004 0.100  3     26.75 0.88 0.82 0.3 0.047 9.3 II.2.2.2.1.2 Kiểm tra đọng sương  Theo bảng 1.1 P8 [1] - Nhiệt độ độ ẩm trung bình tháng nóng Bảo Lộc  tf1 = 37.30 C ; f= 74 % - Tra giản đồ khơng khí ẩm :  Nhiệt độ bầu ướt : ts = 32.8 C  Nhiệt độ đọng sương ts = 31.7 C - Nhiệt độ buồng lạnh tf2 = C t t k s = 0.95  1  f s tf  tf k s = 0.95  26.75  ( 37.3- 31.7) = 4.2736 ( W/m2.K ) ( 37.3- ) k s = 4.2736 ( W/m2.K ) > k = 3849  Vách ngồi khơng bị đọng sương II.2.2.2.1.3 Kiểm tra đọng ẩm cấu cách nhiệt  Mật độ dòng nhiệt qua cấu cách nhiệt : q = k   t= 0.3849  ( 37.3 - ) = 12.8172 W/m2  Xác định nhiệt độ bề mặt lớp vách : q = 1  ( tf – t1 ) 12.8172 q  t1 = t f1 – = 37.3 – = 36.82 26.75 1 q d  t2 = t f – – q i = 36.53  i 1 i q d  t3 = t f – – q i = 33.40  i 1 i q d  t4 = t f – – q i = 33.11  i 1 i q d  t5 = t f – – q i = 32.94  i 1 i q d  t6 = t f – – q i = 5.67  i 1 i q d  t7 = t f – – q i = 5.38  i 1 i Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com q = 2  ( t7 – tf ) 12.8172 q  tf2 = t7 – = 5.38 – 26.75 2  Tính phân áp suất thực nước  Dòng thẩm thấu qua kết cấu bao che : P P  = h1 h H Ph1 = Px” (t = 37 3oC)   = 6379  74 % Ph2 = Px” (t = oC )   = 812.9  95% = = = 4.00 4720.5 Pa 731.61 Pa H : trở kháng thấm qua kết cấu bao che : d 0.02 0.2 0.1 0.004   H =  i = + = 0.0206 m2.h.MPa/g 90 105 7.5 0.86 i P P 4720.5  731.61 6 10 = 0.1936 g/m2h;  = h1 h = 0.0206 H  Phân áp suất thực nước bề mặt vách d 0.02 6 10 = 4677.5 Px2=Ph1-  = 4720.5 - 0.1936 90 1 Px3= Ph1-   i 1 Px4= Ph1-   i 1 Px5= Ph1-   i 1 Px6= Ph1-   i 1 Px7= Ph1-   i 1  Ta có bảng sau: Vách Nhiệt độ 0C Áp suất Phmax , Pa Áp suất thực Px , Pa 36.82 36.53 6213.8 6117.1 4720.5 di i di i di i di i di i 33.40 = 4308.6 = 4265.6 = 3365 = 783.2 = 740.15 33.11 32.94 5144.7 5060.8 5012.5 4677.5 4308.6 4265.6 3365  Ta có Phmax > Px vách khơng bị đọng ẩm II.2.2.2.2 Trần dcn= lcn( d 1  (   i  )) k 1 i  Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com 5.67 5.38 913.9 895.7 783.2 740.15 Tra bảng dùng lớp cách nhiệt đất sét , sỏi : + cn = 0,17 w/mK ( bảng 3.1 P61 [1] ); + K : hệ số truyền nhiệt vách K = 0,435 W/m2K ( bảng 3.3 p 63 ,[1]) + 1 hệ số tỏa nhiệt mơi trường bên ngồi tới trường cách nhiệt 1 = 26.75 W/m2K + 2 hệ số tỏa nhiệt vách buồng lạnh vào buồng lạnh 2 = 9.3 W/m2K + i : chiều dày lớp xây dựng thứ i (m) + øi : hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu xây dựng thứ i w/m2K Vật liệu Lớp phủ ( vlxd bitum ) Lớp bêtơng giằng có cốt Lớp cách nhiệt điền đầy Tấm cách nhiệt xốp stiropo Bêtông cốt thép chịu lực Lớp vữa dày di ( m ) 0.013 0.040 0.050 0.20 0.01  i ( W/mK ) 0.3 1.4 0.2 0.047 1.5 0.88  Chiều dày cách nhiệt trần: d 1 dcn= lcn (  (   i  )) k 1 i  1 0.013 0.04 0.05 0.2 0.01 (       )) = 0,17 ( 0.407 26.75 0.3 1.4 0.047 1.5 0.88 9.3 = 0.168 (m) Chọn dcn =0.2 (m) Hệ số truyền nhiệt thực tế: K = d d 1   i  cn  1 = i cn 2 1 0.013 0.04 0.05 0.2 0.01 0.2        26.75 0.3 1.4 0.047 1.5 0.88 0.17 9.3 K = 0.3848 W/m2K II.2.2.3.nền (hình 3_5.c) Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com _ Nền nhẵn bê tông kỹ thuật 1 = 40 mm ; 1 =1.4 w/mK _Lớp bê tông tăng cứng : 2 =100 mm ; 2=1.4 w/mK _Lớp bê tông giằng : 3 =40 mm ; 3=1.4 w/mK _Lớp cách nhiệt đất sét xốp , sỏi: 4 =? ; 4=0.2 w/mK _Lớp cách ẩm : 5 =100 mm ; 5=0.3 w/mK _Lớp bê tơng đệm : _Lớp làm kín đá dăm : d 1 dcn= lcn(  (   i  )) k 1 i  Trong k = 0.435 w /m2K 1 =23.3 w /m2K 2 = w /m2K 1 0.012 0.04 0.05 0.22 (      )) dcn = 0,2( 0.435 23.3 0.3 1.4 0.047 1.5 =0.337 (m) Chọn 4 =0.4 (m) Hệ số truyền nhiệt thực tế: 1 K= = 0.04 0.1 0.1 0.4 d d 1  2*       i  cn  23.3 1.4 1.4 0.3 0.2 1 i cn  K= 0.3823 w/m2k CHƯƠNG III TÍNH NHIỆT KHO LẠNH Dịng nhiệt tổn thất vào kho lạnh  xác định biểu thức : Q = Q1 + Q2 +Q3 +Q4 +Q5 (w) Q1 : dòng nhiệt qua kết cấu bao che buồng lạnh Q2 : dòng nhiệt sản phẩm tỏa trình xử lý lạnh Q3 : dịng nhiệt từ khơng khí bên ngồi so thơng gió buồng lạnh Q4 : dịng nhiệt từ nguồn khác vận hành kho lạnh Q5 :dịng nhiệt sản phẩm tỏa hơ hấp 3 = buồng bảo quản khơng có thơng gió III.1 tính Q1 dịng nhiệt qua kết cấu bao che Q1 =Q11 + Q12 Q11 : dòng nhiệt qua tường bao, trần chênh lệch nhiệt độ Q12 : dòng nhiệt qua tường bao , trần ảnh hưởng xạ mặt trời III.1.1 xác định Q11 : chênh lệch nhiệt độ Q11= K* F* T Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com 4M n * 0.93   3.6 ; d1  3.14 * 0.0132 * 993.89 *1.9 chọn n1 =4  tốc độ nước điều chỉnh  =1.71 m/s _ Xác định hệ số tỏa nhiệt 2 từ vách ống tưới nước + trị số Re dòng nước chảy ống  *d * f Re =   : độ nhớt động lực nước :  = 0.7155 * 103 N S/m2 (tra bảng I 102 ,p 94 sổ tay tập 1) 1.71 * 0.0132 * 993.09 Re = = 31354 0.7155 * 10^3 Re=31354 >10000  chảy rối +Trị số Pr t =35.50C  Pr = 5.5 (tra hình XIII , p 459, [8]) +Tính Nu Ne > 10000  Nu =0.021 * Ne0.8 * Pv4.03 =0.021 * 313540.8 * 5.50.43 =172.8 + Hệ số truyền nhiệt phía nước  =Nu *  /dt  : hệ số dẫn nhiệt nước nhiệt độ F =35.5  =0.626 w/m độ (tra bảng I 129 , p 133,[9]) 172.8 * 0.626  2= = 8191 w/m2k 0.0132 _Lấy tổng nhiệt tỏa vách ống cặn bẩn   I /  i =2.6 *10-4 m2 k/w _ Phương trình xác định mật độ dịng nhiệt phía nước có kể tới dẫn nhiệt lớp cặn bẩn tv  tn q2b = d  i 2 i + Có thể coi chênh lệch nhiệt độ trung bình tu hiệu số nhiệt độ ngưng tụ nhiệt độ trung bình nước cuả tn tu =tk – tn =43-35.5 =7.5 oK + tu độ chênh lệch nhiệt độ ngưng tụ tk nhiệt độ vách ống tv ttb =tk - tv n1 = qtb= t tb  t u =A(ttb - tu); di  2 với A= i 1u 2  di i = 1u  2.6 *10  8191 = 2617.22 w/m2k q2b= 2617.22 (ttb - tu) = 2617.22 (7.5 - tu) Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com _ Vì mật độ dịng tính theo diện tích xung quanh bề mặt ống trụ thay đổi theo đường kính ống giá trị nhiệt độ tọa độ tính tốn nên để xác định mật độ dòng nhiệt bề mặt ống q2 cần chọn sơ kết cấu bình ngưng giá trị q2 để tính sơ sau kiểm tra lại Chọn tq =0.3 *ttb =0.3 * 7.2 = 2.16 k  q21 = 2617.22*(ttb - tu) = 0.7 * 2617.22 * 7.2 = 13190.8 w/m2 _ Các ống bố trí mặt sàng theo đỉnh tam giác chùm có hình lục giác với số ống đặt theo đường chéo lớn m xác định theo công thức : Q4 m= 0.75* q 21 * S * df (l / D ^ 2) S : cao ống ngang S=1.3 * d1=1.3 * 0.021 =0.027 (m) l/D2 : tỉ số chiều dài ống đường kính thân chọn f/D2=8 19434  m=0.75 =6.02 13190.8 * 0.027 * 0.0132 * chọn m=7 Đây số hàng ống theo chiều ngang N2=m=7 lấy n2/2=3 Hệ số tỏa nhiệt từ phía mơi chất ngưng tụ tính theo bề mặt ống  1t  1t =0.72 h23  3 g n -0.167   tu-0.25  ( ) d1 (w/m2k); Trong :  : khối lượng chất lỏng R22 nhiệt độ ngưng tụ tk =43oC  =1118 kg/m3 (bảng 2.4 ,p39 máy thiết bị lạnh)  : độ nhớt động lực học  =0.2233 *1.53 NS/m2 (phụ lục 22, p 604,[9])  : hệ số dẫn nhiệt  = 7077 * 102w/mk (phụ lục 22,p 604,[9])  : hệ số tính đến điều kiện ngưng tụ khác phần đứng ( bề mặt cánh) ngang (bề mặt ống ) bề mặt ngưng tụ f d f  =1.3 ñ E 0.75  n ; f1 l f1  (d1  d ) fd= )  s cos s : chiều dày ống : s = 0.002 (m)  : góc đỉnh tiết diện cánh  =35o  (0.0212  0.0165 ) fd = = 0.139 (m2) 35 * 0.002 * cos fn ::diện tích bề mặt nằm ngang ống dài m fn = f1 –fd =0.149-0.139 =0.01 m2 l: chiều ngang hiệu dụng cánh l=0.25*  (d12 –do2)/d1 =0.25 *  (0.0212 –0.01652)/0.021=0.0063 (m) E : hệ số cánh cánh thấp E=1 Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com  =1.3* 0.139 * 0.0165 0.01 + =1.609 0.149 * 0.0063 0.149 _ Tính  1t =0.72 h23  3 g n -0.167   tu-0.25  ( ) d1 (w/m2k); 196.46 *10 *1118 * 0.07077 * 9.81 -0.167 =0.72 *3 *  tu-0.25 3.6*1609 0.2233 *10 3 * 0.0165 =13544.47  tu-0.25 Mật độ dòng nhiệt phía mơi chất : q1t =  1t t u=13544047 t u0.75 Ta có hệ phương trình xác định mật độ dịng nhiệt q2 tính theo bề mặt q1t =  1t t u=13544.47 t u0.75 q2t = 2617.22 (7.5- t u) Ở chế độ ổn định ta có cân q1=q2  13544.47 t u0.75 = 2617.22 (7.5- t u) t u Q1t Q2t 19629.25 17011.93 13544.47 1.2 16488.69 15529.16 1.25 16357.6 16061 q2 = 16200 w/m2; Diện tích bề mặt truyền nhiệt tính theo đường kính ống Qk 19434 F2= = =1.2 (m2) q 16200 Chọn số ống theo hàng ngang đường chéo lớn giác bố trí ống m=7 Vậy tổng số ống là: N=0.75 m2 +0.25 =0.75 * 72+0.25 =37 _Số lối nước bình ngưng 37 Z=n/n1= =9.25 chọn Z=10 Khi n=4*10=40; Thường phải bớt hàng ống phía để chừa chổ chứa lỏng ngưng tụ Số ống bị bớt nb tính phụ thuộc vào số hàng bị bớt i số ống đường chéo lớn (nằm ngang) lục giác tiết diện bố trí ống m theo công thức: m 1 1 nb= i +[ 1+2+ +(i-1)]=1 +0 = 4; 2 Như số ống thực tế lại nt= n-nb= 40-4 =36; Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com Còn thiếu ống so với tính tốn, bố trí thêm1 ống phía chùm ống; _Đường kính vùng bố trí ống mặt sàng : D=m*s=7*0.027=0.19 m S: bước ống ngang S=0.027 m _Đường kính ngồi thân D1=1890 + 2(9+6)=220 Chọn chiều dày thân 6mm Độ hở mặt sàng tới ống :9mm _Chiều dài ống ngưng : 1.2 l=f2/(  *d2*n)= =0.782  * 0.0132 * 37 _Tỉ số : l 0.782 = =4.12 D 0.19 nằm giới hạn cho phép (4  ) Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com CHƯƠNG VI THIẾT BỊ BAY HƠI VI.1 Chọn thiết bị bay Thiết bị bay làm lạnh khơng khí kiểu khơ Ở khơng khí lưu động ngồi chùm ống có cánh truyền nhiệt cho tác nhân sôi ống Đây loại thiết bị dùng rộng rãi VI.2 Tính tốn _ Năng suất lạnh Qo =16.862 kw _ Nhiệt độ khơng khí vào dàn lạnh: t1=10oC ,  1=90% _ Nhiệt độ khơng khí khỏi dàn lạnh: t2=8oC ,  2=95% _Môi chất lạnh R22 _Nhiệt độ sôi mơi chất lạnh : to=6 oC * Tính hiệu nhiệt độ trung bình logarit t max  t  ttb = ; với  tmax =t1 –t0 =4oC t max ln t  tmin = t2 – to=2oC 42  ttb = =2.89 K  ln *Chọn kiểu kết cấu bề mặt trao đổi nhiệt Dùng dàn làm lạnh khơng khí khơ treo trần ng đồng đặt song song có cánh tản nhiệt phía khơng khí _Đường kính ngồi dng=38 mm _Đường kính d1 =31 mm _Chiều dày ống S = 3.5 mm _Chiều cao cánh h = 20 mm _ Đường kính cánh D = 40 mm _Bước cánh Sc =8 mm _Chiều dày cánh  =1 mm _Bước ống theo chiều ngang S1=80 mm _Bước ống theo chiều dọc S2=80 mm - Diện tích bề mặt m chiều dài ống Ftr=3.14*0.031*1=0.0972m2/m; Diện tích cánh mét chiều dài ống D d a2  Fc= 2( )n 4 N: số cánh mét ống n=1/sc   Fc = ( h2+2hd ) = (0.022+2*0.02*0.038) = 0.904 m2/m; * 0.008 2S c Diện tích bề mặt ống cánh  0.001 Fa = d a (1  ) =  * 0.038(1) = 0.1044 m2/m; sc 0.008 Diện tích trao đổi nhiệt tồn tính theo mét chiều dài ống Foc=Fa +Fc=0.1044 + 0.904= 1.084 m2/m Hệ số làm cánh  =Ft / Fng=10.37; * Xác định hệ số tỏa nhiệt đối lưu  k phía khơng khí: Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com Khi khơng khí chuyển động ngang qua chùm ống bố trí song song có cánh tấm: Nu=C CzCc(( d a -0.54 h -0.14 n ) ( ) Re ; sc sc  Tính Re w * d - Re=  Chọn tốc độ khơng khí dàn w=5 m/s  kk =1.29 kg / m  : độ nhớt động lực khơng khí t= 9o C  =0.018 * 10-2 pas w * d * 0.0004 *1.29  Re = = =2294;  0.018 * 1000 - C=0.105; 0.08 s - Cc=1.04 với = =2.1; d a 0.038 - Cz = số hàng ống theo chiều chuyển động khơng khí > 4; Phương trình thoả mãn với Re = 500 25000; da =3 ; sc h = 0.36 4.3; sc d a 0.038 Ở = =4.74; s c 0.008 h = sc 0.02 =2.5; 0.008 d a -0.54 h -0.14 n ) ( ) Re = sc sc = 0.105*1*1.04*4.74-0.54 *2.5-0.14* 22940.72 =13.7415; +Hệ số tỏa nhiệt N   k= u ; sc  : hệ số dẫn nhiệt khơng khí  = 2.445 * 10-2 w/mk N  13.7415 * 2.445 *10 2   k= u = =42 w/m2k 0.008 sc Hệ số tỏa nhiệt quy ước từ khơng khí ẩm có tính đến trở lực tiếp xúc cánh ống ; q=  Rtx k Chọn Rtx=4.5 * 10-3 m2k/w :trở lực tiếp xúc cánh ống Vậy Nu=C CzCc(( Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com  q= = q = = 35.324 w/m2k  4.5 *10 3  Rtx 42 k * Hệ số tỏa nhiệt qui ước phía khơng khí , quy đổi theo bề mặt ống F F F  qi   q [ c Ec  (1  c )] ; Foc Foc Fi : _  : hệ số tính đến tỏa nhiệt không đồng theo chiều cao cánh  =0.85 _ Xác định E c : Ec =th (m*h’) / (m*h’) th(x) : hàm tanghypobolic * q +m=  q : hệ số dẫn nhiệt đồng q *  c  q =385 w/mk * 21.26 m= =16.62 385 * 0.0004 h’ : chiều cao quy ước cánh tròn h’ =h*[1+0.35 ln(D/do) ] 0.026 =0.006[1 + 0.35 ln( )] =0.007624 (m) 0.012 với Do = dn + d1 +sc =12+10+4=26 mm  m*h’ =16.62 * 0.007624 =0.1267 m*h’ =0.1267  th(m*h’)  0.1267 (bảng 2.4 ,p 74 tập 5)  tính Ec : Ec =th (m*h’) / (m*h’) = Tính  qi F F F -  qi   q [ c Ec  (1  c )] = Foc Foc Fi 0.904 0.904 1.0084 * 0.85  (1  )] = 35.324[ =317.052; 1.0084 1.0084 0.0972 * Mật độ dịng nhiệt phía khơng khí , quy chuẩn theo bề mặt ống : qF =  qi(tp - tv) t1 =10 oC  1= 90%  h1 = 29 kJ/kg o t2 = C  2=95 %  h1 = 24 kJ/kg  hw=20 kJ/kg  tu =6.8oC qF =  qi(tp - tv) =317.052.464 (10 -6.8) =1014.56 w/m2 _Diện tích trao đổi nhiệt quy chuẩn theo bề mặt ống 16862 F=Qo /qp = = 16.6 (m2) 1014.56 Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com _Lưu lượng khơng khí qua dàn lạnh Q 16.862 mkk = o = =3.3724 kg/s 29  24 h1  h _Lưu lượng thể tích khơng khí qua dàn lạnh : m 3.3724 Vkk = kk = =2.614 m3/s 1.29  kk _Tiết diện thoáng dàn lạnh V 2.614 Ft = kk = =0.523 (m2)  _Diện tích bề mặt xec_xi d i  * 0.031 Ft’ =F =0.523 = 2h 0.001 * 0.02 s1  (d a  ) 0.08  (0.038  * ) sc 0.008 =1.3765 (m ) _Số lượng xéc_xi ghép song song F 16.6 Z= t = = 12.06 Ft ' 1.3765 Chọn Z= 13 _ chiều dài ống xec_xi Fi 0.523 L1= = = 14.1346 m 2h 0.001 * 0.02 s1  (d a  ) 0.08  (0.038  ) sc 0.008 _Số hàng ống xec_xi Li 14.1346 177 m= = SiK 0.08K K K=1  m=13.3 K=2  m=9.41 chọn m= 10  K =1.77 ; _Chiều dài ống xec_xi L1 14.1346 =1.41346 (m)  m 10 Chọn dàn bay 2BO20 Nga sản xuất l= CHƯƠNG VII THÁP GIẢI NHIỆT VII.1 Lý thuyết Tháp giải nhiệt dùng để làm lạnh nước làm mát thiết bị ngưng tụ xuống nhiệt độ ban đầu nước làm mát Chất tải lạnh trung gian nước Nhờ quạt gió dàn phun mưa, nướv bay phần giảm nhiệt độ xuống tới mức yêu cầu để bơm trở lại bình ngưng nhận nhiệt ngưng tụ VII.2 Tính tốn chọn thiết bị Qk=19.434 kw Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com _ Nhiệt đột bầu ướt khơng khí tháp tk=29oC _ Nhiệt độ nước làm mát vào bình ngưng nhiệt độ nước khỏi tháp giải nhiệt tw1=33 oC _ Nhiệt độ nước làm mát khỏi bình ngưng nhiệt độ nước vào tháp giải nhiệt tw2=38 oC _ Lượng nước qua bơm tuần hoàn 19.434 KJ / s Q mk = = =0.93 kg/s c(tw2  tw1) 4.18KJ /( kgK ) * (38  33) K _ Hiệu entanpi  ho Hình 8.2 p154 ,[3]   ho =38.2 KJ/kg _Đại lượng đặc trưng tháp Q 19.434 Kw Z= o = =0.509 kg/s =18344 kg/h ho 38.2 KJ / kg _ Lưu lượng khơng khí : mkk =1.3 mw =1.3*0.93=1.209 kg/s _ Tốc độ khơng khí: wkk =3 m/s _ Năng suất trao đổi riêng tra đồ thị 8.9 , p 156 ,[3] Z =12100 kg/m2h S _Tiết diện phun mưa:S Z 1832.4 S= = = 0.1514 m2; z 12100 s _ Tổn thất áp suất vật thể trao đổi nhiệt chất theo đồ thị 8.4 , p156 [3]  p =95 N/m2 - Công suất động yêu cầu quạt gió M kk Ptong N= ;   ptông =2 *  p =2*95 =190 N/m2  =0.6  = 1.29 kg/m2 M kk Ptong 1.209 * 190 N= = =0.297 kw 0.6 * 1.29  Q - Năng suất làm mát cần thiết Q = k với k1 hệ số hiệu chỉnh tra theo hình k1 8.5 P157 [3]  k1= 1.2; Q 19.434 Q= k   16.195 kw =13925 kcal/h; k1 1.2 Theo catalog cooling tower công ty TNHH Tấn Phát chọn tháp giải nhiệt LBC5 có thơng số: + Năng suất làm mát Q= 19500 kcal/h; + Lưu lượng nước định mức  = 65 l/phút; + Kích thước D=750mm; L=1400 mm; + Quạt gió: Motor N=1/6 HP; Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com Lượng gió Gk= 60 m3/phút; luuluongvanhanhthuc k * mk  -Mật độ phun mưa r= ; luuluongdi nhmuc  Với k2 hệ số hiệu chỉnh theo mật độ phun mưa tra đồ thị hình 8.6 P160 [3]  k2= 1; luuluongvanhanhthuc k * mk 0.93 * 60  r= = =0.8585; 65 luuluongdi nhmuc  - Năng suất nhiệt thực tế tháp giải nhiệt Qk= Qknk1k2=19500*1.2*1=23400 kcal/h; Qk lớn suất đầu cho nghĩa nhiệt độ ngưng tụ xuống thấp nhiệt độ ngưng tụ đầu cho Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com CHƯƠNG VIII THIẾT BỊ HỒI NHIỆT Thiết bị hồi nhiệt dùng để lạnh lỏng tác nhân sau ngưng tụ trước vào van tiết lưu nhiệt nhiệt tác nhân lạnh từ dàn bay trước vào máy nén máy lạnh freon nhằm tăng hiệu suất lạnh chu trình Nhiệt độ bay hay nhiệt độ vào thiết bị hồi nhiệt t1’=60C Nhiệt độ ngưng tụ hay nhiệt độ lỏng vào thiết bị hồi nhiệt t3’=430C Nhiệt độ hút vào máy nén hay nhiệt độ thiết bị hồi nhiệt t1=250C Nhiệt độ lỏng khỏi thiết bị hồi nhiệt t3=300C - Lưu lượng qua thiết bị hồi nhiệt m= 0.087 kg/s - Hiệu enthanpi tác nhân lạnh vào thiết bị hồi nhiệt  h=h1-h1’’=724-707.7=16.3 kj/kg - Năng suất thiết bị hồi nhiệt Qhn=m*  h=0.087*16.3=1.42 kw 43  30 - Nhiệt độ trung bình lỏng lạnh  ttb= =36.50C - Các thông số vật lý lỏng R22 nhiệt độ trung bình  = 1147.4 kg/m3  = 0.069 w/m2k  = 2.288*10-4 NS/m2 Pr= 3.628;  25 - Nhiệt độ trung bình nhiệt  ttb= = 15.5 0C - Các thông số vật lý nhiệt Cp=0.628 kj/kg.k  = 15.86 kg/m3  = 0.0119 w/mk  = 0.0142*10-3NS/m2 Pr= 1.089 - Chọn kích thước chủ yếu thiết bị hồi nhiệt + Oáng xoắn trơn đồng + Đường kính d1=0.01m + Đường kính ngồi da=0.012m + Chiều dày ống s= 0.002m + Đường kính thân bình Di= 0.157 m + Đường kính lõi Dlo= 0.1 m + Oáng xoắn lớp cách thân bình vỏ lõi 1.5 mm + Các ống xoắn cách mm m 0.087 - Lưu lượng thể tích nhiệt Vh= = = 0.00549 m3/s  15.86 - diện tích vành khăn bình hồi nhiệt   Fvk= (Di2-Dlo2)= (0.1572-0.12)= 0.0115 m2 4 - Diện tích chốn chổ cuộn ống xoắn  Fx= ((0.1272-0.1032)+(0.1542-0.122))=0.009684 m2 - Diện tích qua Fh=Fvk-Fx=0.0115-0.009684=0.001816 m2 0.00549 V - Tốc độ qua tiết diện hẹp v= = = 3.02 m/s Fh 0.001816 Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com vda  3.02 * 0.012 *15.86 =40477  0.0142 * 10 3 - Trị số Nu Nu=C Rem Prn  Trong : C=0.27; m= 0.63; n=0.36;  =0.95; Nu=0.27* 404770.63 1.0890.36 0.95= 211.33; Nu 211.33 * 0.0075 - Hệ số toả nhiệt  h = = =209.58 w/m2k 0.012 da - Hệ số toả nhiệt thực có hiệu chỉnh  ht =1.5  h =1.5* 209.58=314.35 w/m2k - Lưu lượng thể tích lỏng lạnh chutển động ống m 0.087 Vl= = =0.0000758 m3/s  l 1147.4 * 0.0000758 4V - Tốc độ chuyển động lỏng v= = =0.483 m/s 2d1 * 3.14 * 0.012 vd  0.483 * 0.01 * 1147.4 - Trị số Re lỏng Re= = =24207  2.288 * 10  - Trị số Nu Nu=0.021 Re0.8 Pr0.43=0.021*242070.8*3.6280.43=117.5; Nu 117.5 * 0.069 - Hệ số toả nhiệt phía lỏng  l = = =810.7 w/m2k; 0.01 d1 - Trị số Re Re= = - Hệ số toả nhiệt thực có hiệu chỉnh  lt =  l  x Trong di với Rtb=(0.127+0.103+0.154+0.13)/8=0.06425; Rtb 0.01 =1.28;  x =1+1.8 0.06425  lt =810.7*1.28=1037.7 w/m2k; - Hệ số truyền nhiệt quy đổi theo bề mặt ngồi Ks= Trong đó: da s    lt d i   ht s,  chiều dày hệ số dẫn nhiệt vách ống s= 0.002m;  =383.8 w/mk; Ks= =230.27 w/m2k; 0.012 0.002   1037.7 0.01 383.8 314.35 - Hiệu nhiệt độ trung bình logarit  tmax=25-6=19K  tmin=43-30=13K t  t 19  13  ttb= max = =15.8K; t max 19 ln ln 13 t Q 1420 - Diện tích truyền nhiệt yêu cầu Fa= hn = =0.39 m2; kt tb 230.27 * 15.8 F 0.39 - Tổng chiều dài ống đồng l= a = =10.35 m; d a 3.14 * 0.012  x = 1+1.8 Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com CHƯƠNG IX Tính chọn thiết bị phụ IX.1 Bình chứa cao áp Bình chứa cao áp thường đặt bên thiết bị ngưng tụ để chứa lỏng ngưng tụ giải phóng bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ, trì cấp lỏng liên tục vào van tiết lưu - Các thông số dàn lạnh: + Số lượng xecxi z=30 + Số hàng ống xecxi m=14 + Chiều dài ống xecxi l=1.16m + Đường kính ống dn=0.012m dt=0.01 m; + Thể tích met chiều dài ống dn=12mm v= 0.785 10-4 m3/m; - Thể tích dàn lạnh V= z m l v= 30*14*1.16*0.785 10-4=0.038245 m3; - Thể tích bình chứa cao áp tác nhân từ lên: Vbc=1.45V=1.45*0.038245=0.0555 m3; - Chọn bình chứa cao áp có : + Đường kính thân D=300 + Chiều dài thiết bị L=800 + chiều dày thân s=6 P * Dn  C Trong đó: Tính kiểm tra độ bền bình chứa cao áp dt>= *  cp  P C: hệ số bổ sung chiều dày chọn C=0.002; P: áp suất tính tốn lấy P=2Mpa;  : hệ số bền mối hàn chọn  =0.7;  cp: ứng suất bền cho phép vật liệu  cp   *  cp* ;  cp* : ứng suất cho phép tuyệt đối vật liệu t=430C;  cp* = 136.12 Mpa (thép CT3);  : hệ số hiệu chỉnh ứng suất , chọn  =0.9; * Nên  cp   *  cp =0.9*136.12=122.5 Mpa; Chiều dày thân dt>= P * Dn * 0.3  0.002  0.00443 m; C= * 0.9 * 136.12  2 *  cp  P Chiều dày thực tế bình dtt=8 mm> dt Vậy bình đủ bền; IX.2 Bình tách lỏng: Bình tách lỏng bố trí đường hút máy nén để bảo vệ máy nén không hút phải lỏng Trong thiết bị đại,bình tách lỏng trang bị thiết bị tự động ngắt mạch, ngừng máy nén mức lỏng bình lên đến mức nguy hiểm Trong hệ thống có bơm tuần hồn khơng có bơm tuần hoàn cấp lỏng cho dàn lạnh tín hiệu q nhiệt bình tách lỏng khơng có lỏng tồn lỏng rơi vào bìmh chảy bình chứa IX.3 Bình tách dầu: Bình tách dầu có nhiệm vụ tách dầu theo nén, không cho dầu vào dàn ngưng mà dầu quay trở lại máy nén bình gom dầu Nguyên tắc làm việc giảm tốc độ dòng thay đổi hướng chuyển động dòng để hạt dầu động tích tụ lại chảy xuống đáy bình Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com IX.4 Bình chứa dầu Bình chứa dầu dùng để gom dầu từ thiết bị bình tách dầu, bầu dầu bình ngưng, bình chứa, bình bay hơi, bình tách lỏng để giảm tổn thất nguy hiểm xả dầu từ áp suất cao IX.5 Phin lọc Phin lọc có nhiệm vụ loại trừ cặn bẩn học tạp chất hoá học đặc biệt nước acid khỏi vịng tuần hồn tác nhân lạnh IX.6 Bơm Bơm nước kiểu li tâm để bơm nước giải nhiệt cho nước giải nhiệt bình ngưng Bơm tác nhân lạnh cho hệ thống lạnh dùng bơm tuần hoàn cấp lỏng cho dàn bay IX.7 Quạt Quạt hướng trục sử dụng cho dàn lạnh, dàn ngưng tụ, tháp giải nhiệt để đối lưu cưỡng khơng khí Quạt li tâm cần cột áp cao hơn, dùng cho buồng điều không, dàn lạnh khơng khí để tuần hồn vận chuyển phân phối khơng khí đặt biệt hệ thống điều hồ khơng khí Quạt li tâm trục cán loại quạt li tâm guồng cánh quạt nhỏ mà dài, có độ ồn nhỏ nên sử dụng rộng cho dàn lạnh đặt nhà hệ thống diều hồ khơng khí để giảm ồn tới mức tối thiểu IX.8 Aùp kế Aùp kế dùng để đo thị áp suất môi chất đầu hút, đầu đẩy thị hiệu áp suất dầu bơi trơn Ngồi áp kế cịn áp dụng đồng hồ nạp gas, bình ngưng, bình chứa, bình trung gian… IX.9 Đường ống - Chọn tốc độ tác nhân lạnh ống hút vh=8 m/s; - Chọn tốc độ tác nhân lạnh ống đẩy vd=8 m/s; - Chọn tốc độ lỏng tác nhân lạnh ống vl=0.6 m/s; 4m 4vm  - Tốc độ v= ; d d - Lưu lượng tác nhân lạnh m= 0.087 kg/s; * 0.044 * 0.087 - Tính đường ống hút dh= =0.0247m; 3.14 * Chọn ống DN25 có dn=29mm; dtr= 25mm; * 0.018 * 0.087 - Tính đường ống đẩy dd= =0.0141m; 3.14 *10 Chọn ống DN15 có dn=18mm; dtr= 15mm; * 0.8772 *10 3 * 0.087 =0.0127m; 3.14 * 0.6 Chọn ống DN12 có dn=14mm; dtr= 12mm; - Tính đường ống dẫn lỏng dl= C TÍNH KINH TẾ STT Tên thiết bị Máy nén Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com Số lượng Tiền (1000 đ) 40000 Ghi  B6C4 10 11 Tổng Thiết bị ngưng tụ Thiết bị bay Van tiết lưu nhiệt Thiết bị hồi nhiệt Tháp giải nhiệt Bình tách dầu Bình chứadầu Bình tách lỏng Bình chứa cao áp Phin lọc 1 1 1 1 1 24000 75000 1000 10000 4000 5000 4000 5000 10000 1000 1790000 KTP-4 2BO20 LBC5 Giá nguyên liệu, điện, nước, nhân công chi tiết phụ lấy 100% giá thành thiết bị  tiền =179+179=358 triệu; Tài Liệu Tham Khảo Nguyễn Đức Lợi, “Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh”, NXB Khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2002 ; 2.Trần Thanh Kỳ, “Máy lạnh” 3.Nguyễn Đức Lợi-Phạm Văn Tuỳ, “Bài tập kỹ thuật lạnh”,NXB Giáo dục,1998; Nguyễn Đức Lợi-Phạm Văn Tuỳ, “Máy thiết bị lạnh ”,NXB Giáo dục,2002; Nguyễn Đức Lợi-Phạm Văn Tuỳ, “Kỹ thuật lạnh sở ”,NXB Giáo dục,1999; Nguyễn Đức Lợi, “Tự động hoá hệ thống lạnh”, NXB Giáo dục,2001; Phạm Văn Bơn, tập “Giáo trình q trình thiết bị truyền nhiệt”,NXB ĐHQG.TP.HCM,2000; 8.tập 10; sổ tay tập 1; 10.Hồng Đình Tín-Bùi Hải, “Bài tập kỹ thuật nhiệt động lực học kỹ thuật”, NXB Giáo Dục,1996 Xem thêm tài liệu tại: Libreofficevn.com