Đang tải... (xem toàn văn)
1.Tổng quan về công tác sản xuất BTXM và công nghệ trộn 2. Đề xuất và luqạ chọn phương án thiết kế 3.tính toán, thiết kế tổng thể trạm trộn BTXM 4. Tính toán thiết kế bộ máy trộn 5.Tính toán hệ thống cấp liệu(đá,cát) 6. Quy trình lắp dựng, vận hành trạm. 7.Tính toán viét tải cấp xi măng 8. Tính toán xiclô chứa xi măng 9. Tính toán hệ thống nước 10. Tính toán một số chi tiết và kết cuấ thép theo chỉ định 11.Xây dựng sơ đồ điện cho trạm
§å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h CHƯƠNG II TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG CẤP LIỆU ĐÁ CÁT *) Hệ thống cấp liệu đá cát gồm có: +) Phễu chứa cốt liệu đá cát ( hay gọi Bunke) +) Xe skip, có nhiệm vụ chứa chở cốt liệu lên thùng trôn +) Hệ thống cân định lương +) Hệ thống dẫn động xe skip gồm (Động cơ, hộp giảm tốc, tang cáp cáp kéo) +) Đường chạy xe skip 2.1 ĐỊNH MỨC THÀNH PHẦN CẤP PHỐI VÀ THỜI GIAN CHO MỘT MẺ TRỘN 2.1.1 ĐỊNH MỨC THÀNH PHẦN CẤP CHO MỘT MẺ TRỘN Trong xây dựng có nhiều mác bê tôn khác nhau, tuỳ thuộc vào thành phần cấp phối đặc tính thành phần cấp phối Ta chọn mác bê tông M300, mác bê tông phổ biến thị trường Việt Nam nay, với thành phần cấp phối sau: Đá ( – ) : 1571,3 (kg) Cát ( 0,05 ) : 756,2 (kg) Xi măng : 410 (kg) Nước + phụ gia 246 (kg) ⇒ Vậy ta tính toán hệ thống cấp liệu sở nhứng thông số mác bê tông M300 2.1.2 THỜI GIAN CHU KỲ CHO MỘT MẺ TRỘN Theo tính toán, thời gian chu kỳ cho trộn : Tck = 64 (s) 2.1.3 TÍNH SỐ MẺ TRỘN VÀ KHỐI LƯỢNG CỦA MỘT MẺ TRỘN +) Số mẻ trộn (giờ) SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h 3600 3600 N = T = 64 = 56.25 , lấy số mẻ 56 mẻ ck +) Dung tích của mẻ trộn : G= 60 60 = = 1,07 , lấy G = 1,1 (m3) N 56 2.1.4 TÍNH KHỐI LƯỢNG THÀNH PHẦN CẤP PHỐI CHO MÁC BÊ TÔNG M300 Đá ( 1÷2 ) 1571,3 × 1,1 = 1728 (kg) Cát ( < 0,05 ) 756,2 × 1,1 = 832 (kg) 410 × 1,1 = 451 (kg) Xi măng Nước + phụ gia 246,1 × 1,1 = 271 (kg) 2.2.TÍNH TOÁN THIẾT KẾ PHỄU CẤP LIỆU 2.2.1 CHỌN HÌNH DÁNG VÀ KÍCH THƯỚC CỦA PHỄU – Trọng lượng đá cát mẻ cấp liệu là: Mđc = 1728 + 832 = 2560 (kg) – Thể tích đá cát la: Vđc = 1728 832 + = 1,52 1600 1400 (m3) Tham khảo trạm trộn bê tông xi măng có xuất 60 m 3/h, phễu tích xấp xỉ 20 m3 Hình dáng kích thước phễu sau: SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h 7960 2655 e c 1600 Hình 2.1- 6° ° 72 62 ° 2670 d 400 hình dáng kích thước Trong đó: a = 7960 mm b = 2655 mm a1 = 1600 mm SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 phễu §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h b1 = 400 mm α1 (góc nghiêng phễu ngắn, qua tham khảo thực tế trạm có suất α1 = 400) từ ta tính chiều cao phễu H = 2670 (mm) Các phễu thực tế có nghiêng góc so với phương thẳng đứng để thận lợi cho việc cấp đá cát, gọi α1, α2 góc nghiêng phễu dài (hình vẽ) Tính α1, α2 vỏ phễu sau: Từ hình vẽ ta có: c = H × tg60 = 2670 ×tg60 = 280 (mm) b − b1 2655 − 400 d = +c = + 280 = 1407 (mm) b − b1 2655 − 400 e= −c = − 280 = 847 (mm) Vậy có: tgα1 = 2670 =3 847 tgα2 = 2670 = 1,897 ⇒ α2 = 62,210 ≈ 620 1407 ⇒ α1 = 72,40 ≈ 740 Thể tích phễu tính sau: V= h [ a.b + (a + b)(a1 + b1 ) + a1.b1 ] Thay số vào công thức ta tính thể tích phễu có giá trị : V= 2,67 [ 7,96.2,655 + (7,96 + 2,655)(1,6 + 0,4) + 1,6.0,4] = 19 (m3) Thực tế miệng phễu người ta đặt thêm chắn miệng phễu để chứa nhiều vật liệu Do ta phải nhân thêm hệ số điền đầy k = 1,1 ÷ 1,2 lấy k = 1,1 thể tích thực phễu là: V = 19 × 1,1 = 20,9 m 2.2.2 TÍNH TOÁN PHỄU: – Cấu tạo phần phễu SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h Hình 2.2- cấu tạo phễu Trong đó: – Vỏ phễu; – Gân tăng cứng; – Dầm đỡ phễu – Ở đây, vỏ phễu đựoc tính toán với tác động đồng thời chống, mô men uốn lực căng bổ sung trọng lượng hạt phễu Các gờ ngang tính toán theo mô men uốn áp lực hạt tác dụng theo phương vách phạm vi cho phép đầu gờ Còn dầm phễu tính toán với thẳng đứng trọng lượng hạt chứa phễu khối lượng phễu Trong trình tính toán đại lượng liên quan đến khối lượng riêng vật liệu ta lấy theo γ max γ = 2000 (Kg/m3); đại lượng liên quan đến góc dốc tự nhiên vật liệu ta lấy theo vật liệu có độ dốc ϕ max = 450 (góc chân nón) 2.2.2.1 Tính bền phễu *) vách phễu nghiêng 400 – chiều dài vách : L= 7,96 − 1600 + 2,67 = 4,15 (m) = 4150 (mm) SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h Chọn số gờ cứng Vậy khoảng cách gờ là: a2 = l 4150 = = 1380 (mm) 3 Biểu đồ áp lực vuông góc với vỏ phễu: (bên trái) q3 z1=5/6.H H q3 q2 q2 q1 q1 Hình 2.3- biểu đồ áp lực tác dụng lên vỏ phễu (bên trái) tác dụng lên gân tăng cứng (bên phải) Xét tiết diện 1- cắt ngang phễu,cách đáy phễu đoạn: z= 5 × h = × 2670 = 2225 (mm) = 2,225 (m) 6 Các cạnh hình chữ nhật theo tiết diện 1-1 là: SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h b a Hình 2.4 a = 1600 + × ( 7960 − 1600) = 2660 (mm) = 2,66 (m) b = 400 + × ( 2655 − 400) = 776 (mm) = 0,776 (m) Theo tài lệu [ 4] trang (136-139) ta có áp lực tiêu chuẩn theo phương vuôg góc với vỏ phễu tiết diện 1-1 là: 2 qtc = γ z.(k.sin α + cos α ) (Kg/cm2) đó: +) γ : khối lượng đơn vị thể tích hạt ( γ = ÷4,2 lấy γ = t/m3) +) K : Tỉ số áp lực ngang vách áp lực đứng vách ϕ 2 2 K = tg 45 − = tg 45 − 40 = 0,217 Thay vào biểu thức ta có: qtc = 2×2,225×(0,217.sin2400 + cos2400) = (T/m2)= 0,3 (Kg/cm2) Áp lực tính toán theo phương vưông góc với vỏ phễu q = n.qtc (n hệ số vượt tải, lấy n = 1,2) Thay vào ta có: q = 1,2.0,3 = 0,36 (Kg/cm2) Sơ lấy chiều dày vỏ: δ = (mm) = 0,8 (cm) ⇒ Tham số v để xác định hệ số u,x, ϕ tính theo công thức SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h 4 37 δ 37 100.0,8 = 11,6 v = 100 = l1 0,36 138 q Tra (bảng 42) tài liệu [ 4] ta tìm : u = , χ = 0,079 - Thể tích hạt gây nên ứng suất kéo bổ sung vỏ (tại xét) V1 = F1 z Trong đó: ⇒ ( H +h−z F1 + F0 + F1 F0 ) F0, F1 diện tích tiết diện ngang đáy phễu, đó: +) F1 = 0,776 × 2,66 = 2,06 (m3) +) F0 = 0,4 × 1,6 (m3) V1=2,06×2,225× = 0,64 2,67 − 2,225 × (2,06 + 0,64 + 2,06 × 0,64 ) = 2,62 (m3) - Tổng chiều dài miệng mặt cắt phễu xét là: ∑l = 2.(2,66 + 0,776) = 6,872 (m) - Ứng suất vỏ : σ = σ N +σM +σQ +) Trong đó: σ N : ứng suất nén tác dụng chống δ σ N = 77 u2.(100 )2 a σ M : ứng suất tác dụng mô men uốn a σ M = 0,75.q × χ δ σ Q : ứng suất bổ sung vỏ: σ Q = 1,2 γ V1 ×sin α δ ∑ l ( ∑ l : chu vi tiết diện ngang vỏ) Thay số có: SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h 2 σ 2000 × 2,62 138 100 × 0,8 × sin 40 = 1290 × 0,079 + 1,2 × + 0,75 × 0,36 × = 77 × × 0,8 × 687,2 138 0,8 (Kg/cm2) = 129 (Mpa) - Chọn thép CT3 có [ σ ] = 206 Vậy Mpa σ < [ σ ] ⇒ vỏ đủ bền -) Kiểm Tra độ võng: Tham số Vtc để xác định ψ: Vtc = 37 100 × δ × qtc a1 4 37 100 × 0,8 = × = 13,9 0,3 138 Tra bảng (42) tai liệu [9] ta có: ψ = 0,088 Độ võng phễ1u tính theo công thức trang 39 tài liệu [9] sau: 4 138 a × 0,088 = 1,26 (cm) f = 6,77×qtc×δ× ×ψ = 6,77 × 0,3 × 0,8 × 100 × δ 100 × 0,8 So sánh tỷ số: f 1,26 f f = < = ( độ võng cho phép vỏ phễu) l 138 l 50 l Vậy phễu đảm bao yêu cầu vê độ võng *) Xét vách nghiêng α1 = 620 Chiều dài vách la: l = H + d = 2,67 + 1,407 = (m) = 300 (cm) - Khi có gờ tăng cứng trung gian độ la: a2 = l = = (m) 3 - Ta lấy để tính toán qua biểu đồ ta thấy áp lực tác dụng vuông góc với vỏ phễu dười chịu tác dụng áp lực lớn - Xét tiết diện (1-1) nằm ngang cách miệng phễu đoạn z1 z1 = × 2670 = 2225 (mm) = 2,225 (m) SV: NguyÔn Xu©n Thanh Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h Các cạnh hình chữ nhật theo tiết diện (1-1) là: 1600 + 400 + × 6360 = 2660 (mm) = 2,66 (m) × 2255 = 776 (mm) = 0,776 (m) - Áp lực tiêu chuẩn theo phương vuông góc với vỏ phễu tính toán theo công thức trang (139) tài liệu [9] q’tc = δ×z×(k×sin2α + cos2α) đó: k tỷ số áp lực ngang vách áp lực đứng vách ϕ 62 2 2 K = tg 45 − = tg 45 − = 0,062 2 Thay vào biểu thức tính qtc ta có: q’tc = 2×2,225×(0,062×sin262 + cos262) = 1,2 (T/m2) = 0,12 (Kg/cm2) -Áp lực tính toán theo phương vuông góc với vỏ phễu: q’ = n ×q’tc (n hệ số vượt tải lấy n = 1,2) thay vào ta có: (Kg/cm2) q’ = 1,2×q’tc = 1,2×0,12 = 0,14 - Sơ lấy chiều dày vỏ δ = (mm) - ta có tham số v để xác định hệ số u,χ,ψ 4 37 δ 37 0,8 × 100 × = 105 v = ' × 100 × = a1 0,14 100 q Tra bảng 42 tài liệu [9] ta có: u = 2,5; χ = 0,268 - Thể tích hạt gây lên ứng suất kéo bổ sung vỏ (tại xét) là: V1 = F1 × z1 × ( H + h − z1 × F1 + F0 + F1 × F0 ) Trong đó: F0, F1 diện tích tiết diện ngang đáy phễu: F1 = 0,776 × 2,6 = 2,06 (m2) F0 = 0,4 × 1,6 = 0,64 SV: NguyÔn Xu©n Thanh (m2) 10Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h 4.2 TÍNH CHỌN CÁC THÔNG SỐ CỦA XICLO VÀCỘT ĐỠ 4.2.1 Tính chọn thông số xiclo - Trạm trộn thiết kế có suất 60 (m3), tương ứng với số mẻ trộn 56 (mẻ), khối lượng xi măng mẻ trộn là: 451 (kg) Khối lượng xi măng cần thiết để cung cấp cho trạm trộn là: Mxm = N × mxm (kg) - Trong đó: N - Số mẻ trộn 1(giờ) tương ứng với suất trạm 60 (m3/h), N = 56 mxm - Khối lượng xi măng mẻ trộn, mxm = 451 (kg) Mxm = 56 × 451 = 25256 (kg) - Số làm việc ngày trạm trộn giờ, khối lượng xi măng cung cấp cho trạm làm việc ngày là: Mxm = 25256 × = 101024 (kg) = 101 (T) Vậy chọn số xiclo để chứa xi măng *) Các thông số xiclo bao gồm: +) Bề dày thùng; +) Chiều cao thân xiclo H1 +) Đường kính thân xiclo D +) Chiều cao phần chóp H2 +) Đường kính cửa xả d +) Góc nghiêng chóp α SV: NguyÔn Xu©n Thanh 89Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h a H2 H1 D d Hình 3.3 4.2.1.1.Tính diện tích F đường kính d cửa xả xi măng - Ta có: diện tích nhỏ cửa xả liệu là: F = 6,25.(dtb + 0,08)2.tg2φ0 (m2) Trong đó: dtb - Đường kính trung bình vật liệu, với xi măng ta coi dtb = 0; φ0 – Góc ma sát vật liệu, với xi măng chọn tgφ0 = 0,9; Thay số vào công thức ta có: F = 6,25.(0 +0,08)2.0,92 = 0,0324 (m2) Vì xi măng vật liệu dạng bột nên diện tích cửa xả không nhỏ 0,09 (m2), ta chọn diện tích cửa xả xi măng F = 0,1 (m2) SV: NguyÔn Xu©n Thanh 90Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h - Gọi d đường kính cửa xả xiclo, từ công thức: F= π d ⇒d = 4.F = π × 0,1 = 0,35 (m) 3,14 - Gọi φ góc nghiêng cửa xả xiclo so với phương ngang Dể đảm bảo vật liệu chảy dễ dàng đảm bảo điều kiện: +) Thứ nhất: tgφ ≥ f, với f = 0,65,là hệ số góc ma sát xi măng thành xiclo Suy ra: tgφ ≥ 0,65 ⇒ φ ≥ 330 +) Thứ hai: góc φ phải lớn góc thoải tự nhiên xi măng trạng thái tĩnh từ (50 ÷ 100 ) Theo tính chất lý xi măng góc thoải tự nhiên xi măng trạng thái tĩnh 430 Suy ra: φ ≥ 43 + (50 +100) = 480 ÷ 530, chọn φ = 600 +) Thứ 3: d >> dtb (Với γxm = 1,4 (T/m3) khối lượng riêng xi măng - Qua tham khảo xiclo trạm thực tế ta chọn: Đường kính xiclo D = 2600 mm; Chiều dài phía xiclo H1 = 6000 mm gồm đoạn xiclo đoạn có chiều dài 1500 mm;Đường kính trung bình xi măng) Vậy từ điều kiện ta chọn góc nghiêng cửa xả φ = 600 4.2.1.2 Xác định đường kính thân D, chiều cao H1, H2 xiclo - Theo tính toán xiclo xi măng chứa M1 = 101 = 50.5 (T) xi măng thể tích xi măng chứa xiclo là: M 50.5 Vxm = γ = 1,4 = 36 xm (m3) +) Chiều dài phía H2 = D−d 2,6 − 0,35 ⋅ tgϕ = ⋅ tg 60 = 1,95 (m) 2 Vậy thể tích xiclo là: SV: NguyÔn Xu©n Thanh 91Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h π D π D d d D ⋅ H2 ⋅ H + ⋅ + + Vxl = 4 Thay số ta có: 3,14 × 2,6 3,14 2,6 0,35 0,35 × 2,6 ⋅ 1,95 = 35,8 ⋅6 + ⋅ + + Vxl = 4 Vậy thể tích xiclo 35,8 m3, chênh lệch không đáng kể so vơi thê tích xi măng 36 m3, xiclô thoả mãn dung tích để chứa xi măng 4.2.1.3.Tính chọn bề dày thành thùng - Trong tính toán xiclô ta áp dụng lý thuyết tính toán vỏ mỏng Do chiều dày vỏ nhỏ so với bán kính cong, độ cong kinh tuyến thay đổi đột ngột vỏ không chịu tác dụng lực tập trung mặt phẳng kinh tuyến ứng suất pháp uốn gây không đáng kể nên sử dụng lý thuyết không mô men +) Theo thuyết ta có phương trình Laplaxơ (Tài liệu [7]): σk σv p + = rk rv δ Trong đó: σk, σv- ứng suất kinh tuyến ứng suất vòng rk, rv- Bán kính cong kinh tuyến bán kính cong cung tròn vuông góc với kinh tuyến phần tử xét p- Độ lớn áp lực tác dụng vào thành thùng δ- Độ dày thành thùng SV: NguyÔn Xu©n Thanh 92Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h Hình 4.3 *) Xét phần xiclô hình trụ (h2≤ z ≤h1) Hình 4.4 Kinh tuyến hình trụ tròn đường thẳng nên rk = ∞ Phương trình (3-2) cho ta: σv = p.R δ SV: NguyÔn Xu©n Thanh 93Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h Để tính σk ta cắt hình trụ tròn mặt cắt vuông góc với trục xiclô, xét cân phần bình theo phương trục bình σk.2.π.R.δ- p.π.R2 = Ta có: Suy ra: σk = p.R 2δ áp suất p= γx.z (γx- Trọng lượng riêng xi măng) Tại mặt cắt đỉnh xiclo (z = H = H1 + H2) σk, σv đạt giá trị lớn nhất: σv = γ x (h1 + h2 ) R δ σk = γ x (h1 + h2 ) R 2δ Với γx= 1500 kg/m3, H1= m, H2 =1,95 m , R= 1,3 m 1400.(6 + 1,95).1,3 14469 = kg / m δ δ 14,469 σv = N / cm δ σv = Suyra: 1400.(6 + 1,95).1,3 7234,5 = kg / m 2δ δ 7,2345 σk = , N / cm δ σk = *) Xét phần xiclô hình nón (0 ≤ z ≤h2) - Kinh tuyến đường thẳng nên rk = ∞, rv hàm độ cao z Xét mặt cắt m- n cách dỉnh hình nón cụt đoạn z (0 ≤ z ≤h2) Từ hình vẽ ta thấy: rv = z.tgα cos α SV: NguyÔn Xu©n Thanh 94Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h - Thay vào phương trình ta có: hình 4.5 δ v cos α p p z.tgα = ⇒ δv = ⋅ z.tgα δ δ cos α - Để tính σk, ta xét cân phần bình phía mặt cắt m-n cách lấy tổng lực lên phương thẳng đứng Ta có: σ k 2π ( z.tgα ).δ cos α = p.π ( ztgα ) p z.tgα σk = 2δ cos α áp suất p= γx.z (γx- Trọng lượng riêng xi măng) Tại mặt cắt (z=h2) σk, σv đạt giá trị lớn nhất: σv = p H tgα p.R = δ cos α δ cos α σk = p H 2tgα p.R = 2δ cos α 2δ cos α Ta có: p = γx.z = γx.h2 cos α = R−r ( R − r ) + h22 SV: NguyÔn Xu©n Thanh 95Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp Suy : σ v = TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h γ x h2 R ( R − r ) + h22 δ ( R − r ) σk = γ x h2 R ( R − r ) + h22 2δ ( R − r ) Với: γx=1400 kg/m3, h2 =1,8 m, R =1,5m,.r = 0,1m Khi đó: 1400.1,95.1,3 (1,3 − 0,175) + 1,95 δ (1,3 − 0,175) 7102 7,1 σv = kg / m = N / cm δ δ σv = 1400.1,95.1,3 (1,3 − 0,175) + 1,95 2δ (1,3 − 0,175) 3551 3,55 σv = kg / m = N / cm δ δ σk = - Xét toàn xiclô mặt cắt đỉnh xiclo nguy hiểm Ta xác định bề dày δ xiclo theo mặt cắt Theo lý thuyết bền thứ 3, ta có: σ ≤ [σ] hay σv = 14,469 ≤ [σ ] δ ⇒δ ≥ 14,469 [σ ] - Xiclô làm thép mỏng CT3, có [σ] =160N/cm2 Khi đó: δ≥ 14,469 = 0,09cm 160 - Tham khảo tài liệu thực tế chọn δ=(5÷7) hợp lý Ở chọn δ = mm, sau dùng thêm gân tăng cưòng để ổn định kết cấu SV: NguyÔn Xu©n Thanh 96Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h - Kết luận: Các thông số kích thước xoclo là: Đường kính thân xiclo: D = 2600 mm Đường kính cửa xả: d = 350 mm Chiều cao phần thân trên: H1 = 6000 mm Chiều cao phần thân dưới: H2 = 1950 mm Chiều dày xiclo δ = mm 4.3 TÍNH TOÁN CỘT ĐỠ XICLO 4.3.1 Xác định kích thước chân cột - Xiclo đỡ bốn cột, tham khảo thực tế cột có chiều cao L L H2 L/2 Xác định chiều cao chân cột (L) sau: h2 L/2 h1 40° axa Ta có: L ≥ H2 + h1 +h2 Trong đó: H2 = 1950 mm, SV: NguyÔn Xu©n Thanh 97Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h h1 = 390 mm, h2 = (10800 – 9680 + 360).sin400 = 1100 mm Suy L = 1950 + 390 + 1100 = 3440 mm Tham khảo thực tế, ta lấy L = 3800 mm - Xác định khoảng cách cột a: a R1300 a Hình 4.3 - Bốn chân cột đặt bốn góc hình vuông hình vẽ Ta có: a = 2.R = 2.1300 = 1838 (mm) 4.3.2 Tính bền chân cột - Lực tác dụng lên chân cột chủ yếu trọng lượng xi măng, với tổng trọng lượng là: Q = 50,5 (T) = 505 (kN), - Để đơn giản ta tính lực Q tác dụng lên cột mối cột chịu tác dụng Q 505 = = 126,25 (kN) 4 - Chân cột chủ yếu chịu lực dọc trục Sử dụng SAP2000 để tính lực dọc trục, ta có: SV: NguyÔn Xu©n Thanh 98Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h *) Sơ đồ đặt lực *) Biểu đồ lực dọc trục SV: NguyÔn Xu©n Thanh 99Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h hình 4.3.2.1.Chọn mặt cắt chân cột: - Mặt cắt cột chọn theo điều tồng thể, diện tích cột tính theo công thức (4.4 - [3]) ta có: Fct = N ϕ [σ ] + Trong đó: N – Nội lực, N = 126,25 kN F – Diện tích mặt cắt chân cột (cần xác định) [σ] - Ứng suất nén cho phép vật liệu làm chân cột, chọn vật liệu làm chân cột thép CT3, suy [σ] = 21 kN/cm2 φ – Hệ số uốn dọc Giả thiết độ mảnh cột λ = 60, theo phụ lục (2 [3]) ta có φ = 0,86 Thay sô có: Fct = N 126,25 = = cm2 ϕ [σ ] 0,86 × 21 SV: NguyÔn Xu©n Thanh 100Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h SV: NguyÔn Xu©n Thanh 101Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h SV: NguyÔn Xu©n Thanh 102Líp: M¸y x©y dùng B - K45 §å ¸n tèt nghiÖp TÝnh to¸n thiÕt kÕ tr¹m trén BTXM n¨ng suÊt 60m3/h SV: NguyÔn Xu©n Thanh 103Líp: M¸y x©y dùng B - K45 [...]... v ni lc tỏc dng lờn dm: SV: Nguyễn Xuân Thanh 15Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Ta cú: biu mụmen lc tỏc dng lờn dm nh hỡnh v trờn SV: Nguyễn Xuân Thanh 16Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Hỡnh 2.8a Biu mụmen khi khụng k n ti bn thõn ca dm T biu mụmen (hinh 2.8a) ta thy, mụ... 18Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Hỡnh 2.8b Biu mụmen cú k n ti bn thõn dm - T biu mụ men ca dm ta thy mụ men un ln nht trờn chiu di v chiu rng ca dm l: (hỡnh 2.8b) Mu = 2031069 (N.cm) SV: Nguyễn Xuân Thanh 19Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Mu = 1107762 (N.cm) Suy ra ng sut un xut... tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h h = 0,4 ữ 0,7 , (chn = 0,6); r theo s liu kớnh nghim thỡ *) Ta tớnh toỏn cho tng giai on a) Giai on 1: (xe kớp v trớ nhn ct liu) 60 (hỡnh v) F1 F L1 W 1 W 2 45 L2 10 (G+Q) Hỡnh 2.10- SV: Nguyễn Xuân Thanh xe kớp giai on nhn ct 25Lớp: Máy xây dựng B - K45 liu Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h -) Trong... K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Chn ng kớnh rũng rc D 0r = 232 (mm), v t ng kớnh cỏp ta tra bng trong ti liu [4], ta cú cỏc thụng s ca rũng rc tng ng vi ng kớnh D0r = 260 : B1 B d H Dor Dr R Hỡnh 2.13 Rũng rc cun cỏp R = 8 mm H = 22 mm B = 28 mm B1 = 40 mm Dr = 260 mm 2.3.3 Tớnh toỏn tang ti cun cỏp - Tham kho thc t cỏc trm trn BTXM, tang c s dng kộo xe kip... hỡnh dỏng, kớch thc v c im cp liu ca mỏy bc xỳc cng nh phu cha liu ó c ó c thit k trờn v qua tham kho thc t cỏc SV: Nguyễn Xuân Thanh 14Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h trm cú cựng nng sut ta nh hỡnh dỏng v kớch thc cho khung chớnh nh hỡnh v trờn b) Tớnh toỏn kt cu thộp ca khung *) Tớnh s b mt ct dm *) Vi dm ngang phu cú kớch thc 796 cm Cỏc...Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Thay s ta cú: V1 = 2,06 ì 2,225 ì ( ) 2,67 2,225 ì 2,06 + 0,64 + 2,06 + 0,64 = 2,62 (m3) 3 -Tng chu vi tit din ngang l : l = 2ì(2,66 + 0,776) = 6,872 (m) - ng sut v : =... Mụ men chng un Wx = 152 (cm3) +) Din tớch mt ct ngang: F = 23,4 cm2 +) h = 200 mm +) b = 76 mm +) d = 5,2 mm SV: Nguyễn Xuân Thanh 17Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h +) t = 9 mm +) Khi lng trờn 1 một di: g = 18,4 (kg/m) *) Tớnh dm b rng: - Mụ men un ln nht ca dm l: Mu = 1098531 (N.cm) - Mụ men chng un cn thit: Wx = M u 1098531 = = 52,3 (cm3)... nh : Vtc = 37 100 ì ì qtc a1 4 4 37 100 ì 0,8 = ì = 126,3 0,12 100 Tra bng (42) tai liu [9] ta cú: SV: Nguyễn Xuân Thanh 11Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h = 0,38 vừng ca phu c tớnh theo cụng thc trang 39 ti liu [9] nh sau: 4 4 100 a ì 0,38 = 0,6 (cm) f = 6,77ìqtcìì 1 ì = 6,77 ì 0,12 ì 0,8 ì 100 ì 100 ì 0,8 f 0,6... phu: Qvl = 418000 (N) +) ti trng ca v phu: Qv = 25210 (N) +) ti trng bn thõn ca cỏc dm chớnh Qd : Qd = 4140 (N) SV: Nguyễn Xuân Thanh 20Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Hỡnh 2.9- biu lc dc trc tỏc dng lờn chõn - T biu lc dc trc v biu mụ men ta thy, chõn ct va ch un va chu nộn, vi: Mu max = 2030434 (N.cm) N = 45977 (N) ng sut trong chõn ct:... chng un Wx = 152 (cm3) *) Kim tra Thay s: = M umax N + [ ] W F = 2030434 45977 + = 15323 (N/cm2) < [ ] 152 23,4 SV: Nguyễn Xuân Thanh 21Lớp: Máy xây dựng B - K45 Đồ án tốt nghiệp Tính toán thiết kế trạm trộn BTXM năng suất 60m3/h Vy ct m bo iu kin bn b) chn cỏc thanh ging *) Tớnh thanh rng ngang: - Thanh rng ngang ch lc dc trc, giỏ tr ca N = 69629 (N) F N [ ] , ( [] - ng sut nộn cho phộp ca thộp CT3)