đồ án bê tông cốt thép 2+bản vẽ

66 1.1K 2
đồ án bê tông cốt thép 2+bản vẽ

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

I.XÁC ĐỊNH MÔ HÌNH KHUNG VÀ TẢI TRỌNGNhà công nghiệp một tầng, ba nhịplắp ghép.Nhịp nhà:Nhịp biên: L1=L3 = 24m. L = Lk1 + 2Nhịp giữa:L2 = 21 mL = Lk2 + 2Chế độ làm việc trung bình, cả hai nhịp có cùng cao trình đỉnh ray R = 6,8m, ở mỗi nhịp có cầu trục chạy điện, sức trục Q1 = 205T. Q2 = 205T, bước cột a =6m, vật liêu bê tông mác 200.Chọn kết cấu máiL1=L3 = 24mL2 = 21 m Chế độ làm việc trung bình (tra bảng trang 468 sgk BT2)Tra bảng ta được số liệu sau:Q(KN)Lk(m)Kích thước cầu trục, mmÁp lực bánh rayTrọng lượng, kNBKHctB1P P G G 205022,56300440024002602206085360205019,56300440024002602105285325Trong đó: Q : Sức nâng của cầu trục Lk: Nhịp của cầu trục B : Bề rộng của cầu trục K : Khoảng cách giữa 2 trục bánh xe của cầu trục Hct : Khoảng cách từ đỉnh ray đến mặt trên của xe con B1 : Khoảng cách từ trục ray đến mút của cầu trục

ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II ĐỒ GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA ÁN KẾT CẤU ( m) BÊTƠNG CỐT THÉP II Nhóm02 : Ngành : ST T NGUYỄN GREEN MSSV: 15050984 NGUYỄN MINH HỒNG MSSV: 15051221 HỒ VŨ LINH MSSV: 15051275 HÀ VĂN TUẤN MSSV: 15051368 PHẠM THANH TÙNG MSSV: 15051212 CNKT cơng trình xây dựng Ngày duyệt Nội dung Chữ ký GVHD Ghi SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA I XÁC ĐỊNH MƠ HÌNH KHUNG VÀ TẢI TRỌNG Vũng Tàu, ngày… tháng… năm 2015 Nhà cơng nghiệp tầng, ba nhịplắp ghép − Nhịp nhà: Xác nhận GVHD + Nhịp biên: L1=L3 = 24m L = Lk1 + 2λ  Được bảo vệ Đồ án + Nhịp giữa:L2 = 21 mL = Lk2 + 2λ  Khơng bảo vệ Đồ án Chế độ làm việc trung bình, hai nhịp có cao trình đỉnh ray R = 6,8m, nhịp có cầu trục chạy điện, sức trục Q1 = 20/5T Q2 = 20/5T, bước cột Họ tên GVHD:……………………… a =6m, vật liêu bê tơng mác 200  Chọn kết cấu mái L1=L3 = 24m L2 = 21 m Chế độ làm việc trung bình (tra bảng trang 468 sgk BT2)  Tra bảng ta số liệu sau: Q Lk (KN) (m) Kích thước cầu trục, mm B K Hct B1 Áp lực bánh ray P P Trọng lượng, kN G G 20/50 22,5 6300 4400 2400 260 220 60 85 360 20/50 19,5 6300 4400 2400 260 210 52 85 325 Trong đó: Q : Sức nâng cầu trục Lk: Nhịp cầu trục B : Bề rộng cầu trục K : Khoảng cách trục bánh xe cầu trục SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Hct : Khoảng cách từ đỉnh ray đến mặt xe B1 : Khoảng cách từ trục ray đến mút cầu trục P : Áp lực tiêu chuẩn lớn bánh xe cầu trục lên ray Ptcmin: Áp lực tiêu chuẩn nhỏ bánh xe cầu trục lên ray G : Trọng lượng xe G : Trọng lượng tồn cầu trục Cột trục định vị − Cột biên :Ta có sức cầu Q = 20/5T < 30 T, trục định vị lấy cách mép ngồi cột 25cm − Cột giữa: trục định vị trùng với trục hình học cột SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Kết cấu mái: − Nhịp L1 = L3 = 24m> 18 m Nhịp L2 = 21m >18 m ⇒ Nên ta chọn kết cấu máy dàn mái hình thang • Chiều cao dàn là: • Chiều cao đầu dàn Cửa mái đặt bố trí dọc nhà • Các lớp panen mái cấu tạo xuống sau: stt Các lớp mái Tải trọng TC daN/m2 Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn Tơn lợp mái 0.8 1.1 Xà gồ 0.8 1.1 Tổng hợp tải trọng phân bố chiều dài dàn mái: Tải trọng TT daN/m2 117.0 187.2 Tổng chiều dài lớp máy t = + 120 = 125(mm) SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA - MÁI LP TÔN SÓNG VUÔNG MẠ MÀU D0.5mm - XÀ GỒ THÉP HỘP 60*120mm - GIẰNG THÉP 60*120mm SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Chọn dầm cầu trục Với nhịp cầu trục 6m, sức trục 20/5T Chọn dầm cầu trục theo thiết định hình có: − − − − − Chiều cao Hdct = 1000m, Bề rộng sườn b = 200mm, Chiều cao cánh hc’ = 120mm, Bề rộng cánh bc’ = 570mm Trọng lượng dầm 4.2T = 42(KN) Xác định kích thướt đường ray Từ Q = 20/5T Ptcmax= KN, chọn ray có: − Chiều cao ray hr = 150(mm) − Trọng lượng tiêu chuẩn 1m dài lớp đệm: gcr = daN/m ⇒ Chọn 150kg/m =2kg/m Xác định kích thướt chiều cao nhà Lấy cao trình nhà tương ứng với cốt ± 0,00 để xác định kích thước khác − Cao trình vai cột: V = R – hr – Hdct = 6.8 – 0.15 – = 5.65m R: cao trình ray cho, R = 6.8 m hr: chiều cao ray, hr = 0.15m Hdct: chiều cao dầm cầu trục, Hdct = 1m SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA − Cao trình đỉnh cột: Đ = R + Hct + a1 = 6,8 + 2,4 + 0,15 = 9.35m Hct: chiều cao cầu trục,với chế độ làm việc trung bình sức trục 20/5T tra bảng ta có : Hct = 2,4m a1: khe hở an tồn từ đỉnh xe đến mặt kết cấu mang lực mái, Chọn a1 = 0,15m đảm bảo a1 ≥ (0,1 ÷ 0,15)m − Cao trình đỉnh mái hai nhịp biên: M1 = Đ + h + t = 9.35 + + 0.125 = 12,475m h: chiều cao kết cấu mang lực h = 3,2m t: tổng chiều dày lớp mái t = 0,51m − Cao trình đỉnh mái nhịp giữa: M2 = Đ + h + + t = 9,35+ +2,5 + 0,125 = 14,975m : chiều cao cửa mái, = 2,5(m) Kích thướt cột Sức trục nhỏ 30T, nhịp nhà nhỏ 30m nên chọn loại cột có tiết diện hình chữ nhật − Chiều cao phần cột trên: Ht = Đ – V = 9,35 – 5,65 = 3,7(m) − Chiều cao phần cột dưới: Hd = V + a2 = 5,65 + 0,5 = 6,15(m ) a2: Khoảng cách từ cốt ± 0,00 đến cốt mặt móng, chọn a2 = 0,5m − Chiều cao tồn cột H = Ht + Hd = 3,7 + 6,15 = 9,85(m) Chọn tiết diện cột Chọn bề rộng cột chọn thống b = 400mm thỏa mãn điều kiện mm) • Cột biên: chọn chiều rộng cột b = 400mm o Chiều cao tiết diện phần cột ht = 400mm, thỏa mãn điều kiện: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA o Chiều cao tiết diện cột hd = 600mm, thảo mãng điều kiện: • Cột giữa:chọn bề rộng cột: b = 400mm o Chiều cao tiết diện phần cột ht =600 mm, thỏa mãn điều kiện: o Chiều cao tiết diện cột hd = 800mm, thảo mãng điều kiện: Kích thướt sơ vai cột − Cột biên + Kích thước vai cột sơ chọn thống hv = 600(mm) + Khoảng cách từ trục định vị đến mép vai: Chọn h = 1000(mm) Góc nghiêng α = 450 a= 25mm => ho=1000 – 25 =975(mm) l = lv + hd – ht = 400 + 600 – 400 = 600mm − Cột + Kích thước vai cột sơ chọn thống hv = 600mm + Khoảng cách từ trục định vị đến mép vai: Chọn h = 1400mm Góc nghiêng α = 450 a= 25mm => ho= 1400 – 25 = 1375mm SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA 600 400 400 400 570 750 800 1000 57 +8.450 400 600 880 120 570 750 750 400 800 400 400 800 800 II Xác Định Tải Trọng Tĩnh tải a) Phần tỉnh tải tải trọng lượng thân lớp mái tác dụng 1m2 mặt mái xác định theo bảng sau: STT Các lớp cấu tạo mái δ (m) γ (kN/m3) n gtc (kN/m2) gtt (kN/m2) Tơn 0,05 0,8 1,1 0,004 0,0044 SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II Xà gồ thép hộp 60x120 0,12 0,8 GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA 1,1 Tổng cộng 0,1096 1,87 0,1136 0,11 Tra bảng nhịpL2 =24 9,6TVới hệ số vượt tải n = 1,1 G12 = 9,6 × 1,1 = 10,56 (T) = 105,6 (KN) Với nhịp L1 = 21N tải trọng thân 8,4(T) với hệ số vượt tải n = 1,1 G11 = 8,4 × 1,1 = 9,24(T) = 92,4(T) − Trọng Lượng khung mái t Với chiều rộng 6m, cao 2,5m lấy 1,5(T), n = 1,1 G2 = 1,5 × 1,1 =1,65(T) = 16,5(KN) Trọng lượng kính khung cửa kính lấy 5(KN/m), n = 1,1 Gk = 0,5 × 1,2 = 0,6 (T/m) 6(KN/m) − Tính tải mái qui lực tập trung + Nhịp biên Gm1 = 0,5 ×(Gm1 + gtt × a × l) = 0,5 ×( 92,4 + 0,11 × 6× 24) = 54,12(KN) + Nhịp (có cửa mái) Gm2 = 0,5 ×(Gm1 + gtt × a × l + G2 +Gk) = 0,5 ×(105,6 +0,11 × × 21 + 16,5 + 6) = 70,98(KN) SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA  chiều dài tính tốn cột: lo = Ht Ψ = 9.25 m Độ lệch tâm tĩnh học: e1 = = 0.043 m Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea = max( Kết cấu siêu tĩnh: e0 = max( e1, ea ) = 0.433m Lực dọc tới hạn: θ= Ncr = Momen qn tính cột: Hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc: Độ lệch tâm có kể đến ảnh hưởng uốn dọc: η*.e0 = 0.468m giả thiết khoảng cách: a=0.04m, a’=0.04m chiều cao làm việc: ho = h-a = 0.56 m Za = ho- a’ = 0.52 m độ lệch : 0.728 m 0.208 m Chiều cao vùng nén: x1 = = 0.068 m kiểm tra độ lệch tâm: 2a’ = 0.08m ξ.R*h.o= 0.366 m Ta thấy x1 < 2a => tính theo trường hợp đặc biệt  tính cốt thép đối xứng: A’s1 = As1 = mm2 Vậy : μt = *Tính tốn cho cặp nội lực Mmax, Nt.ứng: Mtt =89.754kN.m Ntt = 149.52 kN - kích thước cột: Ht = 3.7m bt=0.4m ht =0.6m hệ số phụ thuộc hai đầu cột: ψ= 2.5  chiều dài tính tốn cột: lo = Ht Ψ = 9.25 m Độ lệch tâm tĩnh học: e1 = = 0.6 m Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea = max( Kết cấu siêu tĩnh: e0 = max( e1, ea ) = 0.6m Lực dọc tới hạn: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 52 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA θ= Ncr = Momen qn tính cột: Hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc: Độ lệch tâm có kể đến ảnh hưởng uốn dọc: η*.e0 = 0.64m giả thiết khoảng cách: a=0.04m, a’=0.04m chiều cao làm việc: ho = h-a = 0.56 m Za = ho- a’ = 0.52 m độ lệch : 0.9 m 0.38 m Chiều cao vùng nén: x1 = = 0.049 m kiểm tra độ lệch tâm: 2a’ = 0.08 m ξ.R*h.o= 0.366 m Ta thấy x1 < 2a => tính theo trường hợp đặc biệt  tính cốt thép đối xứng: A’s2 = As2 = mm2 Vậy : μt = *Tính tốn cho cặp nội lực Nmax, Mt.ứng: Mtt =50.189 kN.m Ntt = 320.43 kN - kích thước cột: Ht = 3.7m bt=0.4m ht =0.6m hệ số phụ thuộc hai đầu cột: ψ= 2.5  chiều dài tính tốn cột: lo = Ht Ψ = 9.25 m Độ lệch tâm tĩnh học: e1 = = 0.157 m Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea = max( Kết cấu siêu tĩnh: e0 = max( e1, ea ) = 0.157m Lực dọc tới hạn: θ= Ncr = Momen qn tính cột: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 53 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc: Độ lệch tâm có kể đến ảnh hưởng uốn dọc: η*.e0 = 0.64m giả thiết khoảng cách: a=0.04m, a’=0.04m chiều cao làm việc: ho = h-a = 0.56 m Za = ho- a’ = 0.52 m độ lệch : 0.431 m -0.089 m Chiều cao vùng nén: x1 = = 0.105 m kiểm tra độ lệch tâm: 2a’ = 0.08 m ξ.R*h.o= 0.366 m Ta thấy 2a tính theo trường hợp lệch tâm lớn  tính cốt thép đối xứng: + A’s3 = As3 = mm2 + Vậy : μt = Bố trí thép cho trường hợp nguy hiểm nhất: As = max (As1, As2, As3) = 1299.333 mm2 A’s = As = 1299.333 mm2 μt = (đạt) chọn thép A’s = As sau: As = Độ mãnh cột: λr = Vì 3050cm nên cạnh cần có cốt dọc cấu tạo, khoảng cách cốt dọc theo phương cạnh h là: => Thỏa mãn - Diện tích tiết diện : SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 57 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II => Chọn thép Þ12, GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Cho phần cột cột Bố trí cốt thép dọc hình vẽ Tính toán kiểm tra khả chòu lực theo phương mặt phẳng uốn: a) Phần cột trên: - Chiều dài tính toán - Độ mảnh ; diện tích tiết diện , hệ số uốn dọc tra phụ lục XI ta cm2, tổng diện tích cốt thép - Tính toán khả chòu lực tiết diện: Điều kiện kiểm tra: N: Chọn theo Nmax lấy cặp nội lực II – 18 , => Vậy cột đủ khả chòu lực theo phương mặt phẳng uốn b) Phần cột dưới: - Chiều dài tính toán SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 58 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II - Độ mảnh , hệ số uốn dọc GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA tra phụ lục XI ta ; diện tích tiết diện - Tổng diện tích cốt thép (ở tiết diện III - III cắt bớt 4Þ18 không kể cốt dọc cấu tạo khoảng cách cốt đai lớn 15 lần đường kính nó) - Tính toán khả chòu lực tiết diện: Điều kiện kiểm tra: N: Chọn theo Nmax lấy cặp nội lực III – 18 , => Vậy cột đủ khả chòu lực theo phương mặt phẳng uốn VIII TÍNH CỘT TRỤC B THEO CÁC ĐIỀU KIỆN KHÁC: Kiểm tra theo khả chòu cắt: phần cột lực cắt lớn xác định từ bảng tổ hợp: Qmax = 33.36kN Thỏa mãn điều kiện chịu cắt bê tơng Đặt cốt đai theo cấu tạo Đường kính d8, đảm bảo lớn 0.25 lần d20 Khoảng cách đai chọn 200 m, đảm bảo khơng lớn 15 lần cốt dọc chịu nén bé d20 Khoảng cách cốt đai vò trí nối buộc SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 59 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA a) Kiểm tra nén cục bộ: Xét trường hợp nguy hiểm nhịp BC Đỉnh cột chịu lực nén mái trun xuống Bề rộng dầm mái kê lên cột 240mm bề dài tính tốn đoạn kê 260mm Diện tích trực tiếp nén cục Aloc.1 =240x260=62400kN, Diện tích tính tốn tiết diện đối xứng qua Aloc.1 tính Aloc.2 = 400x300=120000 mm2 Hệ số Cường độ chịu nén cục bêtơng Với Ta có: ,theo cấu tạo, gia cường lưới vng đầu cột gia cố đầu cột lưới vng d6, kích thước lưới 60x60mm, bước lưới 12mm 1.2.3 Tính tốn vai cột: Sơ đồ tính dầm consol ngắn Vai cột đối xứng Chiều cao làm việc: ho =1160mm; Lv = 600mm Khi Lv 2.5av = 2.5x150 = 375mm chọn cốt xiên cốt đai ngang Diện tích cốt xiên cắt qua nửa đoạn Lx = khơng bé 0.002bho = 0.002x400x1160=928 mm , chọn 3d20 đặt thành lớp, thỏa mãn bé 25 Lx/15 = 68mm => Chọn 320( ) đặt thành lớp Thỏa điều kiện: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 61 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA d) Kiểm tra ép mặt lên vai cột : - Dầm cầu trục lắp ghép nên lực nén lớn từ dầm truyền vào vai cột : - Gía trò Dmax Pmax gây tính cho bên dầm, dựa vào đường ảnh hưởng ta tính được: ; ; => - Bề rộng dầm cầu trục đoạn gối mở rộng 40 cm , đoạn dầm gối lên vai 18 cm => Fcb = 40x18=720cm2 - Diện tích tính toán nén cục bộ: - Hệ số tăng cường độ : - Với khả chòu ép cục vai : => Thỏa mãn yêu cầu điều kiện chòu ép cục Kiểm tra chuyên chở, cẩu lắp: - Lúc cột bò uốn, tải trọng lấy trọng lượng thân cột nhân với hệ số động lực 1,5 SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 62 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA - Đoạn dưới: - Đoạn : - Xét trường hợp bốc xếp, treo buộc chọn hai sơ đồ tính sau * Khi chuyên chở bốc xếp: Cột đặt nằm theo phương ngang, điểm kê treo buộc cách nút đoạn m , cách nút đoạn - Mô men âm gối: - Mô men dương lớn đoạn phần cột tìm tiết diện cách gối 2,6m => Vậy ta cần kiểm tra tiết diện có độ cứng bé mômen lớn phần cột chỗ có mômen - Kiểm tra khả chòu lực với tiết diện nằm ngang: cm cốt thép đưa vào tính toán lấy cốt cùng: 2Þ20+1Þ12 có SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 63 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA (HÌNH A) (HÌNH B) - Mô men dương lớn đoạn phần cột tìm tiết diện cách gối 2,6m => Vậy ta cần kiểm tra tiết diện có độ cứng bé mômen lớn phần cột chỗ có mômen - Kiểm tra khả chòu lực với tiết diện nằm ngang: cm cốt thép đưa vào tính toán lấy hai cốt cùng: 3Þ25có SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 64 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA - Kiểm tra theo công thức: => Nên cột đủ khả chòu lực Cột dưới: kiểm tra khả chịu lực với tiết diện nằm ngang: h = 400mm, ho = 560mm, cốt thép lấy ba cốt ngồi 3d25 có As=1472mm2 kiểm tra theo cơng thức: *khi cẩu lắp lật cột theo phương nghiêng cẩu: Cột trên: Điểm cẩu đặt vai cách điểm 4.0m, chân cột tỳ lên đất (hình b) mơmen lớn phần cột, chổ tiếp giáp với vai cột Tiết diện cột 400x400 với AS = 1472 mm2 (3d25) Tính được: Vậy đủ khả chịu lực Cột dưới: Ở phần cột mơmen lớn tìm cách chân cột đoạn 2.95m giá trị mơmen M6 = 19.8kNm tiết diện có h = 600mm, ho = 560mm, thép lấy 3d25 có AS =1472, tính được: Ta thấy Như đủ khả chịu lực  Khi cẩu lắp cột theo phương ngang Điểm cẩu đặt vai cách nút 4,25m, chân cột tỳ đất hình b Tiết diện cột 400x400 với 3d25 có As=1472 mm2 tính được: Đủ khả chịu lực Tiết diện cột 400x600 với 2d25có As=1472mm2 tính được: Đủ khả chịu lực SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 65 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II SVTH : NHĨM 02 GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA LỚP DC15XD Page 66 [...]... lực thẳng đứng lớn nhất do 2 cầu trục đứng cạnh nhau và có một bánh xe đặt tại tâm vai cột vạ dầm chữ T truyền lên vai cột Dmax Xác định theo đường ảnh hưởng phản lực như hình sau: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 15 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA y1 = 1 SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 16 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Các tung độ yi của đường ảnh hưởng...ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA b Tĩnh tải dầm cầu trục và đường ray: Gdct = n(Gc + gr) = 1,1 × (42 + 6 × 1,5) = 56,1 kN Trong đó: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 11 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Gc – trọng lượng bản thân dầm cầu trục là 42kN gr – trọng lượng... SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 21 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA Gm1 1 1 2 2 3 3 4 R 2.706 (-) (+) 3.684 54.12 1.727 (+) (+) 54.12 1.727 14.51 (-) 4 (+) 1.727 Cột trục B: Mơmen Phản lực đầu cột R: Gm1 1 1 2 2 3 3 4 4 Gm2 R 2.529 0.428 (+) (-) 125.1 0.428 (+) 8.571 (-) 27.021 SVTH : NHĨM 02 125.1 LỚP DC15XD Page 22 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA I.3... ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA b Hoạt tải do cầu trục Với số liệu đã cho Q = 20/5(T) − Nhịp biên Nhịp cầu trục Lk = L1 - 2λ = 24 – 2 × 0,75 = 22,5(m)  Chế độ làm việc trung bình Tra bảng phụ lục ta có các số liệu về cầu trục như sau: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 14 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA     Bề sâu trục B = 6,3(m) Khoảng cách 2 bánh xe K =... 2.072 17.41 (-) 4 64.8 (+) (+) (+) 64.8 2.072  Cột trục B: Tính riêng trường hợp hoạt tải đặt bên phải, bên trái  Trường hợp đặt bên phải: Momen do Pm2 gây ra tại đỉnh cột: MP1 = Pm2 × e = 56.7 × 0.15 = 8.51 kNm = 3.36 Nội lực tại các tiết diện cột: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 27 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA MI = MP1 = 8.51 kNm MII = MIII = -8.571 × 3.36 = -28.8 kNm MIV... × (-2.94) = -24.73 kN SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 29 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II 1 1 2 3 2 3 4 GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA 24.73 R Dmax 120.85 (-) (+) 4 91.5 (-) 21.19 M 471.9 (+) 471.9 N (-) 24.73 Q *Cột trục B: Tính riêng tác dụng của hoạt tải lên vai cột phía bên trái và phía bên phải của cột  Trường hợp nội lực gây ra do cầu trục phía bên phải: Dmax2 = 45.05 kN M = Dmax2 × λ = 45.05 × 0.75... NIV = 0 QIV = 8.44 – 15.2 = -6.76 kN SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 32 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II 1 1 R 2 2 Tmax 3 3 4 GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA 6.76 16.03 (+) (+) 4 (-) (-) 38.47 M N 6.76 Q  Cột trục B: Xét hai trường hợp cột B chịu tác dụng do lực hãm của cầu trục bên phải và cầu trục bên trái  Trường hợp lực hãm do cầu trục bên phải: Tmax2 = 15.2 kN, k = 0.072 R = 8.86 kN Nội lực tại các tiết... 12 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA = 0,5 × 1,2 × 0,75 × 6 × 24 = 64,8 kN − Cột giữa Pm2 = 0,5 × n × pmc × a × L2 = 0,5 × 1,2 × 0,75 × 6 × 21 = 56,7 kN Trong đó: Pm – hoạt tải tính tốn Pmc – hoạt tải tiêu chuẩn trên 1m2 mái, pmc = 0,75 kN/m2 n – hệ số vượt tải, n = 1,2 Vị trí điểm đặt của hoạt tải mái trùng với điểm đặt của tĩnh tải mái SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 13 ĐỒ ÁN. .. 0,267 + 0,638) = 1.52(T) − Xem nội lực Tmax đặt lên cột ở mức mặt trên cầu dầm trục, cánh vai cột 1m và cách đỉnh cột 1 đoạn Y = 3,7 – 1 = 2,7(m) d Hoạt tải gió − Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi mét vuông bề mặt thẳng đứng của công trình là: Trong đó: SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 17 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA : p lực gió ở độ cao 10 m, theo tiêu chuẩn TCVN 2737... kNm NI = NII = NIII = NIV = 0 QIV = 8.86 – 15.2 = -6.34 kN SVTH : NHĨM 02 LỚP DC15XD Page 33 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP II 1 1 2 2 3 3 GVHD : ThS ĐỖ KIM KHA 6.34 R Tmax 17.58 (+) (+) 4 4 (-) 34.32 M N 6.34 Q  Trường hợp lực hãm do cầu trục bên trái Tmax1 = 15.2 kN ta lấy giá trị momen, lực cắt Tmax1 ở bên trái, đổi dấu và nhân thêm hệ số: Tmax1 Tmax2 = 15.2 15.2 =1 Phản lực đầu cột: R = 8.86 ×

Ngày đăng: 14/10/2016, 22:24

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • Vũng Tàu, ngày….. tháng….. năm 2015

  • Xác nhận của GVHD

  •  Được bảo vệ Đồ án

  •  Không được bảo vệ Đồ án

  • Họ tên GVHD:………………………

  • ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊTÔNG CỐT THÉP II

  • STT

  • Ngày duyệt

  • Nội dung

  • Chữ ký GVHD

  • Ghi chú

  • 1

  • 2

  • 3

  • 4

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan