Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN LƯU LƯỢNG 1.1 KW Hóa chất (1) KW hóa chất (1) có dạng hình hộp chữ nhật với • • • Chiều dài: a1 = 2500 mm = 2,5 m Chiều rộng: b1 = 1500 mm = 1,5 m Chiều cao: h1 = 3000 mm = m Khu vực hóa chất phải bao quanh tủ hút để ngăn chặn lan truyền khí xung quanh Yêu cầu tủ hút bao quanh cách mặt bên mặt KW hóa chất khoảng 200 (mm) Từ ta tính kích thước tủ • • • Chiều dài tủ hút: a2 = a1 + 2.200 = 2500 + 400 = 2900 (mm) = 2,9 (m) Chiều rộng tủ hút: b2 = b2 + 2.200 = 1500 + 400 = 1900 (mm) = 1,9 (m) Chiều cao tủ hút: h2 = h1 + 200 = 3000 + 200 = 3200 (mm) = 3,2 (m) Lưu lượng qua miệng chụp hút: L = A.V đó: • • • L: lưu lượng qua miệng hút (m3/h) A: tiết diện chụp hút (m2); A= a2.b2 = 2,9 1,9 = 5,51 (m2) V: Vận tốc miệng chụp hút (m/s); chọn V = 0,5 (m/s) Lưu lượng qua miệng chụp hút: L = 5,51.0,5 = 2,76 (m3/s) = 9936 (m3/h) 1.2 Lò nấu nhôm Ta có lưu lượng lò nấu nhôm: L= 4000 m3/h 1.3 Lò Lò sử dụng nhiên liệu dầu F.O Bảng 1.1 Các thành phần khói thải sử dụng nhiên liệu đốt dầu F.O Cp (% ) Hp (%) 80 2.6 Op (%) Np (%) 3.29 1.1 Dung Chiều Sp Wp ẩm cao Ap (% (% d ống (%) ) ) (g/Kg) khói h (m) Nhiệt Địa B D độ điểm (Kg/h) (mm) khói TK(0C) 2.9 Hậu Gian g 5 16 16 800 400 140 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải 1.3.1 Tính toán sản phẩm cháy Bảng 1.2 Tính toán sản phẩm cháy ST T Đại lượng tính toán Lượng không khí khô lý thuyết cần cho trình cháy Lượng không khí ẩm lý thuyết cần cho Công thức VO = 0,089CP + 0,264HP – 0,0333(OP – SP) = 0,089.80 + 0,264.2,65 0,0333.(3,29-2,9) Va = (1 + 0,0016d)VO = (1 + 0,0016.16) 7,807 trình cháy Lượng không khí ẩm thực tế với hệ số Vt = α.Va thừa không khí α = = 1,4 8,007 1,2 - 1,6 Kết 7,807 m chuẩn/kgNL 8,007 m chuẩn/kgNL 11,21 m chuẩn/kgNL Lượng khí SO2 VSO2 = 0,683.10-2SP= 0,683.10-2.2,9 SPC 0,02 m chuẩn/kgNL Lượng khí CO SPC với hệ số cháy V = 1,865.10-2 η.C CO P không hoàn toàn -2 = 1,865 10 0,03 78 hoá học học η (η = 0,01 - 0,05) 0,045 m chuẩn/kgNL -2 Lượng khí CO2 VCO2 = 1,853.10 (1 - η)CP SPC = 1,853.10-2 ( 1- 0,03) 80 1,438 m chuẩn/kgNL 3 VH2O = 0,111HP + 0,0124WP + Lượng SPC -2 Lượng khí N2 VN2 = 0,8.10 Np+ 0,79Vt SPC = 0,8.10-2.1,16+ 0,79.11,21 8,865 m chuẩn/kgNL Lượng khí O2 VO2 = 0,21(α - 1)Va không khí thừa = 0,21 (1,4 -1) 8,007 0,673 m chuẩn/kgNL 10 nước 0,0016dVt = 0,111.2,65 + 0,0124.5 + 0,0016.16.11,21 Lượng khí NOx M NOx = 1,723.10-3.B1,18 SPC (Nhiên 0,643 m chuẩn/kgNL 3 2,794.10-3 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải = 1,723.10-3.8001,18 = 4,591 (kg/h) liệu dầu) => VNOx = MNOx/B γNOx m3 chuẩn/kg NL = 4,591/(800.2,054) 11 Lượng khí N2 tham VN2 = 0,5.VNOx gia phản ứng cháy = 0,5 2,692.10-3 12 Lượng khí O2 tham VO2 = VNOx gia phản ứng cháy 13 1.3.2 Lượng cộng SPC tổng 1,397.10-3 m3chuẩn/kg NL 2,794.10-3 m3chuẩn/kg NL VSPC = VSO2 + VCO + VCO2 + VH2O + VN2 + VO2 + VNOx - (VN2 + VO2) = 0,020 + 0,045 + 1,438 + 0,643 + 8,865 + 0,673 + 2,794.10-3 (1,397.10-3 + 2,794.10-3 ) 11,684 m chuẩn/kgNL Tính toán nồng độ chất ô nhiễm Bảng 1.3 Tính toán nồng độ chất ô nhiễm Đại lượng tính toán Lưu ượng khói (SPC) điều kiện chuẩn t=0 oC; p=760mmHg Lưu lượng khói (SPC) điều kiện thực tế (t=1400) Lượng khí SO2 với γSO2=2,926 kg/m3chuẩn Lượng khí CO với γCO=1,25 kg/m3chuẩn Lượng khí SO2 với γSO2 =1,977 kg/m3chuẩn Lượng tro bụi với hệ số tro bay theo khói a=0,1-0,85 ( chọn Đơn vị m /s m3/s Công thức tính LC = VSPC.B/3600 = 11,684.800/3600 LT= LC.(273 +tkhói)/273 = 2,596 (273 + 140)/ 273 kết 2.596 3.927 g/s MSO2 = (103 VSO2.B.γSO2)/3600 = (103 0,02 800 2,926)/3600 13.004 g/s MCO= (103 VCO.B γCO)/3600 = (103 0,045 800 1,25)/3600 12.5 g/s MCO2 = (103 VCO2.B.γCO2)/3600 = (103 1,438 800 1,977)/3600 g/s Mbụi = 10.a.Ap.B/3600 = (10 0,5.5 800)/3600 631.761 5.556 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải a=0,5) Nồng độ phát thải chất ô nhiễm miệng ống khói Khí SO2 Khí CO Khí CO2 Bụi Công thức Kết Đơn vị CSO2 = MSO2/LT = 13,004/3,927 CCO = MCO/LT = 12,5/3,927 CCO2 = MCO2/LT = 631,761/3,927 CBụi = MBụi/LT = 5,556/3,927 3,311 3,183 193,437 1,415 g/m3 Vậy lưu lượng lò thải L = 3,927 m3/s = 14137,2 m3/h 1.4 KV hóa chất (4) KW hóa chất (1) có dạng hình hộp có mặt đáy hình chữ L với • • • Chiều dài: d1 = 4000 mm = m Chiều rộng: r1 = 2500 mm = 2,5 m Chiều cao: c1 = 3000 mm = m Khu vực hóa chất phải bao quanh tủ hút để ngăn chặn lan truyền khí xung quanh Yêu cầu tủ hút bao quanh cách mặt bên mặt KW hóa chất khoảng 200 (mm) Từ ta tính kích thước tủ • • • Chiều dài tủ hút: d2 = d1 + 2.200 = 4000 + 400 = 4400 mm = 4,4 m Chiều rộng tủ hút: r2 = r1 + 2.200 = 2500 + 400 = 2900 mm = 2,9 m Chiều cao tủ hút: c2 = c1 + 200 = 3000 + 200 = 3200 mm = 3,2 m Lưu lượng qua miệng hút: L = A.V đó: • • • L: lưu lượng qua miệng hút (m3/h) A: tiết diện chụp hút (m2); A= d2.r2 = 4,4 2,9 = 12,76 m2 V: Vận tốc miệng chụp hút (m/s); chọn V = 0,5 m/s Lưu lượng qua miệng chụp hút: L = 12,76.0,5 = 6,38 (m3/s) = 22968 (m3/h) 1.5 Máy nghiền cám Ta có lưu lượng máy nghiền cám: L = 3000 m3/h Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải 1.6 Máy bào gỗ 700 Máy bào gỗ sử dụng chụp hút để thu bụi thải trình bào gỗ Miệng chụp hút có hình chữ nhật 1200 2250 chụp hút đặt bàn, ta có: 2000 Chiều ngang miệng chụp hút: 2250 mm = 2,25 m Chiều cao miệng chụp hút ta chọn 500 mm = 0,5 m 3250 Lưu lượng qua miệng chụp hút: L = A.V Trong đó: L: lưu lượng qua miệng chụp hút A: Diện tích mặt cắt ngang chụp hút; A = 2,25.0,5 = 1,125 m2 V: Vận tốc qua miệng hút; chọn V = m/s • • • Vậy lưu lượng qua chụp hút là: L = A.V = 1,125.5 = 5,625 m3/s = 20250 m3/h 1.7 Thiết bị sấy Ta có lưu lượng thiết bị sấy 7000 m3/h CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN THIẾT BỊ 2.1 Hệ thống xử lý khí thải KW Hóa chất (1) 2.1.1 Chọn thiết bị Khí thải từ khu vực hóa chất có dung môi hữu bay (VOC, acetone, benzen, toluen…) gây nguy hại đến sức khỏe người Từ tính chất dòng khí phát sinh từ Khu hóa chất trên, ta đề biện pháp để xử lý, sử dụng tháp hấp phụ với vật liệu hấp phụ than hoạt tính Trước hết cần hiểu rõ chất trình hấp phụ Hấp phụ trình phân ly khí dựa lực số chất rắn số loại khí có mặt hỗn hợp khí nói chung khí thải nói riêng, trình phân tử chất khí ô nhiễm khí thải bị giữ lại bề mặt vật liệu rắn Quan trọng trình việc chọn lựa vật liệu hấp phụ cho phù hợp, vật liệu hấp phụ cần phải đáp ứng yêu cầu sau: Cấu trúc bên có lỗ xốp Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Có khả hấp phụ cao Có độ bền học cần thiết Có khả hoàn nguyên dễ dàng Giá thành rẻ Từ tính chất khí thải chất hydrocacbon, mạch vòng…ta chọn than hoạt tính có đường kính mao quản 0.005 μm để hấp phụ tốt khí độc nguy hiểm sức khỏe người, than hoạt tính có lực mạnh hydrocacbon…Mặt khác đáp ứng nhiều vấn đề khác như: Giá thành tương đối rẻ, có khả hoàn nguyên, độ bền học cần thiết Sơ đồ công nghệ Tháp hấp phụ than hoạt tính Khí thải Quạt hút Ống khói Hình 2.1 Sơ đồ công nghệ xử lý thải KW hóa chất 2.1.2 Thiết kế tháp rỗng hấp phụ có lớp đệm than hoạt tính Thể tích tháp hấp thụ tính theo công thức: V = L.t = D2.H Trong đó: L Lưu lượng khí đầu vào: L = 2,76 m3/s = 9936 m3/h • t thời gian lưu t = – s; ta chọn t = s => Thể tích tháp: V= t.L = 3.2,76 = 8,28 m3 • Ta có : V = D2.H Với: D đường kính tháp H chiều cao tháp; H = 2,5D => V = D2.2,5.D => D = = 1,62 m => H = 2,5D = 2,5 1,62 = 4,1 m Hình 2.2: Tháp hấp phụ than hoạt tính 0,5m Lớp than hoạt tính 1,0m 1,0m 0,15m 1,15m Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Tháp hấp phụ có đặc điểm sau : • Có lớp than hoạt tính, lớp có bề dày d1 = 0,15 m • Khoảng cách lớp than hoạt tính: d2 = 1,0 m • Khoảng cách từ đáy tháp đến đáy lớp than hoạt tính d3 = 1,15 m • Khoảng cách từ lớp than đến mặt tháp d4 = 0,5 m 2.1.3 Trở lực tháp hấp phụ có lớp đệm than hoạt tính ∆P = 100 kG/m2 ( Thực nghiệm ) 2.2 Hệ thống xử lý khí thải khu lò nấu nhôm khu lò 2.2.1 Lựa chọn thiết bị  Khí thải Lò nấu nhôm Lò nấu nhôm phát sinh loại axit HCl (nồng độ 1300 mg/m 3), H2SO4 (nồng độ 1200 mg/m3) bụi ( đường kính d< 10 µm, nồng độ 800 mg/m 3), có lưu lượng khí thải L = 4000 m3/h  Khí thải lò Lò sử dụng nhiên liệu dầu F.O có lưu lượng khí thải L = 3,927 m 3/s = 14137,2 m3/h Với nồng độ chi tiết bụi chất vô khí thải thể bảng sau: Bảng 2.1: Nồng độ bụi chất vô khí thải lò Các chất ô nhiễm SO2 CO CO2 Bụi Nồng độ (g/m3) Nồng độ (mg/m ) 3,331 3331 3,183 3183 193,437 193437 1,415 1415 Khi gộp khí thải hai nhà máy để xử lý chung ta có: Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải   Lưu lượng tổng cộng: L’ = 4000 + 14137,2 = 18137,2 m3/h Nồng độ bụi chất vô khí thải thay đổi tính theo công thức bảo toàn tải lượng: W1 + W2 = W3 (với W = L [m3/h] C [g/m3] ) Ví dụ: Ta tính nồng độ HCl sau gộp khí thải hai nhà máy Các khí bụi lại tính theo tương tự: Áp dụng công thức bảo toàn tải lượng HCl ta có: WHCl1 + WHCl2 = WHCl3 Trong đó: • • • WHCl1 tải lượng HCl lò nấu nhôm WHCl2 tải lượng HCl lò WHCl3 tải lượng HCl sau gộp hai lò => L1.C1 + L2.C2 = (L1 + L2).C3 => 4000.1,3 + 14137,2 = 18137,2.C3 (C2 = nồng độ HCl lò 0) => C3 = 0,287 g/m3 Các khí bụi lại tính tương tự có kết bảng Bảng 2.2: Nồng độ bụi chất vô khí thải sau gộp từ khí thải lò nấu nhôm lò Các chất ô nhiễm HCl H2SO4 SO2 CO CO2 Bụi Nồng độ (g/m3) 0,287 0,265 2,6 2,48 150,8 1,28 Nồng độ (mg/m3) 287 265 2600 2480 150800 1280 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải  Dựa vào QCVN 19:2009/BTNMT ta tính nồng độ tối đa cho phép bụi chất vô khí thải Lò nấu nhôm Lò thải môi trường theo công thức: Cmax = C Kp Kv Trong đó: • Cmax : nồng độ tối đa cho phép bụi chất vô khí thải công nghiệp, tính miligam mét khối khí thải chuẩn (mg/Nm3) C : nồng độ bụi chất vô theo quy chuẩn; ta chọn C theo cột • B Kp : hệ số lưu lượng nguồn thải; Ta có lưu lượng nguồn thải L= 18137,2 < • 20000 m3/h nên ta lấy hệ số Kp = Kv : hệ số vùng, khu vực; Đồ án áp dụng cho tỉnh Hậu Giang nên Kv = • Theo ta có bảng Bảng 2.3: Nồng độ tối đa cho phép (tính theo cột B QCVN 19-2009 ) bụi chất vô khí thải Lò nấu nhôm lò Chất ô nhiễm HCl H2SO4 CO SO2 CO2 Bụi C (mg/Nm3) theo cột B 50 50 1000 500 Không quy định quy chuẩn 200 Cmax (mg/Nm3) 50 50 1000 500 200 Chú ý: QCVN 19:2009/BTNMT không quy định CO nên ta không xử lý khí Để thuận tiện cho theo dõi việc xử lý, ta có bảng so sánh nồng độ phát thải hai lò C0 nồng độ đạt quy chuẩn xả thải Cmax Bảng 2.4: So sánh nồng độ phát thải hai lò C0 nồng độ Cmax Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Chất ô nhiễm Nồng độ phát thải C0 (mg/m3) 287 265 2600 2480 1280 HCl H2SO4 CO SO2 Bụi Cmax (mg/Nm3) 50 50 1000 500 200 C0/Cmax ( lần ) 5,74 5,3 2,6 4,96 6,4 Từ kết tính toán ta đề xuất sơ đồ công nghệ xử lý sau: Khí thải Cyclone liot Tháp giải nhiệt Ống khói Buồng đốt Tháp hấp thụ Quạt hút Hình 2.3 Sơ đồ công nghệ xử lý khí thải lò nấu nhôm lò Thuyết minh: Trước hết khí thải từ lò đốt dầu FO đưa qua tháp giải nhiệt, sau khí dẫn qua Cyclon, bụi xử lý Lúc khí thải CO, SO2, HCl H2SO4 Để xử lý SO2, HCl, H2SO4 có nhiều biện pháp khác nhau, phương pháp sử dụng tháp có lớp vật liệu đệm kết hợp phun dd kiềm (ở sử dụng NaOH) áp dụng phổ biến hiệu xử lý cao, chi phí đầu tư vận hành chấp nhận Khí SO2, HCl, H2SO4 hấp thụ dung dịch xút NaOH Trong thiết bị tháp hấp thụ có lớp sỏi tách ẩm thiết kế giai đoạn cuối tháp, nhờ khí khí khô hoàn toàn Tiếp theo khí quạt hút dẫn đến buồng đốt Tại với nhiệt độ từ 650 – 8000C xảy trình oxy hóa CO thành CO độc Sau khí thải dẫn qua ống khói thải môi trường 2.2.2 Tính toán thiết bị buồng đốt 10 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải • • : Năng suất lọc bụi thiết bị, = 80 – 100 m3/(m2.h); chọn = 90 m3/ (m2.h) n : hệ số thực nghiệm; n = 1,25 – 1,3; ta chọn n= 1,3 Thay số vào công thức ta được: ∆Ptv = 1,5 901,3 = 520,72 N/m2 = 52,072 KG/m2 2.6 Hệ thống xử lý khí thải khu làm việc máy sấy thùng phuy 2.6.1 Lựa chọn thiết bị Do đặc tính làm việc máy sấy thùng phuy nên khí thải chất hữu có mùi khó chịu xylen, phenol Do việc xử lý khí thải khu máy sấy thùng phuy quy việc xử lý mùi tạo Để xử lý mùi ta lựa chọn hai phương án sau: Phương án 1: dùng chế phẩm sinh học Cơ chế phương pháp chế phẩm sinh học phân tán vào môi trường khí thải Làm lấn át mùi khí Do phương án mang tính tạm thời không xử lý mùi cách triệt để Phương án 2: Sử dụng O3 để xử lý mùi O3 chất có tính oxy hóa cực mạnh, có khả oxy hóa nhiều hợp chất hữu có hợp chất hữu gây mùi xylen, phenol Đây phương pháp xử lý mùi triệt để, dễ lắp đặt vận hành hệ thống nên sử dụng rộng rãi Kết luận: Từ đặc tính ưu nhược phương pháp, em định chọn phương án để xử lý mùi hôi nhà máy sấy thùng phuy thải Sơ đồ công nghệ Khí thải Tháp hòa trộn Quạt hút ống khói Hình 2.10 Sơ đồ công nghệ xử lý khí thải máy nghiền cám 2.6.2 Tính toán thiết bị 2.6.2.1 Máy phát O3 Để xử lý mùi hôi từ khí thải nhà máy sấy thùng phuy thải nồng độ O3 cần cung cấp G = 60 mg/m3 Công suất cung cấp O3 cho hệ thống: P = L.G 24 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Trong đó: • • L: Lưu lượng khí thải từ nhà máy sấy thùng phuy; L = 7000 m3/h G: Nồng độ O3 cần cung cấp; GO3 = 60 mg/m3 Thế số ta được: P = 7000.60 = 420000 mg/h = 420 g/h Vậy ta chọn mua máy phát O3 có công suất 420g/h 2.6.2.2 Tháp hòa trộn 2.6.2.2.1 Giới thiệu tháp hòa trộn Để trình xử lý mùi hiệu cần điều kiện sau   Diện tích tiếp xúc phải đủ lớn để O3 tiếp xúc với toàn chất hữu khí thải Thời gian lưu phải đủ lớn để phản ứng O3 với chất hữu gây mùi khí thải xảy hoàn toàn Do để đáp ứng điều kiện tháp hòa trộn phải có hình trụ ( khí dễ lưu thông) có chắn ngang theo hình zic-zac 2.6.2.2.2 Tính toán thiết bị Thể tích tháp tính theo công thức: V = L.t = D2.H (1) Trong đó: • • • • • 1000 V: Thể tích tháp hòa trộn (m ) L: Lưu lượng dòng khí; L = 7000 m3/h = 1,94 m3/s T: Thời gian lưu; t= – s; Chọn t = 4s D: đường kính tháp (m) H: Chiều cao tháp; Chọn H = 2,5D (m) Thay H = 2,5D vào công thức (1) ta được: L.t = 2,5 D 1000 500 D1600 4000 500 500 => D = = = 1,6 m => H = 2,5D = 2,5 1,6 = m Trong tháp thiết kế ngang theo zic-zac có đặc điểm sau: • • Chiều dài l = 2D/3 = 2.1,6/3 = 1,1 m Khoảng cách 0,5 m 25 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải • • Thanh cách miệng tháp 0,5 m Thanh cách đáy tháp 0,5 m 2.6.2.2.3 Tổn thất áp suất Tổn thất áp suất tháp hòa trộn: ∆P = 50 kG/m2 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THỦY LỰC 3.1 KW hóa chất (1) 3.1.1 Tính toán thủy lực Đường kính ống dẫn: D = Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 2,76 m3/s = 9936 m3/h v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,484 m => chọn D = 0,5 m Khi vận tốc thực tế dòng khí ống: vt = = 14,1 m/s Với lưu lượng L = 9936 m 3/h ; v = 14,1 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,366 • • • kG/m2 Áp suất động = 12,16 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chụp hút có l/d = 0,8 ; = 300 => = 0,1 Chiều dài đường ống: l = 10000 + 7000 + 1000 + 1100 + 4800 = 23900 mm = 23,9 m Bảng 3.1: Các chi tiết có đường ống khu vực hóa chất Chi tiết Số lượng Ngoặt 900 2,8 Chụp hút 0,1 26 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Bảng 3.2: Bảng tính toán thủy lực đường ống khu vực hóa chất TT L l V (m3/h) (m) (m/s) (mm ) 9936 23.9 14.1 D 500 R R.l Σ (kG/m2) 0.366 8.74 2.9 v2.�/2 g 12.16 CPcb ∆P = R.l ∆Pcb (kG/m2) + (kG/m2) 35.26 44.00 3.1.2 Chọn quạt Tổn thất áp suất tháp hấp phụ than hoạt tính ∆Ptb = 100 mmH2O = 100 kG/m2 Tổn thất áp suất đường ống: ∆P = 44 kG/m2 Tổng tổn thất áp suất: ∆Ptổng = ∆P + ∆Ptb = 144 kG/m2 Lưu lượng khí thải 9936 m3/h Ta chọn quạt ly tâm Ц 4-70 Nō với thông số: • • • Hiệu suất quạt η = 0,68 Số vòng quay n = 1200 vòng/phút Vận tốc quay v = 50,3 m/s Công suất quạt : Nq = Trong đó: • • Nq: công suất quạt (KW) K hệ số dự trữ : Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong trước lấy K = 1,1-1,15; Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong sau quạt trục • • • : K = 1,05-1,1 ta chọn k = 1,1 ∆Ptổng: tổng tổn thất áp suất; ∆Ptổng = 144 kG/m2 η: hiệu suất quạt; η = 0,68 L: lưu lượng khí thải; L = 9936 m3/h = 2,76 m3/s => Nq = = 6.3 kW 3.2 Lò nấu nhôm lò 3.2.1 Tính toán thủy lực 3.2.1.1 Đoạn ống từ Lò nấu nhôm đến chạc ba 27 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Đường kính ống dẫn: D = Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 1,11 m3/s = 4000 m3/h v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,3 m Với lưu lượng L = 4000 m3/h ; v = 15 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,76 • • kG/m2 Áp suất động = 13,76 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chọn chạc ba hút có: • • • α = 300 F0/Ft = (D1/D2)2 = (0,3/0,6)2 = 0,25 L0/Lc = 4000/(4000 + 14137,2) = 0,22 ≈ 0,2 => = 0,33 Chiều dài đường ống: l = 6500 + 27500 = 34000 mm = 34 m Bảng 3.3 Bảng thống kê chi tiết đường ống từ lò nấu nhôm đến chạc ba Chi tiết Số lượng Ngoặt 900 0,8 Chạc ba hút 0,33 Bảng 3.4 Bảng tính toán thủy lực đường ống đoạn từ lò nấu nhôm đến chạc ba TT L l V D (m3/h) (m) (m/s) (mm) (kG/m2) 4000 34.0 15 300 R 0.757 R.l Σ 25.7 1.1 v2.�/2 g 13.76 CPcb ∆P = R.l ∆Pcb (kG/m2) + (kG/m2) 15.55 41.29 28 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải 3.2.1.2 Đoạn ống từ Lò đến chạc ba Đường kính ống dẫn: D = Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 3,927 m3/s = 14137,2 m3/h v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,577 m => chọn D = 0,6 m Khi vận tốc thực tế dòng khí ống: vt = = 13,9 m/s Với lưu lượng L = 14137,2 m3/h ; v = 13,9 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,27 • • kG/m2 Áp suất động = 11,82 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chiều dài ống l = 2.5 m Bảng 3.5 Bảng thống kê chi tiết đường ống từ lò đến chạc ba Chi tiết Số lượng Ngoặt 900 0,4 Bảng 3.6 Bảng tính toán thủy lực đường ống đoạn từ lò đến chạc ba TT L l V D (m3/h) (m) (m/s) (mm) (kG/m2) 14137 2.50 13.9 600 R 0.273 R.l Σ 0.6 0.4 v2.�/2 g 11.82 CPcb ∆P = R.l ∆Pcb (kG/m2) + (kG/m2) 4.73 5.41 3.2.1.3 Đoạn ống từ chạc ba đến khu xử lý Lưu lượng L = 4000 + 14137,2 = 18137,2 m3/h = 5,04 m3/s 29 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Đường kính ống dẫn: D = Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 18137,2 m3/h = 5,04 m3/s v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,654 m => chọn D = 0,66 m Khi vận tốc thực tế dòng khí ống: vt = = 14,7 m/s Với lưu lượng L = 18137,2 m3/h ; v = 14,7 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: • • • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,28 kG/m2 Áp suất động = 13,22 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chiều dài ống l = 2000 + 9500 + 3200 + 1100 + 1100 + 3200 +2000 + 2000 + 10000 = 34100 mm = 34.1 m Bảng 3.7 Bảng thống kê chi tiết đường ống từ chạc ba đến khu xử lý Chi tiết Số lượng Ngoặt 900 11 4.4 Bảng 3.8 Bảng tính toán thủy lực đường ống đoạn từ chạc ba đến khu xử lý TT L l V (m3/h) (m) (m/s) 18137 34.1 14.7 D R R.l Σ (mm) (kG/m2) 660 0.280 9.5 4.4 v2.�/2 g (kG/m2) ∆P = R.l + ∆Pcb (kG/m2) 13.22 58.17 67.71 ∆Pcb 3.2.2 Chọn quạt Tổn thất áp suất thiết bị ∆Ptb = ∆Pbuồng đốt + ∆Pgiải nhiệt + ∆Pcyclone + ∆Ptháp hấp thụ = 50 + 200 + 254 + 50 = 554 kG/m2 Tổn thất áp suất đường ống: 30 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải ∆P = ∆P1 + ∆P2 + ∆P3 = 41,29 + 5,41 + 67,71 = 114,41 kG/m2 Tổng tổn thất áp suất: ∆Ptổng = ∆Ptb + ∆P = 554 + 114,41 = 668,41 kG/m2 Lưu lượng khí thải L = 18137,2 m3/h Vì tổn thất áp suất hệ thống lớn nên ta chọn ba quạt ly tâm mắc nối tiếp với Khi ta có thông số tính toán quạt sau: ∆P1 = ∆P2 = ∆P3 = ∆Ptổng /3 = 668,41/3 = 222,8 kG/m2 L1 = L2 = L3 = L = 18137,2 m3/h Ta chọn quạt ly tâm Ц 4-70Nō với thông số: • • • Hiệu suất quạt η = 0,75 Số vòng quay n = 2400 vòng/phút Vận tốc quay v = 58,7 m/s Công suất quạt : Nq = Trong đó: • • • • • Nq: công suất quạt (KW) K hệ số dự trữ : Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong trước lấy K = 1,1-1,15; Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong sau quạt trục : K = 1,05-1,1 ta chọn k = 1,1 ∆P = 222,8 kG/m2 η: hiệu suất quạt; η = 0,75 L: lưu lượng khí thải; L = 18137,2 m3/h = 5,04 m3/s => Nq = = 16,15 kW 3.3 KW hóa chất (4) 3.3.1 Tính toán thủy lực Đường kính ống dẫn: D = Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 22968 m3/h = 6,38 m3/s v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,736 m => chọn D = 0,74 m Khi vận tốc thực tế dòng khí ống: vt = = 14,8 m/s 31 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Với lưu lượng L = 22968 m3/h ; v = 14,8 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,246 • • • kG/m2 Áp suất động = 13,4 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chụp hút có l/d = 0,8 ; = 300 => = 0,1 Chiều dài đường ống: l = 12500 + 6000 + 1000 + 2000 + 5800 + 2000 = 29300 mm = 29,3 m Bảng 3.9: Các chi tiết có đường ống khu vực hóa chất Chi tiết Số lượng Ngoặt 900 2,8 Chụp hút 0,1 Bảng 3.10: Bảng tính toán thủy lực đường ống khu vực hóa chất TT L l v (m3/h) (m) (m/s) 22968 29.3 14.8 D R R.l Σ (mm) (kG/m2) 740 0.246 7.2 2.9 v2.�/2 g (kG/m2) ∆P = R.l + ∆Pcb (kG/m2) 13.40 38.86 46.07 CPcb 3.3.2 Chọn quạt Tổn thất áp suất tháp hấp phụ than hoạt tính ∆Ptb = 100 mmH2O = 100 kG/m2 Tổn thất áp suất đường ống: ∆P = 46.07 kG/m2 Tổng tổn thất áp suất: ∆Ptổng = ∆P + ∆Ptb = 146.07 kG/m2 Lưu lượng khí thải 22968 m3/h Ta chọn quạt ly tâm Ц 4-70 Nō 12 với thông số: • • • Hiệu suất quạt η = 0,65 Số vòng quay n = 800 vòng/phút Vận tốc quay v = 50,2 m/s Công suất quạt : Nq = 32 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Trong đó: • • Nq: công suất quạt (KW) K hệ số dự trữ : Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong trước lấy K = 1,1-1,15; Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong sau quạt trục • • • : K = 1,05-1,1 ta chọn k = 1,1 ∆Ptổng: tổng tổn thất áp suất; ∆Ptổng = 146,07 kG/m2 η: hiệu suất quạt; η = 0,65 L: lưu lượng khí thải; L = 22968 m3/h = 6,38 m3/s => Nq = = 15,46 kW 3.4 Máy nghiền cám 3.4.1 Tính toán thủy lực Đường kính ống dẫn: D = Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 3000 m3/h = 0,83 m3/s v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,2654 m => chọn D = 0,27 m Khi vận tốc thực tế dòng khí ống: vt = = 14,5 m/s Với lưu lượng L = 3000 m3/h ; v = 14,5 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,833 • • kG/m2 Áp suất động = 12,86 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chiều dài ống l = 12000 + 8000 + 1900 + 2000 + 5500 + 500 =29900 mm =29.9 m Bảng 3.11 Bảng thống kê chi tiết đường ống từ máy nghiền cám đến khu xử lý Chi tiết Ngoặt 900 Số lượng 2,8 33 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Bảng 3.12 Bảng tính toán thủy lực đường ống đoạn từ máy nghiền cám đến khu xử lý TT L l v (m3/h) (m) (m/s) 3000 29.9 14.5 D R R.l Σ (mm) (kG/m2) 270 0.833 24.8 2.8 v2.�/2 g (kG/m2) ∆P = R.l + ∆Pcb (kG/m2) 12.86 36.01 60.90 ∆Pcb 3.4.2 Chọn quạt Tổn thất áp suất lọc bụi tay áo: ∆Ptb = 52,07 kG/m2 Tổn thất áp suất đường ống: ∆P = 60.9 kG/m2 Tổng tổn thất áp suất: ∆Ptổng = ∆P + ∆Ptb = 112,97 kG/m2 Lưu lượng khí thải 3000 m3/h Ta chọn quạt ly tâm Ц 4-70 Nō với thông số: • • • Hiệu suất quạt η = 0,65 Số vòng quay n = 1600 vòng/phút Vận tốc quay v = 41,9 m/s Công suất quạt : Nq = Trong đó: • • • • • Nq: công suất quạt (KW) K hệ số dự trữ : Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong trước lấy K = 1,1-1,15; Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong sau quạt trục : K = 1,05-1,1 ta chọn k = 1,1 ∆Ptổng: tổng tổn thất áp suất; ∆Ptổng = 112,97 kG/m2 η: hiệu suất quạt; η = 0,65 L: lưu lượng khí thải; L = 3000 m3/h = 0,83 m3/s => Nq = = 1,56 kW 3.5 Máy bào gỗ 3.5.1 Tính toán thủy lực Đường kính ống dẫn: D = 34 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 20250 m3/h = 5,625 m3/s v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,69 m => chọn D = 0,7 m Khi vận tốc thực tế dòng khí ống: vt = = 14,6 m/s Với lưu lượng L = 20250 m3/h ; v = 14,6 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: • • • • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,833 kG/m2 Áp suất động = 12,86 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chụp hút có l/d = 0,8 ; = 300 => = 0,1 Chiều dài ống l = 1000 + 11500 + 6200 + 1100 + 1100 + 4500 + 3000 + 4000 + 5000 + 2000 = 39400 mm = 39,4 m Bảng 3.13 Bảng thống kê chi tiết đường ống từ máy bào gỗ đến khu xử lý Chi tiết Ngoặt 900 Chụp hút Số lượng 10 0,1 Bảng 3.14 Bảng tính toán thủy lực đường ống đoạn từ máy bào gỗ đến khu xử lý TT L l v (m3/h) (m) (m/s) 20250 39.4 14.6 D R R.l Σ (mm) (kG/m2) 700 0.256 10.0 4.1 v2.�/2 g (kG/m2) ∆P = R.l + ∆Pcb (kG/m2) 13.04 53.46 63.55 ∆Pcb 3.5.2 Chọn quạt Tổn thất áp suất thiết bị: ∆Ptb = ∆Pcyclone +∆Ptay áo = 317,8 + 52,07 = 369,87 kG/m2 Tổn thất áp suất đường ống: ∆P = 63,55 kG/m2 35 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Tổng tổn thất áp suất: ∆Ptổng = ∆P + ∆Ptb = 63,55 + 369,87 = 433,42 kG/m2 Lưu lượng khí thải: L = 20250 m3/h Vì tổn thất áp suất hệ thống lớn nên ta chọn quạt ly tâm mắc nối tiếp với Khi cột áp lưu lượng quạt ∆P1 = ∆P2 = ∆P3 = ∆Ptổng /3 = 144,47 kG/m2 L1 = L2 = L3 = L = 20250 Ta chọn quạt ly tâm Ц 4-70 Nō với thông số: • • • Hiệu suất quạt η = 0,8 Số vòng quay n = 1200 vòng/phút Vận tốc quay v = 50,3 m/s Công suất quạt : Nq = Trong đó: • • • • • Nq: công suất quạt (KW) K hệ số dự trữ : Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong trước lấy K = 1,1-1,15; Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong sau quạt trục : K = 1,05-1,1 ta chọn k = 1,1 ∆Pmỗi quạt = 144,47 kG/m2 η: hiệu suất quạt; η = 0,8 L: lưu lượng khí thải; L = 20250 m3/h = 5,625 m3/s => Nq = = 10,95 kW 3.6 Máy sấy thùng phuy 3.6.1 Tính toán thủy lực Đường kính ống dẫn: D = Trong đó: • • L: lưu lượng dòng khí; L = 7000 m3/h = 1,94 m3/s v : Vận tốc dòng khí đoạn ống tính điều kiện kinh tế giảm tiếng ồn v = 10 – 20 m/s Chọn v = 15 m/s => D = = 0,41 m Với lưu lượng L = 7000 m3/h ; v = 15 m/s; Tra phụ lục giáo trình “Kĩ thuật thông gió” GS Trần Ngọc Chấn ta được: 36 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải • • • Tổn thất áp suất ma sát 1m chiều dài đường ống R= 0,533 kG/m2 Áp suất động = 13,76 kG/m2 Ngoặt tiết diện tròn nhiều đốt góc 900, R/D = 1,5 => = 0,4 Chiều dài ống l = 16000 + 6000+ 2500 + 3000 + 7000 + 2000 = 36500 mm = 36,5 m Bảng 3.15 Bảng thống kê chi tiết đường ống từ máy sấy thùng phuy đến khu xử lý Chi tiết Ngoặt 900 Số lượng 2,4 Bảng 3.16 Bảng tính toán thủy lực đường ống đoạn từ máy sấy thùng phuy đến khu xử lý TT L l v (m3/h) (m) (m/s) 7000 36.5 15 D R R.l Σ (mm) (kG/m2) 410 0.533 19.4 2.4 v2.�/2 g (kG/m2) ∆P = R.l + ∆Pcb (kG/m2) 13.76 33.02 52.48 ∆Pcb 3.6.2 Chọn quạt Tổn thất áp suất thiết bị (tháp hòa trộn): ∆Ptb = 50 kG/m2 Tổn thất áp suất đường ống: ∆P = 52,48 kG/m2 Tổng tổn thất áp suất: ∆Ptổng = ∆P + ∆Ptb = 50 + 52,48 = 102,48 kG/m2 Lưu lượng khí thải 7000 m3/h Ta chọn quạt ly tâm Ц 4-70 Nō với thông số: • • • Hiệu suất quạt η = 0,7 Số vòng quay n = 1100 vòng/phút Vận tốc quay v = 40,2 m/s Công suất quạt : Nq = Trong đó: • Nq: công suất quạt (KW) 37 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải • • • • K hệ số dự trữ : Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong trước lấy K = 1,1-1,15; Đối với quạt li tâm có cánh uốn cong sau quạt trục : K = 1,05-1,1 ta chọn k = 1,1 ∆Ptổng: tổng tổn thất áp suất; ∆Ptổng = 102,48 kG/m2 η: hiệu suất quạt; η = 0,7 L: lưu lượng khí thải; L = 7000 m3/h = 1,94 m3/s => Nq = = 3,06 kW Tài liệu tham khảo Kĩ thuật thông gió, GS Trần Ngọc Chấn, Nhà xuất Xây dựng Hà Nội 2011 Ô nhiễm không khí xử lý khí thải tập 1-2-3, GS Trần Ngọc Chấn, Nhà xuất Khoa học vả Kĩ thuật, 2001 Giáo trình kĩ thuật xử lý ô nhiễm không khí, Nhà xuất ĐHQG TP.HCM năm 2012 38 [...]... Hệ thống xử lý khí thải khu làm việc của máy nghiền cám 2.4.1 Lựa chọn thiết bị xử lý Bụi do máy nghiền cám thải ra ta cần thu hồi để phục vụ cho nhiều mục đích khác, vì vậy ta chọn thiết bị lọc bụi tau áo để thu hồi bụi Sơ đồ công nghệ Khí thải Lọc bụi tay áo Quạt hút ống khói Hình 2.7 Sơ đồ công nghệ xử lý khí thải máy nghiền cám 18 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Thuyết minh: Khí thải từ máy... ra Sơ đồ công nghệ Khí thải Tháp hòa trộn Quạt hút ống khói Hình 2.10 Sơ đồ công nghệ xử lý khí thải máy nghiền cám 2.6.2 Tính toán thiết bị 2.6.2.1 Máy phát O3 Để xử lý mùi hôi từ khí thải nhà máy sấy thùng phuy thải ra thì nồng độ O3 cần cung cấp là G = 60 mg/m3 Công suất cung cấp O3 cho hệ thống: P = L.G 24 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Trong đó: • • L: Lưu lượng khí thải từ nhà máy sấy.. .Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải 2.2.2.1 Tính lượng không khí đưa vào buồng đốt Phương trình phản ứng chuyển hóa CO thành CO2 2CO + O2 → 2CO2 Lưu lượng khí thải vào; L = 18137,2 m3/h = 5,04 m3/s Nồng độ CO trong khí thải: Cthải = 2,48 g/m3 Nồng độ CO ở khí thải cần đạt sau khi xử lý: CCOmax = 1 g/m3 Thực tế ta cần xử lý CO xuống tới nồng độ khoảng: CCOtt = 0,85 g/m3 Vậy tải lượng CO cần xử lý: ... việc xử lý khí thải của khu máy sấy thùng phuy sẽ quy về việc xử lý mùi do nó tạo ra Để xử lý được mùi này ta có thể lựa chọn một trong hai phương án sau: Phương án 1: dùng chế phẩm sinh học Cơ chế của phương pháp này là các chế phẩm sinh học sẽ phân tán vào môi trường khí thải Làm lấn át mùi các khí này Do đó phương án này chỉ mang tính tạm thời chứ nó không xử lý được mùi một cách triệt để Phương án. .. Hệ thống xử lý khí thải khu làm việc của máy bào gỗ 2.5.1 Chọn thiết bị Máy bào gỗ có nồng độ gỗ phát sinh 600 mg/m3 ( bụi có đường kính 150 µm) Bụi do máy bào gỗ thải ra có thể thu hồi để sử dụng cho mục đích khác do đó ta sẽ sử dụng thiết bị lọc bụi tay áo Sơ đồ công nghệ đề xuất Khí thải Xiclon liot Lọc bụi tay áo Quạt hút ống khói Hình 2.8 Sơ đồ công nghệ xử lý khí thải máy bào gỗ 20 Đồ án thiết... = > số mol NaOH: nNaOH = 2.nH2SO4 = 0,02 mol/s 14 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải = > khối lượng NaOH cần cung cấp: mNaOH = 0,02 40 = 0,8 g/s  Lượng NaOH phản ứng với HCl NaOH phản ứng với HCl theo phương trình NaOH + HCl → NaCl + H2O Nồng độ HCl trong khí thải là : 0,287 g/m3 Để xử lý được SO2 thì ta phải xử lý hết HCl Vậy lượng HCl cần xử lý là: MHCl = L ( CHCl – 0 ) = 3,927 (0,287 – 0)... đối với mỗi xiclon xác định Hv = ; với R: bán kính ống dẫn khí vào; R=0,585/2 = 0,293 m d: Đường kính ống dẫn khí ra; d = 0,585 m => Hv = 16 = 12,61 ρk : khối lượng riêng không khí; ρk = 1,293 = 1,165 kg/m3 Vv : vận tốc khí đi vào xiclon; Vv = = = 18,6 m/s 13 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải => ∆P = 1,165 18,62 12,61 = 2540 N/m2 = 254 kG/m2 2.2.5 Tính toán thiết bị tháp hấp thụ 2.2.5.1 Kích thước... 1,5 23 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải • • : Năng suất lọc bụi của thiết bị, = 80 – 100 m3/(m2.h); chọn = 90 m3/ (m2.h) n : hệ số thực nghiệm; n = 1,25 – 1,3; ta chọn n= 1,3 Thay số vào công thức ta được: ∆Ptv = 1,5 901,3 = 520,72 N/m2 = 52,072 KG/m2 2.6 Hệ thống xử lý khí thải khu làm việc của máy sấy thùng phuy 2.6.1 Lựa chọn thiết bị Do đặc tính làm việc của máy sấy thùng phuy nên khí thải. .. tháp hấp phụ trong một giây là: mNaOH = 0,8 +1,2 + 11,04 = 13,04 g/s 15 Đồ án thiết kế hệ thống xử lý khí thải Chọn dung dịch NaOH có nồng độ C% = 4% 2.2.5.4 Tính công suất bơm để phun dung dịch NaOH Lưu lượng bơm: Qb = n.L Trong đó: • • n: hệ số phun; n = 0,5 – 0,8 (L/m3 khí thải) ; Chọn n = 0,6 L/m3 khí thải L: Lưu lượng khí thải; L = 18137,2 m3/h = 5,04 m3/s => Qb = 0,6 5,04 = 3,024 L/s Công suất... ứng với lần lượt các chất theo thứ tự H2SO4, HCL, SO2 Do đó muốn xử lý SO2 đạt quy chuẩn thì phải xử lý hết H2SO4 và HCl  Lượng NaOH phản ứng với H2SO4 NaOH phản ứng với H2SO4 theo phương trình 2NaOH + H2SO4 → Na2SO4 + H2O Nồng độ H2SO4 trong khí thải là : 0,265 g/m3 Để xử lý được SO2 thì ta phải xử lý hết H2SO4 Vậy lượng H2SO4 cần xử lý là: MH2SO4 = L.( CH2SO4 – 0 ) = 3,927 (0,265 – 0) = 1,04 g/s