Đang tải... (xem toàn văn)
THUYET MINH TINH TOAN KET CAU MO HINH TRONG ETABS CÔNG TRÌNH NHÀ 3 TẦNG, ĐÂY LÀ FILE TÍNH TOÁN THỨC TẾ TẠI BÌNH DƯƠNG BAO GỒM: MÔ HÌNH, TÍNH MÓNG ĐƠN, TÍNH THÉP DẦM, TÍNH THÉP CỘTĐƯỢC TÍNH TOÁN THEO TCVN HIỆN HÀNH
CƠNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG LỢI TÂN THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT PHẦN KẾT CẤU BTCT Chủ trì thiết kế: Thiết kế kết cấu: KS Phạm Thanh Sơn Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu Các hạng mục cơng trình Tiêu chuẩn áp dụng thiết kế 1.1 Tiêu chuẩn áp dụng thiết kế Cơng trình Nhà Xưởng Đức An thiết kế dựa tiêu chuẩn xây dựng hành Việt Nam, danh sách tiêu chuẩn áp dụng thiết kế khơng giới hạn bao gồm: - TCVN 2737 – 1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động - TCXDVN 5574 – 2012: Kết cấu bê tơng bê tơng cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế - TCXDVN 5575 – 2012: Kết cấu thép – tiêu chuẩn thiết kế Giải pháp kết cấu – lý thuyết tính tốn 2.1 Giải pháp kết cấu móng 2.1.1 Mơ tả cấu tạo địa chất cơng trình Địa chất khu vực Tân Un Bình Dương đất cứng, giả thiết tính tốn Rtc=2,5 kg/cm3 2.1.2 Giải pháp móng - Phương án móng chọn thiết kế: móng đơn đặt trực tiếp đất 2.2 Giải pháp kết cấu phần thân - Hệ kết cấu dầm sàn: Hệ kết cấu dầm sàn tầng trệt, lầu & 2, sân thượng tầng mái lựa chọn để thiết kế hệ dầm sàn thơng thường BTCT đổ chỗ tóm tắt sau: § Sàn BTCT dày 120mm cầu thang dày 100mm • Hệ kết cấu dầm tầng gồm có nhóm tiết diện sau: 250x400 Hệ kết cấu dầm sàn tầng & lựa chọn để thiết kế hệ dầm sàn Bê tơng ứng suất trước tóm tắt sau: • Sàn BTCT dày 200mm, 210mm & 230mm • Hệ kết cấu dầm sân thượng gồm có nhóm tiết diện sau: 250x400, 250x500 - Hệ kết cấu theo phương đứng: Hệ kết cấu theo phương đứng cơng trình hệ cột bê tơng cốt thép đổ chỗ có nhóm tiết diện sau: 250x400 2.3 Lý thuyết tính tốn 2.3.1 - Tính tốn cấu kiện chịu uốn – cắt M & Q Đối với tiết diện chữ nhật cấu kiện chịu uốn, ξ = x / h < ξ R diện tích cốt thép chịu uốn tính tốn sau: M < αR Rn × b × ho2 (1) (1 + − × α m ) (2) αm = γ= Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An As = - Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu M γ × Rs × h0 (3) Với diện tích As tính ta chọn đường kính thép số lượng phù hợp với tiết diện thiết kế cho: As bố trí = As + (10 – 25%) As - Điều kiện cấu tạo cốt thép dầm µ = 2.3.2 As ≥ µmin Ab (4) Tính tốn cốt thép đai dầm - Qui định cấu tạo cốt thép đai: • Đường kính cốt thép đai dầm tối thiểu bằng: Đường kính cốt đai 6mm chiều cao tiết diện h ≤ 800 Đường kính cốt đai 8mm chiều cao tiết diện h > 800 • Khoảng cách lớp cốt đai sau: Trong khoảng cách ag = L khoảng cách cấu tạo cốt đai khơng vượt q: h 150mm & ↔ h ≤ 450mm 500mm & h ↔ h > 450mm (5) Trong đoạn dầm khoảng cách cốt đai cấu tạo khơng vượt q: 3h 500mm & ↔ h ≥ 300mm (6) - Qui định tính tốn TCXDVN 5574 – 2012: • Điều kiện tính tốn: đặt Qb,o khả chịu cắt bê tơng khơng có cốt thép đai Tiêu chuẩn thiết kế cho cơng thức thực nghiệm: Qb.o = ϕb (1 + ϕn ) Rbt bho2 C Trong đó: Rbt : cường độ tính tốn chịu kéo bê tơng b, ho : bề rộng, chiều cao làm việc tiết diện dầm φbt : hệ số phụ thuộc vào loại bê tơng φn : hệ số xét tới ảnh hưởng lực dọc C : tiết diện hình chiếu nghiêng Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân (7) Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu Khi N lực nén ϕn = 0.1N ≤ 0.5 Rbt bh0 (8) Khi N lực kéo ϕ n = −0.2 N ≤ 0.8 Rbt bh0 (9) Ngồi giá trị Qb,o hạn chế giới hạn sau: Qb ≤ Qb.o ≤ 2.5Rbt bh0 (10) Qb = ϕb (1 + ϕn ) Rbt bh0 (11) Trong đó: φb3 : hệ số phụ thuộc vào loại bê tơng φb3 = 0.6 Tiêu chuẩn quy định điều kiện cho cấu kiện khơng có cốt thép đai chịu lực cắt là: Q ≤ Qb.o • (12) Điều kiện bê tơng chịu nén vết nứt nghiêng: QA ≤ Qb.t = 0.3ϕw1ϕb1Rbt bh0 (13) ϕ w1 = + 5α s µ w ≤ 1.3 (14) Trong đó: αs = Es A ; µw = sw ; ϕb1 = − β Rb Eb bs Es, Eb : mơ đun đàn hồi cốt thép bê tơng • Asw : diện tích tiết diện ngang lớp thép đai s : khoảng cách lớp cốt đai theo phương trục dầm Rb : cường độ tính tốn chịu nén bê tơng QA : lực cắt lớn tiết diện thẳng góc đoạn dầm xét Điều kiện độ bền tiết diện nghiêng: trường hợp tổng qt điều kiện độ bền tính tốn theo cơng thức sau: Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu QA ≤ Qb + Qsw + Qs inc (15) Trong đó: Qs, inc: khả chống cắt cốt thép xiên Qb: lực cắt riêng bê tơng chịu, xác định theo cơng thức thực nghiệm sau: Qb = Mb ≥ Qmin = ϕb (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt bh0 c M b = ϕb (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt bh02 (16) (17) c: chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng nguy hiểm lên trục dọc cấu kiện φb2: hệ số phụ thuộc vào loại bê tơng φb2 = 2.0 φf: hệ số xét ảnh hưởng cánh chịu nén tiết diện chữ T, xác định theo cơng thức sau: ϕf = 0.75u f h f bh0 ≤ 0.5; u f = 3h f & ( b f − b ) Qsw: tổng hình chiếu nội lực giới hạn cốt thép đai cắt qua vết nứt nghiêng nguy hiểm, chiếu lên phương vng góc với trục cấu kiện, cơng thức xác định sau: Qsw = ∑ Rsw Asw qsw = Đặt (18) Rsw Asw → Qsw = qswC0 s (19) Giá trị qsw cốt thép đai tính tốn cần thỏa mãn điều kiện: qsw ≥ ϕb3 (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt b = Qb 2h0 (20) Trong trường hợp bước cốt thép đai khơng đổi khoảng xét, hình chiếu tiết diện nghiêng nguy hiểm Co xác định từ điều kiện cực tiểu (Qb + Qsw ) theo cơng thức sau: C0 ≥ • Mb ≤ 2h0 & C qsw (21) Khoảng cách cốt thép đai: s ≤ smax = ϕb (1 + ϕn ) Rbt bh02 QA (22) Trong đó: ϕb4 = 1.5 ; ϕn = 0.8 Ngồi khoảng cách cốt thép đai thường tính sau: s= Rsw Asw qsw Trong đó: Asw: diện tích tiết diện ngang cốt thép đai Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân (22a) Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu Rsw: cường độ cốt thép đai 2.3.3 Lý thuyết tính tốn cốt thép cột a) Tính tốn cốt thép dọc ( thép chịu lực) - Độ lệch tâm ngẩu nhiên ban đầu theo điều 4.2.12 (TCXDVN 5574-2012), độ lệch tâm ngẩu nhiên ea trường hợp khơng nhỏ hơn: max ( • L h ) & 600 30 (23) Khi độ mảnh cấu kiện lo/λ > 14, cần xét tới ảnh hưởng độ cong mặt phẳng lệch tâm lực dọc N mặt phẳng vng góc với đến khả chịu lực cấu kiện cách nhân với giá trị eo với hệ số η Trong trường hợp tính tốn ngồi mặt phẳng lệch tâm lực dọc, giá trị eo = ea • Giá trị hệ số η xét ảnh hưởng độ cong đến độ lệch tâm eo lực dọc, xác định theo cơng thức: η= (24) N 1− N cr Trong đó: Ncr - lực tới hạn qui ước, xác định theo cơng thức sau: N cr = 6, Eb I 0,11 + 0,1 ϕl l0 0,1 + δ e (25) Trong đó: ϕl = 1.29 lo : chiều dài tính tốn δe = e0/h > δmin = 0,5 - 0,01*l0/h - 0.01Rb - Tính tốn cấu kiện chịu nén lệch tâm chữ nhật theo điều 6.2.2.2 (TCXDVN 5574-2012) cần thực sau: • Khi ξ = x / h0 ≤ ξ R ( hình ) theo điều kiện: Ne ≤ Rb bx(h0 − 0,5 x ) + Rsc Aa' (h0 − a ' ) (26) Trong chiều cao vùng nén xác định theo cơng thức: N + Rs As − Rsc Ac' = Rb bx → x = N + Rs As − Rsc Ac' Rb b (27) Khi bố trí cốt thép đối xứng ta có: N = Rb bx → x = N Rb b Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân (27a) Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An • Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu Khi ξ = x / h0 > ξ R tính theo cơng thức (24), chiều cao vùng chịu nén xác định sau: Đối với cấu kiện làm từ bê tơng có cấp nhỏ B30, sử dụng cốt thép CI, CII, CIII ; AI, AII, AIII, x xác định sau: N + σ s Aa − Rsc Ac' N + σ s Aa − Rsc A = Rb bx → x = Rb b ' c − x / ho σs = 2 − 1 Rs − ξR Trong đó: (28) (29) Khi bố trí cốt thép đối xứng ta có: N + Aa (σ s − Rsc ) = Rb bx → x = - Hàm lượng cốt thép cột: µ ≤ µ = N + Aa (σ s − Rsc ) Rb b (28a) As ≤ µmax Ab b) Tính tốn cốt thép ngang ( thép đai cột ) - Qui định cấu tạo cốt thép đai cho cột: • Đường kính cốt thép đai cột tối thiểu 1 φ mm & riêng động đất mạnh ≥ 10 mm 4 φ ≥ mm • Cốt đai cột phải bố trí liên tục qua nút khung với mật độ vùng phía nút • Trong phạm vi vùng nút khung từ điểm cách mép đến điểm cách mép cột khoảng l1 (l1 >= chiều cao tiết diện cột ≥ 1/6 chiều cao thơng thủy ≥ 450 mm) phải bố trí cốt đai dày • Khoảng cách lớp cốt đai cột sau: Trong khoảng cách l1 khoảng cách cốt đai khơng vượt q: Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu 6 φ u ≤ max 100 mm • Tại vùng lại khoảng cách cốt đai cấu tạo khơng vượt q bc u ≤ 6 φdoc,max động đất mạnh; 12 φ doc ,max động đất yếu & trung bình 2.3.4 Tính tốn chiều dày sàn – lý thuyết tính tốn cốt thép sàn - Chiều dày sàn tính tốn sau: • Kích thước theo hai phương sàn: cạnh dài L1, cạnh ngắn L2 • Chiều dày sàn tối tiểu tính theo cơng thức sau: hs = - Trong mơ hình tính tốn, phần tử shell chia lưới với kích thước tương đối nhỏ để × ( L1 + L2 ) 180 thu kết xác giá trị moment uốn sàn - Theo kết phân bố moment sàn, moment sàn theo hai phương M11, M22 bao gồm giá trị gối nhịp sàn - Vật liệu thiết kế sàn BTCT: - Cốt thép sàn tính tốn theo cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật (chiều rộng b = 1m) Giá trị moment uốn lấy vị trí tiết diện nguy hiểm sàn Cốt thép sàn gối nhịp sàn đươc tính theo cơng thức sau: As = M (cm2/m) γ × Rs × h0 (3) Với diện tích As tính ta chọn đường kính thép số lượng phù hợp cho diện tích cốt thép bố trí nằm khoảng: As bố trí = As + (10 – 25%) As • Kiểm tra hàm lượng cốt thép sau bố trí cốt thép: µ = As ≥ µmin Ab Phần mềm sử dụng tính tốn cho cơng trình - Sơ đồ tính tốn cơng trình thiết lập theo mơ hình khung khơng gian với phần tử frame đại diện cho cột, dầm phần tử shell đại diện cho sàn, vách - Chương trình tính tốn nội lực phần mềm tính tốn kết cấu ETABS - Sức chịu tải cọc, cốt thép cột, dầm, vách sử dụng số bảng tính Excel Vật liệu thiết kế cơng trình 4.1 Bê tơng Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu - Vật liệu bê tơng thiết kế vào TCXDVN 5574 – 2012 Những yếu tố xét đến chọn vật liệu để thiết kế: đảm bảo cường độ chịu lực – độ bền mỏi – tính biến dạng khả chống cháy cơng trình • Bê tơng lót: Bê tơng đá 1x2 cấp độ bền chịu nén B10 (M150) • Bê tơng kết cấu: Bê tơng đá 1x2 cấp độ bền chịu nén B20 (M250) 4.2 Cốt thép Cốt thép thiết kế vào TCXDVN 5574 – 20215 cho thép tròn, TCXDVN 5575 – 2012 cho thép - thép hình - Thép tròn • Cốt thép có đường kính φ < 10 mm loại AI, có cường độ Rs = Rs’ = 225 MPa, giới hạn chảy fy = 235 MPa • Cốt thép có đường kính φ ≥ 10 mm loại AII, có cường độ Rs = Rs’ = 280 MPa, giới hạn chảy fy = 295 MPa - Thép tấm, thép hình cán nóng • Sử dụng thép CT3 tương đương có cường độ tiêu chuẩn fy = 220 MPa, cường độ tính tốn f = 210 MPa (với độ dày thép t ≤ 20 mm) Tải trọng thiết kế cơng trình 5.1 Tải trọng thân – DL & Tĩnh tải sàn - DLS 5.1.1 Tải trọng thân – DL - Khối lượng riêng bê tơng nặng 2.5 T/m3, hệ số tin cậy n = 1.1 Tải trọng thân cơng trình tùy thuộc vào kích thước hình học cấu kiện phần mềm kết cấu tự động tính tốn phần tải trọng thân 5.1.2 Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn – DLS - Chiều dày lớp cấu tạo sàn vào vẽ kiến trúc; hệ thống kỹ thuật đường ống, thiết bị điện, hệ thống lạnh…; hệ số tin cậy theo TCVN 2737 – 1995 Tùy thuộc vào cơng sử dụng sàn, tĩnh tải sàn chia làm loại tải trọng sau: a) Sàn khu vệ sinh Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày (cm) riêng γ (T/m3) Lớp gạch lát Lớp vữa lót tạo dốc Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân Trọng lượng Tiêu chuẩn (T/m2) Hệ số n Tính tốn (T/m2) 2.0 0.040 1.1 0.044 1.6 0.080 1.3 0.104 Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Lớp vữa trát trần Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu 1.6 Hệ thống kỹ thuật Tổng tĩnh tải sàn 0.032 1.3 0.042 0.025 1.1 0.028 0.177 0.218 b) Cầu thang Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày (cm) Trọng lượng Tiêu chuẩn (T/m2) Hệ số n Tính tốn (T/m2) riêng γ (T/m ) Lớp đá granit 2.5 0.05 1.1 0.055 Lớp vữa lót 1.6 0.032 1.3 0.042 Lớp vữa trát 1.6 0.032 1.3 0.042 Bậc thang xây gạch 10 1.8 0.180 1.1 0.198 Tổng tĩnh tải sàn 0.294 0.337 c) Sàn áp mái – sàn mái Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày (cm) Trọng lượng Tiêu chuẩn (T/m2) Hệ số n Tính tốn (T/m2) riêng γ (T/m ) Lớp gạch lát 2.0 0.040 1.1 0.044 Lớp vữa lót tạo dốc 1.6 0.08 1.3 0.104 Lớp vữa trát trần 1.6 0.032 1.3 0.042 0.025 1.1 0.028 Hệ thống kỹ thuật Tổng tĩnh tải sàn 0.177 0.218 d) Tường gạch ống dày 200 mm & 100 mm Tường gạch ống Tiêu chuẩn (T/m2) Chiều cao tầng H (m) Chiều cao tường ht (m) Hệ số n Tính tốn (T/m2) Tường dày 200 0.330 3.4 3.2 1.1 1.162 Tường dày 200 0.330 3.4 2.9 1.1 1.053 Tường dày 100 0.180 3.4 3.2 1.1 0.634 Tường dày 100 0.180 3.4 2.9 1.1 0.574 Tường xây trực tiếp sàn qui tải phân bố theo cơng thức sau: gtt = Trong đó: Lt100 × ht100 × 0.18 × 1.1 + Lt 200 × ht 200 × 0.33 × 1.1 Ssàn Lt – tổng chiều dài loại tường ht = Htầng – Hsàn: chiều cao tường trừ chiều dày sàn Ssàn – diện tích sàn có tường xây Đơn vị thiết kế: Cơng ty Xây dựng Lợi Tân 5-6 1-2 2-3 D7 3-4 4-5 5-6 25 40 3.5 25 40 3.5 25 40 -60.5 64.4 6.5 Φ 20 9.4 1.0 Φ @ 100 10.1 -64.4 71.0 6.9 Φ 20 9.4 1.2 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 25 40 3.5 -38.1 58.5 3.9 Φ 20 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 25 40 3.5 -39.8 62.3 4.1 Φ 20 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 25 40 0.0 Φ @ 200 5.0 25 40 3.5 -63.9 69.2 6.9 Φ 20 9.4 1.1 Φ @ 100 10.1 25 40 3.5 -50.0 48.9 5.3 Φ 20 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 25 40 0.0 Φ @ 200 5.0 25 40 3.5 -49.2 55.4 5.2 Φ 20 6.3 0.7 Φ @ 100 10.1 25 40 3.5 -54.6 66.3 5.8 Φ 20 6.3 1.0 Φ @ 100 10.1 25 40 0.0 Φ @ 200 5.0 25 40 3.5 -58.4 68.4 6.2 Φ 20 6.3 1.1 Φ @ 100 10.1 25 40 3.5 -52.2 59.7 5.5 Φ 20 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 25 40 0.0 Φ @ 200 5.0 25 40 3.5 -51.9 56.1 5.5 Φ 20 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 25 40 3.5 -54.8 62.2 5.8 Φ 20 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 25 40 0.0 Φ @ 200 5.0 25 40 0.6 Φ @ 100 10.1 3.5 59.8 3.5 17.5 3.5 35.5 3.5 23.6 3.5 3.5 34.9 -32.2 6.2 4.5 3.5 6.4 3.2 1.8 1.1 3.7 1.8 2.4 6.8 48.6 13 3.6 3.3 Φ 20 6.3 2 2 Φ Φ Φ Φ Φ Φ 20 20 20 20 20 20 15 17 10 43.7 12 14 3.5 11 6.3 9.4 6.3 6.3 6.3 6.3 16 18 THIẾT KẾ CỐT THÉP DẦM (L2) * Vật liệu sử dụng - Cấp độ bền bê tơng: B20 - Các tiêu tương ứng - Cốt thép dọc: A-II Rb = 11.5 MPa Rs = 280 MPa Rsw_AI = 175 MPa - Cốt thép đai (D < 10): A-I Rbt = 0.9 MPa Rsc = 280 MPa Rsw_AII = 225 MPa - Cốt thép đai (D >= 10): A-II - Tính tốn c ốt thép kép theo giới hạn A = 0.35 Kích thước Tên dầm ao (-) Đoạn dầm A-B Tính tốn bố trí cốt thép lớp Nội lực A-B Tính tốn bố trí cốt thép đai ao (+) M (-) M (+) Q As_yc (-) (kN) (cm2) 10 102.6 8.8 Bố trí b h (cm) (cm) (cm) (cm) 25 50 3.5 25 50 25 50 -128.7 103.6 12.1 Φ 20 + Φ 20 25 40 -96.1 87.8 12.2 Φ 20 + Φ 20 25 40 25 40 3.5 -76.2 87.0 8.4 Φ 20 25 50 3.5 -103.9 103.4 8.8 Φ 20 25 50 25 50 -124.9 102.1 11.6 Φ 20 + 25 40 3.5 -83.3 77.9 9.3 Φ 20 (kNm) (kNm) -104.1 3.5 83.4 11 3.5 70.5 3.5 83.9 Φ 20 As_tk (-) As_yc (+) (cm2) (cm2) 12 13 14 As_tk (+) As / S (yc) (cm2) (cm2 /m) 15 16 18 @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 15.7 1.8 Φ @ 100 10.1 15.7 2.1 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 9.4 1.8 Φ @ 100 10.1 9.4 1.6 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 15.7 1.7 Φ @ 100 10.1 9.4 1.4 Φ @ 100 10.1 0.6 6.9 20 17 Φ 7.7 Φ (cm2 /m) 0.4 As / S (tk) Bố trí 1.5 6.9 D9 Bố trí 9.4 0.5 D8 B-C Tính tốn bố trí cốt thép lớp 3 Φ Φ Φ 20 20 20 9.4 9.4 9.4 B-C 25 40 25 40 3.5 -66.3 77.6 7.2 Φ 20 25 40 3.5 -32.9 51.1 3.4 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -56.3 66.5 6.0 Φ 20 25 40 3.5 -50.8 51.4 5.4 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -49.0 58.0 5.1 Φ 20 25 40 3.5 -48.8 56.0 5.1 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -46.1 49.9 4.8 Φ 20 25 40 3.5 -45.2 49.4 4.7 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -49.6 56.4 5.2 Φ 20 25 40 3.5 -52.5 60.7 5.5 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -34.0 48.3 3.5 Φ 20 25 40 3.5 -48.6 72.7 5.1 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -74.7 82.7 8.2 Φ 20 25 40 3.5 -60.7 62.1 6.5 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -54.2 60.1 5.7 Φ 20 25 40 3.5 -54.1 60.7 5.7 Φ 20 25 40 25 40 1-2 2-3 D10 3-4 4-5 5-6 1-2 2-3 D11 3-4 3.5 3.5 48.5 0.1 36.7 3.5 26.0 3.5 25.6 3.5 25.6 3.5 32.1 3.5 67.8 3.5 27.9 3.5 3.5 11 30.0 -55.6 10 12 16 6.3 0.0 Φ @ 200 5.0 9.4 1.4 Φ @ 100 10.1 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 1.1 Φ @ 100 10.1 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 6.3 0.7 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 6.3 1.3 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 9.4 1.6 Φ @ 100 10.1 9.4 0.9 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 0.9 Φ @ 100 10.1 5.1 3.8 3.3 2.6 3.1 2.6 3.5 2.6 6.2 3.3 5.0 7.4 1.0 2.8 0.1 3.1 5.9 Φ 20 17 15 7.7 60.5 14 13 6.3 2 2 2 2 Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ 20 20 20 20 20 20 20 20 20 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 9.4 6.3 6.3 18 4-5 5-6 1-2 2-3 D12 3-4 4-5 5-6 25 40 3.5 25 40 25 40 3.5 -55.6 62.0 5.9 Φ 20 25 40 3.5 -58.5 67.0 6.2 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -40.9 59.3 4.2 Φ 20 25 40 3.5 -41.7 62.0 4.3 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -60.1 65.8 6.4 Φ 20 25 40 3.5 -45.9 47.7 4.8 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -39.2 43.7 4.1 Φ 20 25 40 3.5 -40.0 45.8 4.1 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -43.0 47.0 4.5 Φ 20 25 40 3.5 -41.7 47.0 4.3 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -48.6 54.7 5.1 Φ 20 25 40 3.5 -50.3 58.6 5.3 Φ 20 25 40 25 40 -55.0 3.5 30.1 3.5 40.2 3.5 56.6 3.5 20.3 3.5 21.6 3.5 26.0 3.5 3.5 32.7 -33.8 10 60.5 5.8 11 Φ 20 12 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 6.3 1.1 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 9.4 1.0 Φ @ 100 10.1 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.7 Φ @ 100 10.1 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 0.6 Φ @ 100 10.1 4.2 1.9 6.0 2.0 2.0 0.6 2.2 3.9 2.6 5.0 3.3 Φ 20 18 3.9 17 16 0.9 3.1 3.5 15 6.3 0.7 48.6 14 13 6.3 2 2 2 Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ 20 20 20 20 20 20 20 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 THIẾT KẾ CỐT THÉP DẦM (ST) * Vật liệu sử dụng - Cấp độ bền bê tơng: B20 - Các tiêu tương ứng - Cốt thép dọc: A-II Rb = 11.5 MPa Rs = 280 MPa Rsw_AI = 175 MPa - Cốt thép đai (D < 10): A-I Rbt = 0.9 MPa Rsc = 280 MPa Rsw_AII = 225 MPa - Cốt thép đai (D >= 10): A-II - Tính tốn c ốt thép kép theo giới hạn A = 0.35 Kích thước Tên dầm ao (-) Đoạn dầm A-B Nội lực Tính tốn bố trí cốt thép lớp A-B Tính tốn bố trí cốt thép đai ao (+) M (-) M (+) Q As_yc (-) (kN) (cm2) 10 93.6 5.3 Bố trí b h (cm) (cm) (cm) (cm) 25 50 3.5 25 50 25 50 -113.1 102.3 10.4 Φ 20 + 25 40 3.5 -82.1 67.9 9.2 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -36.7 53.0 3.8 Φ 20 25 50 3.5 -64.2 94.0 5.2 Φ 20 25 50 25 50 -115.1 103.3 10.6 Φ 20 + 25 40 3.5 -81.8 67.9 9.1 Φ 20 (kNm) (kNm) -65.1 3.5 99.3 11 3.5 41.5 3.5 100.2 Φ 20 As_tk (-) As_yc (+) (cm2) (cm2) 12 13 14 As_tk (+) As / S (yc) (cm2) (cm2 /m) 15 16 Φ 20 18 @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 15.7 1.7 Φ @ 100 10.1 9.4 1.1 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.7 Φ @ 100 10.1 6.3 1.3 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 15.7 1.7 Φ @ 100 10.1 9.4 1.1 Φ @ 100 10.1 4.7 8.4 20 17 Φ 4.3 Φ (cm2 /m) 7.5 As / S (tk) Bố trí 1.3 8.4 D13 Bố trí 6.3 4.4 D12 B-C Tính tốn bố trí cốt thép lớp 3 Φ Φ Φ 20 20 20 9.4 6.3 9.4 B-C 25 40 25 40 3.5 -35.5 52.4 3.7 Φ 20 25 40 3.5 -10.5 26.2 1.0 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -29.2 33.3 3.0 Φ 20 25 40 3.5 -27.0 27.7 2.7 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -24.3 26.6 2.5 Φ 20 25 40 3.5 -23.9 27.0 2.4 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -25.5 27.7 2.6 Φ 20 25 40 3.5 -25.3 27.0 2.6 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -26.7 27.5 2.7 Φ 20 25 40 3.5 -28.4 32.8 2.9 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -10.1 25.9 1.0 Φ 20 25 40 3.5 -24.5 58.7 2.5 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -69.4 80.6 7.6 Φ 20 25 40 3.5 -61.3 62.1 6.6 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -49.8 56.8 5.2 Φ 20 25 40 3.5 -49.5 58.3 5.2 Φ 20 25 40 25 40 1-2 2-3 D14 3-4 4-5 5-6 1-2 2-3 D15 3-4 3.5 3.5 41.6 7.8 24.9 3.5 13.4 3.5 14.6 3.5 13.2 3.5 25.0 3.5 71.0 3.5 26.4 3.5 3.5 11 30.3 -51.8 10 12 16 6.3 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.7 Φ @ 100 10.1 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.3 Φ @ 100 10.1 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 6.3 0.3 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.2 Φ @ 100 10.1 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 9.4 1.5 Φ @ 100 10.1 9.4 0.9 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 0.8 Φ @ 100 10.1 4.3 2.5 0.6 1.3 0.4 1.5 0.3 1.3 3.4 2.5 11.0 7.8 2.7 2.7 0.5 3.1 5.5 Φ 20 17 15 3.5 59.3 14 13 6.3 2 2 2 2 Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ 20 20 20 20 20 20 20 20 20 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 9.4 6.3 6.3 18 4-5 5-6 1-2 2-3 D16 3-4 4-5 5-6 25 40 3.5 25 40 25 40 3.5 -55.4 60.9 5.9 Φ 20 25 40 3.5 -57.3 68.1 6.1 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -20.3 51.7 2.0 Φ 20 25 40 3.5 -22.0 56.9 2.2 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -59.5 69.3 6.4 Φ 20 25 40 3.5 -49.9 49.0 5.3 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -35.7 41.6 3.7 Φ 20 25 40 3.5 -35.9 44.6 3.7 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -40.0 46.3 4.1 Φ 20 25 40 3.5 -39.4 45.8 4.1 Φ 20 25 40 25 40 3.5 -49.6 55.8 5.2 Φ 20 25 40 3.5 -50.6 61.8 5.3 Φ 20 25 40 25 40 -51.2 3.5 28.8 3.5 47.1 3.5 65.1 3.5 18.2 3.5 22.6 3.5 25.1 3.5 3.5 37.9 -17.3 10 58.5 5.4 11 Φ 20 12 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 6.3 1.1 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 6.3 0.8 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 9.4 1.1 Φ @ 100 10.1 6.3 0.6 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.4 Φ @ 100 10.1 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 6.3 0.5 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 6.3 0.7 Φ @ 100 10.1 6.3 0.9 Φ @ 100 10.1 0.0 Φ @ 200 5.0 0.5 Φ @ 100 10.1 4.9 6.2 7.0 3.7 1.8 0.9 2.3 5.0 2.5 9.1 3.9 Φ 20 18 8.2 17 16 0.8 2.9 1.7 15 6.3 1.2 43.7 14 13 6.3 2 2 2 Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ 20 20 20 20 20 20 20 6.3 6.3 9.4 6.3 6.3 6.3 6.3 Nhà xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu Phụ lục 5: Tính tốn thép cột Đơn vị thiết kế: Cơng ty xây dựng Lợi Tân ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi Tan - May 21,2015 13:44 Plan View - TRET - Elevation - Ton-m Units bk BẢNG TÍNH TỐN DIỆN TÍCH CỐT THÉP CỘT (Tiêu chuẩn áp dụng: TCVN 5574-2012) STT Frame Story Vị trí Tổ hợp (m) η2 T2 T3 N M2 M3 (mm) (mm) (kN) (kNm) (kNm) η3 M 2e M 3e Rb Rs Rsc As (kNm) (kNm) (MPa) (MPa) (MPa) (cm 2) C25 TRET COMB1 250 400 595.6 -12.5 -7.2 1.000 1.019 12.5 7.3 11.50 280.0 280.0 0.00 C25 L1 COMB5 250 400 384.1 -57.1 -12.5 1.046 1.099 59.7 13.8 11.50 280.0 280.0 5.00 C25 L2 COMB9 250 400 349.3 -64.9 -25.3 1.038 1.089 67.4 27.6 11.50 280.0 280.0 10.94 12 C25 ST 3.2 COMB9 250 400 188.1 75.1 26.8 1.027 1.057 77.2 28.3 11.50 280.0 280.0 15.31 13 C26 TRET COMB1 250 400 848.2 -4.9 -4.9 1.000 1.027 11.3 7.3 11.50 280.0 280.0 0.00 16 C26 L1 3.5 COMB7 250 400 688.0 -8.6 28.0 1.060 1.201 9.7 33.6 11.50 280.0 280.0 3.13 19 C26 L2 COMB8 250 400 444.6 44.3 -35.6 1.041 1.119 46.1 39.8 11.50 280.0 280.0 10.31 23 C26 ST COMB8 250 400 205.3 41.2 -37.9 1.023 1.070 42.1 40.5 11.50 280.0 280.0 11.25 24 C27 TRET COMB1 250 400 481.4 12.6 -9.7 1.000 1.016 12.6 9.9 11.50 280.0 280.0 0.00 27 C27 L1 COMB4 250 400 286.0 56.2 -12.0 1.037 1.075 58.3 12.9 11.50 280.0 280.0 5.94 30 C27 L2 COMB8 250 400 251.7 43.3 -19.2 1.026 1.063 44.5 20.4 11.50 280.0 280.0 4.69 32 C27 ST COMB7 250 400 121.9 36.5 -24.4 1.015 1.042 37.0 25.4 11.50 280.0 280.0 8.13 34 C28 TRET COMB9 250 400 902.7 -32.2 4.6 1.000 1.029 32.2 7.7 11.50 280.0 280.0 1.56 38 C28 L1 3.5 COMB9 250 400 768.1 61.7 -7.1 1.082 1.194 66.8 8.5 11.50 280.0 280.0 8.75 41 C28 L2 COMB9 250 400 534.6 -86.9 10.3 1.057 1.113 91.8 11.5 11.50 280.0 280.0 15.00 44 C28 ST 3.2 COMB9 250 400 283.9 97.2 -8.7 1.039 1.060 100.9 9.2 11.50 280.0 280.0 20.00 46 C29 TRET COMB9 250 400 1285.9 -25.0 0.7 1.000 1.042 25.0 11.2 11.50 280.0 280.0 12.50 49 C29 L1 COMB8 250 400 1112.7 41.8 5.2 1.109 1.306 46.3 12.1 11.50 280.0 280.0 12.50 51 C29 L2 COMB8 250 400 740.3 42.7 9.5 1.063 1.157 45.4 11.0 11.50 280.0 280.0 1.25 53 C29 ST 3.2 COMB4 250 400 275.4 -42.2 -6.7 1.028 1.056 43.4 7.1 11.50 280.0 280.0 1.25 54 C30 TRET COMB1 250 400 757.8 7.3 5.6 1.000 1.024 10.1 6.5 11.50 280.0 280.0 0.00 STT Frame Story Vị trí Tổ hợp (m) η2 T2 T3 N M2 M3 (mm) (mm) (kN) (kNm) (kNm) η3 M 2e M 3e Rb Rs Rsc As (kNm) (kNm) (MPa) (MPa) (MPa) (cm 2) 57 C30 L1 COMB8 250 400 626.7 52.5 8.3 1.067 1.156 56.0 9.6 11.50 280.0 280.0 3.13 60 C30 L2 COMB8 250 400 420.9 61.8 5.6 1.043 1.084 64.4 6.1 11.50 280.0 280.0 5.00 62 C30 ST COMB8 250 400 191.8 64.7 5.1 1.026 1.039 66.4 5.3 11.50 280.0 280.0 8.75 63 C31 TRET COMB1 250 400 876.8 -7.4 0.7 1.000 1.028 11.7 7.5 11.50 280.0 280.0 0.00 65 C31 L1 COMB9 250 400 755.2 -43.3 0.6 1.076 1.189 46.6 7.5 11.50 280.0 280.0 1.56 68 C31 L2 COMB9 250 400 476.0 -61.1 -1.5 1.047 1.093 64.0 4.3 11.50 280.0 280.0 4.69 71 C31 ST 3.2 COMB9 250 400 252.1 91.7 -1.0 1.035 1.047 95.0 2.2 11.50 280.0 280.0 17.81 73 C32 TRET COMB8 250 400 1093.2 26.6 2.7 1.000 1.035 26.6 9.4 11.50 280.0 280.0 5.94 76 C32 L1 COMB8 250 400 996.9 32.7 2.7 1.095 1.266 35.8 10.5 11.50 280.0 280.0 5.63 77 C32 L2 COMB1 250 400 695.7 3.9 -0.6 1.051 1.143 9.8 6.6 11.50 280.0 280.0 0.00 78 C32 ST COMB1 250 400 337.8 22.4 0.3 1.028 1.065 23.1 3.0 11.50 280.0 280.0 0.00 79 C33 TRET COMB1 250 400 714.7 2.1 -0.1 1.000 1.023 9.5 6.1 11.50 280.0 280.0 0.00 80 C33 L1 COMB1 250 400 623.9 18.9 -1.4 1.057 1.151 20.0 6.0 11.50 280.0 280.0 0.00 83 C33 L2 COMB8 250 400 412.9 68.5 0.2 1.044 1.080 71.5 3.7 11.50 280.0 280.0 7.19 85 C33 ST COMB8 250 400 183.0 66.0 1.5 1.025 1.034 67.7 1.6 11.50 280.0 280.0 10.31 86 C34 TRET COMB1 250 400 893.4 -0.7 0.1 1.000 1.029 11.9 7.7 11.50 280.0 280.0 0.00 88 C34 L1 3.5 COMB9 250 400 782.9 41.4 -4.2 1.078 1.197 44.7 7.8 11.50 280.0 280.0 0.94 91 C34 L2 COMB9 250 400 488.2 -65.6 5.5 1.049 1.098 68.8 6.0 11.50 280.0 280.0 6.88 94 C34 ST 3.2 COMB9 250 400 258.5 92.2 -0.7 1.036 1.049 95.6 2.3 11.50 280.0 280.0 17.81 95 C35 TRET COMB1 250 400 1074.4 1.6 0.0 1.000 1.035 14.3 9.3 11.50 280.0 280.0 2.50 97 C35 L1 COMB8 250 400 1012.0 26.8 0.9 1.095 1.271 29.3 10.7 11.50 280.0 280.0 4.06 98 C35 L2 COMB1 250 400 691.1 13.7 0.4 1.052 1.142 14.4 6.6 11.50 280.0 280.0 0.00 99 C35 ST COMB1 250 400 343.0 28.6 0.0 1.030 1.066 29.4 3.0 11.50 280.0 280.0 0.00 100 C36 TRET COMB1 250 400 670.9 1.3 0.1 1.000 1.021 8.9 5.7 11.50 280.0 280.0 0.00 101 C36 L1 COMB1 250 400 591.1 14.4 0.4 1.053 1.142 15.1 5.6 11.50 280.0 280.0 0.00 STT Frame Story Vị trí Tổ hợp (m) η2 T2 T3 N M2 M3 (mm) (mm) (kN) (kNm) (kNm) η3 M 2e M 3e Rb Rs Rsc As (kNm) (kNm) (MPa) (MPa) (MPa) (cm 2) 104 C36 L2 COMB8 250 400 387.1 62.7 3.0 1.040 1.075 65.2 3.5 11.50 280.0 280.0 5.63 106 C36 ST COMB8 250 400 183.6 59.6 1.2 1.024 1.034 61.1 1.6 11.50 280.0 280.0 7.50 107 C37 TRET COMB1 250 400 933.9 -4.4 0.0 1.000 1.030 12.5 8.0 11.50 280.0 280.0 0.00 110 C37 L1 3.5 COMB9 250 400 815.6 60.3 -0.1 1.086 1.207 65.5 8.2 11.50 280.0 280.0 9.38 112 C37 L2 COMB9 250 400 567.4 -93.2 0.5 1.061 1.113 98.9 5.3 11.50 280.0 280.0 17.50 115 C37 ST 3.2 COMB9 250 400 300.1 103.7 0.6 1.041 1.057 108.0 2.6 11.50 280.0 280.0 21.88 116 C38 TRET COMB1 250 400 1217.5 0.1 -1.3 1.000 1.039 16.2 10.5 11.50 280.0 280.0 8.13 119 C38 L1 COMB8 250 400 1105.5 27.2 -1.4 1.104 1.304 30.1 12.0 11.50 280.0 280.0 7.19 120 C38 L2 COMB1 250 400 746.6 16.2 -2.1 1.057 1.155 17.1 7.2 11.50 280.0 280.0 0.00 122 C38 ST 3.2 COMB4 250 400 270.0 -41.9 2.1 1.027 1.051 43.1 2.4 11.50 280.0 280.0 0.94 123 C39 TRET COMB1 250 400 755.3 2.3 -0.5 1.000 1.024 10.1 6.4 11.50 280.0 280.0 0.00 124 C39 L1 COMB1 250 400 659.0 21.1 -1.1 1.061 1.161 22.4 6.4 11.50 280.0 280.0 0.00 128 C39 L2 COMB8 250 400 423.4 69.7 0.3 1.045 1.082 72.8 3.8 11.50 280.0 280.0 7.81 130 C39 ST COMB8 250 400 189.9 65.6 -0.8 1.026 1.035 67.3 1.6 11.50 280.0 280.0 9.69 131 C40 TRET COMB1 250 400 591.9 -8.6 4.7 1.000 1.019 8.6 5.0 11.50 280.0 280.0 0.00 136 C40 L1 3.5 COMB6 250 400 498.4 42.3 -19.5 1.052 1.137 44.5 22.2 11.50 280.0 280.0 2.19 138 C40 L2 COMB6 250 400 353.5 -61.7 27.4 1.038 1.092 64.0 29.9 11.50 280.0 280.0 10.31 141 C40 ST 3.2 COMB9 250 400 191.3 80.1 -23.7 1.028 1.055 82.4 25.0 11.50 280.0 280.0 16.25 142 C41 TRET COMB1 250 400 869.6 2.1 2.9 1.000 1.028 11.6 7.4 11.50 280.0 280.0 0.00 144 C41 L1 3.5 COMB6 250 400 744.6 -6.9 -22.0 1.065 1.209 10.6 26.6 11.50 280.0 280.0 1.25 146 C41 L2 COMB6 250 400 485.1 12.7 32.2 1.037 1.125 13.1 36.2 11.50 280.0 280.0 2.81 149 C41 ST 3.2 COMB6 250 400 212.2 -41.8 -30.2 1.023 1.065 42.8 32.2 11.50 280.0 280.0 8.75 150 C42 TRET COMB1 250 400 487.4 6.3 4.6 1.000 1.016 6.5 4.7 11.50 280.0 280.0 0.00 151 C42 L1 COMB1 250 400 413.1 21.4 10.3 1.039 1.104 22.2 11.4 11.50 280.0 280.0 0.00 154 C42 L2 COMB6 250 400 267.3 45.8 24.5 1.028 1.071 47.1 26.3 11.50 280.0 280.0 6.56 STT Frame Story Vị trí Tổ hợp (m) η2 T2 T3 N M2 M3 (mm) (mm) (kN) (kNm) (kNm) η3 M 2e M 3e Rb Rs Rsc As (kNm) (kNm) (MPa) (MPa) (MPa) (cm 2) 157 C42 ST COMB6 250 400 122.3 44.5 21.5 1.017 1.040 45.3 22.3 11.50 280.0 280.0 8.44 158 C43 TRET COMB1 400 400 169.8 -0.8 2.5 1.000 1.000 2.3 2.5 11.50 280.0 280.0 0.00 159 C43 L1 COMB1 400 400 153.8 -5.9 -9.7 1.009 1.009 6.0 9.8 11.50 280.0 280.0 0.00 160 C44 TRET COMB1 400 400 171.4 -1.2 -0.3 1.000 1.000 2.3 2.3 11.50 280.0 280.0 0.00 163 C44 L1 3.5 COMB9 400 400 151.9 26.7 -27.3 1.012 1.012 27.0 27.6 11.50 280.0 280.0 2.00 BẢNG THIẾT KẾ CỐT THÉP CỘT STT Tên cột Story Framemax T2 T3 As u cầu (mm) (mm) (cm 2) Bố trí cốt thép As thiết kế (cm 2) C1 TRET C29 250 400 12.5 8Φ18 20.36 C1 L1 C29 250 400 12.5 8Φ18 20.36 C1 L2 C29 250 400 1.3 4Φ18 10.18 C1 ST C29 250 400 1.3 4Φ18 10.18 C2 TRET C28 250 400 1.6 8Φ18 20.36 C2 L1 C37 250 400 9.4 8Φ18 20.36 C2 L2 C37 250 400 17.5 8Φ20 25.13 C2 ST C37 250 400 21.9 8Φ20 25.13 C3 TRET C30 250 400 0.0 6Φ16 12.06 10 C3 L1 C30 250 400 3.1 6Φ16 12.06 11 C3 L2 C39 250 400 7.8 6Φ16 12.06 12 C3 ST C33 250 400 10.3 6Φ16 12.06 13 C4 TRET C25 250 400 0.0 8Φ16 16.08 14 C4 L1 C27 250 400 5.9 8Φ16 16.08 15 C4 L2 C25 250 400 10.9 8Φ16 16.08 16 C4 ST C25 250 400 15.3 8Φ16 16.08 17 C5 TRET C40 250 400 0.0 8Φ16 16.08 18 C5 L1 C40 250 400 2.2 8Φ16 16.08 19 C5 L2 C40 250 400 10.3 8Φ16 16.08 20 C5 ST C40 250 400 16.3 8Φ16 16.08 [...]... Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu Phụ lục 1: Mô hình tính toán kết cấu Đơn vị thiết kế: Công ty xây dựng Lợi Tân ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi Tan - May 21,2015 13:18 3-D View - Ton-m Units bk ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi Tan - May 21,2015 13:18 Elevation View - 3 - Ton-m Units bk ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi Tan - May 21,2015 13:19 Elevation View - A - Ton-m Units bk ETABS ETABS... Elevation 3.9 - Ton-m Units bk ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi Tan - May 21,2015 13:20 Plan View - BASE - Elevation -1.5 - Ton-m Units bk ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi Tan - May 21,2015 13:20 Plan View - TRET - Elevation 0 - Ton-m Units bk ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi Tan - May 21,2015 13:20 Plan View - L1 - Elevation 3.9 - Ton-m Units bk ETABS ETABS v9.7.1 - File: Nha VP Loi... cao 10m so với mốc chuẩn (vận tốc trung bình trong khoảng thời gian 3 giây bị vượt trung bình một lần trong 20 năm) tương ứng với địa hình dạng B - Chiều cao tối đa của công trình H = 17.800m Vì vậy tải trọng gió tác dụng lên công trình chỉ có thành phần tĩnh của tải trọng gió Xác định tải trọng gió tĩnh - Công thức xác định tải trong gió tĩnh: W = W0 × k × c trong đó: W : áp lực gió tĩnh tại cao trình... m1 * m2 / ktc * (A * b * γII + B * h * γ'II + D * cII) Trong đó: m1 - hệ số làm việc của nền đất; m1 = 1.1 m2 - hệ số làm việc của kết cấu; m2 = 1.0 ktc - hệ số độ tin cậy; ktc = 1.0 A, B, D - các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong của nền đất ở dưới đáy móng tính toán b, h - cạnh bé của đáy móng, và chiều sâu chôn móng γII, cII - góc ma sát trong và lực dính của lớp đất dưới đáy móng ϕ A B D γII... m1 * m2 / ktc * (A * b * γII + B * h * γ'II + D * cII) Trong đó: m1 - hệ số làm việc của nền đất; m1 = 1.1 m2 - hệ số làm việc của kết cấu; m2 = 1.0 ktc - hệ số độ tin cậy; ktc = 1.0 A, B, D - các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong của nền đất ở dưới đáy móng tính toán b, h - cạnh bé của đáy móng, và chiều sâu chôn móng γII, cII - góc ma sát trong và lực dính của lớp đất dưới đáy móng ϕ A B D γII... m1 * m2 / ktc * (A * b * γII + B * h * γ'II + D * cII) Trong đó: m1 - hệ số làm việc của nền đất; m1 = 1.1 m2 - hệ số làm việc của kết cấu; m2 = 1.0 ktc - hệ số độ tin cậy; ktc = 1.0 A, B, D - các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong của nền đất ở dưới đáy móng tính toán b, h - cạnh bé của đáy móng, và chiều sâu chôn móng γII, cII - góc ma sát trong và lực dính của lớp đất dưới đáy móng ϕ A B D γII... sàn, cột – vách lấy theo TCXDVN 5574 – 2012 8.1 Hàm lượng cốt thép trong dầm và sàn - Hàm lượng cốt thép tối thiểu: μmin = 0.1% - Hàm lượng cốt thép lớn nhất: μmax = 2.5% 8.2 Hàm lượng cốt thép cột - Theo TCXDVN 9386 – 2012 điều 5.4.3.2.2, tổng hàm lượng cốt thép dọc của cột μ không được nhỏ hơn μmin ≥ 1% và không được vượt quá μmax ≤ 4% - Trong các tiết diện ngang đối xứng cần bố trí cốt thép đối xứng... đổi theo chiều cao k được tra theo bảng 5 (trang 22 TCVN 2737-1995) hoặc xác định theo công thức sau: k = 1.844( z - zg ) 2 a , trong đó z g = 300m, a = 0.09 Xác định hệ số khí động c Theo TCVN 2737-1995, hệ số khí động c được xác định theo hình dạng của tòa nhà được qui định trong bảng 6 của tiêu chuẩn, mặt phẳng thẳng đứng: • Mặt đón gió của công trình: c = +0.8 • Mặt khuất gió của công trình: c =...Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu e) Cửa kính khung nhôm – thép Cửa kính khung nhôm - thép Chiều dày (cm) riêng γ (T/m3) - - Kính + nhôm (thép) Trọng lượng Tiêu chuẩn (T/m2) Hệ số n Tính toán (T/m2) 0.100 1.1... tra Tính bền cho sàn theo tổ hộp (I) Nhà Văn Phòng Xưởng Đức An Tên tổ hợp COMBO2 COMBO3 COMBO4 COMBO5 COMBO6 COMBO7 COMBO8 COMBO9 COMBO10 COMBO11 Tổ hợp ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD Thuyết minh thiết kế-phần Kết cấu Thành phần Hệ số tổ hợp DLS 1 LL 1 DL 1 DLS 1 WX 1 DL 1 DLS 1 WX -1 DL 1 DLS 1 WY 1 DL 1 DLS 1 WY -1 DL 1 DLS 1 LL 0.9 WX 0.9 DL 1 DLS 1 LL 0.9 WY 0.9 DL 1 DLS 1 LL 0.9 WX -0.9