Đang tải... (xem toàn văn)
Đây là đồ án môn học dành cho tất cả các bạn sinh viên học ngành công trình ,đây là tài liệu sẽ giúp tích cực các bạn trong học tậpđồ án này đây đủ tất cả bản vẽ,thuyết minh và file tính nội lực bằng excel
Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ GIAO THÔNG VẬN TẢI BỘ MƠN CƠ ĐẤT – VLXD ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Số liệu thiết kế: Sinh viên thực hiện: Tải trọng tác dụng: Điều kiện thủy văn, Lnhịp: 8; 41,4m Điều kiện địa chất: Lớp: GVHD: Th.Sĩ Cao Văn Đoàn BH4 Thiết kế mơn học móng Bộ môn Địa KỹThuật MỤC LỤC CHƯƠNG I : BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH .2 CHƯƠNG II : THIẾT KẾ KĨ THUẬT 7.1Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc 26 7.1.1 Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = 10 m .26 CHƯƠNG III : BẢN VẼ 34 CHƯƠNG I : BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH I CẤU TRÚC VÀ ĐỊA CHẤT CÁC LỚP ĐẤT Tại lỗ khoan BH4, khoan xuống cao độ - 37m, gặp lớp đất sau: Lớp 1: Chiều dày 2,2m, cao độ mặt lớp 0m, cao độ đáy lớp -2,2m Lớp có tiêu vật lý sau: STT Chỉ tiêu Ký hiệu Độ ẩm Trọng lượng thể tích tự nhiên Trọng lượng thể tích khô γk = Giá trị Đơn vị W 25,8 % γ 18,6 KN/m3 γ 1+W 14,8 KN/m3 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Trọng lượng riêng Hệ số rỗng tự nhiên γh γh e0 = γ KN/m3 26,8 0,81 k e0 + e0 0,45 ∆.W e0 0,87 Độ rỗng n= Độ bão hòa Sr = Độ ẩm giới hạn dẻo Wp 17,5 % Độ ẩm giới hạn chảy WL 33,8 % 10 Chỉ số dẻo I p = WL − WP 16,3 % 11 Độ sệt đất dính IL = W − WP WL − WP 0,51 % Bảng1 -các tiêu vật lý của lớp Lớp đất sét trạng thái dẻo mềm Lớp 2: có chiều dày 9m, cao độ mặt lớp -2,2m, cao độ đáy lớp -11,2m Thành phần hạt: Hạt cát Hạt sỏi Thơ to Đường kính cỡ hạt (mm) 0,25 1÷ 0,5 ÷ 0,1 ÷ ÷ 0,5 0,25 0,05 0,1 4,9 6,6 21,1 36,9 Lớp >10 10 ÷ 5÷ 2÷ 2,5 1,6 6,5 Bảng2 vừa nhỏ Hạt bụi mịn 0,05 ÷ 0,01 19,9 Hạt sét 0,01 ÷ 0,002 Cao độ đỉnh trụ: CĐĐT = 4.3 + – 0.3 = m 1.1.2 Cao độ đỉnh bệ (CĐĐB) Cao độ đỉnh bệ ≤ MNTN - 0.5m = 2.2 - 0.5 = 1,7m => Chọn cao độ đỉnh bệ: CĐĐB = +1.5m 1.1.3 Cao độ đáy bệ (CĐĐAB) Cao độ đáy bệ = CĐĐB - Hb MERGEFORMAT Hb : Chiều dày bệ móng Chọn Hb = 2.0m => Cao độ đáy bệ: CĐĐaB = 1.5 – 2.0 = - 0.5m Vậy: chọn thông số thiết kế sau: Cao ®é ®Ønh trơ MNTT b=? 450 b=? Hb = ? MNTN a=? Hb = ? a=? 150 25 Httr = ? Httr = ? Htt 25 120 25 60 80 800 60 80 170 Hình2 -Thông số thiết kế trụ cầu Cao độ đỉnh trụ Cao độ đỉnh bệ : CĐĐT : CĐĐB = + 5m = + 1.5 m Thiết kế môn học móng Cao độ đáy bệ : CĐĐaB Bề dầy bệ móng : Hb Bộ mơn Địa KỹThuật =- 0.5 m = 2m 1.2 Chọn kích thước cọc cao độ mũi cọc Theo tính chất cơng trình cầu có tải trọng truyền xuống móng lớn, địa chất có lớp đất chịu lực nằm cách mặt đất 15.50m tầng đá gốc, nên chọn giải pháp móng móng cọc ma sát BTCT Chọn cọc bê tông cốt thép đúc sẵn, cọc có kích thước 0.45x0.45m, đóng vào lớp số lớp cát hạt nhỏ, kết cấu chặt vừa Cao độ mũi cọc -29,50m Như cọc đóng vào lớp đất số có chiều dày 14m Chiều dài cọc (Lc) xác định sau: Lc = CĐĐB - Hb - CĐMC Lc = 1.5 - 2.0 - (- 31,50) = 31m Trong đó: CĐĐB = +2.00m : Cao độ đỉnh bệ Hb = 2.00m : Chiều dày bệ móng CĐMC = -31,50m : Cao độ mũi cọc Kiểm tra độ mảnh cọc: λ = Lc 31 = = 68,89 < 70 D 0, 45 => Thoả mãn yêu cầu độ mảnh Tổng chiều dài đúc cọc là: L = Lc + 1m = 31,00 + 1m = 32,00m Cọc tổ hợp từ đốt cọc với tổng chiều dài đúc cọc là: 30m = 11m + 11m + 10m Các đốt cọc nối với hàn q trình thi cơng đóng cọc II LẬP CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG THIẾT KẾ 2.1 Trọng lượng thân trụ 2.1.1 Tính chiều cao thân trụ Chiều cao thân trụ Htr: Htr = CĐĐT - CĐĐB - CDMT Htr = 5.0 – 1.5 – 1.4 = 2.1m Trong đó: Cao độ đỉnh trụ :CĐĐT = +5.0m Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Cao độ đỉnh bệ : CĐĐB = +1.5m Chiều dày mũ trụ : CDMT = 0.8+0.6 = 1.4m 2.1.2 Thể tích tồn phần (khơng kể bệ cọc) Cao ®é đáy dầm 30 Cao độ đỉnh trụ V1 V2 H tt MNCN V3 V1 V2 V3 MNTT MNTN Thể tích trụ toàn phần Vtr : Vtr = V1 + V2 + V3 = π × 1.22 (8 + 4.5 + 0.25 × 2) × 0.6 ×1.7 × 0.8 + × 1.7 + + 3.3 ×1.2 ÷× 2,1 = 10.88 + 6.63 + 10,69 = 28,2 m3 2.1.2 Thể tích phần trụ ngập nước (khơng kể bệ cọc) Thể tích trụ ngập nước Vtn: Vtn = Str.(MNTN - CB) ì 1, 22 ữì (2, − 1,5) = 3,56m3 + 3,3 × 1, = ÷ Trongđó: MNTN = +2.2 m : Mực nước thấp CĐĐB = +1.5 m : Cao độ đỉnh bệ Str : Diện tích mặt cắt ngang thân trụ (m2) 2.2 Lập tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN 10 Thiết kế môn học móng Z = −11, 20 – ( −15,50 ) = 4,3m ; 0, X ⇒ N c = × 1 + Y Bộ môn Địa KỹThuật Z 4,30 = = 1, 06 < 2,5 X 4, 05 0, × 4, 05 0, × 4,3 0, Z 1+ = 6, 70 ữì + ữ = ì + X 7, 65 ữ 4, 05 ÷ Vì lớp có chiều dày 4,3 m nên Su = Su = 30.8kN / m = 0.0308MPa lop Vậy: Q2 = ( × 4050 + × 7650 ) × 4300 × 0, 0308 + 4050 × 7650 × 6, 70 × 0, 0308 = 9492644,7 N = 9492, 645 kN Sức kháng trụ tương đương: = 9492644,7 N = 9492, 645 kN lop1 lop ( Q2 = (Q2 + Q2 ) = (0 +9492,645) = 9492,645 KN Do đó: Qg1 = min{Q1; Q2} = min{4212,84; 9492,645 } = 4212,84 KN 5.2.2 Với đất rời Qg2 = ηxTổng sức kháng dọc trục cọc đơn Trong đó: η : Hệ số hữu hiệu lấy =1 Sức kháng thân cọc cọc đơn lớp lớp là: Qs2 = 171833N Qs4 = 9469152,5 N Vậy: Sức kháng thân cọc cọc đơn: ∑ Qs = n.(Qs + Qs ) = 18.(171835 + 9469152,5) = 9640985,5 N = 940,99 KN Mũi cọc đặ cao độ -31,5m lớp 4, sức kháng mũi cọc cọc đơn: ∑ Q p = n.Q p = 28 × 4,368 × 450 × 450 = 24766560 N = 24766,56 KN Do đó: Qg2 = 26767,860+ 28499,04 = 55266,9 KN Vậy: QR = ϕg (Qg1 + Qg ) = 0, 65.(4212,84 + 55266,9) = 38661,83KN QR = 38661,83KN > VC = 15873,98 KN=> Đạt VI KIỂM TOÁN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG 6.1 Xác định độ lún ổn định Do lớp đất 1, 2, lớp đất yếu, lớp lớp đất tốt nên độ lún ổn định kết cấu móng xác định theo móng tương đương, theo sơ đồ hình vẽ: 22 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Hình5 -Sơ đờ tính lún Ta có: Db=16000mm Móng tương đương nằm lớp đất cách đỉnh lớp khoảng Db ≈ 10, 67 mm Biểu thức kiểm toán : S ≤ S gh Trong đó: S gh : Độ lún giới hạn cho phép cơng trình S gh = 25, 4mm S (mm): Độ lún cơng trình Với lớp đất rời ta có cơng thức xác định độ lún móng sau : Sử dụng kết SPT: Trong đó: S=ρ= 30q.I X N corr I = − 0,125 D' ≥ 0,5 X 1,92 ÷ N N corr = 0, 77 lg σ ' ÷ v Với: ρ q= : Độ lún nhóm cọc (mm) V : Áp lực đáy tĩnh tác dụng 2Db/3 cho đáy móng tương đương, áp lực Atd với tải trọng tác dụng đỉnh nhóm cọc chia diện tích móng tương đương khơng bao gồm trọng lượng cọc đất cọc (MPa) V : Tải trọng thẳng đứng đáy bệ TTGHSD, V=11064,19 KN X = B : Chiều rộng hay chiều nhỏ nhóm cọc (mm) 23 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật I : Hệ số ảnh hưởng chiều sâu chon hữu hiệu nhóm D’ : Độ sâu hữu hiệu lấy 2Db/3 (mm), 2Db/3 = 10,67(mm) Db : Độ sâu chon cọc lớp đất chịu lực Ncorr : Giá trị trung bình đại diện hiệu chỉnh cho số đếm SPT tầng phủ độ sâu X phủ đế móng tương đương (Búa/300mm) Ta có: I = − 0,125 D' 10666, = − 0,125 = 0, 67 ≥ 0,5 X 4050 Xác định q: Kích thước móng tương đương: + KÝch thíc móng tơng đơng : + Chiều rộng móng tơng đơng khoảng cách tim cọc xa theo chiều dọc cầu + đờng kính cọc: Btđ = 3.1,2+ 0,45 = 4,05 m + Chiều dài móng tơng đơng khoảng cách tim cọc xa theo chiều dọc cầu + đờng kính cọc: Ltđ = 6.1,2 + 0,45 = 7,65 m DiƯn tÝch mãng t¬ng đơng S = Btđ Ltđ = 4,05.7,65 = 30,9825m2 Do q = 11064,19 = 320, 05KN / m = 0,320 N / mm 30,98 Xác định Ncorr: 1,92 ÷ N N corr = 0, 77 lg σ ' ÷ v Trong đó: Ncorr : Số đếm SPT gần mũi cọc hiệu chỉnh cho áp lực tầng phủ σ v' : Ứng suất thẳng đứng có hiệu (N/mm2) N : số đếm SPT khoảng tính lún Được tính số SPT trung bình tính từ cao độ đáy móng tương đương tới đáy lớp Cao độ đỉnh lớp tính lún là: −15,5 − D ' = −15,5 − 10, 67 = −26,17 m Cao độ đáy lớp tính lún: -37m Cao -26,17 -27 -29 -31 -33 -35 -37 độ 24 Thiết kế môn học móng N 20,33 N 20 N= Bộ môn Địa KỹThuật 21 21 26 27 28 20,33 + 20 + 21 + 21 + 26 + 27 + 28 = 23,33 ta đợc N = 23,33(Búa/300mm) Xác định σ v' : Tính từ mặt đất sau xói đến độ sâu móng tương đương khoảng X Trong đó: σ v' ' : Ứng suất có hiệu (N/mm2), σ v = σ − u σ : Ứng suất tổng (kN/m2) u : Áp lực nước lỗ rỗng ứng với MNTN (kN/m2), MNTN = 2,2m Ta có: σ = γ n (hx + MNTN ) + γ 1.(h1 − hx ) + γ bh h2 + γ h3 + γ bh h4 = 9,81(2,2+2,2) + 18,6.(2,2-2,2)+17,88.9+19,3.4,3+18,69.10,75) = 487,99 KN/m2 u = (2, + h1 + h2 + h3 + h4 )γ n = (2, + 2, + 9, + 4,3 + 10, 75).9,81 = 279,09KN/m2 => σ v' = 487,99 – 279,09 = 208,89KN/m2 = 0,209N/mm2 Thay số vào ta có: 1,92 N corr = 0, 77 lg ÷ 23,33 = 17,38 ( Búa / 300mm ) 0, 208 S=ρ= 30q.I X 30.0,325.0, 67 4050 = = 23,9(mm) N corr 17,38 S= 23,9 (mm) < S gh = 25, 4mm Vậy đảm bảo yêu cầu lún 6.2 Kiểm toán chuyển vị ngang đỉnh cọc Biểu thức kiểm toán : u ≤ U gh u : Chuyển vị ngang kết cấu U gh : Chuyển vị ngang giới hạn cho phép cơng trình, U gh = 38mm Theo bảng execl ta có : 25 Thiết kế mơn học móng u = 6,9mm ≤ 38mm Bộ môn Địa KỹThuật ⇒ Vậy đảm bảo yêu cầu chuyển vị ngang VII CƯỜNG ĐỘ CỐT THÉP CHO CỌC VÀ BỆ CỌC 7.1 Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Tổng chiều dài cọc dùng để tính tốn bố trí cốt thép chiều dài đúc cọc: L = 31 (m) Được chia thành đốt gồm: L=10+11+11=32 m.Ta tính tốn bố trí cho đốt cọc Mơmen lớn dùng để bố trí cốt thép Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2)) Trong đó: Mmax(1): Mơmen cọc theo sơ đồ cẩu cọc Mmax(2): Mômen cọc theo sơ đồ treo cọc 7.1.1 Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = 10 m + Tính mơmen lớn cọc theo sơ đồ cẩu cọc: Các móc cẩu đặt cách đầu cọc đoạn : = 0.207 Ld = 0.207 × 10 = 2.07( m) Chọn Lc = 2m Trọng lượng thân cọc xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc q1 = gbt.A = 24.5x0.452 = 4.96 (KN/m) Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mômen sau : 26 Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật 2 9.92 9.92 12.4 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ cẩu cọc chiều dài L=10m Ta có mặt cắt có giá trị mơmen lớn : Mmax(1)= 12.4 (KN.m) + Tính mơ men lớn cọc theo sơ đờ treo cọc: Móc đặt cách đầu cọc đoạn b = 0.294L = 0.294 x 10= 2.94 (m) Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 2.94 7.06 21.44 20.18 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ treo cọc chiều dài L=10m Ta có mặt cắt có giá trị mơ men lớn : Mmax(2)= 21.44 KN.m Vậy mô men lớn dùng để bố trí cốt thép : 27 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2) ) = max(12.4 ; 21.44) = 21.44 KN.m 7.1.2 Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = 11m + Tính mơmen lớn cọc theo sơ đờ cẩu cọc: Các móc cẩu đặt cách đầu cọc đoạn : = 0.207 Ld = 0.207 × 11 = 2.277( m) Chọn Lc = 2.3(m) Trọng lượng thân cọc xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc q1 = gbt.A = 24.5x0.452 = 4.96 (KN/m) Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơmen sau : 6.4 2.3 13.12 2.3 13.12 12.27 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ cẩu cọc chiều dài L=11m Ta có mặt cắt có giá trị mơmen lớn : Mmax(1)= 13.12 (KN.m) + Tính mơ men lớn cọc theo sơ đờ treo cọc: Móc đặt cách đầu cọc đoạn b = 0.294L = 0.294 x 11= 3.234 (m) 28 Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 3.234 7.766 25.94 24.42 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ treo cọc chiều dài L=11m Ta có mặt cắt có giá trị mơ men lớn : Mmax(2)= 25.94 KN.m Vậy mô men lớn dùng để bố trí cốt thép : Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2) ) = max(13.12; 25.94) = 25.94 KN.m 7.2 Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Ta chọn cốt thép dọc chủ chịu lực thép ASTM A615M Gồm Φ 22 có fy = 420 MPa bố trí mặt cắt ngang cọc hình vẽ: 50 8D22 D8 50 450 1b 2x175 450 Hình 10 Mặt cắt bố trí cốt thép dọc cọc 45x45cm 29 Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Ta tính duyệt lại mặt cắt bất lợi trường hợp bất lợi mặt cắt có mơ men lớn trường hợp treo cọc: • Kiểm tra bê tơng có bị nứt hay khơng q trình cẩu treo cọc Ta có : Cường độ chịu kéo uốn bê tông : fr = 0.63 × f ' c = 0.63 × 28 = 3.334( MPa ) ⇒ 0.8.fr = 0.8*3.334 = 2.667 (MPa) Ứng suất kéo thớ mặt cắt nguyên: +) Cọc có chiều dài Ld= 10 m: f ct = M tt d M x 21.44 x106 tt x = = = 1.412 (MPa)< 0.8fr Ig d 4503 ⇒ Cọc không bị nứt cẩu treo cọc +) Cọc có chiều dài Ld= 11 m: f ct = M tt d M x 25.94 x106 tt = = 1.708 (MPa) < 0.8fr x = Ig d 4503 ⇒ Cọc không bị nứt cẩu treo cọc Tính duyệt khả chịu lực Nhận xét : Do cốt thép bố trí đối xứng, mặt khác ta biết bê tơng có cường độ chịu kéo nhỏ nhiều so với cường độ chịu nén vỡ trục trung hòa lệch phóa trục đối xứng hình vẽ 30 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật 0,85f'c A's.f'y As2.fy As1.fy Hình 2.1 Sơ đồ ứng suất - biến dạng Giả thiết tất cốt thép chảy dẻo ⇒ f ' = f = f s s y + Phương trình cân nội lực theo phương trục dầm : A s1 fy + A s2 fy = 0.85a.d.fc' + A 's fy Trong : As1và As2 : Diện tích cốt thép chịu kéo (mm2) A 's : Diện tích cốt thép chịu nén (mm2) A s1 = A 's = 3x387 = 1161 (mm ) A s = x387 = 774 (mm ) fc' : Cường độ chịu nén bê tông (Mpa), fc' = 28 (Mpa) fy : Cường độ chảy cốt thép, fy = 420 (Mpa) a : Chiều cao vùng nén tương đương d : Đường kính cọc, d = 450 (mm) E : Mô đun đàn hồi cốt thép, E = x10 ( Mpa ) Chiều cao vùng nén tương đương xác định theo công thức : a= As1 f y + As f y − As' f y 0.85.d f ' c = (1161 + 774 − 1161) x 420 = 30.353mm 0.85 x450 x 28 31 Thiết kế mơn học móng Bộ môn Địa KỹThuật ' Do fc = 28 ( MPa ) ⇒ β = 0,85 ⇒ Vị trí trục trung hòa xác định : c= + a 30.353 = = 35.71mm β 0.85 Kiểm tra chảy dẻo cốt thép chịu kéo chịu nén theo điều kiện : c − d s' ε = 0.003 × ' s c ≥ε = ' y f y' Es ε s1 = 0.003 × f d s1 − c ≥ εy = y c Es ε s = 0.003 × f ds2 − c ≥ εy = y c Es Trong : ds1 ds2 : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến thớ bê tơng chịu nén ngồi d 's : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu nén đến thớ bê tông chịu nén ngoai ' Ta có : ε y = ε y = fy Es = 420 = 2.1x10 −3 2x10 ε s' = 0.003 35.71 − 69 = 1.20 ×10−3 35.71 ε s1 = 0.003 (400 − 35.71) = 0.031 35.71 ε s = 0.003 (225 − 35.71) = 0.016 35.71 Vậy tất cốt thép chảy ⇒ Giả thiết + Mô men kháng uốn danh định : 32 Thiết kế mơn học móng Bộ môn Địa KỹThuật ( a M n = 0.85a.d.fc' d s1 − − A s fy ( d s1 − d s2 ) + A 's fy d s1 − d 's 2 ) 30.353 M n = 0.85 x30.353 x 450 x 28 400 − ÷− 774 x 420 ( 400 − 225 ) + 1161x420 ( 400 − 50 ) = 238.877x106 N.mm = 238.877 KN.m + Mơ men kháng uốn tính tốn : Mr = φ.Mn = 0.9x238.877 = 214.989 (KN.m) > Mtt = 25.94 (KN.m) ⇒ Đạt • Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa hàm lượng cốt thép tối thiểu c 35.71 = = 0.16 < 0.42 => Đạt ds2 225 ρ= As x387 = = 0.019 bxd (450 − 50) x450 Ta thấy ρ = 0,03 × f 'c 28 = 0.03 × = 0.002 fy 420 => ρ > ρmin => Đạt Kết luận : Cốt thép chọn bố trí đảm bảo khả chịu lực 7.3 Bố trí cốt thép đai cho cọc Do cọc chủ yếu chịu nén, chịu cắt nhỏ nên không cần duyệt cường độ cốt thép đai Vì cốt thép đai bố trí theo yêu cầu cấu tạo + + + Đầu cọc ta bố trí với bước cốt đai 50mm Tiếp theo ta bố trí với bước cốt thép đai 100mm Đoạn lại đoạn cọc (phần đoạn cọc) bố trớ với bước cốt đai là: 150mm 7.4 Chi tiết cốt thép cứng mũi cọc Cốt thép mũi cọc có đường kính Φ 40, với chiều dài 800 mm Đoạn nhô khỏi mũi cọc là: 50 mm 33 Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật 7.5 Lưới cốt thép đầu cọc Đầu cọc bọc vành đai thép thép có chiều dày 10mm nhằm mục đích bảo vệ bê tông đầu cọc không bị hỏng đóng cọc ngồi cịn có tác dụng để hàn nối đốt cọc thi công với 7.6 Cốt thép móc cẩu Cốt thộp móc cẩu chọn có đường kính Φ 22 Do cốt thép bố trí cọc thừa ta sử dụng ln cốt thép móc cẩu làm móc treo ta khơng cần phải làm móc thứ tạo điều kiện thuận lợi cho việc thi công để cọc bãi Khoảng cách từ đầu đoạn cọc đến móc neo đoạn cọc 10m a = (m) = 2000 (mm) Khoảng cách từ đầu đoạn cọc đến móc neo đoạn cọc 11m a = 2.3 (m) = 2300 (mm) 7.7 Tính mối nối thi cơng cọc Ta sử dụng mối nối hàn để nối đoạn cọc lại với Mối nối phải đảm bảo cường độ mối nối tương đương lớn cường độ cọc tiết diện có mối nối Để nối đốt cọc lại với ta sử dụng thép góc L-100 × 100 × 10 táp vào góc cọc sử dụng đường hàn để liên kết hai đầu cọc Ngoài để tăng thêm an toàn cho mối nối ta sử dụng thêm thép 520x100x10mm táp vào khoảng hai thép góc để tăng chiều dài hàn nối CHƯƠNG III : BẢN VẼ Bản vẽ Bố trí chung cơng trình Tỉ lệ vẽ : 1/150 Đơn vị : cm Bản vẽ cốt thép cho cọc Tỉ lệ vẽ : 1/50 34 Thiết kế mơn học móng Đơn vị Bộ môn Địa KỹThuật : mm Bản vẽ mối nối cọc Tỉ lệ vẽ : 1/10 Đơn vị : mm Bản vẽ cốt thép bệ Tỉ lệ vẽ : 1/50 Đơn vị : mm 35