qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwe rtyuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyu iopasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfg ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG hjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjkl GVHD : LƯU ĐỨC HUÂN zxcvbnmqwertyuiopasdfghjklzxcv bnmqwertyuiopasdfghjklzxcvbnm qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwe rtyuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyu iopasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfg hjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjkl zxcvbnmqwertyuiopasdfghjklzxcv bnmqwertyuiopasdfghjklzxcvbnm qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwe rtyuiopasdfghjklzxcvbnmrtyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfg hjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjkl TPHCM , 06/12/2013 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG I DỮ LIỆU: Dữ liệu Kí hiệu Số liệu Đơn vị Nhịp L 24 m Sức trục Q 30 m Bước khung B m Cao trình đỉnh ray Hr m Chiều dài nhà £ 90 m Độ dốc mái i 10 % Vật liệu lợp mái : tôn kim loại gtc 0.1 kN/m2 Tải trọng tiêu chuẩn gió wtc 65 kN/m2 Ghi : Tra bảng trang 14 TCVN 2737-1995, địa hình khu vực A) Chế độ làm việc cầu trục trung bình, móc cẩu mềm THÔNG SỐ KỸ THUẬT Dữ liệu Kí hiệu Số liệu Đơn vị f 22 kN/cm2 Cường độ thiết kế chịu nén móng BTCT Rb kN/cm2 Cường độ thiết kế đường hàn góc fsw 15 kN/cm2 Cường độ chịu cắt TCB biên nóng chảy fws 19 kN/cm2 Cường độ thiết kế đường hàn đối đầu chịu kéo,nén fw 18 kN/cm2 Cường độ thiết kế đường hàn đối đầu chịu cắt fwv 18 kN/cm2 Cường độ thiết kế vật liệu thép SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Cường độ thiết kế bu lông (cấp4,6) chịu kéo ftb 17 kN/cm2 Cường độ thiết kế bu lông (cấp4,6) chịu cắt fvb 15 kN/cm2 Cường độ thiết kế bu lông (cấp4,6) chịu ép mặt fcb 18 kN/cm2 Cường độ thiết kế bu lông (cấp8,8) chịu kéo ftb 40 kN/cm2 Cường độ thiết kế bu lông (cấp8,8) chịu cắt fvb 35 kN/cm2 Cường độ thiết kế bu lông (cấp8,8) chịu ép mặt fcb 32 kN/cm2 KÍCH THƯỚC CẨU TRỤC Dữ liệu Loại ray thích hợp Kí hiệu Số liệu Đơn vị KP70 Chiều cao từ đỉnh ray đến điểm cao cầu trục HK 2750 mm Bề rộng cầu trục BK 6300 mm Nhịp cầu trục (khoảng cách tim ray) LK 22500 mm Khoảng cách trục bánh xe cầu trục K 5100 mm Khoảng cách từ tim ray đến mép cầu trục B1 300 mm Áp lực tiêu chuẩn lớn nhât bánh xe tác dụng lên ray P1tcmax 315 kN Áp lực tiêu chuẩn nhỏ nhât bánh xe tác dụng lên ray P1tcmin 95 kN Trọng lượng xe Gxc 120 kN Trọng lượng toàn cẩu trục G 520 kN SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG II KÍCH THƯỚC HÌNH HỌC: Theo phương đứng: - Cao trình đỉnh ray : Hr = 7.0 m - Chiều cao tiết diện ray : hr = 120 mm - Chiều cao dầm cầu chạy : h dcc = 1 B = × 6000 = 600mm 10 10 dcc Chọn h = 680 mm - Kích thước H2 từ mặt ray đến đáy kết cấu chịu lực: H2=Hk+a2+f’ - Trong đó: Hk kích thước gabirit cầu trục a2: khe hở an toàn xe kết cấu, lấy 100mm f: độ võng kèo: f = 1 L= × 24000 ≈ 100mm 250 250 Chọn H2=3000mm - Chiều cao từ nhà đến vị trí trục cánh dàn vị kéo: H = H r + H = 7000 + 3000 = 10000mm - Chiều cao ray hr=120mm - Cột Hct=H2+hdcc+hr=3000+680+120=3720mm - Cột thép không dược chôn đất: Chiều cao cột chọn Hct=3800mm Hcd=H-Hct =10000-3800=6200mm Vậy ta chọn : Hct = 3.8m Hcd = 6.2m KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG ĐỨNG Dữ liệu Cao trình đỉnh ray SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Kí hiệu Hr Số liệu Đơn vị 7000 Trang mm ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Chiều cao tiết diện ray đệm ray hr 120 mm Chiều cao dầm cầu chạy hdcc 680 mm Chiều sâu phần cột ngầm mặt hoàn thiện hm mm Chiều cao gabarit cầu trục Hk 2750 mm f 100 mm Chiều cao thực cột Hcd 6200 mm Chiều cao thực cột Hct 3800 mm Độ võng dàn mái Theo phương ngang: Chọn sơ chiều cao tiết diện cột trên: - hct = 1 H ct = × 3800 ≈ 345mm 11 11 Chọn hct =360mm Chọn chiều cao tiết diện cột dưới: • Dựa thông số dàm cầu trục: + Khoảng cách tim ray Lk=22.5m + Khoảng cách mép cầu trục Lk+2B1=22.5+2x0.3=23.1m • Chọn trục định vị trùng với mép cột trên: + Ta kiểm tra khoảng hở an toàn D D= L − LK − B1 − H ct 24000 − 22500 − × 300 − × 360 = = 90mm 2 (Thỏa) Vậy ta chọn trục định vị trùng với mép cột + Khoảng cách từ tim ray đến trục định vị: SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG λ= L − LK 24 − 22.5 = = 0.75m 2 Chọn chiều cao tiết diện cột trên: hct = λ = 750mm Kiểm tra lại độ cứng chiều cao tiết diện cột dưới: hcd = 750mm > 1 H cd = 6200 = 563mm (Thỏa) 11 11 Kích thước sơ thỏa diều kiện độ cứng KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG NGANG Dữ liệu Kí hiệu Số liệu Đơn vị Nhịp nhà xưởng L 24000 mm Nhịp cẩu trục LK 22500 mm Kích thước phần đầu cầu trục B1 300 mm Khe hở an toàn đầu mút cầu trục mép cột D 90 mm Khoảng cách từ tim ray tới trục định vị λ 750 mm Khoảng cách từ trục trục định vị tới méo cột a mm Chiều cao tiết diện cốt hct 750 mm Chiều cao tiết diện hcd 360 mm Kích thước dàn, cửa mái KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG NGANG Dữ liệu Kí hiệu Số liệu Đơn vị Chiều rộng nhịp dàn cửa mái Lcm 12000 mm Chiều cao đầu dàn mái Hd 1800 mm Chiều cao cửa mái Hcm 1500 mm SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Khoảng cách xà gồ d 1500 mm III.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG Tải trọng theo phương đứng Tĩnh tải Hoạt tải - Tiêu chuẩn Tĩnh tải Hoạt tải Hệ số Tinh toán vượt tải 1.1 g0ttm= 0.110 kN/m2 TLBT tole KL g0m= 0.10 kN/m2 TLBT xà gồ g0xg= 0.04 kN/m2 1.1 g0ttxg= 0.044 kN/m2 TLBT dàn,hệ giằng mái,cửa trời g0d= 0.20 kN/m2 1.1 g0ttd= 0.220 kN/m2 Hoạt tải mái p0m= 0.30 kN/m2 1.3 p0ttm= 0.390 kN/m2 Lưu ý: Tải số liệu phân bố mặt a Tải cầu trục  Theo phương thẳng đứng Thông số cầu trục Lk (m) 22.5 - Sức cẩu cẩu trục : Q = 30 (T) - Số bánh xe bên ray cẩu trục , tra catalogue cẩu trục : no = B(mm) 6300 K (mm) 5100 H (mm) 2750 B1 (mm) 300 SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 F (mm) 500 Ptcmax (kN) 315 Ptcmin (kN) 95 T (kN) 10.5 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Từ kích thước cẩu trục BK = 6300 mm, K = 5100 mm tra từ catalogue, ta xếp bánh xe cẩu trục sơ đồ : Ta có giá trị y y1 = − 1.2 × y1 = 0.8 6 − 5.1 y3 = × y1 = 0.15 y4 = y2 = → ∑y i = 1.95 Bảng hệ số tính toán Khoảng cách bánh cầu trục gần Hệ số độ tin cậy sức trục d= γQ= 1.20 (m) 1.10 Hệ số không đồng thời cầu trục nc= 0.85 Hệ số kể đến tăng áp lực cầu trục γn= 1.10 Hệ số kể đến ảnh hưởng tải trọng di động kd= 1.00 Pmax - 315kN Áp lực đứng lớn Dmax cẩu trục tác dụng lên vai cột ( thông qua dầm cầu chạy) : D tc max = n c γ n k d Pmax ∑y i = 0.85 × 1.1 × × 315 × 1.95 = 574.32(kN) SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG D tt max = γ Q n c γ n k d Pmax - ∑y i = 1.1 × 0.85 × 1.1 × × 315 × 1.95 = 631.76(kN) Ở cột đối diện , áp lực dầm cầu chạy : D tc = n c γ n k d Pmin ∑y D tt = γ Q n c γ n k d Pmin i = 0.85 × 1.1 × × 95 × 1.95 = 173.21(kN) ∑y i = 1.1 × 0.85 × 1.1 × × 95 × 1.95 = 190.5(kN) Theo phương ngang - Tổng lực xô ngang cẩu trục : T tc = n c γ n k d T1tc ∑y T tt = γ Q n c γ n k d T1tc i ∑ = D tc max ( T1tc 574.32 × 10.5 )= = 19.15(kN) tc 315 Pmax yi = D tt max ( T1tc 631.76 ×10.5 )= = 21.06(kN) tc 315 Pmax b Tải gió  Tải trọng gió phân bố lên cột: - Hệ số vượt tải γ w = 1.2 - Hệ số khí động cột : c= +0.8, c= -0.5 - Hệ số k kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao dạng địa hình Cao độ cánh kèo : z1 = Hcd + Hct = 6.2 + 3.9 = 10 (m)  Với địa hình A, tra bảng giá trị k1 = 1.18 w d tc = w ckB = 0.65 × 0.8 × 1.18 × = 3.68(kN / m) w , h tc = w c, kB = 0.65 × (−0.5) ×1.18 × = −2.3(kN / m) w d tt = γ w w ckB = 1.2 × 0.65 × 0.8 × 1.18 × = 4.42(kN / m) w , h tt = γ w w c, kB = 1.2 × 0.65 × ( −0.5) × 1.18 × = −2.76(kN / m)  Tải trọng gió đưa lực tập trung cao trình cánh kèo • ho = 1800 (mm) h1 = 600 (mm) h2 = 1500 (mm) h3 = 600 (mm) SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG • Cao độ đỉnh mái : z2 = z1 + ho + h1 + h2 + h3 = 10 + 1.8 + 0.6 + 1.5 + 0.6 = 14.5(m)  Với địa hình A, tra bảng giá trị k2 = 1.23 Trong khoảng cao độ từ cánh đến đỉnh mái , hệ số k trung bình giá trị nêu k =(k1 + k2)/2 = 1.21 W tc d = kw o B ∑c h i i = 1.21 × 0.65 × × ( 0.8 × 1.8 − 0.54 × 0.6 + 0.7 ×1.5 − 0.8 × 0.6 ) = 7.96(kN) W tt d = γ w kw o B ∑c h i i = 1.2 ×1.21 × 0.65 × × ( 0.8 ×1.8 − 0.54 × 0.6 + 0.7 × 1.5 − 0.8 × 0.6 ) = 9.55(kN) SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG  Lực hảm ngang T phải :  Gió trái :  Gió phải :  Kết nội lực tiết diện  Các trường hợp tổ hợp nội lực STT Ki hiệu Tổ hợp TH1 1+2 TTM + HTM TH2 1+3 TTM + DMAXT TH3 1+4 TTM + DMAXP SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 62 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG TH4 1+5 TTM + TMAXT TH5 1+6 TTM + TMAXP TH6 1+7 TTM + GT TH7 1+8 TTM + GP TH8 1+2+3 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT) TH9 1+2+4 TTM + 0.9 (HTM + DMAXP) TH10 1+2+7 TTM + 0.9 (HTM + GT) TH11 1+2+8 TTM + 0.9 (HTM + GP) TH12 1+3+5 TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXT) TH13 1+3-5 TTM + 0.9 (DMAXT - TMAXT) TH14 1+3+6 TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXP) TH15 1+3-6 TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXP) TH16 1+ 3+7 TTM + 0.9 (DMAXT + GT) TH17 1+ 3+8 TTM + 0.9 (DMAXT + GP) TH18 1+4+5 TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXT) TH19 1+4 -5 TTM + 0.9 (DMAXP - TMAXT) TH20 1+4+6 TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXP) TH21 1+4–6 TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXP) TH22 1+4+7 TTM + 0.9 (DMAXP + GT) TH23 1+4+8 TTM + 0.9 (DMAXP + GP) TH24 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXT + TMAXT) TH25 1+2+3–5 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT – TMAXT) STT Ki hiệu Tổ hợp TH26 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXT + TMAXP) TH27 1+2+3–6 TH28 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXT + GT) TH29 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXT + GP) TH30 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + TMAXT) TH31 1+2+4–5 TTM + 0.9 (HTM + DMAXT – TMAXP) TTM + 0.9 (HTM + DMAXP – TMAXT) SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 63 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG TH32 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + TMAXP) TH33 1+2+4–6 TH34 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + GT) TH35 + + + TTM + 0.9 (HTM + DMAXP + GP) TH36 + + + TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXT + GT) TH37 1+3–5+7 TH38 + + + TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXP + GT) TH39 1+3–6+7 TH40 + + + TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXT + GP) TH41 1+3–5+8 TH42 + + + TTM + 0.9 (DMAXT + TMAXP + GP) TH43 1+3–6+8 TH44 + + + TTM + 0.9 (DMAXp + TMAXT + GT) TH45 1+4–5+7 TH46 + + + TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXP + GT) TH47 1+4–6+7 TH48 + + + TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXT + GP) TH49 1+4–5+8 TH50 + + + TTM + 0.9 (DMAXP + TMAXP + GP) TTM + 0.9 (HTM + DMAXP – TMAXP) TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXT + GT) TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXP + GT) TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXT + GP) TTM + 0.9 (DMAXT – TMAXP + GP) TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXT + GT) TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXP + GT) TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXT + GP) C D C T8 T B TB1 C T7 C T6 B T T B CT5 T B TB1 B T B1 C T4 B1 T B TB5 C T3 TB7 X T C T2 TB3 C T1 TB TB2 TH51 + – + TTM + 0.9 (DMAXP – TMAXP + GP)  Kết tổ hợp nội lực dàn : C D Thanh Thanh cánh CT1 CT2 CT3 SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 N max N (kN) (kN) 1.903 -5.203 2.364 -5.203 41.137 -108.473 Trang 64 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Thanh cánh Thanh xiên đầu dàn Thanh bụng CT4 CT5 CT6 CT7 CT8 CD1 CD2 TX1 TB1 TB2 TB3 TB4 TB5 TB6 TB7 TB8 TB9 TB10 TB11 TB12 TB13 TB14 TB15 41.598 37.952 38.652 42.511 43.211 68.416 116.830 110.981 5.803 2.781 0.299 48.284 2.178 5.148 4.749 3.642 7.825 6.123 0.328 2.62 5.971 3.592 8.27 -108.473 -107.630 -107.630 -115.431 -115.431 -27.981 -39.938 -83.520 -1.876 -6.010 0.164 -18.395 -6.025 -1.643 -3.276 -4.386 -17.133 -4.635 -0.162 -5.915 -4.65 -4.273 -2.581 CHỌN TIẾT DIỆN THANH DÀN  Lực nén tâm N tác dụng lên  Chiều dài tính toán : l - chiều dài  Thanh xiên đầu dàn ( có dàn phân nhỏ ) lox = 0.5l loy = l  Thanh bụng ( có dàn phân nhỏ ) lox = 0.4l loy = l  Thanh cánh lox = l loy = l  Độ mảnh cho phép xiên đầu dàn chịn nén : [ λ ] SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 65 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Chọn thép góc cạnh Tra bảng phụ lục ta có đặc trưng hình học sau :  A rx ry (giả sử bề dày mắt δ=8mm)  Kiểm tra tiết diện chọn : λx = λy = lox rx loy ry ⇒ chọn λmax = max(λx ; λy ) ,tra bảng ⇒ ϕ = 0.543 Kiểm tra ổn định : σ=  N < 22 kN/cm ϕ A Kết tính toán trình bày sau : THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT TRONG DÀN 2L63x5 2L40x5 x5 40 2L 2L63x5 2L 40 x5 2L 40 x5 2L40x5 x5 63 2L 2L4 0x L40x5 x5 40 2L 2L40x5 2L40x5 2L40x5 2L63x5 2L4 0x5 2L40x5 2L63x5 2L40x5 2L 40 x5 2L63x5 10 MẮT LIÊN KẾT DÀN VÀO CỘT  Nút ( Nút 2) SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 66 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 300 180 90 10 360 10 -10x180x310 x5 63 2L 215 10 2L63x5 75 60 105 110 -10x215x310 6-6 TL 1:10 235 310 310 25 Ø16 Lực dọc cánh CD1 : N1 = 68.416 kN , 2L63x5  Lực dọc xiên đầu dàn TX1 : N2 = 116.83 kN , 2L63x5, nghiêng góc 38 so với phương ngang  Mômen đầu dàn : M = 57.821 kNm Đường hàn liên kết cánh vào mắt : Lực dọc N1 phân làm để truyền vào thép góc cánh Mỗi thép góc chịu tải : N = N1 68.416 = = 34.208 kN 2 Đường hàn sống liên kết thép góc cạnh chịu lực : N s = 0.7 N = 0.7 x34.208 = 23.946kN Chọn trước chiều cao đường hàn sống hhs = mm Chiều dài đường hàn sống cần thiết : lhs = 23.946 = 5.7(cm) 0.4 x0.7 x15 _ Đường hàn mép liên kết thép góc cạnh chịu lực : N m = 0.3N = 0.3x34.208 = 10.262 kN Chọn trước chiều cao đường hàn mép hhs = mm Chiều dài đường hàn mép cần thiết : lhm = 10.262 = 2.443 cm 0.4 x0.7 x15 Chọn chung chiều dài đường hàn sống mép 6cm Đường hàn liên kết xiên vào mắt : Cũng chọn chiều cao đường hàn 4mm hh N2 N1 Ns SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 ls Nm lm Trang 67 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG (cm) (kN) (kN) (kN) (cm) (kN) (cm) 0.4 116.83 58.415 40.891 9.736 17.525 4.173 [N]=kN , [l]=cm Chọn ls=10cm, lm=5cm Liên kết hàn mắt gối : Thay moment đầu dàn cặp ngẫu lực : H =M/hdđ = 57.821 /1.8 = 32.123 kN Ở cánh dưới, lực trùng trục , dời lực trọng trọng tâm liên kết thu lực ngang H = 32.123 kN hướng từ phải sang trái , moment có chiều quay xuôi chiều kim đồng hồ , có giá trị : Mlt =Hxe = 32.123 x 0.195=6.264 kNm Phản lực đứng gối , truyền vào liên kết hàn mắt gối : R= N2sinα = 116.83 sin380 = 71.928 kN Ta chọn chiều dài đường hàn lh = 20 cm Chiều cao cần thiết đường hàn liên kết mắt vào gối :  M lt  hh ≥ H ±  ÷ +R h β hlh Rg  lh  =0.18(cm) Kiểm tra cường độ đường hàn : Chọn hh = mm Moment kháng uốn đường hàn liên kết mắt vào gối : ( β h hh ) lh (0.7 x0.4).202 Wh = =2 = 37.333 cm 6 Ah = ( β h hh ) lh = x(0.7 x 0.4) x 20 = 11.2 cm 2 M N  Q τ h =  + ÷ +  ÷ = 7.104 kN/cm < 15kN/cm  Wh Ah   Ah  ° Bản gối : Quan niệm gối ngàm hai cạnh hai hàng bulông, chịu lực nhổ H , làm tách khỏi thân cột Với b1 = 9cm khoảng cách hai hàng bulông đứng, suy ra: Bề dày gối : 3b1H 3x9 x32.123 = = 0.70cm lf 20 x 22 Chọn δbg = mm δ bg = Tính toán liên kết bulông gối vào cánh cột : Các kích thước : z = 13cm , l1 = 18cm , l2 = 9cm Với li : khoảng cách từ hàng bulông đến hàng bulông thứ i Chọn bulông có độ bền lớp 5.8 có cường độ chịu kéo Rbl=20kN/cm2 Lực lớn xuất bulông SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 68 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Diện tích thu hẹp qua ren bulông cần thiết : Chọn bulông φ 16 , có diện tích qua ren 1.57cm2  Nút (Nút 1)  Nội lực tính toán : cánh CT3 : N1 = -5.203 kN, 2L63x5  Nội lực tính toán : bụng TB2 : N2 = 5.803 kN, 2L40x5 Chọn chiều cao đường hàn 4mm hh (cm) 0.4 N1 (kN) 5.203 Thanh cánh CT3 N1 Ns ls (kN) (kN) (cm) 2.602 1.821 0.434 Nm (kN) 0.781 lm (cm) 0.1859 hh (cm) 0.4 N2 (kN) 5.803 N1 (kN) 2.902 Thanh bụng Ns ls (kN) (cm) 2.031 0.484 Nm (kN) 0.871 lm (cm) 0.207 Đường hàn sống 50mmx4mm Đường hàn mép 50mmx4mm SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 69 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 10 260 245 2L63x5 50 Ø16 90 165 85 80 -10xx180x260 145 2L 40 x5 - 10x165x245 Tính toán đường hàn mắt vào gối: Do góc nghiêng xiên phương ngang nhỏ nên lực đứng truyền vào đường hàn nhỏ, đường hàn cần lấy theo cấu tạo hh=4mm, lh=25cm Tính toán liên kết bulông gối vào cánh cột : Các kích thước : z = 13 cm , l1 = 18cm , l2 = 9cm Với li : khoảng cách từ hàng bulông đến hàng bulông thứ i Chọn bulông có độ bền lớp 5.8 có cường độ chịu kéo Rbl=20kN/cm2 Lực lớn xuất bulông : Diện tích thu hẹp qua ren bulông cần thiết : Chọn bulông φ 16 , có diện tích qua ren 1.57cm2 Tính bề dày gối: Bề dày gối : 3b1 H = 0.592 cm lf Chọn δbg = mm δ bg = MẮT KHUYẾCH ĐẠI TẠI ĐỈNH DÀN (Nút 9) SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 70 210 360 70 10 245 300 180 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG -8x150x290 60 2L63x5 2L63x5 30 40 L40x5 2L4 0x5 x5 2L40 30 290 115 65 115 150 50 4040 35  Nội lực :  Thanh cánh CT26 có Nct = -115.431 kN, 2L63x5 , góc nghiêng với phương ngang 90  Thanh xiên B25 có Nx = -4.273 kN, 2L63x5 , góc nghiêng với phương ngang 480  Thanh đứng B27 có Nđ =8.27 kN , 2L40x5  Chọn cấu tạo phủ : – x 150 (mm)  tbp = 8mm , bbp = 150 mm Chọn chiều dày mắt tbm = 8mm  Lực tính toán Ntt = 1.2 x Nct = 1.2 x 115.431 = 138.517 kN  Diện tích tính toán quy ước : Att = Abm+ Abp= 0.8x(2x6.3) + 15x0.8 = 22.08 cm2  Ứng suất trung bình tiết diện tính toán quy ước :  Lực truyền vào mắt : SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 71 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Nbm = σtb x Fbm = 6.273x0.8x(2x6.3) = 63.232 kN Kiểm tra đường hàn liên kết cánh vào mắt : Đường hàn sống bên mắt có lhs = 5cm , hhs =4mm Đường hàn mép bên mắt có lhm = 5cm , hhm = 4mm Tổng diên tích đường hàn : Ưng suất đường hàn : Kiểm tra đường hàn liên kết phủ thép góc Chiều dài lh đừơng hàn dọc theo mép thép góc cm , hh=4mm, hai đường hàn xiên lh=5cm , hh=4mm Lực truyền vào phủ : Nbp = σtb x Abp = 6.273x 15x0.8 = 75.276 kN Ưng suất đường hàn : Kiểm tra đường hàn liên kết sườn đứng phủ Tại vị trí gãy khúc phủ hợp lực hướng lên có giá trị : V = 2Nbpsinα = 2x75.276xsin90 = 23.552 kN Chọn tiết diện sườn 8x100x150 Chiều dài đừơng hàn dọc theo mép bên sườn lh = cm , hh=4mm Ưng suất đường hàn : Kiềm tra đường hàn liên kết nối mắt (4đường hàn góc) MẮT KHUẾCH ĐẠI GIỮA DƯỚI DÀN (Nút 10) SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 72 L40x5 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 65 155 155 2L63x5 0x5 2L4 30 65 80 30 2L4 0x5 135 60 135 -8x150x265 2L63x5 150 265 4040 25   Nội lực liên kết vào nút dàn  Thanh xiên TB12: N=-5.91kN  Thanh đứng TB15 : N=8.27kN  Thanh ngang cánh CD2 : N=116.83 Chọn cấu tạo mắt phủ sau δbp = 8mm , bbp = 150 mm, δbm = 8mm  Lực tính toán Ntt = 1.2 x Ncd = 1.2x116.83 = 140.20 kN  Diện tích tính toán quy ước : Ftt = Fbm+ Fbp= 0.8x(2x6.3)+15x0.8 = 22.08 cm2  Ứng suất trung bình tiết diện tính toán quy ước :  Các đường hàn sống hàn mép dàn vào mắt tính tương tự kết trình bày bảng sau: SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 73 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Thanh N TB12 5.91 TB15 8.27 CD2 116.83 [N]=kN , [l]=cm hh 0.4 0.4 0.4 ls-yc 0.49 0.69 9.74 ls chọn 5 10 lm-yc 0.21 0.30 4.18 lm chọn 5 MẮT TRUNG GIAN NỐI THANH CÁNH VÀ THANH BỤNG Nút 3: Thanh N CT3 108.47 TB2 6.01 TB3 0.30 TB4 48.28 [N]=kN , [l]=cm Nút 4: hh 0.4 0.4 0.4 0.4 ls-yc 9.04 0.50 0.03 4.03 ls chọn 10 5 lm-yc 3.88 0.22 0.01 1.73 lm chọn 5 5 Thanh N TB3 0.30 CD1 68.42 [N]=kN , [l]=cm hh 0.4 0.4 ls-yc 0.03 5.7 ls chọn lm-yc 0.01 2.45 lm chọn 5 hh 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 ls-yc 4.03 0.40 0.37 5.7 9.74 ls chọn 5 10 lm-yc 1.73 0.17 0.16 2.45 4.18 lm chọn 5 5 hh 0.4 0.4 0.4 0.4 ls-yc 0.43 0.40 1.43 9.04 ls chọn 5 10 lm-yc 0.19 0.17 0.61 3.88 lm chọn 5 5 Nút 5: Thanh N TB4 48.28 TB7 4.75 TB8 4.39 CD1 68.42 CD2 116.83 [N]=kN , [l]=cm Nút 6: Thanh TB6 TB7 TB9 CD4 N 5.15 4.75 17.10 108.47 SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 74 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG CD5 107.63 [N]=kN , [l]=cm 0.4 8.97 3.85 hh 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 ls-yc 0.37 0.03 0.50 8.97 9.62 ls chọn 4 10 lm-yc 0.16 0.01 0.21 3.85 4.13 lm chọn 4 4 hh 0.4 0.4 ls-yc 0.03 9.34 ls chọn 10 lm-yc 0.01 4.13 lm chọn Nút 7: Thanh N TB8 4.39 TB11 0.33 TB12 5.92 CD6 107.63 CD7 115.43 [N]=kN , [l]=cm Nút 8: -8x205x420 225 170 60 3x5 2L6 135 2L63x5 45 2L40x5 30 2L63x5 80 195 30 Thanh N TB11 0.33 CD2 116.83 [N]=kN , [l]=cm 2L4 0x5 Nút SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 75 2L40x5 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 2L4 0x5 x5 40 L 95 2L63x5 175 100 30 330 14 75 30 30 -8x165x495 2L63x5 365 165 Nút -8x195x305 45 20 30 80 115 2L4 0x5 L40x5 30 0x5 L 145 2L63x5 140 165 Nút SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA -81002119 Trang 76 [...]... m 1 6.2 1+ 2 6.3 012 -59.477 -12 .367 1 6.2 1+ 3 17 4.9555 -662.32 -25.498 1 6.2 1+ 4 1 6.2 1+ 5 -6.0 916 - 31. 204 8.5 71 1 6.2 1+ 6 10 .8838 - 31. 204 -0.447 1 6.2 1+ 7 17 .0677 -27 .17 4 18 .892 1 6.2 1+ 8 -17 . 316 7 1 6.2 1+ 2+3 16 0.5529 -624 .16 3 -28.903 1 6.2 1+ 2+4 37.9535 -229.294 -28.903 1 6.2 1+ 2+7 18 .4538 1 6.2 1+ 2+8 -12 .49 21 1 6.2 1+ 3+5 14 9.3993 -598. 717 -10 .06 1 6.2 1+ 3-5 16 6 .16 52 -599.823 -37 .13 1 6.2 1+ 3+6 16 4.6772... -630. 418 -67.473 1 0 1+ 2+4+5 -65. 711 -230. 816 -15 .368 1 0 1+ 2+4-5 - 216 .780 -2 31. 922 -42.438 1 0 1+ 2+4+6 -10 0.753 -230. 816 -23.484 1 0 1+ 2+4-6 -18 1.738 -2 31. 922 -34.322 1 0 1+ 2+4+7 89 .18 4 -227 .19 0 18 .585 1 0 1+ 2+4+8 -3 51. 122 -235.549 -67.473 1 0 1+ 3+5+7 317 .459 -596. 613 37.428 1 0 1+ 3-5+7 16 6.390 -597. 719 10 .358 1 0 1+ 3+6+7 282. 417 -596. 613 29. 312 1 0 1+ 3-6+7 2 01. 432 -597. 719 18 .474 1 0 1+ 3+5+8 -12 2.847 -604.972... -2 31. 369 -28.903 1 0 1+ 2+7 16 3.407 -54.607 35. 711 1 0 1+ 2+8 -276.899 -62.966 -50.347 1 0 1+ 3+5 87.029 -600.792 -10 .060 1 0 1+ 3-5 -64.039 -6 01. 899 -37 .13 0 1 0 1+ 3+6 51. 988 -600.792 -18 .17 6 1 0 1+ 3-6 -28.998 -6 01. 899 -29. 014 1 0 1+ 3+7 2 41. 925 -597 .16 6 23.893 1 0 1+ 3+8 -19 8.3 81 -605.525 -62 .16 5 1 0 1+ 4+5 -35.570 -205.923 -10 .060 1 0 1+ 4-5 -18 6.639 -207.029 -37 .13 0 1 0 1+ 4+6 -70. 612 -205.923 -18 .17 6 1 0 1+ 4-6... 1+ 4-6 -15 1.597 -207.029 -29. 014 1 0 1+ 4+7 11 9.325 -202.297 23.893 1 0 1+ 4+8 -320.9 81 - 210 .656 -62 .16 5 1 0 1+ 2+3+5 56.888 -625.685 -15 .368 1 0 1+ 2+3-5 -94 .18 1 -626.792 -42.438 SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA - 810 0 211 9 Trang 24 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 5.2 1 0 1+ 2+3+6 21. 846 -625.685 -23.484 1 0 1+ 2+3-6 -59 .13 9 -626.792 -34.322 1 0 1+ 2+3+7 211 .783 -622.059 18 .585 1 0 1+ 2+3+8 -228.523 -630. 418 -67.473... 1+ 2+4-6 31. 0586 -229.847 -34.322 1 6.2 1+ 2+4+7 50. 414 -225 .11 4 1 6.2 1+ 2+4+8 19 .468 -233.473 -52.072 1 6.2 1+ 3+5+7 16 1.8598 -594.537 1 6.2 1+ 3-5+7 17 8.6256 -595.644 -14 .305 1 6.2 1+ 3+6+7 17 7 .13 76 -594.537 4.649 1 6.2 1+ 3-6+7 16 3.3477 -595.644 -6 .18 9 1 6.2 1+ 3+5+8 13 0. 913 8 -602.896 -33.229 1 6.2 1+ 3-5+8 14 7.6797 -604.003 -60.299 1 6.2 1+ 3+6+8 14 6 .19 17 -602.896 - 41. 345 1 6.2 1+ 3-6+8 13 2.4 018 -604.003 -52 .18 3... -26.260 -33. 011 -25.498 5 0 1+ 5 -0. 013 - 31. 138 8.5 71 5 0 1+ 6 16 .962 - 31. 138 -0.447 5 0 1+ 7 22.360 -27 .10 9 18 .892 5 0 1+ 8 -10 . 213 -36.397 -32. 212 5 0 1+ 2+3 - 41. 835 -55. 514 -28.903 5 0 1+ 2+4 -15 .067 -57.778 -28.903 SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA - 810 0 211 9 Trang 28 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 5 0 1+ 2+7 28.6 91 -52.466 11 .048 5 0 1+ 2+8 -0.625 -60.826 -34.946 5 0 1+ 3+5 -57.950 -30.068 -10 .060 5 0 1+ 3-5 -40.969... Trang 23 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase Text M N Q KN-m KN KN Text m 1 0 1+ 2 -70.372 - 61. 553 -12 .367 1 0 1+ 3 16 .870 -664.396 -25.498 1 0 1+ 4 -11 9.3 51 -225.652 -25.498 1 0 1+ 5 47.046 -33.279 8.5 71 1 0 1+ 6 8 .11 0 -33.279 -0.447 1 0 1+ 7 219 .15 1 -29.250 46.296 1 0 1+ 8 -270.077 -38.538 -49.324 1 0 1+ 2+3 -18 .646 -626.239 -28.903 1 0 1+ 2+4 -14 1.246... 6.2 1+ 4-6 28.2879 -204.954 -29. 014 1 6.2 1+ 4+7 47.6433 -200.2 21 1 6.2 1+ 4+8 16 .6974 -208.58 -46.764 1 6.2 1+ 2+3+5 15 2 .16 99 -623. 61 -15 .368 1 6.2 1+ 2+3-5 16 8.9358 -624. 716 -42.438 1 6.2 1+ 2+3+6 16 7.4478 1 6.2 1+ 2+3-6 15 3.6579 -624. 716 -34.322 1 6.2 1+ 2+3+7 17 3. 013 3 - 619 .983 1 6.2 1+ 2+3+8 14 2.0674 -628.343 -52.072 1 6.2 1+ 2+4+5 29.5706 1 6.2 1+ 2+4-5 46.3364 -229.847 -42.438 1 6.2 1+ 2+4+6 44.8485 1 6.2 1+ 2+4-6... -598. 717 -18 .17 6 1 6.2 1+ 3-6 15 0.8873 -599.823 -29. 014 1 6.2 1+ 3+7 17 0.2427 -595.0 91 1 6.2 1+ 3+8 13 9.2967 SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA - 810 0 211 9 KN-m N KN KN 38.734 -223.576 -25.498 -36.462 -32. 212 -52.532 11 .048 -60.8 91 -34.946 -0.77 -603.45 -46.764 Trang 26 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG 1 6.2 1+ 4+5 26.8 -203.848 -10 .06 1 6.2 1+ 4-5 43.5658 -204.954 -37 .13 1 6.2 1+ 4+6 42.0779 -203.848 -18 .17 6 1 6.2... Station OutputCase SVTH : NGUYỄN TRỌNG NGHĨA - 810 0 211 9 M N Q Trang 25 ĐỒ ÁN KẾT CẤU NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Text m Text KN-m KN KN 1 6.2 1 TTM 3.2228 - 31. 818 -6.468 1 6.2 2 HTM 3.0785 -27.659 -5.898 1 6.2 3 DT 17 1.7328 -630.502 -19 .029 1 6.2 4 DP 35. 511 3 -19 1.758 -19 .029 1 6.2 5 TT -9. 314 4 0. 615 15 .039 1 6.2 6 TP 7.6 611 0. 615 6.0 21 1 6.2 7 GT 13 .8449 4.644 25.3 61 1 6.2 8 GP -20.5395 -4.644 -25.743 TABLE: