Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế công trình dân dụng thấp tầng Thiết kế công trình dân dụng thấp tầng Thiết kế công trình dân dụng thấp tầng Thiết kế công trình dân dụng thấp tầng Thiết kế công trình dân dụng thấp tầng Thiết kế công trình dân dụng thấp tầng Thiết kế công trình dân dụng thấp tầng
ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG THẤP TẦNG THƠNG SỐ ĐỀ BÀI: Vật liệu: Bê tơng cấp độ bền: B20 • Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng: R b = 11.5MPa = 11500 kN/m2 • Cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng: Rbt = 0.9 MPa = 900 kN/m2 • γb = 1.0 • Es = 21x104 MPa; Eb = 27x103 MPa - Cốt thép nhóm: • CI: RS = 225 MPa, RSW = 175 Mpa • CII: RS = 280 MPa, RSW = 225 Mpa Kích thước mặt cơng trình: OS1 7000 OS2 OS3 OS4 OS5 7000 OS6 OS9 OS8 OS7 3200 OS11 7000 OS12 5500 A 5500 B 5500 C 5500 D E Hình 1.1 Sơ đồ mặt lưới sàn Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh 7000 BAN CONG CAN HO 7000 HANH LANG 3200 CAU THANG 7000 5500 A 5500 B 5500 C 5500 D 1800 E Hình 1.2 Sơ đồ bố trí phòng tầng Vị trí xây dựng: Thành phố Cần Thơ Chiều cao tầng: H = 3.6m Số tầng (kể trệt): N=4 Cấu tạo mái : mái BTCT Hoạt tải mái: 0.75kN/m2 Phần 1: Tính tốn bố trí cốt thép tồn sàn: Phân tích – Đề xuất phương án: Việc chọn giải pháp kết cấu sàn hợp lí quan trọng, định tính kinh tế cơng trình - Khối lượng bê tơng sàn chiếm (30-40)% cơng trình - Trọng lượng bê tơng sàn tĩnh tải chính, nhà nhiều tầng sàn nặng tải trọng tác dụng xuống móng lớn làm gia tăng chi phí cho sàn móng - Khối lượng sàn lớn làm tăng tải trọng gió động động đất Lựa chọn giải pháp sàn nhẹ phù hợp với kiến trúc tối ưu Giải pháp kết cấu sàn hợp lí hòa hợp yếu tố : Kết cấu+ Kiến trúc+ Kinh tế Nó định sơ đồ truyền tải trọng từ sàn lên khung phân bố nội lực khung Các giải pháp thích hợp cho nhà khung: Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh (1) Sàn panel lắp ghép: mặt đơm giản, bước cột >4m • Ưu điểm: sản xuất cơng nghiệp, chi phí thấp, khơng tốn coppha, thi cơng nhanh • Khuyết điểm: khơng dùng cho mặt đa dạng, độ cứng tổng thể nhỏ, chi tiết cấu tạo phức tạp (2) Sàn khơng dầm (sàn nấm): Bản sàn tựa trực tiếp lên cột Ưu điểm: giảm chiều cao kết cấu, thi cơng ván khn đơn giản, bố trí cốt thép dễ dàng Khuyết điểm: Khi chịu tải trọng thẳng đứng, sàn bị phá hoại cắt theo kiểu bị cột đâm thủng, sàn phải có chiều dày lớn thiết kế mũ cột để đảm bảo điều kiện chống xun thủng Trong phương án này, cột khơng liên kết với để tạo thành hệ khung độ cứng nhỏ so với phương án sàn dầm, khả chịu tải trọng theo phương ngang so với phương án sàn dầm (3) Sàn sườn tồn khối (sàn dầm): Cấu tạo gồm có hệ dầm sàn, dùng phổ biến Loại khơng có dầm phụ: bố trí dầm qua cột, thích hợp cho bước cột ≤6m • Ưu điểm: thuận tiện thi cơng, khơng đóng trần • Khuyết điểm: chiều dày lớn, phải khống chế điều kiện độ võng Bố trí thêm dầm phụ: chia nhỏ sàn đỡ tường • Ưu điểm: chiều dày nhỏ, đảm bảo điều kiện độ võng • Khuyết điểm: tăng chi phí coppha, đóng trần Từ ưu nhược điểm phương án sàn mặt bố trí cơng trình kích thước lưới cột phương án sàn hợp lí phương án sàn dầm khơng có dầm phụ Chọn sơ kích thước tiết diện cấu tạo sàn: - Mái: sử dụng mái bằng, bê tơng cốt thép, có hoạt tải sửa chữa - Bản sàn: giả sử lựa chọn sơ theo: Phương án có dầm: Chọn bề dày sàn theo cơng thức sau: Hs = Bề dày sàn chọn theo kích thước bản, nên ta chọn bề dày sàn theo nhip gây bất lợi a Theo kê cạnh - Trong : D = 0.9 (hoạt tải tiêu chuẩn thuộc loại nhẹ) L1 = 5.5 (m) cạnh ngắn m = 45 (bản kê cạnh ) Do hs = = 0.11 (m) b Theo dầm D = 0.9 (hoạt tải tiêu chuẩn thuộc loại nhẹ) L1 = 1.8 (m) cạnh ngắn Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP - GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh m = 35 (bản dầm ) Do hs = = 0.05 (m) Vậy, chọn bề dày sàn hb= 120 mm Dầm: chọn sơ kích thước tiết diện dầm Dầm trục ngang ( DAM_X): L1 = 5.5m Chọn h=400mm => chọn b=250mm Dầm trục dọc (DAM_Y): L2 = 7m Chọn h=500mm => chọn b=250mm - Dầm mơi: tất chọn bxh = 200x300 mm 300x600 300x600 7000 200x300 300x600 300x600 300x600 300x600 300x600 300x600 7000 300x600 300x600 1 3200 300x600 300x600 300x600 300x600 300x600 200x300 300x600 300x600 300x600 300x600 300x600 A 200x300 5500 C 5500 D 1800 300x600 5500 B 7000 300x600 300x600 300x600 5500 300x600 200x300 E Hình 1.2 Sơ đồ mặt bố trí dầm, cột Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh TẢI TRỌNG: Tĩnh tải: CẤU TẠO SÀN TL 1/10 -Lớp gạch lát : -Lớp vữa lót dày 3cm : -Bản bê tông cốt thép : -Lớp vũa trát dày 1.5 cm : g c = 0.4 KN/m ; Dung trọng = 20 KN/m ; Dung trọng = 25 KN/m ; Dung trọng = 20 KN/m3 ; n=1.2 n=1.2 n=1.1 n=1.2 Hình 2.1 Cấu tạo sàn Bảng 2.1 Tải trọng tác dụng lên sàn thường: Lớp cấu tạo Chiều dày, hi (mm) Gạch lót Vữa lót BTCT Vữa trát Tổng 30 140 15 Trọng lượng riêng, (kN/m3) 20 25 20 Tải tiêu chuẩn, gs,c (kN/m2) 0.4 0.6 3.5 0.3 Hệ số tin cậy, f,i 1.2 1.2 1.1 1.2 Tải tính tốn, gs (kN/m2) 0.48 0.72 3.85 0.36 5.41 Tất tường biên tường 200, lại tường ngăn tường 100 Để thiên an tồn đơn giản việc tính tốn, ta cho tường có mặt tất bên dầm Trên dầm hành lang xem khơng có tải trọng tường Hoạt tải (HT) Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Bảng 2.3 Hoạt tải tiêu chuẩn theo TCVN 2737-1995 Sàn Căn hộ Sảnh, hành lang Ban cơng Mái khơng sử dụng STT Sơ đồ sàn Kích thước L1 (m) L2 (m) ptc (kN/m2) 1.5 0.75 Tải trọng g p (kN/m (kN/m2 ) ) Tổng tải q (kN/m2 ) ptt (kN/m2) 1.8 3.6 2.4 0.975 n 1.2 1.2 1.2 1.3 Chiều dày h (mm) a (mm ) ho Tỷ số L2/L1 (mm) Sàn 1,2,3,4,5, 11,12 5.5 5.41 1.8 7.21 140 20 120 1.27 Sàn 6,7,8 3.2 5.5 4.31 3.6 7.91 100 15 85 1.72 Sàn 9 3.2 5.5 4.31 1.8 6.11 100 15 85 1.72 Các giá trị tải tường gây sử dụng tính tốn nội lực cho sàn phần mềm SAFE Tải trọng thân dầm, sàn phần mềm tự tính tốn THIẾT KẾ SÀN Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Phân loại sàn: - Xét tỉ số cạnh làm việc, Lj cạnh ngắn, Li cạnh dài sau: • • Nếu Bản thuộc loại kê, làm việc phương Nếu Bản thuộc loại dầm, coi làm việc phương L j Tính tốn cốt thép cho sàn Các sàn hộ có làm việc phương, theo sơ đồ biên ngàm , thuộc loại MII 5500 OS1 7000 ơ6 MI 5000 M2 MI M1 5500 MII Sơ đồ tính đơn Momen dương lớn bản: Momen âm lớn gối : Trong : P =qL1L2 m91, m92, k91, k92: tra theo bảng hệ số momen Kết tính tốn: ;L1=5.5m; L2=7m Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Tra bảng hệ số momen ứng với sơ đồ ta có hệ số : m1=0.0207; m2=0.0129; k1=0.0474; k2=0.0294 Tương tự ta có nội lực lại: Sơ đồ sàn STT Kích thước L2 (m) L1 (m) Tổng tải q (kN/m2 ) Chiều dày h (mm ) a (mm ) ho Tỷ số L2/L1 Hệ số moment Moment (kN.m) (mm) Sàn 1,2,3,4,5, 11,12 5.5 7.21 140 20 100 1.27 Sàn 6,7,8 5.5 3.2 7.91 100 15 85 1.72 Sàn 9 5.5 3.2 6.11 100 15 85 1.72 m1 = 0.0207 m2= 0.0129 k1= 0.0474 k2= 0.0294 m1 = 0.02 m2= 0.0067 k1=0.0435 k2=0.0148 m1 =0.02 m2=0.0067 k1=0.0435 k2=0.0148 M1= 7.18 M2= 4.48 MI=16.45 MII= 10.2 M1=2.78 M2=0.93 MI=6.06 MII=2.06 M1=2.15 M2=0.72 MI=4.68 MII=1.59 Theo sơ đồ liên tục sử dụng phần mềm safe Mơ hình sàn SAFE: Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Gán tải trọng: Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Tĩnh tải hoạt tải sàn KẾT QUẢ NỘI LỰC: Momen theo phương X Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Momen theo phương Y Bảng tính cốt thép sàn: Moment OS kNm/m M1 = M2 = MI = MII = M1 = M2 = MI = MII = M1 = M2 = MI = MII = M1 = M2 = MI = MII = M1 = M2 = ho A αm ζ 120 0.0671 0.0695 120 0.0633 0.0655 120 0.0598 0.0617 120 0.0789 0.0823 120 0.047 0.0482 120 0.0642 0.0664 120 0.0595 0.0614 120 0.0863 0.0904 120 0.0503 0.0517 120 0.0546 0.0562 120 0.0582 0.06 120 0.0789 0.0823 120 0.0381 0.0388 120 0.0507 0.0521 120 0.0695 0.0722 120 0.0863 0.0904 120 0.064 0.0662 120 0.0613 0.0633 120 0.0697 0.0723 TT s Ø cm2/m mm 426.0 401.5 304.1 405.4 295.3 407.3 302.4 445.6 316.9 344.3 295.8 405.4 238.1 319.5 355.6 445.6 406.0 388.4 356.4 φ8 φ8 φ10 φ10 φ8 φ8 φ10 φ10 φ8 φ8 φ10 φ10 φ8 φ8 φ10 φ10 φ8 φ8 φ10 Chọn thép aBT AsCH H.lượng m cm2/ µ% m m 11 457 0.38 11 457 0.38 20 393 0.33 14 460 0.38 15 335 0.28 11 457 0.38 20 393 0.33 14 460 0.38 15 335 0.28 11 457 0.38 20 393 0.33 14 460 0.38 15 335 0.28 15 335 0.28 20 393 0.33 14 460 0.38 11 457 0.38 11 457 0.38 20 393 0.33 MI = 11.10 10.48 9.905 13.06 7.783 10.63 9.851 14.29 8.336 9.037 9.643 13.06 6.306 8.402 11.51 14.29 10.60 10.15 11.54 Tính thép Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh MII = 6.754 120 0.0408 0.0417 M1 = 0.790 85 0.0095 0.0096 M2 = 2.001 85 0.0241 0.0244 85 0.0099 0.01 85 0.0514 0.0528 85 -0.015 -0.014 85 0.0165 0.0166 85 0.0772 0.0804 85 0.0514 0.0528 85 -0.013 -0.013 85 0.0167 0.0169 85 0.0848 0.0888 85 0.0419 0.0428 85 -0.011 85 MI = MII = M1 = M2 = MI = MII = M1 = M2 = MI = MII = M1 = M2 = MI = MII = M1 = M2 = 11 MI = -1.208 1.369 6.415 4.270 -1.051 1.390 7.049 3.481 -0.902 2.116 3.509 3.481 10.62 11.64 9.835 6.415 -62.71 φ10 φ8 φ8 φ10 φ10 φ8 72.20 280.8 184.3 φ10 -54.59 φ8 φ8 φ10 73.31 309.9 149.4 φ10 -0.011 -46.93 φ8 0.0255 0.0258 112.1 φ8 85 0.0422 0.0432 85 0.0419 0.0428 120 0.0642 0.0664 120 0.0703 0.073 120 0.0594 0.0613 120 0.0387 0.0395 150.7 149.4 407.1 447.5 301.9 194.7 φ8 φ10 φ10 φ10 φ8 φ8 φ10 φ10 20 15 15 20 20 15 15 20 20 15 15 20 20 15 15 20 20 11 11 20 20 393 0.33 335 0.28 335 0.28 393 0.33 393 0.33 335 0.28 335 0.28 393 0.33 393 0.33 335 0.28 335 0.28 393 0.33 393 0.33 335 0.28 335 0.28 393 0.33 393 0.33 457 0.38 457 0.38 393 0.33 393 0.33 MII = 0.826 4.270 9 205.2 41.54 105.9 34.88 184.3 Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP M1 = M2 = 12 MI = MII = 9.691 10.58 9.625 7.049 GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh 120 0.0585 0.0603 120 0.0639 0.0661 120 0.0581 0.0599 120 0.0426 0.0435 370.1 405.2 295.3 214.4 φ8 φ8 φ10 φ10 11 11 20 20 457 0.38 457 0.38 393 0.33 393 0.33 1200 Các sàn lang cang tính sau: 200x300 200x500 200x300 200x300 1800 5500 6000 Ta có l2/l1 = 5.5/1.8 = > => làm việc phương (bản dầm) Do sàn làm việc theo phương nên ta cắt dải sàn theo phương cạnh ngắn có bề rộng mét (b=1m) • Sơ đồ tính 1000 qs Mg Mnh qs = gs+ps = 4.86+2.4 = 7.26 kN/m2 ho Tính thép Chọn thép M Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh AsTT αm ζ Ø aBT AsCH (mm ) 200 (cm2/m ) 393 150 335 5.3902 120 0.033 0.033 163.12 (mm ) f10 -1.214 120 -0.007 -0.007 -44.80 f8 (kN.m/m) (cm2/m) H.lượn g μ (%) 0.33 0.28 Thiên an tồn tính nội lực giải SAFE Mặt bố trí cốt thép nhịp chịu moment dương thớ cốt thép 7000 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 7000 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø8a200 Ø8a200 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 A 5500 B Ø10a130 Ø8a200 Ø10a130 Ø8a200 Ø8a110 5500 7000 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø8a110 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø8a200 Ø8a110 5500 C 5500 D 1800 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø8a110 3200 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 Ø10a130 gối chịu moment âm thớ cho tất sàn: E Kiểm tra võng nứt cho sàn lớn ( theo TCVN 5574-2012): • Ta chọn để kiểm tra có tải trọng nhịp lớn để kiểm tra độ võng nứt cho sàn Với tải trọng tiêu chuẩn, ta tìm nội lực sau: Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh = 8.01 kNm/m = 5.90 kNm/m = -9.58 kNm/m = -8.69 kNm/m 1.1.1.1 Kiểm tra tiết diện nhịp Tiết diện nhịp hình chữ nhật, kich thước bxh=1000x120 mm a=19mm => ho=101mm 19 120 1000 Ø8 a140 Mặt cắt dải nhịp theo phương X Kiểm tra nứt Điều kiện kiểm tra : Các đặc trưng hình học theo đàn hồi Xác định momen qn tính : Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Bán kính lõi: Các đặc trưng hình học theo dẻo: Vì tiết diện hình chữ nhật ta có Momen qn tính trục trung hòa bê tơng vùng nén thép As tiết diện cốt : Momen tĩnh vùng bê tơng chịu kéo lấy với trục trung hòa ( ): Momen chống uốn dẻo: Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Sàn cấu kiện chịu uốn bê tơng cốt thép thơng thường nên lấy Tính tốn khả chơng nứt: Lấy ứng suất nén trước cốt thép bê tơng co ngót 10 ) (theo phụ lục Ta có : M = 9.37 > Mcr = 7.23 kN.m , Vậy sàn bị nứt Cần kiểm tra điều kiện mở rộng vết nứt Kiểm tra bề rộng vết nứt: Các hệ số : CÁC HỆ Tác dụng ngắn Tác dụng dài Ghi SỐ hạn hạn υ 0.45 0.19 δc 1 Cốt thép trơn η 1.3 1.3 Bê tơng nặng β 1.8 1.8 λ 0 µ 0.0036 0.0036 ϕl 1.00 1.6-15*µ φ 8 Tính acr tác dụng dài hạn tải trọng M=9.37 kNm Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh ứng suất cốt thép chịu kéo lớp ngồi cùng: Bề rộng khe nứt : Tính gia số momen M=7.46 kN.m gây ( momen tải trọng tạm thời ngắn hạn) Xác định Tính gia số theo cơng thức momen M=7.46 kN.m gây ( momen tải trọng tạm thời theo cơng thức ngắn hạn) Xác định Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Kiểm tra ( sàn thuộc cấu kiện chống nứt cấp 3): Vậy thỏa điều kiện mở rộng khe nứt o Kiểm tra võng Độ cong tồn phần Trong : độ cong tác dụng ngắn hạn tồn tải trọng độ cong ban đâu tác dụng ngắn hạn phần tải trọng dài hạn độ cong tác dụng dài hạn phần tải trọng dài hạn Các độ cong thành phần xác định theo cơng thức: Với Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Mi : momen thành phần Bi :độ cứng chống uốn Zi : cánh tay đòn nội lực, xác định phần tính nứt : hệ số xét đến phân bố khơng biến dạng thớ bê tơng chịu nén ngồi cùng, với bê tơng nặng =0.9 : hệ số cánh cốt thép chịu nén, : hệ số đàn hồi dẻo vùng nén, lấy tương tự tính nứt : chiều cao tương đối vùng nén , tính tương tự tính nứt : hệ số xét đến biến dạng khơng cốt thép chịu kéo : hệ số xét đến ảnh hưởng tác dụng dài hạn tải trọng.với bê tơng có cấp độ bền B> 7.5 lấy sau: Khi tính với tác dụng ngắn hạn tải trọng : (cốt thép tròn trơn) Khi tính với tác dụng dài hạn tải trọng : : hệ số liên quan đến q trình mở rộng khe nứt: Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP Tính tốn thành phần , với momen tác dụng ngắn hạn tồn tải M=8 kNm − Cánh tay đòn nội lực : − ; ; kPa; − ; − • Tính tốn thành phần , tác dụng ngắn hạn tải hoạt tải M2=7.46 kN.m − Cánh tay đòn nội lực : • GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP ; GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh ; MPa; − ; − • Tính tốn thành phần , với tác dụng dài hạn hoạt tải M3= 7.46 kN.m − Cánh tay đòn nội lực : − ; ; MPa; − Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh ; − Vậy độ cong tồn phần VẬY TIẾT DIỆN NHỊP THỎA ĐIỀU KIỆN VỀ VÕNG NỨT • Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 [...]... hệ số xét đến ảnh hưởng tác dụng dài hạn của tải trọng.với bê tông có cấp độ bền B> 7.5 lấy như sau: Khi tính với tác dụng ngắn hạn của tải trọng : (cốt thép tròn trơn) Khi tính với tác dụng dài hạn cả tải trọng : 1 : hệ số liên quan đến quá trình mở rộng khe nứt: Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 Tính toán thành phần , với momen tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải... Tính gia số theo công thức như trên do momen M=7.46 kN.m gây ra ( momen do tải trọng tạm thời theo công thức như trên 1 ngắn hạn) Xác định Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Kiểm tra ( sàn thuộc cấu kiện chống nứt cấp 3): Vậy thỏa điều kiện về sự mở rộng khe nứt o Kiểm tra võng Độ cong toàn phần Trong đó : độ cong do tác dụng ngắn hạn của... rộng khe nứt o Kiểm tra võng Độ cong toàn phần Trong đó : độ cong do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng độ cong ban đâu do tác dụng ngắn hạn của phần tải trọng dài hạn độ cong do tác dụng dài hạn của phần tải trọng dài hạn Các độ cong thành phần được xác định theo công thức: 1 Với Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Mi : momen thành phần... kN.m , Vậy sàn đã bị nứt Cần kiểm tra điều kiện mở rộng vết nứt Kiểm tra bề rộng vết nứt: Các hệ số : 1 CÁC HỆ Tác dụng ngắn Tác dụng dài Ghi chú SỐ hạn hạn υ 0.45 0.19 δc 1 1 Cốt thép trơn η 1.3 1.3 Bê tông nặng β 1.8 1.8 λ 0 0 µ 0.0036 0.0036 ϕl 1.00 1.6-15*µ φ 8 8 Tính acr do tác dụng dài hạn của tải trọng M=9.37 kNm Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: Thầy... M=8 kNm − Cánh tay đòn nội lực : − ; ; kPa; − ; − • Tính toán thành phần , do tác dụng ngắn hạn của tải hoạt tải M2=7.46 kN.m − Cánh tay đòn nội lực : 1 • GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh Đỗ Quang Hưng – 81101465 Năm học: 2013 - 2014 ĐAMH BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 ; GVHD: Thầy Hồ Hữu Chỉnh ; MPa; − ; − • Tính toán thành phần , với tác dụng dài hạn của hoạt tải M3= 7.46 kN.m − Cánh tay đòn nội lực : − ; ; MPa; 1 − Đỗ