Đang tải... (xem toàn văn)
II. Điều kiện địa chất Đặc điểm khu vực Khu vực không có đứt gãy , không có uốn nếp , khu vực mỏ được xếp vào khu vực có cấu tạo địa chất đơn giản Cấu tạo vỉa than trong khu vực : các vỉa trong khu vực có cấu tạo đơn giản , chiều dày ổn định không biến đổi nhiều , đầy đủ điều kiện để áp dụng các công nghệ khai thác hiện tại và mang lại hiệu quả kinh tế Cấu tạo vỉa than Khu mỏ bao gồm 7 vỉa than có cấu tạo đơn giản bao gồm các vỉa từ m1 đến m7 . Chiều dài theo phương : 2200 m , khoảng cách trung bình từ vỉa 1 đến vỉa 7 là 800m Các vỉa có chiều dày và góc dốc như sau : Tên vỉa Chiều dày ( m ) Góc dốc ( độ ) Tỷ trọng ( T m3 ) m1 2.8 25o 1.3 m2 7.2 28o 1.3 m3 1.8 31o 1.3 m4 4.6 35o 1.3 m5 3.5 45o 1.3 m6 5.6 48o 1.3 m7 1.8 55o 1.3 Cấu tạo địa chất Đá vách , đá trụ được điều khiển bằng phương pháp phá hỏa toàn phần Nước mặt :Khu vực khai thác mỏ có địa hình đồi núi nên nguồn cung cấp nước mặt chủ yếu là nước mưa; mỏ sẽ chịu ảnh hưởng một lượng nhỏ nước mặt bị ngấm xuống theo các khe nứt nhỏ trên mặt đất. Nước ngầm :Không có tầng nguồn nào đáng kể.Nước ngầm ở đây chủ yếu do nước mặt ngấm xuống,nhưng phần vỉa nằm dưới mực nước biển sẽ chịu ảnh hưởng,nhưng do độ ngấm không đáng kể do đó công tác thoát nước không gặp nhiều khó khăn.
CHƯƠNG I : ĐẶC ĐIỂM VÀ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT KHU MỎ I Điều kiện tự nhiên Vị trí đia lí – địa hình khu mỏ - Khu mỏ có địa hình đồi núi tương đối phẳng , bề mặt địa hình sông hồ , công trình cần bảo vệ Độ cao so với mực nước biến +100 Độ sâu thiết kế từ -50 đến -400, cụm phân bố độ sâu từ +50 đến -500 - Với địa hình tạo thuận lợi cho việc bố trí sân công nghiệp mỏ : Giếng , giếng phụ , khối nhà sang tuyển , khu vực lò sưởi, khu vực hành kỹ thuật , khu vực nhà kho , sản xuất chống , trạm điện , trạm quạt , kho chứa than … Để đáp ứng nhu cầu đảm bảo sản xuất liên tục , chất lượng vận tải , hướng gió , chất lượng sản phẩm … bên cạnh có khó khăn định : địa hình phẳng nên mở vỉa giếng phí xây dựng ban đầu lớn , chi phí thoát nước , thông gió lớn Điều kiện khí hậu khu vực - Khu mỏ có khí hậu phân bố rõ rệt theo hai mùa : mùa mưa mùa khô II Điều kiện địa chất Đặc điểm khu vực - Khu vực đứt gãy , uốn nếp , khu vực mỏ xếp vào khu vực có cấu tạo địa chất đơn giản - Cấu tạo vỉa than khu vực : vỉa khu vực có cấu tạo đơn giản , chiều dày ổn định không biến đổi nhiều , đầy đủ điều kiện để áp dụng công nghệ khai thác mang lại hiệu kinh tế Cấu tạo vỉa than -Khu mỏ bao gồm vỉa than có cấu tạo đơn giản bao gồm vỉa từ m1 đến m7 Chiều dài theo phương : 2200 m , khoảng cách trung bình từ vỉa đến vỉa 800m -Các vỉa có chiều dày góc dốc sau : Tên vỉa m1 Chiều dày ( m ) 2.8 Góc dốc ( độ ) 25o Tỷ trọng ( T/ m3 ) 1.3 m2 m3 m4 m5 m6 m7 7.2 1.8 4.6 3.5 5.6 1.8 28o 31o 35o 45o 48o 55o 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 Cấu tạo địa chất -Đá vách , đá trụ điều khiển phương pháp phá hỏa toàn phần - Nước mặt :Khu vực khai thác mỏ có địa hình đồi núi nên nguồn cung cấp nước mặt chủ yếu nước mưa; mỏ chịu ảnh hưởng lượng nhỏ nước mặt bị ngấm xuống theo khe nứt nhỏ mặt đất - Nước ngầm :Không có tầng nguồn đáng kể.Nước ngầm chủ yếu nước mặt ngấm xuống,nhưng phần vỉa nằm mực nước biển chịu ảnh hưởng,nhưng độ ngấm không đáng kể công tác thoát nước không gặp nhiều khó khăn CHƯƠNG II: MỞ VỈA VÀ CHUẢN BỊ RUỘNG MỎ I Tính toán trữ lượng mỏ, công suất tuổi mỏ Tính toán trữ lượng đia chất – trữ lượng cân đối Theo tài liệu thăm dò địa chất khu vực thiết kế , trữ lượng địa chất vỉa than tính theo công thức sau : ZĐC = S.H.m Trong : S: Kích thước ruộng mỏ theo phương ( m ) H: Kích thước ruộng mỏ theo hướng dốc ( m ) m: Chiều dày vỉa than ( m ) : Dung trọng than ( T/m3 ) Tên vỉa m1 m2 m3 m4 m5 m6 m7 S(m) 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 H(m) 591,55 745,52 679,56 610,21 494,97 470,97 427,27 m(m) 2,8 7,2 1,8 4,6 3,5 5,6 1,8 ( T/m3 ) 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 Zđc ( T ) 4737132 15351747 3498374 8027922 4954649 7543055 2199585 Vậy = 46312464( Tấn ) Do điều kiện địa hình thuận lợi , khai thác đảm bảo tính hiệu mặt kinh tế kỹ thuật nên ZĐC = ZCĐ =46312464 ( Tấn ) 2 Trữ lượng công nghiệp , công suất tuổi mỏ Trữ lượng công nghiệp Do trình khai thác có tổn thất mặt trữ lượng nên ta phải sử dụng trữ lượng công nghiệp xác định theo công thức sau : ZCN = ZCĐ C ( Tấn ) Trong : ZCN : trữ lượng công nghiệp mỏ ( T ) ZCĐ : trữ lượng cân đối mỏ ( T ) C : Hệ số khai thác trữ lượng C = 1- 0.01 Tch Tch = tvv + tkt Với tổn thất vĩnh viễn tổn thất để lại trụ bảo vệ cạnh giếng mỏ , đường lò mở vỉa sông , suối , ao , hồ công trình mặt đất cần bảo vệ nên : tvv = % Với tổn thất trình khai thác , tùy thuộc vào nhiều yếu tố hệ thống khai thác , công nghệ khai thác , công nghệ chống giữ , công nghệ khấu than… tkt = 15 – 18 % ta chọn t kt = 15 % C = 1- 0.01 ( 15 + ) = 0,83 ZCN = 46312464 0,83 = 38439345 ( Tấn ) Công suất tuổi mỏ Công suất thiết kế : A = 1200000 ( Tấn / năm ) Tuổi mỏ ( TM ) xác định sau : TM = T + t1 + t Trong : T : thời gian khai thác ( năm ) t1: thời gian xây dựng ( năm ) t2 : thời gian khấu vét kết thúc mỏ ( năm ) Thời gian khai thác : T = = 32 ( năm ) Thời gian xây dựng : t1 = 1,5( năm ) Thời gian khấu vét kết thúc mỏ : t2 = 1,5 ( năm ) Vậy tuổi mỏ : TM = 35 ( năm ) II Phân chia ruộng mỏ Với mức khai thác từ -50 đến -400 , tầng chia với chiều cao H 50m ta có tầng khai thác Chiều cao tầng theo hướng dốc Hd tầng khai thác : Vỉa m1 m2 m3 m4 m5 m6 m7 H 50 50 50 50 50 50 50 Hd 118,31 106,50 97,08 87,17 70,71 67,28 61,03 -Chiều dài lò Lc xác định theo công thức sau : Lc = Hd – Ht – Hđl Trong đó: Hd : Chiều cao tầng theo hướng dốc ( m ) Ht : Chiều cao trụ bảo vệ ( m ) , chọn sơ Ht = m Hđl : Chiều cao đường lò xuyên vỉa ( m ) , chọn sơ Hđl = m Ta có chiều dài lò chợ theo vỉa: Vỉa m1 m2 m3 m4 m5 m6 m7 III Lc ( m ) 109,31 97,50 88,08 78,17 61,71 58,28 52,03 Xây dựng phương án mở vỉa chuẩn bị ruộng mỏ Qua việc nghiên cứu đồ địa chất , mặt cắt địa chất , đồ địa hình địa chất khu vực thiết kế Đưa phương án để tiến hành mở vỉa khai thác khu mỏ này: Phương án I : Lò để mở vỉa phần nông , giếng đứng kết hợp lò xuyên vỉa tầng để mở vỉa phần sâu Phương án II : Lò để mở vỉa phần nông , giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng để mở vỉa phần sâu Phương án I : Lò mở vỉa phần phần nông , giếng đứng kết hợp lò xuyên vỉa tầng để mở vỉa phần sâu 1.1 Mở vỉa cho phần nông a Sơ đồ mở vỉa chuẩn bị ( vẽ …… ) b Trình tự đào lò Tầng thứ : Từ mặt đất ta đào đường lò 1, vào gặp khoáng sàng Tại vị trí giao lò với vỉa , ta đào đường lò dọc vỉa vận tải , dọc vỉa thông gió Từ đường lò dọc vỉa ta mở lò cắt ban đầu , sau lò chợ để tiến hành khai thác Trong trình tiến gương , ta đào đường lò song song họng sáo để bảo vệ đường lò vận tải than Sau khai thác gần xong tầng ta thực mở vỉa cho tầng thứ với trình tự c Sơ đồ vận tải Vận tải than: Than khai thác từ lò chợ vận chuyển đến họng sáo , từ họng sáo rót xuống đường lò dọc vỉa vận tải vận tải qua lò Vận tải thiết bị: Thiết bị từ mặt đất đưa đến lò , qua đường lò xuyên vỉa thông gió , đến lò chợ để tiến hành khai thác d Sơ đồ thông gió Tầng : gió từ vào lò dẫn đến lò dọc vỉa vận tải đến lò chợ để dẫn gió bẩn từ lò chợ qua lò dọc vỉa vận tải đến lò Tầng 2: Khi khai thác tầng kết thúc , lò dọc vỉa vận tải tầng bảo vệ trở thành lò xuyên vỉa thông gió cho tầng thứ tiếp tục khai thác Sơ đồ thông gió tương tự tầng thứ 1.2 Mở vỉa cho phần sâu a Sơ đồ mở vỉa chuẩn bị ( vẽ… ) b Trình tự đào lò Buớc đầu,người ta đào đường lò mở vỉa chuẩn bị theo thứ tự sau : Từ mặt đất vị trí chân núi tiến hành đào hai giếng đứng phụ sâu đến mức vận tải tầng cuối cùng.Sau xây dựng sân giếng vận tải sân giếng thông gió tầng thứ nhất.Từ sân giếng ,đào lò xuyên vỉa tầng : xuyên vỉa thông gió ,sao cho từ giếng liên hệ với vỉa than cụm vỉa Từ chỗ giao lò xuyên vỉa với vỉa than ,theo phương vỉa hai cánh đào lò dọc vỉa tầng :lò dọc vỉa vận tải lò dọc vỉa thông gió 8.Khi lò dọc vỉa vận tải lò dọc vỉa thông gió đến biên giới tầng nối với lò cắt 9.Để bảo vệ lò dọc vỉa vận tải ta phải đào lò song song 10 họng sáo 11 để chừa lại vỉa than nguyên khối.Cuối tiến hành xây dựng lò chợ 12 Đến thời điểm kết thúc khấu than tầng thứ ,cần chuẩn bị xong tầng thứ hai c Sơ đồ vận tải Trong phương pháp mở vỉa ,than khai thác vận tải máng cào đặt dọc theo lò dọc vỉa vận tải 7,theo từ hai cánh đưa lò xuyên vỉa vận tải ,vào sân giếng vận tải ,rồi trục lên mặt đất qua giếng đứng Thiết bị cung cấp cho lò chợ đưa vào mỏ qua giếng đứng ,vào sân giếng thông gió theo lò xuyên vỉa thông gió đến lò dọc vỉa thông gió vào lò chợ.Tầng thứ hai tương tự tầng thứ d Sơ đồ thông gió Gió đưa vào mỏ qua giếng đứng xuống đến mức vận tải tầng khai thác vào sân giếng vận tải sau theo lò xuyên vỉa vận tải ,lò dọc vỉa vận tải vào lò chợ 12 Gió bẩn từ lò chợ thoát lên lò dọc vỉa thông gió theo lò xuyên vỉa thông gió vào sân giếng thông gió vầ giếng ,rồi qua thoát lên mặt đất Phương án II : Lò để mở vỉa phần nông , giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng để mở vỉa phần sâu 2.1Mở vỉa cho phần nông a Sơ đồ mở vỉa chuẩn bị ( vẽ …… ) b Trình tự đào lò Tầng thứ : Từ mặt đất ta đào đường lò 1, vào gặp khoáng sàng Tại vị trí giao lò với vỉa , ta đào đường lò dọc vỉa vận tải , dọc vỉa thông gió Từ đường lò dọc vỉa ta mở lò cắt ban đầu , sau lò chợ để tiến hành khai thác Trong trình tiến gương , ta đào đường lò song song họng sáo để bảo vệ đường lò vận tải than Sau khai thác gần xong tầng ta thực mở vỉa cho tầng thứ với trình tự c Sơ đồ vận tải Vận tải than: Than khai thác từ lò chợ vận chuyển đến họng sáo , từ họng sáo rót xuống đường lò dọc vỉa vận tải vận tải qua lò Vận tải thiết bị: Thiết bị từ mặt đất đưa đến lò , qua đường lò xuyên vỉa thông gió , đến lò chợ để tiến hành khai thác d Sơ đồ thông gió Tầng : gió từ vào lò dẫn đến lò dọc vỉa vận tải đến lò chợ để dẫn gió bẩn từ lò chợ qua lò dọc vỉa vận tải đến lò Tầng 2: Khi khai thác tầng kết thúc , lò dọc vỉa vận tải tầng bảo vệ trở thành lò xuyên vỉa thông gió cho tầng thứ tiếp tục khai thác Sơ đồ thông gió tương tự tầng thứ 2.2 Mở vỉa cho phần sâu a Sơ đồ mở vỉa chuẩn bị ( vẽ….) b Trình tự đào lò Buớc đầu,người ta đào đường lò mở vỉa chuẩn bị theo thứ tự sau : Từ mặt đất vị trí chân núi tiến hành đào hai giếng nghiêng phụ sâu đến mức vận tải tầng thứ nhất.Sau tạm dừng việc đào giếng , xây dựng sân giếng vận tải sân giếng thông gió tầng thứ nhất.Từ sân giếng ,đào lò xuyên vỉa tầng : xuyên vỉa thông gió ,sao cho từ giếng liên hệ với vỉa than cụm vỉa Từ chỗ giao lò xuyên vỉa với vỉa than ,theo phương vỉa hai cánh đào lò dọc vỉa tầng :lò dọc vỉa vận tải lò dọc vỉa thông gió 8.Khi lò dọc vỉa vận tải lò dọc vỉa thông gió đến biên giới tầng nối với lò cắt 9.Để bảo vệ lò dọc vỉa vận tải ta phải đào lò song song 10 họng sáo 11 để chừa lại vỉa than nguyên khối.Cuối tiến hành xây dựng lò chợ 12 Đến thời điểm kết thúc khấu than tầng thứ ,cần chuẩn bị xong tầng thứ hai c Sơ đồ vận tải Trong phương pháp mở vỉa ,than khai thác vận tải máng cào đặt dọc theo lò dọc vỉa vận tải 7,theo từ hai cánh đưa lò xuyên vỉa vận tải ,vào sân giếng vận tải ,rồi trục lên mặt đất qua giếng nghiêng Thiết bị cung cấp cho lò chợ đưa vào mỏ qua giếng nghiêng ,vào sân giếng thông gió theo lò xuyên vỉa thông gió đến lò dọc vỉa thông gió vào lò chợ.Tầng thứ hai tương tự tầng thứ d Sơ đồ thông gió Gió đưa vào mỏ qua giếng nghiêng xuống đến mức vận tải tầng khai thác vào sân giếng vận tải sau theo lò xuyên vỉa vận tải ,lò dọc vỉa vận tải vào lò chợ 12 Gió bẩn từ lò chợ thoát lên lò dọc vỉa thông gió theo lò xuyên vỉa thông gió vào sân giếng thông gió vầ giếng ,rồi qua thoát lên mặt đất So sánh kỹ thuật kinh tế phương án a So sánh kỹ thuật STT Chỉ tiêu so sánh Khối lượng san gạt mặt Khối lượng đường lò mở vỉa 10 Kỹ thuật thi công Thời gian đưa mỏ vào sản xuất Vốn đầu tư ban đầu Vận tải Phương án II Như Phương án I Như Chiều dài giếng nghiêng lớn chiều dài lò xuyên vỉa nhỏ Dễ dàng Nhanh Chiều dài giếng đứng nhỏ chiều dài lò xuyên vỉa lớn Khó khăn Chậm Nhỏ Vận tải khó khăn quãng đường vận tải lớn Thoát nước Khó khăn chiều dài ống lớn Xậy dựng trạm quạt Như Tổn thất than Như Chi phí bảo vệ giếng Lớn Lớn Vận tải dễ dàng quãng đường vận tải nhỏ Dễ Dàng chiều dài ống ngắn Như Như Nhỏ Nhận xét :Quan phân tích so sánh mặt kỹ thuật ta thấy phương án có ưu điểm , nhược điểm riêng có tính khả thi mặt kỹ thuật Phương án I Ưu điểm: + Chiều dài giếng đứng nhỏ , quãng đường vận tải nhỏ , công tác thoát nước dễ dàng chiều dài ống dẫn nhỏ +Chi phí bảo vệ giếng nhỏ + Thích hợp cho mỏ khai thác xuống sâu Nhược điểm : +Vốn đầu tư ban đầu lớn +Thời gian đưa mỏ vào sản xuất chậm + Chiều dài đường lò xuyên vỉa lớn + Việc thi công giếng đứng khó khăn Phương án II Ưu điểm : + Vốn đầu tư ban đầu nhỏ + Thời gian đưa mỏ vào sản xuất sớm + Chiều dài đường lò xuyên vỉa nhỏ Nhược điểm :+ Chiều dài giếng nghiêng lớn , quãng đường vận tải lớn , thoát nước khó khăn chiều dài ống lớn + Chi phí bảo vệ giếng lớn + Khó khăn khai thác xuống sâu Từ phần tích ta thấy phương án I có nhiều ưu điểm bật : vận tải đơn giản , quãng đường vận tải nhỏ , thích hợp với mỏ khai thác xuống sâu Tuy nhiên để đánh giá cách đầy đủ xác ta tiến hành so sánh mặt kinh tế để chọn phương án ưu việt b So sánh kinh tế Phương án I Chi phí xây dựng Cxdcb = Li Ki Trong : Ki : đơn giá m lò theo đường lò thứ i Li : Chiều dài đường lò thứ i Bảng chi phí đào lò STT Tên đường lò Li (m) Giếng đứng Giếng đứng phụ Lò xuyên vỉa tầng mức -50 Lò xuyên vỉa tầng mức -100 Lò xuyên vỉa tầng mức -150 Lò xuyên vỉa tầng mức -200 Lò xuyên vỉa tầng mức -250 360 360 875 Ki (triệu/m) Thành tiền ( triệu ) 70 25200 70 25200 23 20125 910 23 20930 945 23 21735 980 23 22540 1015 23 23345 Số người ca cần thiết để hoàn thành chu kỳ : N = 8,64+3,23+3,7+4,5+0,4+2,4+0,2= 23,07( người ) Chọn số người thực tế cần Ntt = 23( người ) Hệ số vượt mức kvm= = 1 kvm 1,3 Vậy thỏa mãn điều kiện 8.3 Thời gian cần thiết để hoàn thành công tác chu kì Hệ số kể đến thời gian ngừng nghỉ công việc định mức : a= Trong : T0 : Thời gian ngừng nghỉ , T0 = Ttg + Tgc + Tngc Ttg : Thời gian thông gió ; Ttg = 0,5 Tgc : Thời gian giao ca ; Tgc = 0,5 Tngc : Thời gian nghỉ ; Tngc = 0,25 Vậy T0 = 0,5 + 0,5 + 0,25 = 1,25 Tck = Tca = a = = 0,84 + Thời gian khoan lỗ mìn Tk Tk = Trong đó: N : Số lỗ khoan ; N =72 lỗ Lk : Chiều sâu lỗ khoan ; Lk = 2,4 m nk : số máy khoan làm việc đồng thời gương ; nk = vk : Vận tốc máy khoan , vk = 20 m/h Vậy Tk = = 1,44 + Thời gian nạp lỗ mìn Tn Tn = Trong : N : Số lỗ mìn cần nạp ; N = 72 t : thời gian nạp lỗ mìn , t = 0,03 ( / lỗ ) n : Số công nhân tham gia nạp lỗ mìn , n = Vậy Tn = = 0,27 ( ) + Thời gian thông gió : Ttg = 0,5 + Thời gian xúc bốc Txb Txb = Trong : Vxb : thể tích đất đá phải xúc bốc ; Vxb = 44,352m3 P : Năng suất thực tế máy xúc ; P = 0,8 m3 / phút Vậy Txb = = 0,9 + Thời gian chống giữ Tch = Trong : Ni : số người cần thiết hoàn thành công việc Tca : thời gian ca ; Tca = Ntt : Số người thực tế hoàn thành công việc Kvm : Hệ số vượt mức ; Kvm = a : Hệ số kể tới thời gian ngừng nghỉ ; a = 0,84 Vậy Tch = = 2,7 ( ) + Thời gian đào rãnh , dịch chuyển máng cào nối ống gió Tk = Trong : Ni : số người cần thiết hoàn thành công việc Tca : thời gian ca ; Tca = Ntt : Số người thực tế hoàn thành công việc Kvm : Hệ số vượt mức ; Kvm = 1,01 Vậy T = = 1,69 + Thời gian giao ca chuẩn bị : Tgc =0,5 Từ tính toán ta có Biểu đồ tổ chức chu kì lò chợ CHƯƠNG III HỆ THỐNG KHAI THÁC I Đặc điểm địa chất vỉa than Cấu trúc vỉa than tương đối ổn định , lớp đá kẹp ; đá vách đá trụ ổn định Chiều dày trung bình vỉa 1,8 m , có thay đổi Góc dốc vỉa 310 , than có độ kiên cố f = II Lựa chọn hệ thống khai thác Dựa vào điều kiện địa chất , cấu trúc , góc cắm , chiều dày trung bình vỉa than đưa hệ thống khai thác : + Hệ thống khai thác cột dài theo phương + Hệ thống khai thác liền gương Hệ thống khai thác cột dài theo phương Với hệ thống khai thác cột dài theo phương chiều cao tầng phần chia H t = 50 m góc dốc trung bình α = 310 ; chiều dày vỉa m = 1,8 m chiều dài lò chợ Lc = 88,08 m chọn chiều cao khấu từ 1,8 m ; phần lại ta sử dụng công nghệ thu hồi than Phá hỏa phương pháp phá hỏa toàn phần Bản vẽ (… ) a Công nghệ khấu than lò chợ Với chiều dài lò chợ Lc = 88,08 m ta sử dụng công nghệ khấu than phương pháp khoan nổ mìn hợp lí b Công nghệ chống giữ Chọn Công nghệ chống giữ giá thủy lực XDY để chống giữ lò chợ kèm với giá trạm bơm dung dịch cho giá thủy lực Thông số giá thủy lực XDY STT 10 Thông số kỹ thuật Chiều cao tối đa Chiều cao tối thiểu Hành trình piston Chiều rộng giá Chiều dài giá Bước tiến dầm tiến gương Tải trọng làm việc Áp suất bơm Đường kính xilanh Trọng lượng giá Đơn vị Mm Mm Mm Mm Mm Mm Trị số 2460 1760 700 680 2260 700- 800 KN Mpa Mm Kg 1200 20 100 850 c Ưu nhược điểm hệ thống khai thác Ưu điểm : + Có khả thăm dò bổ sung để xác điều kiện địa chất + Chi phí bảo vệ đường lò nhỏ + Tổn thất than nhỏ + Rò gió nhỏ Nhược điểm : + Khối lượng đào lò ban đầu lớn + Thời gian bước vào khai thác lâu + Điều kiện thông gió đào lò khó khăn Hệ thống khai thác liền gương Với hệ thống khai thác liền gương chiều cao tầng phần chia Ht = 50 m góc dốc trung bình α = 310 ; chiều dày vỉa m = 1,8 m chiều dài lò chợ Lc = 88,08 m chọn chiều cao khấu từ 1,8 m ; phần lại ta sử dụng công nghệ thu hồi than Phá hỏa phương pháp phá hỏa toàn phần Bản vẽ (… ) a Công nghệ khấu than Với chiều dài lò chợ Lc = 88,08 m ta sử dụng công nghệ khấu than phương pháp khoan nổ mìn hợp lí b Công nghệ chống giữ Ta chọn công nghệ chống giữ cột thủy lực đơn DZ – 22 cấp dịch kết hợp xà hộp HDFBC- 2400 Thông số kỹ thuật cột thủy lực đơn DZ – 22 STT Thông số kỹ thuật Chiều cao tối đa Chiều cao tối thiểu Tải trọng làm việc Hành trình piston Đường kính xi lanh Diện tích đế cột Trọng lượng có nhũ tương Trọng lượng nhũ tương Đơn vị Mm Mm Tấn Mm Mm Cm2 Kg Khối lượng 2240 1440 30 800 100 109 60 Kg 55 Thông số làm việc hộp xà HDFBC – 2400 STT Thông số kỹ thuật Chiều dài xà Trọng lượng xà Đơn vị Mm Kg c Ưu nhược điểm hệ thống khai thác Ưu điểm : + Khối lượng đào lò ban đầu nhỏ +Thời gian bước vào khai thác nhanh Khối lượng 2400 60 +Điều kiện thông gió đào lò thuận lợi Nhược điểm : + Chi phí bảo vệ đường lò lớn +Tổn thất than lớn +Rò gió lớn +Phức tạp tổ chức chất tải than , đào lò Kết luận : Với so sánh ưu nhược điểm , ta thấy phương án sử dụng hệ thống khai thác cột dài phù hợp bời ưu điểm bật mà ngành than ưu tiên hàng đầu : tổn thất than lớn , Chi phí bảo vệ lò nhỏ , rò gió nhỏ , thăm rò bổ sung III Các thông số hệ thống khai thác Xác định chiều dài lò chợ va kiểm tra chiều dài lò chợ a Chiều cao tầng theo hướng dốc Ruộng mỏ chia làm tầng, chiều cao đứng tầng 50m Vỉa có góc dốc trung bình 31˚, nên chiều cao tầng theo hướng dốc là: Hd = Trong đó: Hd – Chiều cao tầng theo hướng dốc (m), Ht – Chiều cao tầng theo phương thẳng đứng (m), α – Là góc cắm vỉa (độ) Thay số vào ta có: Hd = = 97,08 m b, Kích thước trụ bảo vệ lò vận tải Kích thước trụ bảo vệ lò vận tải xác định theo công thức M.M.Protodiakonv: St = Trong đó: α – góc dốc vỉa ; α = 310 , Lc- Chiều dài lò chợ sơ bộ; lc = 88,08 m, H- Độ sâu khai thác tính từ mặt đất đến đường lò cần bảo vệ ; H = 90 m, f- Độ kiên cố đá vách trực tiếp; f = 7, ξ - Là hệ số tính đến độ kiên cố than đá trụ vỉa; ξ = Thay số vào ta St = 5,58 m c, Xác định chiều dài lò chợ Lc = Hd - ∑ St - ∑hcb Trong đó: Lc – Chiều dài lò chợ,m Hd – Chiều cao tầng theo hướng dốc; Hd = 116,5 m ∑ St - Kích thước trụ bảo vệ theo hướng dốc; ∑ St =5,76 m ∑hcb – Chiều cao đường lò dọc vỉa, ∑hdv =5 m Thay số vào ta Lc =97,08 – 5,76 - = 86,31 m Kiểm tra lò chợ theo điều kiện thông gió: Ltg = Trong đó: Vmax - Tốc độ gió lớn lò chợ, V = 4m/s b- Chiều rộng nhỏ không gian gần gương lò chợ;b=1 m m0 - Chiều cao lò chợ , m0 = 2m ϕ - Hệ số tính đến thu hẹp không gian gần gương, ϕ = 0,85 ktt - Hệ số tính đến dịch chuyển không khí không gian gần gương, ktt = 1,3 nck - Số chu kỳ ngày đêm, nck = 1, r - Tiến độ chu kỳ lò chợ, r = 1,2 m, q - Lượng không khí cần thiết cho than khai thác ngày đêm, q = 1,5 m3/tấn ng-đ mh - Chiều cao khấu, m = 1,8 m, γ - Trọng lượng thể tích than, γ = 1,3 T/m3 C0 - Hệ số khai thác C0 = 0,9 e - Hệ số tính đến phần CH4 độ chứa khí chung khu qua không gian gần gương e = 0,6 Thay số vào ta có Ltg = 233,196 m >86,31 m Vậy chiều dài lò chợ đảm bảo điều kiện thông gió Xác định số lò chợ hoạt động đồng thời Tổng chiều dài khai thác đảm bảo sản lượng xác định theo công thức: Trong đó: An- Sản lượng năm mỏ; An = 1200000 Acb- Sản lượng than lấy đường lò chuẩn bị đào vỉa than tính cho năm, sơ lấy Acb = 5% Acb = 60000 k- Hệ số khai thác không điều hoà, k =1,1 Ln - Tiến độ địch chuyển gương lò chợ năm theo phương; m/năm Ln = ltđ nck N ϕ ; m/năm Trong đó: ltđ - Tiến độ lò chợ sau chu kỳ; ltđ = 1,2 m nck - Số chu kỳ ngày đêm; nck = N - Số ngày làm việc năm; N = 300 ngày/năm ϕ- Hệ số tính đến ngừng sản xuất lò chợ điều kiện địa chất, kỹ thuật; Chọn ϕ = 0,8 Thay giá trị vào công thức ta được: Ln = 288 m ∑Pi – Tổng suất vỉa khai thác đồng thời; t/m2 Pi – Năng suất vỉa thứ i; ∑Pi = m γ ; t/m2 m- Chiều dày vỉa; m = 1,8 m γ - Trọng lượng thể tích vỉa than; γ = 1,3 t/m3 Thay vào công thức ta giá trị: ∑Pi = 2,16 t/m2 C– Hệ số khai thác; C = 0,85 Thay giá trị vào công thức ta kết quả: ∑L = 2371 m - Xác định số lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo sản lượng khu: Số lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo sản lượng khu mỏ xác định theo công thức: Nđt = Trong đó: ∑L – Tổng chiều dài lò chợ khai thác đồng thời; ∑L = 2371m lc – Chiều dài thực tế lò chợ; lc =86,31 m Thay giá trị vào công thức ta kết quả: nđt = 27 Chọn 27 lò chợ Số lò chợ dự phòng lò chợ Vậy số lò chợ cần thiết 27 + = 28 lò chợ IV Quy trình công nghệ khai thác Phương pháp khấu than a Lựa chọn thiết bị khoan Đồ án chọn máy khoan mã hiệu CΠP-19M để khoan gương than Bảng III.2A Đặc tính kỹ thuật máy khoan CΠ P-19M TT Các thông số Đơn vị Khối lượng Công suất động Kw 1,2 Điện áp Vôn 127 Tốc độ quay vòng/phút 2750 Dòng điện A 10 Trọng lượng kg 15 b Lựa chọn vật liệu nổ Đồ án chọn loại thuốc nổ AH1 Xí nghiệp hoá chất mỏ Quảng Ninh -Việt Nam sản xuất Bảng III.3A Bảng đặc tính thuốc nổ AH1 STT Các thông số Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật Mật độ thuốc nổ Khả công nổ Sức công phá Khoảng cách truyền nổ Đường kính thải thuốc Chiều dài thỏi thuốc Trọng lượng Thời gian sử dụng bảo quản g/cm3 cm3 mm mm mm mm kg Tháng 0,95 ÷1,1 250 ÷ 260 10 0,5 36 200 200 c Lựa chọn phương tiện nổ Kíp nổ: Đồ án sử dụng kíp nổ tức thời nhà máy Z21 Bộ quốc phòng sản xuất kíp Trung Quốc có cường độ nổ số để dùng nổ mìn mỏ Đặc tính kỹ thuật kíp nổ sau: + Vật liệu làm vỏ kíp đồng + Điện trở: 3- 4Ω + Dòng điện an toàn: 0,18A + Dòng điện đảm bảo nổ: 1,2A + Cường độ nổ: + Dây dẫn: 2m Loại kíp Trung Quốc sản xuất có thời gian nổ sau: Ký hiệu vi sai MS1 MS2 MS3 MS4 MS5 Độ vi sai (mm/s) 25 50 75 100 - Dây điện: Dùng loại dây điện đơn loại 1mm Việt Nam sản xuất - Máy nổ mìn: Dùng loại máy nổ mìn BMK-1/100 TT Bảng III.4A Đặc tính kỹ thuật máy nổ mìn Các thông số kỹ thụât Đơn vị Điện trở tối đa mạng nổ Ω Số kíp max nổ đồng thời Trọng lượng máy kg Khoảng thời gian xung s Số lượng 320 100 2- Chọn hình thức vận tải hợp lí Do độ dốc lò chợ 350 ta chọn hình thức vận tải tự trượt phù hợp , than sau nổ mìn tự trượt máng cào đặt lò dọc vỉa than Tính toán áp lực mỏ • Áp lực luồng gương lớp vách Áp lực luồng gương lớp vách tác dụng lên chống tính theo công thức: Pg = h1 γ1 cos α Trong đó: h1 = m - Chiều dày vách trực tiếp γ1 – tỷ tọng đá vách sập đổ γH = 2,8 T/m3 α=31o - góc dốc vỉa Thay số vào ta Pg = 16,8 tấn/m2 • Áp lực luồng bảo vệ lớp vách - Độ võng đá vách trực tiếp (f1) Được tính theo công thứcf1 = cm Trong đó: γ1 - Trọng lượng thể tích đá vách trực tiếp; γ1 = 2,6 t/m3 h1- Chiều dày đá vách trực tiếp; h1 = 600 cm, l1- chiều dài dầm Congson; l1 = m = 400 cm, E1- Modul đàn hồi vách trực tiếp uốn; ; kg/cm2 En1- Modul đàn hồi nén đá vách trực tiếp; En1 = 355.103 kg/cm2 Ek1- Modul đàn hồi kéo đá vách trực tiếp; Ek1 = 125.103 kg/cm2 ⇒ E1 = 196.103 Kg/cm2 J1- mô men quán tính đá vách trực tiếp; J1 = ⇒J1 = 21,5.106 Thay vào công thức ta giá trị: f1 = 1,18 cm, - Độ võng đá vách (f2) Độ võng đá vách xác dịnh theo công thức: ,cm Trong đó: γ2 - Trọng lượng thể tích đá vách bản; γ2 = 2,8 t/m3 h2- Chiều dày đá vách bản; h2 = 2600 cm, l1- chiều dài dầm công sơn đá vách trực tiếp; l1 = 400 cm l2- chiều dài dầm Congson đá vách bản, l2 = δu- ứng suất tức thời vách bản; δu = 300 kg/cm2 ⇒l2 = 9636 cm E2- Modul đàn hồi đá vách trực tiếp bị uốn ,kG/cm2 En2- Modul đàn hồi nén đá vách trực tiếp; En2 = 450.103 KG/cm2 Ek2- Modul đàn hồi kéo đá vách trực tiếp; Ek2 = 150.103 KG/cm2 ⇒ E2 = 241,15 103, kG/cm2 J2- Mô men quán tính vách với trục giữa; J2 = ⇒J2 = 0,316.109 cm4 Thay vào công thức ta giá trị; f2 = 0,345 cm Qua kết tính toán ta nhận thấy: f > f2 nên có vách trực tiếp gây áp lục lên chống phá Pbv = R=R’ , T/m - Áp lực dầm vách trực tiếp gây R' tính công thức: h1 = 6m - chiều dày vách trực tiếp γ1 = 2,6 t/m3- Thể trọng trung bình lớp đá vách trực tiếp, b =2,6 m- chiều rộng lò chợ, lph = 1,2 m - bước phá hỏa đá vách trực tiếp Thay số vào ta có R’ = 34,63 Tấn/m Vậy áp lực tác dụng lên chống phá hoả là: Pbv = R’ = 34,63 T/m Tính số lượng khung chống Vì áp lực khu vực phá hỏa lớn nên ta tính số lượng theo áp lực khu vực phá hỏa Áp lực đất đá tác dụng lên đường lò khu vực phá : 34,63 T/m Mà có chiều dài lò chợ Lc = 86,31 ( m ) Vậy tổng áp lực tác dụng lên lò chợ P = 86,31 34,63 = 2988,9 ( T ) Số lượng khung chống cần thiết : N = = 49 ( khung chống ) Khoảng cách khung chống : L= =1m Hộ chiếu khoan nổ mìn lò chợ Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị q= 0,4.m.e ; kg/m3 Trong đó: m= 0,5- Hệ số phụ thuộc mặt tự e - Hệ số điều chỉnh theo thuốc nổ tiêu chuẩn ,e= =2 A’ = 525- Khả công nổ thuốc nổ tiêu chuẩn A= 260- Khả công nổ thuốc nổ AH1 ƒ = 2- Hệ số kiên cố than S - Tiết diện gương lần nổ; S= 5.2,2 =11 m2 Thay vào công thức ta có: q= 0,35 kg/m3 Lượng thuốc nổ cho luồng khấu lò chợ Qv =V.q ; kg Trong đó: V – Thể tích khối than nổ V= Lc r.mkh =86,31.1,2.1,8 = 186,42 m3 Thay vào công thức ta có: Q = 186,42.0,35= 65,35 kg Bố trí lỗ mìn gương Gương lò chợ có chiều dài 86,31 ,khoảng cách cột m Lò chợ có tất 49 khung chống , khung ta bố trí lỗ mìn tổng số lỗ mìn :98 lỗ Tính toán chiều sâu lỗ mìn Chiều sâu lỗ mìn vuông góc với gương lò chợ xác định theo công thức Lk = ;m Trong đó: r- tiến độ lò chợ ; r =1,2 m η – Hệ số sử dụng lỗ mìn ; η = 0,9 Thay số vào ta có: Lk =1,33 m Chiều sâu lỗ mìn nghiêng ; Lkn = Với α góc nghiêng lỗ khoan so với gương lò chợ ;α = 700 Thay vào công thức ta có Lkn = 1,41 m Chiều sâu lỗ mìn hạ trần Lỗ mìn hạ trần khoan nghiêng 700 so với gương với chiều sâu từ 1,5÷2m Điều khiển đá vách Căn vào điều kiện địa chất, tính chất lý vách, tính chất lý than Ta chọn phương pháp điều khiển đá vách phá hoả toàn phần Kiểm tra điều kiện lấp đầy đất đá phá hoả m.Kr ≥ m +m0 Trong đó: m - Chiều dày lớp đá vách trực tiếp,(m) m0 – Chiều cao khai thác lò chợ,(m) Kr – Hệ số nở rời đất đá,Kr =1,5 Thay số vào công thức ta có: 1,5 ≥ 6+1,8 Vậy vách trực tiếp sụp xuống thoả mãn điều kiện lấp đầy Tổ chức chu kỳ sản xuất gương lò chợ Khối lượng công việc Khoan lỗ mìn : 1,41 98= 139 (m ) Nạp nổ mìn : 98 lỗ Tải than : 242,35 ( T ) Chống giữ lò chợ : 1,2.0,9 /1 = 1,08 đẩy máng cào dịch chuyển khung chống : lấy tốc độ tiến gương ; 1,2 m Số người cần thiết chu kỳ lò chợ xác định theo công thức sau: Trong đó: Vi – khối lượng công việc thứ i , Di – Định mức công việc thứ i STT Tên công việc Đơn vị Vi Di Ni (người) Khoan lỗ mìn M 139 18 m/ người ca Nạp nổ mìn Lỗ 98 20 Lỗ/ngườica 4,9 Chống giữ Vì 1,08 0,4 Vì / người ca 2,7 Tải than T 242,35 80 T / người ca 3,03 Đẩy máng cào Dịch chuyển giá khung M 1,2 m / người ca 1,2 Phá hỏa đá vách M 86,31 20 m / người ca 4,3 Vậy tổng số người cân thiết : 8+4,9+2,7+3,03+1,2+4,3= 24,13( người) Ta chọn N = 24 người Kvm = = 1 Kvm nên Kvm thỏa mãn điều kiện Thời gian làm việc chu kì +Hệ số kể đến thời gian ngừng nghỉ công việc định mức : a= Trong : T0 : Thời gian ngừng nghỉ , T0 = Ttg + Tgc + Tngc Ttg : Thời gian thông gió ; Ttg = 0,5 Tgc : Thời gian giao ca ; Tgc = 0,5 Tngc : Thời gian nghỉ ; Tngc = 0,25 Vậy T0 = 0,5 + 0,5 + 0,25 = 1,25 Tck = Tca = a = = 0,84 + Thời gian khoan lỗ mìn Tk Tk = Trong đó: N : Số lỗ khoan ; N =98 lỗ Lk : Chiều sâu lỗ khoan ; Lk = 1,41 m nk : số máy khoan làm việc đồng thời gương ; nk = vk : Vận tốc máy khoan , vk = 20 m/h Vậy Tk = = 1,15 + Thời gian nạp lỗ mìn Tn Tn = Trong : N : Số lỗ mìn cần nạp ; N = 98 t : thời gian nạp lỗ mìn , t = 0,03 ( / lỗ ) n : Số công nhân tham gia nạp lỗ mìn , n = Vậy Tn = = 0, 49 ( ) + Thời gian thông gió : Ttg = 0,5 + Thời gian tải than : Tch = Trong : Ni : số người cần thiết hoàn thành công việc Tca : thời gian ca ; Tca = Ntt : Số người thực tế hoàn thành công việc Kvm : Hệ số vượt mức ; Kvm = a : Hệ số kể tới thời gian ngừng nghỉ ; a = 0,84 Vậy Tch = = ( ) + Thời gian đẩy máng cào , dịch chuyển giá Tch = Trong : Ni : số người cần thiết hoàn thành công việc Tca : thời gian ca ; Tca = Ntt : Số người thực tế hoàn thành công việc Kvm : Hệ số vượt mức ; Kvm = 1,02 a : Hệ số kể tới thời gian ngừng nghỉ ; a = 0,84 Vậy Tch = = ( ) + Thời gian thu hồi than : Tch = Trong : Ni : số người cần thiết hoàn thành công việc Tca : thời gian ca ; Tca = Ntt : Số người thực tế hoàn thành công việc Kvm : Hệ số vượt mức ; Kvm = 1,02 a : Hệ số kể tới thời gian ngừng nghỉ ; a = 0,84 Vậy Tch = = 1,1 ( ) + Thời gian phá hỏa Tch = Trong : Ni : số người cần thiết hoàn thành công việc Tca : thời gian ca ; Tca = Ntt : Số người thực tế hoàn thành công việc Kvm : Hệ số vượt mức ; Kvm = 1,02 a : Hệ số kể tới thời gian ngừng nghỉ ; a = 0,84 Vậy Tch = = 1,76 ( ) Từ ta có biểu đồ tổ chức lò chợ vẽ ( … ) [...]... thuật và chỉ tiêu và mặt kinh tế ta chọn Phương án I: Mở vỉa bằng là bằng cho phần nông và giếng đứng kết hợp xuyên vỉa tầng cho khoáng sàng IV Thiết kế thi công đường lò mở vỉa Do giới hạn của đồ án ta chỉ chọn đường lò đại diện để tiến hành thiết kế và thi công Chọn đường lò xuyên vỉa 1 Chọn hình dạng tiết diện đường lò và vật liệu chống lò Căn cứ vào vào những đặc điểm đất đá trong khu vực , điều kiện. .. nhược điểm của hệ thống khai thác Ưu điểm : + Có khả năng thăm dò bổ sung để chính xác điều kiện địa chất + Chi phí bảo vệ đường lò nhỏ + Tổn thất than nhỏ + Rò gió nhỏ Nhược điểm : + Khối lượng đào lò ban đầu lớn + Thời gian bước vào khai thác lâu + Điều kiện thông gió khi đào lò khó khăn 2 Hệ thống khai thác liền gương Với hệ thống khai thác liền gương chiều cao tầng được phần chia Ht = 50 m và góc... 0,9 Thay số vào ta có: Lk =1,33 m Chiều sâu lỗ mìn nghiêng ; Lkn = Với α là góc nghiêng của lỗ khoan so với gương lò chợ ;α = 700 Thay vào công thức ta có Lkn = 1,41 m Chiều sâu lỗ mìn hạ trần Lỗ mìn hạ trần khoan nghiêng 700 so với gương nóc với chiều sâu từ 1,5÷2m 6 Điều khiển đá vách Căn cứ vào điều kiện địa chất, tính chất cơ lý của vách, tính chất cơ lý của than Ta chọn phương pháp điều khiển đá... Trọng lượng xà Đơn vị Mm Kg c Ưu nhược điểm của hệ thống khai thác Ưu điểm : + Khối lượng đào lò ban đầu nhỏ +Thời gian bước vào khai thác nhanh Khối lượng 2400 60 +Điều kiện thông gió khi đào lò thuận lợi Nhược điểm : + Chi phí bảo vệ đường lò lớn +Tổn thất than lớn +Rò gió lớn +Phức tạp trong tổ chức chất tải than , đào lò Kết luận : Với những so sánh về ưu nhược điểm như trên , ta thấy phương án sử... bằng f = 2 II Lựa chọn hệ thống khai thác Dựa vào điều kiện địa chất , cấu trúc , góc cắm , chiều dày trung bình của vỉa than như trên đưa ra 2 hệ thống khai thác : + Hệ thống khai thác cột dài theo phương + Hệ thống khai thác liền gương 1 Hệ thống khai thác cột dài theo phương Với hệ thống khai thác cột dài theo phương chiều cao tầng được phần chia H t = 50 m và góc dốc trung bình là α = 310 ; chiều dày... thác không điều hoà, k =1,1 Ln - Tiến độ địch chuyển của gương lò chợ trong một năm theo phương; m/năm Ln = ltđ nck N ϕ ; m/năm Trong đó: ltđ - Tiến độ lò chợ sau một chu kỳ; ltđ = 1,2 m nck - Số chu kỳ trong một ngày đêm; nck = 1 N - Số ngày làm việc trong một năm; N = 300 ngày/năm ϕ- Hệ số tính đến sự ngừng sản xuất ở lò chợ do điều kiện địa chất, kỹ thuật; Chọn ϕ = 0,8 Thay các giá trị vào công... số vào ta có R’ = 34,63 Tấn/m Vậy áp lực tác dụng lên vì chống phá hoả là: Pbv = R’ = 34,63 T/m 4 Tính số lượng khung chống Vì áp lực ở khu vực phá hỏa lớn hơn nên ta tính số lượng vì theo áp lực khu vực phá hỏa Áp lực đất đá tác dụng lên đường lò ở khu vực phá là : 34,63 T/m Mà có chiều dài lò chợ Lc = 86,31 ( m ) Vậy tổng áp lực tác dụng lên lò chợ là P = 86,31 34,63 = 2988,9 ( T ) Số lượng khung... dịch chuyển máng cào và nối ống gió Tk = Trong đó : Ni : số người cần thiết hoàn thành công việc Tca : thời gian 1 ca ; Tca = 8 giờ Ntt : Số người thực tế hoàn thành công việc Kvm : Hệ số vượt mức ; Kvm = 1,01 Vậy T = = 1,69 giờ + Thời gian giao ca và chuẩn bị : Tgc =0,5 giờ Từ những tính toán trên ta có Biểu đồ tổ chức chu kì lò chợ CHƯƠNG III HỆ THỐNG KHAI THÁC I Đặc điểm địa chất của vỉa than Cấu... m2 Ssd = ( )2 π + 2,6 3,200 =13 ( m2 ) 3 Kiểm tra kích thước tiết diện sử dụng theo điều kiện thông gió Vtt = Trong đó : Angđ : lượng than vận chuyển trong 1 ngày đêm Angđ = = = 4000 ( ngđ ) q : Lượng gió cần thiết cho 1 tấn than khai thác trong 1 ngày đêm , giá trị phụ thuộc vào loại mỏ xếp hạng về khí nổ , mỏ xếp hạng loại 1 vế khí nổ thì q = 1 m3 / phút k : Hệ số dự trữ ; k = 1,4 µ : Hệ số thu... vỉa; m = 1,8 m γ - Trọng lượng thể tích của vỉa than; γ = 1,3 t/m3 Thay vào công thức trên ta được giá trị: ∑Pi = 2,16 t/m2 C– Hệ số khai thác; C = 0,85 Thay các giá trị vào công thức ta được kết quả: ∑L = 2371 m - Xác định số lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo sản lượng khu: Số lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo sản lượng khu mỏ được xác định theo công thức: Nđt = Trong đó: ∑L – Tổng chiều dài lò