Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi 1.Báo cáo khả thi Nghiên cứu khả thi Giới thiệu chung - Cầu X vợt qua sông LG nằm tuyến tránh QL1A đoạn qua thành phố TB tỉnh TB Dự án đợc xây dựng sở nhu cầu thực tế cầu nối giao thông tỉnh với tỉnh lân cận nút giao thông trọng yếu việc phát triển kinh tế vùng ĐBSH có tỉnh TB 1.1.1 Các lập dự án Quyết định số /QĐ/GTVT ngày / / Bộ trởng Bộ GTVT việc cho phép tiến hành chuẩn bị đầu t lập báo cáo NCKT xây dựng câu X qua thành phố TB tỉnh TB Công văn số /GTVT-KHĐT ngày / / Bộ trởng Bộ GTVT gửi Ban quản lý dự án X việc giao nhiệm vụ Chủ đầu t lập báo cáo NCKT xây dựng cầu X Công văn số /CĐS-QLĐS ngày / / Cục đờng sông Việt Nam việc chiều rộng tĩnh không thông thuyền cầu X Thông báo số /GTVT-KHĐT ngày / / Hội nghị thẩm định báo cáo NCKT dự án mở rộng QL1A Văn số /CV-UB ngày / / Uỷ ban nhân dân tỉnh TB vị trí tuyến tránh QL1A qua thành phố TB cầu X Một số văn liên quan khác 1.1.2 Mục tiêu, đối tợng nội dung nghiên cứu dự án: Dự án xây dựng tuyến tránh QL1A qua thành phố TB cầu X nhằm nâng cao hiệu giao thông toàn đoạn tuyến thời gian trớc mắt tới năm 2020 Cụ thể nghiên cứu nội dung chủ yếu sau đây: + Phân tích quy hoạch phát triển kinh tế giao thông vận tải khu vực liên quan đến cần thiết đầu t xây dựng cầu + Đánh giá trạng công trình tuyến + Lựa chọn vị trí xây dựng cầu tuyến tránh + Lựa chọn quy mô tiêu chuẩn kỹ thuật và giải pháp kết cấu + Lựa chọn giải pháp kỹ thuật giải pháp xây dựng + Xác định tổng mức đầu t Phân tích hiệu kinh tế + Kiến nghị giải pháp thực phơng án đầu t 1.1.3 Phạm vi dự án: - Trên sở qui hoạch phát triển không gian đô thị đến năm tỉnh TB nói chung thành phố TB nói riêng, phạm vi nghiên cứu dự án xây dựng tuyến tránh QL1A giới hạn khu vực thành phố TB 1.1.4 đặc điểm kinh tế - xã hội, mạng lới giao thông cần thiết đầu t 1.1.4.1 Hiện trạng kinh tế xã hội tỉnh TB: - Tỉnh TB tỉnh lớn nớc Tuy sở vật chất kỹ thuật tỉnh TB cha phát triển Cơ cấu kinh tế sản xuất nông nghiệp mang tính đặc trng, sản xuất công nghiệp chiếm tỷ trọng nhỏ cấu 1.1.4.2 Về nông nghiệp, lâm, ng nghiệp: - Nông nghiệp tỉnh tăng với tốc độ % thời kỳ Sản xuất nông nghiệp phụ thuộc chủ yếu vào trồng trọt, chiếm % giá trị sản lợng nông nghiệp tỷ trọng chăn nuôi chiếm khoảng % giá trị sản lợng Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi - Tỉnh có diện tích đất lâm nghiệp lớn thuận lợi cho trồng công nghiệp chăn nuôi gia súc - Với bờ biển kéo dài thuận lợi cho việc nuôi trồng đánh bắt thuỷ hải sản 1.1.4.3 Về thơng mại, du lịch công nghiệp: - Trong năm qua, hoạt động thơng mại du lịch bắt đầu chuyển biến tích cực - Tỉnh TB có tiềm du lịch lớn với nhiều di tích danh lam thắng cảnh Nếu đợc đầu t khai thác mức trở thành nguồn lợi lớn - Công nghiệp tỉnh cha phát triển: Thiết bị lạc hậu, trình độ quản lý kém, không đủ sức cạnh tranh - Những năm gần tỉnh đầu t xây dựng số nhà máy lớn vật liệu xây dựng, mía đờnglàm đầu tàu thúc đẩy ngành công nghiệp phát triển 1.1.5 Định hớng phát triển ngành kinh tế chủ yếu 1.1.5.1 Nông lâm ng nghiệp: Về nông nghiệp: + Đảm bảo tốc độ tăng trởng ổn định, đặc biệt sản xuất lơng thực đảm bảo an toàn lơng thực cho xã hội, tạo điều kiện tăng kim ngạch xuất Tốc độ tăng trởng nông nghiệp phơng án cao là: % giai đoạn 19992005; % giai đoạn 2006-2010; % giai đoạn 2010-2020 Về lâm nghiệp: + Đẩy mạnh công tác trồng rừng nhằm khôi phục bảo vệ môi trờng sinh thái, cung cấp gỗ, củi Về ng nghiệp: + Đặt trọng tâm phát triển vào nuôi trồng thuỷ sản đặc biệt nuôi trồng loại đặc sản khai thác biển xa 1.1.5.2 Công nghiệp, thơng mại du lịch: Tập trung phát triển số ngành chủ yếu nh sau: + Công nghiệp chế biến lơng thực thực phẩm, mía đờng + Công nghiệp khí: Sửa chữa, chế tạo máy móc thiết bị phục vụ nông nghiệp, xây dựng, sửa chữa đóng tàu thuyền + Công nghiệp vật liệu xây dựng: sản xuất xi măng, sản phẩm bê tông đúc sẵn, gạch bông, lợp, khai thác cát sỏi + Đẩy mạnh xuất khẩu, dự báo giá trị kim ngạch vùng triệu USD năm 2010 triệu USD năm 2020 Tốc độ tăng trởng % giai đoạn 1999-2005, % giai đoạn 2006-2010 % giai đoạn 2011-2020 + Tiếp tục đầu t phát triển địa điểm có tiềm phát triển du lịch thành điểm du lịch giải trí Phát triển sở hạ tầng công cộng dịch vụ t nhân cần thiết để thu hút khách du lịch 1.1.6 Đặc điểm mạng lới giao thông: 1.1.6.1 Đờng bộ: - Năm 2000 đờng tỉnh có tổng chiều dài km gồm đờng nhựa chiếm % Đờng đá đỏ: chiếm % Đờng đất: chiếm % - Các huyện tỉnh có đờng ôtô tới trung tâm Mạng lới đờng phân bố tơng đối đều, hầu hết đờng sỏi đá đờng đất, trừ quốc lộ 1A - Hệ thống đờng vành đai biên giới đờng xơng cá, đờng vành đai tỉnh thiếu, cha liên hoàn - Các công trình vợt sông LG QL1A: Trên tuyến có Cầu X cũ 1.1.6.2 Đờng thuỷ: - Mạng lới đờng thuỷ tỉnh TB khoảng km (phơng tiện từ trở lên đợc) Hệ thống sông thờng ngắn dốc nên khả vận chuyển khó khăn 1.1.6.3 Đờng sắt: - Hiện tỉnh TB có hệ thống vận tải đờng sắt Bắc Nam chạy qua 1.1.6.4 Đờng không: - Có sân bay H, sân bay nhỏ thực vài tuyến nội địa Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi 1.1.7 Quy hoạch phát triển hạ tầng GTVT - Quốc lộ 1A nối từ thành phố TB qua sông LG đến tỉnh HT Hiện tuyến đờng tuyến đờng huyết mạch quan trọng Quốc gia Hiện tuyến qua trung tâm thành phố TB điều không hợp lý Do quy hoạch nắn đoạn qua thành phố TB theo vành đai thành phố 1.1.8 Các qui hoạch khác có liên quan đến dự án: 1.1.8.1 Quy hoạch đô thị thành phố TB: - Trong định hớng phát triển không gian đến năm 2020, việc mở rộng thành phố TB điều tất yếu Mở rộng khu đô thị phía Bắc, Tây Đông Nam vùng ngoại vi Đô thị hoá khu dân c nông thôn thuộc xã ĐT, PM v.v 1.1.8.2 Dự báo nhu cầu vận tải: - Căn vào tốc độ tăng trởng GDP nớc khu vực GB - Căn vào báo cáo nhu cầu vận tải Viện chiến lợc GTVT lập cho QL1 Dự báo tỷ lệ tăng trởng xe nh sau: Theo dự báo cáo: Ô-tô: 2000-2005 :10% 2005-2010 : 9% 2010-2020 : 7% Xe máy : 3% cho năm Xe thô sơ : 2% cho năm Theo dự báo thấp: Ô-tô: 2000-2005 :8% 2005-2010 : 7% 2010-2020 : 5% Xe máy : 3% cho năm Xe thô sơ : 2% cho năm 1.1.9 Sự cần thiết phải đầu t: - Cầu X cũ nằm quốc lộ 1A tuyến huyết mạch nớc, lại nằm cửa ngõ Thành phố TB, thủ phủ vùng ĐBSH Cầu vợt sông có chiều dài lớn, trờng hợp cầu có cố giao thông tuyến QL bị đình trệ hoàn toàn Cầu cũ khai thác đ ợc gần 20 năm với khổ cầu xe Mặc dù cầu cũ có đợc cải tạo nâng cấp với khả thông xe H30, XB80 trụ chịu đợc lực va tàu thuyền đáp ứng đợc với lu lợng xe Đến năm 2010 cần phải xây dựng thêm cầu xe với đáp ứng đợc yêu cầu lu thông - Mặt khác với quy hoạch phát triển thành phố TB việc để tuyến quốc lộ 1A qua trung tâm thành phố không hợp lý Nh việc xây dựng thêm cầu X có quy mô vĩnh cửu phù hợp với khả lu thông giải pháp cần thiết cấp bách Kết luận: Việc xây dựng cầu X tuyến tránh QL1A qua thành phố TB cần thiết cấp bách có ý nghĩa to lớn phát triển kinh tế xã hội, trị an ninh quốc phòng tỉnh TB, khu vực ĐBSH nói riêng nớc nói chung 1.1.10 điều kiện tự nhiên vị trí xây dựng cầu 1.1.10.1 Vị trí địa lý - Tỉnh TB có diện tích khoảng 17.000km2, nằm trung tâm vùng kinh tế ĐBSH Phía Đông giáp biển Đông với 100 Km bờ biển Phía Bắc giáp tỉnh TH, phía Nam giáp tỉnh HT Phía Tây giáp Lào với đờng biên giới chung 350 km, có ý nghĩa quan trọng kinh tế xã hội an ninh quốc phòng 1.1.10.2 Đặc điểm địa hình + Địa hình tỉnh TB hình thành hai vùng đặc thù: vùng đồng ven biển vùng núi phía Tây Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi + Địa hình khu vực tuyến tránh qua thuộc vùng đồng bằng, thuộc khu vực đờng bao thành phố TB Tuyến cắt qua số khu dân c ví dụ nh điểm hai đầu cầu X mới, giao cắt với số Tỉnh lộ điểm cuối tuyến nối với QL1A hữu + Lòng sông vị trí dự kiến xây dựng cầu tơng đối ổn định, tợng xói lở lớn 1.1.10.3 Điều kiện khí hậu thuỷ văn 1.1.10.3.1 Khí tợng : - Thuộc khu vực khí hậu nhiệt đới gió mùa, có mùa đông lạnh khô, mùa hè nóng ma nhiều, thể tơng phản rõ rệt hai mùa Mùa đông trùng gió mùa đông bắc kéo dài từ tháng X tới tháng III năm sau, có thời tiết lạnh ma khô Mùa hè trùng với gió Tây Nam kéo dài từ tháng V tới tháng IX, có thời tiết nóng ẩm ma nhiều - Nhiệt độ bình quân hàng năm 27,5oC Nhiệt độ thấp 10oC Nhiệt độ cao 40,5oC - Lợng ma năm lớn nhất: 2500mm Lợng ma năm nhỏ 1200mm Lợng ma bình quân nhiều năm: 1980mm - Độ ẩm lớn 98% Độ ẩm nhỏ nhất: 37% Trung bình năm 80% 1.1.10.3.2 Thuỷ văn: - Hàng năm chịu ảnh hởng chủ yếu thuỷ triều biển Đông với chế độ bán nhật triều không - Tình hình ma lũ: Mùa lũ hàng năm vào trung tuần tháng đến tháng 11 Ngập lũ chủ yếu ma lớn thợng nguồn sông LG Các số liệu tính toán thuỷ văn dùng thiết kế : Mực nớc thấp : Hmin = +5.65 m Mực nớc cao : Htk = H1% = +8.47 m Mực nớc thông thuyền : Htt = H5% = +8.06 m 1.1.10.4 Điều kiện địa chất công trình: 1.1.10.4.1 Đặc điểm địa chất thuỷ văn: - Kết quan trắc mực nớc dới đất sau kết thúc hố khoan 24 giờ, mực nớc thay đổi từ 0.5 đến 2,5m Qua thí nghiệm số mẫu nớc cho thấy nớc có khả ăn mòn bê tông tơng đối mạnh - Nớc mặt đợc cung cấp chủ yếu nớc ma, qua thí nghiệm số mẫu nớc cho thấy nớc có khả ăn mòn bê tông yếu 1.1.10.4.2 Đặc điểm địa tầng - Dọc theo tim cầu,tại vị trí trụ dự kiến khoan thăm dò lỗ khoan (LC1 ~ LC8), tính chất địa tầng từ xuống cụ thể nh sau: Lớp : Đất đắp sét cát màu nâu, nửa cứng dày 3m Lớp : Bụi lẫn cát màu xám nâu mềm dày 12.8m Lớp : Các cấp phối lẫn bụi màu xám nâu trạng thái chặt vừa dày 2.2m Lớp : Sét cát màu xám nâu, mềm dày 3m Lớp : Bụi màu nâu mềm dày 6.5m Lớp : Sét gầy lẫn cát màu xám xanh cứng dày 10m Lớp : Cát bụi màu vàng chặt dày Kiến nghị: Giải pháp móng kiến nghị sử dụng cho công trình móng cọc khoan nhồi mũi cọc đặt lớp số lớp cát bụi chặt Tuỳ theo đặc điểm tải trọng công trình điều kiện ĐCCT vị trí mố trụ cầu để định độ sâu đặt móng cho thích hợp Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi Thiết kế phơng án Cầu Tiêu chuẩn kỹ thuật nguyên tắc thiết kế 1.1.11 Quy trình thiết kế - Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn AASHTO LRFD 1998 - Tiêu chuẩn thiết kế đờng ô tô TCVN 4054 - 98 - Tiêu chuẩn thiết kế áo đờng mềm 22 TCN 211- 95 - Quy trình khảo sát đờng ô tô 22TCN-263-2000 1.1.12 Các nguyên tắc thiết kế: - Công trình thiết kế vĩnh cửu, hình thức cầu đẹp - Đáp ứng đợc yêu cầu nhu cầu giao thông tơng lai - Thời gian thi công ngắn, thuận lợi, tính giới cao - Sử dụng công nghệ đại sở phát huy đợc khả sẵn có đơn vị thi công nớc - Giá thành xây lắp công trình hợp lý 1.1.13 Các thông số kỹ thuật 1.1.13.1 Qui mô công trình: - Cầu đợc thiết kế BTCT BTCT-DƯL - Tải trọng: + Xe HL 93 - Tần suất lũ thiết kế: P1% - Độ dốc dọc thiết kế i = 2% cầu 4% cầu dẫn,phần cầu bố trí đờng cong đứng bán kính R = 5000m - Độ dốc ngang 2% - Động đất cấp 1.1.13.2 Khổ cầu: - K = 11 + 2x0.5 (m) - Ba xe ô tô chạy rộng 11m - Bề rộng gờ chân lan can bên 0.5m 1.1.13.3 Khổ thông thuyền: - Cục đờng sông có văn số/CĐS-QLĐS đề nghị tĩnh không thông thuyền tạo cầu X sông cấp I: B = 50m, H = 7m - Vậy thiết kế cầu có tĩnh không thông thuyền cấp I (B = 50m, H = 7m) Phơng án vị trí cầu: - Việc lựa chọn vị trí tuyến vị trí cầu cầu dựa nguyên tắc nh sau: + Phù hợp với quy hoạch phát triển giao thông khu vực, tác động đến môi trờng dân sinh xã hội + Thuận lợi cho hoạt động giao thông thành phố VP + Thoả mãn tiêu chuẩn hình học tuyến cầu + Thoả mãn yêu cầu thuỷ văn thuỷ lực + Thuận lợi cho thi công tổ chức thi công + Có giá thành xây lắp công trình hợp lý - Từ đặc điểm địa hình, chiều dài tuyến, tổng diện tích giải phóng mặt ta chọn phơng án vị trí cầu có mặt cắt sông nh hình vẽ vẽ kèm theo Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi Phơng án kết cấu cầu 1.1.14 Nguyên tắc lựa chọn loại hình kết cấu - Thoả mãn độ thoát nớc (trờng hợp đề không khống chế) khổ thông thuyền - Phù hợp với điều kiện tự nhiên vị trí xây dựng cầu (đặc biệt điều kiện địa chất thuỷ lực, thuỷ văn) - Thoả mãn yêu cầu kỹ thuật thiết kế khai thác - Công nghệ thi công phù hợp với lực nhà thầu nớc - Chi phí xây dựng hợp lý 1.1.15 Khái quát chung đề xuất phơng án sơ đồ cầu : Trên sở nguyên tắc nêu, số lựa chọn chung để tiến hành thiết lập ph ơng án là: 1.1.15.1 Yêu cầu đảm bảo độ thoát nớc, cao độ khống chế: - Khẩu độ thoát nớc tối thiểu: Không khống chế - Cao độ đỉnh trụ mố lớn cao độ Hmax 1% 0.5m: Hđt,m 8.47 + 0.5 = 8.97m - Mực nớc thông thuyền: Htt = +8.06 m - Cao độ đáy dầm lớn cao độ khống chế khổ thông thuyền +15.06m - Tĩnh không ngang vị trí nhịp thông thuyền 50m 1.1.15.2 Phơng án vật liệu kết cấu: - Trong điều kiện công nghệ thi công, giá thành xây dựng Việt Nam, có nhiều công trình cầu sử dụng vật liệu kết cấu bê tông cốt thép, bê tông cốt thép ứng suất tr ớc Mặt khác, vùng biển nồng độ muối cao nên khó áp dụng kết cấu cầu kim loại Do công trình ta lựa chọn vật liệu xây dựng bê tông cốt thép ứng suất trớc 1.1.15.3 Loại hình kết cấu phần trên: - ứng với độ cầu tính toán địa hình thực tế khu vực xây dựng loại hình kết cấu sau đ ợc cân nhắc xem xét : + Cầu Extradosed + Cầu dầm liên tục thi công công nghệ đúc hẫng + Cầu dây văng độ nhịp trung bình 1.1.15.4 Loại hình kết cấu dới: - Dựa vào kết thăm dò địa chất khu vực, kết cấu móng đề xuất dùng cho phơng án cọc khoan nhồi đờng kính từ 1m 2.0m - Có phơng án kết cấu sau đợc đa vào xem xét, với phơng án vị trí tuyến đợc chọn để tiến hành so sánh tổng mức đầu t phơng án kết cấu 1: cầu liên tục nhịp 1.1.16 Tổng quát 1.1.16.1 Sơ đồ nhịp: - Cầu dầm bê tông cốt thép ƯST giản đơn + liên tục: ( 40m+80m+120m+80m+40m ) 1.1.16.2 Kết cấu phần trên: - phần cầu cầu dầm hộp liên tục: Sơ đồ nhịp: 80m + 120m + 80m , có chiều cao thay đổi từ 6.0m đỉnh trụ đến 3.0m vị trí nhịp Chiều dài toàn cầu tính đến đuôi mố 374.20m phần cầu nằm đờng cong đứng R = 5000m - Phần cầu dẫn dầm giản đơn BTCT DƯL Super T cao 175cm 1.1.16.3 Các kích thớc dầm liên tục đợc chọn nh sau + Dầm liên tục có mặt cắt ngang hộp đơn thành xiên có chiều cao thay đổi + Chiều cao vị trí trụ chọn H = 6m, H/l = 6/120 = 1/20 nằm khoảng H = (1/15 ữ1/20)l, với l khoảng cách tim trụ (l = 120m) Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi + Chiều cao vị trí nhịp chọn h = 3.0m, H/l = 3/120 = 1/40 nằm khoảng H = (1/30-1/50)l + Chiều cao dầm thay đổi theo đờng cong bậc Chiều cao dầm vị trí cách nhịp đoạn x đợc tính theo công thức sau: (h p hm ) y= x + hm L2 Trong đó: hp, hm : Chiều cao dầm đỉnh trụ nhịp L : Chiều dài phần cánh hẫng 1.1.16.4 Các kích thớc mặt cắt ngang dầm hộp đợc chọn sơ bộ: + Bề rộng hộp D = (0.51ữ0.59)B, B bề rộng mặt cầu, B = 12m, chọn D đỉnh trụ 6.7m Khi D/B = 6.7/12 = 0.56 + Chiều cao mặt cầu cuối cánh vút : d4 = 25cm + Chiều cao mặt cầu đầu cánh vút : d3 = 60cm + Chiều cao mặt cầu vị trí nhịp bản: d1 = 30cm + Bề dày sờn dầm: Bề dầy sờn dầm thay đổi tuyến tính từ đỉnh trụ tới nhịp 60cm - 30cm + Bề dày đáy hộp thay đổi từ 110cm vị trí đỉnh trụ giảm theo đờng cong tới 30cm vị trí nhịp Bề dày đáy vị trí cách nhịp đoạn L x đợc tính theo công thức sau: h h hx = 2 Lx + h1 L Trong đó: h2, h1: Bề dày đáy đỉnh trụ nhịp L : Chiều dài phần cách hẫng + Tại vị trí đỉnh trụ, dầm đợc thiết kế dầm ngang đặc, chừa lại lối thông có kích thớc 1.5x1m đợc tạo vút 20x20cm 1.1.16.5 Kích thớc chung dầm Super T 40m: Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi 200 79 24 24 39 10 10 39 10 157 157 10 31 23 21 23 21 30 31 30 175 57 10 57 10 70 1.1.16.6 Kết cấu phần dới: - Mố hai đầu cầu kết cấu chữ U BTCT tựa móng cọc khoan nhồi đờng kính 100cm Sử dụng trụ BTCT có tiết diện thân đặc đặt móng cọc khoan nhồi đờng kính (1ữ1.5)m 1.1.16.7 Phơng pháp thi công: - Phần dầm nhịp liên tục có tiết diện thay đổi đợc thi công phơng pháp đúc hẫng cân bằng, phần dầm nhịp liên tục có tiết diện không đổi đợc thi công đổ chỗ giàn giáo cố định, nhịp giản đơn thi công giá lao 1.1.17 Tính toán sơ khối lợng kết cấu phơng án 1.1.17.1 Tính toán kết cấu nhịp: - Kết cấu phần trên: Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi 1/2 MặT CắT TRÊN TRụ 550 550 30 50 1/2 MặT CắT nhịp 2% 265 150 154 123 265 150 30 30 30 30 300 25 60 2% 50 50 60 540 20 200 20 110 30 110 30 400 200 Mặt cầu có độ dốc ngang 2% độ dốc dọc không đổi cầu dẫn 4% thay đổi cầu với bán kính cong R=5000m Lớp phủ mặt cầu gồm lớp: Bêtông nhựa hạt vừa 75mm Lớp phòng nớc 4mm Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang Đồ án tốt nghiệp báo cáo khả thi Sơ đồ phân đốt thi công nhịp 60.0 K12 K11 K10 K9 K7 K6 K5 K4 K3 5.5 1.5 K2 K1 K0 3.0 K8 4x4=16.0 6.7 8x4.5=36.0 HL 1.0 3.0 Y 12 X 10 11 12 13 14 1516 Tính chiều cao đốt dầm hộp đáy biên theo đờng cong bậc có phơng trình là: Y1 = a1X2 + b1 , a1 = 6.0 3.0 = 9.5663 x 10-4 ; b1 = 3.0 m 56 Chú ý: chiều cao phần đốt hợp long phần đốt trụ không đổi Bảng tổng hợp chiều cao tiết diện Thứ tự 10 11 12 13 14 15 16 Tiết diện S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 S15 S16 a1 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 0.00095663 b1 3 3 3 3 3 3 3 3 x(m) -1.00 0.00 4.50 9.00 13.50 18.00 22.50 27.00 31.50 36.00 40.00 44.00 48.00 52.00 57.50 59.00 h(m) 3.00 3.00 3.019 3.077 3.174 3.310 3.484 3.697 3.949 4.240 4.531 4.852 5.204 5.587 6.000 6.000 Phần cầu dẫn: dầm SUPER T Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 10 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công 3.Thiết kế thi công Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 197 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công Khái quát chung 1.4.7 Thi công móng Khoan tạo lỗ, hạ lồng thép đổ bê tông cọc + Đối với móng phải thi công dới nớc phải sử dụng vòng vây cọc ván thì: Thi công cọc ván thép Đào đất nớc Đổ bê tông bịt đáy Bơm hút nớc 1.4.8 Thi công mố trụ Lắp đặt ván khuôn Đặt cốt thép Đổ bê tông mố trụ Tháo ván khuôn đặt gối cầu 1.4.9 Thi công kết cấu nhịp Mở rộng đỉnh trụ tạo mặt thi công Đúc khối đỉnh trụ K0 Đúc cân khối từ trụ nhịp Hợp long nhịp liên tục Đổ bê tông giàn giáo phần đầu nhịp biên lao lắp dầm đơn giản 1.4.10 Công tác hoàn thiện Thi công lan can Rải lớp phủ mặt cầu Thu dọn công trờng Thi công móng 1.4.11 Thi công cọc khoan nhồi 3.1.1.29 Công tác chuẩn bị Kiểm tra vị trí lỗ khoan, mốc cao độ Nếu cần thiết đặt lại mốc cao độ vị trí không bị ảnh hởng trình thi công cọc Chuẩn bị ống vách, cốt thép lồng cọc nh thiết kế Chuẩn bị ống đổ bê tông dới nớc Thiết kế cấp phối bê tông, thí nghiệm cấp phối bê tông theo thiết kế, điều chỉnh cấp phối cho phù hợp với c ờng độ điều kiện đổ bê tông dới nớc Dự kiến khả phơng pháp cung cấp bê tông tơi liên tục cho thi công đổ bê tông dới nớc Chuẩn bị lỗ chừa sẵn tạo điều kiện thuận lợi cho việc kiểm tra chất lợng cọc khoan sau 3.1.1.30 Công tác khoan tạo lỗ Xác định vị trí lỗ khoan Định vị cọc mặt cần dựa vào mốc đờng chuẩn toạ độ đợc xác định trờng Sai số cho phép lỗ cọc không đợc vợt giá trị sau: Sai số đờng kính cọc : 5% Sai số độ thẳng đứng : 1% Sai số vị trí cọc : 10cm Sai số độ sâu lỗ khoan : 10cm (-10cm) Yêu cầu gia công chế tạo lắp dựng ống vách ống vách phải đợc chế tạo nh thiết kế Bề dày ống vách sai số không 0.5mm so với thiết kế ống vách phải đảm bảo kín nớc, đủ độ cứng Trớc hạ ống vách cần phải kiểm tra nghiệm thu chế tạo ống vách Khi lắp dựng ống vách cần phải có giá định hớng máy kinh vĩ để đảm bảo vị trí độ nghiêng lệch Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 198 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công ống vách đợc hạ phơng pháp đóng, ép rung hay kết hợp với đào đất lòng ống Khoan tạo lỗ Máy khoan cần đợc kê chắn đảm bảo không bị nghiêng hay di chuyển trình khoan Cho máy khoan quay thử không tải máy khoan bị xê dịch hay lún phải tìm nguyên nhân xử lý kịp thời Nếu cao độ nớc sông thay đổi cần phải có biện pháp ổn định chiều cao cột nớc lỗ khoan Khi kéo gầu lên khỏi lỗ phải kéo từ từ cân ổn định không đợc va vào ống vách Phải khống chế tốc độ khoan thích hợp với địa tầng, đất sét khoan với tốc độ trung bình, đất cát khoan với tốc độ chậm Khi sử dụng dung dịch sét giữ thành phải phù hợp với qui định sau : Độ nhớt dung dịch sét phải phù hợp với điều kiện địa chất công trình phơng pháp sử dụng dung dịch Bề mặt dung dịch sét lỗ cọc phải cao mực nớc ngầm 1,0m trở lên Khi có mực nớc ngầm thay đổi mặt dung dịch sét phải cao mực nớc ngầm cao 1,5m Trong đổ bê tông, khối lợng riêng dung dịch sét khoảng 50cm kể từ đáy lỗ 0,7m nên: Qtcbt = 2,5 ì 0,7 ì 10 = 1750 Kg / m Biểu đồ áp lực tổng cộng: tc tc : q =1750 + 200 =1950 Kg / m tt tt : q = 1950.1,3 = 2535 Kg / m Chọn ván khuôn nh sau: Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 201 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công 1/ Tính ván đứng: Biểu đồ áp lực thay đổi theo chiều cao đài nhng để đơn giản hoá tính toán thi công ta coi áp lực phân bố đều: q = 2535 Kg/m2 Mômen uốn lớn nhất: Mmax = ql2/10 = 25,35.0,82/10 = 2.6 KNm Chọn ván gỗ loại: Rộng 20cm; dày = (cm) Ru = 130 (Kg/cm2) Kiểm tra theo điều kiện nén uốn ván : , M b. 1.0,04 = max Ru => W = 0,000267 (m3) W = = W 6 => = 102.69 (Kg/cm2) < Ru = 130 (Kg/cm2) => Thoả mãn điều kiện chịu lực Kiểm tra độ võng : f = qtcl4/(127EJ) f =0,118 cm Vậy đảm bảo yêu cầu độ võng 2/ Tính nẹp ngang Tải trọng tác dụng lên ván đứng truyền sang nẹp ngang Với khoảng cách nẹp ngang lớn 1,4m ta quy đổi tải trọng từ ván đứng sang nẹp ngang qnẹp ngang = qván đứng.0,8 = 2535.0,8 = 2028 Kg/m Sơ đồ tính: Mômen lớn nẹp ngang: Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 202 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công M max ql 2028.1,42 = = = 401.4 Kgm 10 10 Chọn nẹp ngang kích thớc (12 ì 14cm) W = h. = 392cm3 Kiểm tra ứng suất: M 401400 = 130 KG / cm2 W 392 102.4 < 130 KG / cm2 = 3/ Tính nẹp đứng: Chọn nẹp đứng kích thớc (12 ì 14)cm Tải trọng truyền từ nẹp ngang sang coi nh phân bố với q = 2535 Kg/m gối cách lmax= 0,8m Mômen ql 2535.0,82 M max = = = 162.24 Kgm 10 10 h 12.142 W = = = 392cm2 6 Kiểm tra ứng suất: = M 16224 = 130kg / cm W 392 41,4 < 130 KG/cm2 (Đạt) 4/ Tính căng: Tải tác dụng: p = 2535 Kg/m Khoảng cách thang căng: c = 1.4m Lực tác dụng căng: S = p.c = 3549 Kg Dùng thăng căng thép CT3 có R = 1900 Kg/cm Tiết diện mặt cắt căng S 3549 F= = = 1.868cm R 1900 Dùng căng 16 có F = 2.01 cm2 Tính ván khuôn trụ Trụ chia làm phần gồm trụ diện tích S1, thân trụ dới S2 Với hình dạng ta sử dụng loại ván khuôn Để an toàn ta tính với phần trụ dới S2 Ván khuôn trụ chia làm loại: + Ván khuôn thẳng (VK1) + Ván khuôn đầu tròn (VK2) B1/ Ván khuôn thẳng (VK1) Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 203 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công Tính toán chiều dày Diện tích mặt cắt trụ: S2 = 23.4 m2 tính phần trụ Dùng máy trộn C302 công suất 15m3/h đầm dùi có bán kính ảnh hởng R = 0,75m Chiều cao bê tông đổ 4h h= Q.4 15.4 = = 2.56(m) F 23.4 áp lực bê tông tơi h 0,8m qbttc = 2,5.0,75.103 = 1875kg / m áp lực ống đổ + đầm: qtc = 200 Kg/m2 áp lực tổng cộng biểu đồ áp lực: qtc = 1875 + 200 = 2075 Kg/m2 qtt = 2075 x 1.3 = 2697.5 Kg/m2 1/ Tính ván đứng: Ván đứng chịu tải phân bố q = 2697.5 Kg/m có gốc nẹp ngang khoảng cách l = 0,8m Mômen uốn lớn ván ql 2697.5(0,8) M max = = = 172.64 Kgm 10 10 Mômen chống uốn là: W = 25. = 4,17 Kiểm tra cờng độ = M 17264 = 130 W 4,17 5,6cm I= Chọn = 6cm h. 25.6 = = 450cm 12 12 3 Tính độ võng: ql 2697.5 x(80) = = 0,024cm 127 EJ 127.8.10 7.450 l 80 [f ]= = = 0.2cm 400 400 f = 0.024cm < [ f ] = 0.2cm f = 2/ Tính nẹp ngang: Lực tác dụng Rnẹp = 0.8 x Pvđứng= 0.8 x 2697.5 = 2158 Kg/m Chọn nẹp ngang kích thớc 12 ì 12 có Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 204 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công 12.122 = 288cm3 12.123 I= = 1728cm 12 W = Mômen uốn nẹp lớn là: ql 2158.12 M max = = = 215.8 Kgm = 21580 Kgcm 10 10 Kiểm tra ứng suất: = M 21580 = = 74.93Kg / cm < 130 Kg / cm W 288 3/ Tính nẹp đứng: Chọn nẹp đứng kích thớc 14 ì 14 (cm) 14.14 = 457,3cm 14.143 I= = 3201cm 12 W= Mômen uốn lớn nhất: M max = ql 2697.5 x 0.8 = = 172.4 Kgm 10 10 Kiểm tra ứng suất: = Kiểm tra độ võng: f = M 17240 = = 37.75kg / cm < 130kg / cm W 457,3 2697,5(80) l 80 0,0034 < [ f ] = = = 0,2cm 400 400 127.8.10 3201 4/ Tính căng: S = p.c Với p = 2697.5 Kg/m c = 1m Có S = 2697.5 Kg Diện tích căng là: S 2697.5 F= = = 1.42cm R 1900 Chọn căng 14 có f = 1,596 cm2 (Đạt) Hình vẽ ván khuôn trụ : Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 205 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công Cấu tạo ván khuôn vành lợc Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 206 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công 1.4.18 Tính toán chiều dày lớp bêtông bịt đáy - Chiều dày lớp bê tông bịt đáy xuất phát từ điều kiện: Trọng lợng lớp bê tông bịt đáy lực ma sát cọc bê tông bịt đáy phải lớn lực đẩy nớc: .H n h 1m ( n.. b + k U ).m Trong đó: - Diện tích đáy hố móng: = (16+1)ì(16+1) = 289 (m2) H - Chiều cao từ mực nớc thi công đến đáy đài cọc H = 5.6m k - Số cọc hố móng k = 16 cọc U - Chu vi cọc U = 4,712 (m) - Lực ma sát cọc lớp bê tông bịt đáy (lấy T/m 2) m - Hệ số điều kiện làm việc m = 0,9 n - Hệ số vợt tải n = 0,9 n = (T/m3); bt = 2,5 (T/m3) 289 ì 5.6 ì h ( 0,9 ì 289 ì 2,5 + 16 ì 4,712 ì 2) ì 0,9 = 2,24 chọn h = 2,5 m - Theo điều kiện cờng độ: M b = Rk W Trong đó: p.l +M = + p - hiệu số trọng lợng bê tông lực đẩy nổi: p = 1ì(5.6 + 2.5) 2.5x2.5 = 1.85 (T/m) + l - Chiều dài nhịp: l = 17m b.h 1ì 2,5 +W = = = 1,042 (m3) 6 + b Chiều rộng khối tính (cắt 1m để tính) b = 1m + h - Chiều dày lớp bê tông bịt đáy h = 2,5m + Rk - Cờng độ chịu kéo bê tông Rk = 7,5 (KG/cm2) 1,85.17 M = = 66.83 (Tm) b = 66.83 (T/m2) < Rk = 75 (T/m2) Kết luận: Chiều dày lớp bê tông bịt đáy h = 2,5m 1.4.19 Tính độ chôn sâu cọc ván Giả sử có liên kết chặt chống hố móng cọc ván, không cần tính toán độ chôn sâu mà lấy độ chôn sâu t = 2m theo cấu tạo Thi công kết cấu nhịp 1.4.20 Nguyên lý phơng pháp thi công hẫng Thi công hẫng thi công kết cấu nhịp đốt đối xứng qua trụ Các đốt dầm đợc đúc theo sơ đồ mút thừa đối xứng qua trụ làm xong đốt căng cốt thép đốt Các đốt đúc giàn giáo di động đảm bảo tính toàn khối kết cấu tốt Việc căng cốt thép đợc tiến hành sớm bê tông non nên dễ gây cố ảnh hởng từ biến co ngót lớn Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 207 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công Công nghệ thi công hẫng có u điểm sử dụng giàn giáo, thiết kế kết cấu nhịp có chiếu cao thay đổi với sơ đồ đa dạng, tiết diện hình hộp, chữ nhật 1.4.21 Trình tự thi công Bớc 1: Sau xây dựng xong trụ tiến hành xây dựng đốt trụ Bớc 2: Tiến hành đúc dầm đơn giản bãi đúc lao lắp dầm giản đơn Bớc 3: Thi công đốt đối xứng với qua trụ đốt cuối mút thừa Sau đúc xong cặp đốt căng cốt thép ứng suất trớc từ mút sang mút Khi thi công bớc phải theo dõi chặt chẽ độ võng Sau căng thép xong phải bơm vữa Bớc 4: Xây dựng đoạn nhịp biên Đoạn có khoảng trống dới cầu không cao dựng giàn giáo để đúc chỗ Trong đoạn kết cấu chịu mômen dơng nên phải căng cốt thép phía dới sau bơm vữa bảo vệ cốt thép Bớc 5: Lần lợt đúc khối hợp long theo trình tự thiết kế Sau đúc xong căng bó chịu mômen d ơng dới đáy dầm Các bó cốt thép đợc uốn xiên lên Sau thực xong việc tháo bỏ ván khuôn treo, kích dầm tháo bỏ gối tạm kê dầm vào gối thức Bớc 6: Hoàn thiện công trình 1.4.22 Thi công khối đỉnh trụ K0 Khối đỉnh trụ K0 khối lớn kết cấu nhịp dầm nằm đỉnh thân trụ Để giữ ổn định tạm thời cho kết cấu hẫng trình thi công đúc hẫng cân bằng, ta phải dùng khối bê tông kê tạm DƯL 38 (đã tính toán trên) thẳng đứng để liên kết chặt cứng khối đỉnh trụ thân trụ Giữa khối bê tông kê tạm đỉnh trụ lớp vữa mác 400 Kg/cm Lớp vữa vị trí mà sau khoan phá để tháo khối bê tông kê tạm Sau hợp long nhịp biên khối bê tông kê tạm đợc tháo ra, lúc gối kết cấu nhịp bắt đầu làm việc Khối đỉnh trụ đợc thi công đúc hẫng phần đà giáo mở rộng trụ Đà giáo đợc cấu tạo từ thép hình gia công công x ởng đợc lắp đặt thi công xong thân trụ Đà giáo thi công khối đỉnh trụ đ ợc chia làm đợt sau: Công việc đổ bê tông cho khối đỉnh trụ đợc chia làm đợt sau: Đợt 1: Đổ bê tông đáy phần bên hộp cao khoảng 30cm Đợt 2: Đổ bê tông cho tờng ngăn: tờng ngăn dầy 2m Đợt 3: Đổ bê tông cho thành bên thành hộp dầm Đợt 4: Đổ bê tông cho nắp hộp Việc đổ bê tông nh tuân theo nguyên tắc không đổ bê tông đồng thời phần kết cấu có khốí l ợng bê tông lớn phần có khối lợng nhỏ mỏng Tránh đợc vết nứt co ngót khác nhau, toả nhiệt không giống phận Các bớc tiến hành thi công khối K0 nh sau: + Lắp đà giáo : Lắp đứng sát thân trụ, luồn xiết bulông (xuyên qua lỗ đ ã bố trí sẵn thân trụ) với lực xiết 40T kích căng kéo Lắp chéo ngang Lắp hệ thống giằng ngang, dầm dọc công xôn + Đo đạc: Đo vạch đờng tim gối đỉnh trụ, kiểm tra cao độ đỉnh trụ vị trí gối + Công tác đỉnh trụ bao gồm: Nối 38 ống tôn tráng kẽm từ trụ lên Lắp ván khuôn cốt thép đổ bê tông chỗ gối kê, sai số cho phép cao độ gối kê 1mm Xây dựng gờ chắn bao quanh gạch xây quanh đỉnh trụ Làm công tác hoàn thiện chuẩn bị để đặt gối cầu: vệ sinh bề mặt, đục thông chỉnh lỗ bu lông neo gối Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 208 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công + Đặt gối cầu: Đặt gối trợt (gối di động trụ P3,P4,P5): Xiết bu lông vào bệ (đặt đứng cho đợc vặn chặt không đợc trợt khỏi tấm) Đặt bu lông neo ngập vào khoảng 1-2cm Đặt bệ, điều chỉnh độ cao, cố định vữa không co ngót sau vữa đông cứng đặt gối cao su, tẩy bụi bẩn phần bị lõm, đặt phần lồi vào gối cao su Xiết bu lông neo vào trợt Thực điều chỉnh Lắp khung kết cấu phần cố định bê tông Tháo khung hoàn thành + Đặt gối cố định trụ P6: Xiết bu lông vào bệ (đặt đứng cho đợc vặn chặt không đợc trợt khỏi tấm) Cố định vữa không co ngót Tháo khung hoàn thành + Lắp ván khuôn đáy ván khuôn ngoài: Các ván khuôn để thi công khối đỉnh trụ đợc đặt phần đà giáo mở rộng trụ (đ ã đ ợc xây dựng từ thi công trụ) Công tác lắp đặt ván khuôn đợc thực cẩu cố lực 25T palăng xích có lực 10T, làm nhiệm vụ chỉnh sơ cao độ ván khuôn Khi ván khuôn đ ã sơ ổn định dùng nêm gỗ điều chỉnh tiếp Khi đặt ván khuôn thành phải đảm bảo đợc kích thớc khối đỉnh trụ độ nghiêng theo thiết kế thành hộp - Công tác cốt thép đợc tiến hành sau nghiệm thu cao độ kích th ớc ván khuôn - Công tác đổ bê tông tiến hành theo trình tự từ tim ngang cầu hai phía theo phơng dọc cầu Việc bảo dỡng bê tông đợc tiến hành liên tục ngày kể từ lúc đổ bê tông xong Nớc dùng để bảo dỡng bê tông phải nớc không chứa thành phần có hại cho bê tông - Lắp ván khuôn dầm lên đỉnh trụ - Điều chỉnh cao độ ván khuôn đáy nêm, đảm bảo độ xác 1mm Cao độ đáy ván khuôn hai đầu gối cao độ thiết kế 5mm xét tới độ võng đà giáo - Lắp cốt thép đáy phần cốt thép đáy dầm, kết cấu liên quan khác nh: Các neo 38 neo khối đỉnh trụ Các lỗ 70 để neo kết cấu xe đúc, kết cấu đờng chạy xe đúc Chi tiết kết cấu ống thoát nớc chôn sẵn Đổ bê tông đáy đến cao độ đỉnh đáy phần thành bên cao 30cm Dùng bê tông cấp A2 đổ thành lớp dầy 20-30cm theo hớng - Lắp ván khuôn cốt thép dầm ngang thành dầm: Thực sau bê tông đáy đạt cờng độ >50KG/cm2, trớc cần làm vệ sinh mặt tiếp giáp ép xói nớc với kết cấu liên quan khác Xiết chặt bu lông giằng ván khuôn, hàn cố định đà giáo với hệ dầm dọc ngang - Đổ bê tông đồng thời phần dầm ngang thành dầm: Đổ bê tông đến cao độ thấp cao độ đỉnh 60cm Bê tông đợc đổ thành lớp 30-40cm, đổ theo hớng đối xứng với tim cầu, để đổ bêtông thuận lợi cần mở số ván khuôn (cửa sổ công tác) + Đặt ván khuôn, cốt thép phần cánh dầm: - Điều chỉnh cao độ ván khuôn ván khuôn đáy nêm - Kiểm tra cao độ ván khuôn theo sơ đồ mặt cắt tim trụ hai đầu khối - Đặt cốt thép cánh dầm với kết cấu liên quan khác nh sau: - Bố trí hốc neo 32 neo khối K0 - Bố trí khối neo xe đúc cánh dầm Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 209 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công - Bố trí neo, ống gen cho cáp DƯL Cần luồn ống nhựa PVC có đờng kính nhỏ đờng kính ống gen 5mm để ống gen không bị bẹp thi công - Đổ bê tông cánh dầm Bê tông đợc đổ thành lớp cho đủ chiều cao hớng theo phía - Căng kéo cáp DƯL - Công tác căng kéo cáp DƯL đợc tiến hành sau bê tông đạt cờng độ lớn 320 KG/cm2 Lực căng kéo cáp theo thiết kế Kiểm tra số lợng cáp đợc luồn Kiểm tra vị trí cáp neo Kiểm tra đầu cáp để thừa neo có phù hợp với kích sử dụng không Kiểm tra chất lợng bêtông xung quanh Kiểm tra bơm thuỷ lực, đồng hồ áp lực, dụng cụ căng kéo Lập sẵn bảng tính áp lực đồng hồ kích tơng ứng với cấp tải trọng 0.3P,0.5P,0.8P,0.9P,P Thực căng kéo dần theo cấp tải trọng 0.3P,0.5P,0.8P,0.9P,P cần ghi rõ độ gi ãn dài cáp theo cấp tải trọng 1.4.23 Tính toán ổn định cánh hẫng trình thi công Trong trình thi công đúc hẫng cân từ trụ phía phải đảm bảo ổn định cánh hẫng suốt trình thi công Hiện Việt Nam cha có quy định cụ thể việc tính ổn định cánh hẫng đúc dầm Nhng có kiểu đợc áp dụng để tính cho cầu đúc hẫng Việt Nam (2 kiểu áp dụng cho cầu Phú Lơng cầu Sông Gianh, kiểu theo quy trình ASSHTO 94 dùng cho cầu thi công phân đoạn áp dụng cho cầu Đuống, Đáp Cầu Bắc Giang) Trên sở tham khảo cách tính tình hình thực tế cầu X, kiến nghị tính toán ổn định cánh hẫng đúc dầm cầu X theo trờng hợp coi bất lợi nh sau: 3.1.1.36 Sơ đồ tải trọng Sơ đồ tính sơ đồ cánh hẫng thi công đúc đốt K12 đầu cánh hẫng, phía cánh hẫng bên cha di chuyển xe đúc để chuẩn bị đúc đốt K12 Đối với trờng hợp tải trọng tác dụng gồm có: Tĩnh tải xe đúc 800KN, xe đúc bên phải đặt khối 11, xe bên trái đặt khối 10 Trọng lợng thân cánh hẫng, cánh bên phải tăng 2%, cánh bên trái giảm 2% Một khối đúc đặt lệch (khối bên phải đổ trớc) Mô men tập trung đầu mút cánh hẫng xe đúc sinh 2000KNm Lực tập trung thiết bị 200KN đặt đầu mút cánh hẫng phải Tải trọng thi công rải tác dụng lên cánh hẫng bên phải 0.2KN/m 2, với cầu có bề rộng mặt cầu 12m tải trọng thi công rải 2.4KN/m dài cầu Gió ngợc tác dụng lên cánh hẫng bên trái w = 0.6KN/m 2, với cầu có bề rộng mặt cầu 12m tải trọng gió ngợc 7.2KN/m dài cầu Mô hình hoá sơ đồ kết cấu chơng trình MIDAS CIVIL gán tải trọng lên sơ đồ ta có kết sau: Mômen gây lật tính đợc: Mlật = 375432.2 299125.2 = 76307 KNm Sơ đồ tính đợc mô hình nh hình vẽ dới Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 210 Đồ án tốt nghiệp thiết kế thi công P=800KN P=800KN k11 k10 k9 k8 k7 k6 k5 k4 k3 M=2000KNm qtc=2.4KN/m Giảm 2% TLBT M=2000KNm k2 k1 k0 qgio=7.2KN/m k1 k2 k3 k4 k5 k6 k7 qtb=200KN k8 k9 k10 k11 k12 Tăng 2% TLBT 3.1.1.37 Tính toán thép neo khối đỉnh trụ Mômen gây lật Mlật = 76307 KNm Chọn neo PC 38 có đặc tính sau: Đờng kính danh định thanh: 38mm Diện tích danh định: 1140mm2 Giới hạn bền ứng suất: 10800 KG/cm2 Cờng độ giới hạn sử dụng: 8500 KG/cm2 Bố trí bên 32 PC38 thành hàng cách 20cm, hàng có tim cách mép trụ 0.14m Khoảng cách từ trọng tâm neo tới mép đỉnh trụ: 0.14 + 0.18/2 = 0.23m Khả giữ ổn định thép là: M = R.F.y Trong : R: Cờng độ chịu kéo thép R = 8500 KG/cm F: Diện tích thép, F = 32 x 11,4 = 364.8 cm2 y: Khoảng cách từ trọng tâm thép bên trái đến trọng tâm thép bên phải y = 320 - 23x2 = 274 cm M = 8500 x 364.8 x 274 = 84342.104 KGcm = 84342 KNm >Mlật = 76307 KNm Thoả mãn điều kiện Vậy trụ bố trí 64 PC38 để đảm bảo ổn định trình thi công Svth: hoàng tú lớp 47cđ4 mssv: 11399.47 t rang 211