Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế lò lửa đảo nung gạch bát: Tổng quan sở đồ công nghệ Tính toán cân bằng vật chất Tính toán kết cấu bao che của lò Tính toán nhiệt trong lò Tính toán lựa chọn các thiết bị phụ trợ Bản vẽ thiết kế
Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt Đề tài: Thiết kế lò lửa đảo nung gạch bát có kích thớc 300x300x60 (mm), công suất 1,5 triệu viên/ năm, độ ẩm gạch mộc vào lò 4,5%, độ co nung 3%, nhiên liệu than cám 4A Slv Clv Hlv Nlv Olv Chất bốc Alv Wlv 1,9% 94 % 1,8 % 1% 1,3 % 4% 7% 7% Bài Làm: A - Mở Đầu: Trong năm gần kinh tế Việt Nam phát triển mạnh với phát triển khoa học kỹ thuật Điều dẫn đến nhu cầu xây dựng công trình lớn, nhà khu công trình công cộng Do công nghiệp xây dựng đặc biệt ngành vật liệu xây dựng phát triển mạnh mẽ để đáp ứng đợc nhu cầu Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt Để ngành xây dựng phát triển cách toàn diện yếu tố quan trọng phải đẩy mạnh phát triển ngành vật liệu xây dựng Nó tiêu quan trọng để đánh giá đợc phát triển ngành vật liệu nh tăng trởng ngành vật liệu xây dựng, đáp ứng thị hiếu ngời tiêu dùng Đáp ứng đợc lợng lớn sản phẩm việc đổi công nghệ, đa dạng sản phẩm tăng lăng suất sản phẩm vấn đề cấp bách hàng đầu doanh nghiệp Hoàn thiện công trình công cộng hay công trình dân dụng cần thiết phải dùng đến sản phẩm gạch ốp lát lối hay vỉ hè dùng gạch ốp lát (gạch bát) phù hợp, vừa lợi kinh tế vừa mang lại vẻ đẹp tao nhã hài hoà cho công trình sử dụng Với sơ đồ dây chuyền công nghệ: Kho chứa nguyên liệu Kho chứa phụ gia Gia công chế biên nguyên liệu Tạo hình sản phẩm Phơi sấy sản phẩm Nung Bãi chứa sản phẩm So sánh thiết bị có chức Ngày việc sử dụng loại lò đại nh lò tuynel đế sản xuất loại sản phẩm cao cấp, bên cạnh số sản phẩm khác cần phẩi tìm phơng pháp gia công nhiệt cho phù hợp So với lò vòng lò tuynel lò lửa đảo có u điểm gia công nhiệt độ cao, cấu tạo lò đơn giản, phù hợp với việc nung sản phẩm đơn giản, bên cạnh lò tuynel có cấu tạo phức tạp có chế độ gia công nhiệt liên tục, không phù hợp việc nung gạch bát Mà với loại sản phẩm lại thích hợp việc nung gián đoạn, đói với lò vòng thi thời gian để đạt đợc chu kì gia công nhiệt lâu, mặt khác có sản phẩm có cầu suât họp với giá thành sẩn phẩm, lò lửa đảo thoả mãn yêu đó, nên lò lửa đảo đợc Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt chọn để gia công nhiệt sản phẩn gạch bát Mà sản phẩm có chất lợng không với lò khác Giới thiệu sản phẩm: Sản phẩm gạch bát có hình dáng kích thớc nh sau: B - Tính cân vật chất I - Chọn chế độ làm việc Chế độ làm việc năm Đối với lò lửa đảo nung sản phẩm gạch bát ta chọn chế độ làm việc lò gián đoạn, nghỉ ngày lễ tết, số ngày nghỉ năm (ngày) 15 ngày cho việc sửa chữa tu sửa lò - Thời gian làm việc năm là: T = 365 (Tnghỉ lễ, tết + Ttu sửa) = 365 (8 + 15) = 342 (ngày) - Thời gian làm việc tính là: (giờ) T= 342.24 = 8208 - Với thời gian để hoàn thành chu kì gia công nhiệt đợc tính là: tgia công - thời gian gia công vật liệu 26 (giờ) tlàm nguội - thời gian làm nguội (giờ) txếp gạch - thời gian xếp gạch mộc vào lò (giờ) tchu kì= t gia công + tlàm nguội+ txếp gạch = 26 + + = 30 (giờ) - Tổng số chu kì gia công năm là: = 8208 = 274 30 II- Chọn thông số sản phẩm - Độ co nung sản phẩm Cn=3% - Lợng nung là: MKN=8.87% - Độ ẩm gạch mộc đa vào lò nung Wvào=4,5% III - Nguyên liệu sản xuất .- Nguyên liệu sản xuất đất sét đợc lấy từ đất sét văn miếu Hà Tây Thành phầm hoá đất sét đợc thống kê bảng sau Tính theo % Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt Al2O3 TiO2 Fe2O3 CaO MgO K2O N2O MKN Tổng 58,14 30,34 0,05 8,41 0,06 1,3 2,16 0,66 8,87 100 SiO2 IV- Chọn thông số hao hụt + Khi sản xuất tạo hình sản phẩm là: 1% + Khi phân loại sản phẩm là: 0,2% + Khi vận chuyển từ bãi sản phẩm vào lò là: 1% + Khi nung gạch mộc tạo thành phế phẩm là: 2% + Khi bốc dỡ sản phẩm khỏi lò là: 0,5% - Do công suất yêu cầu N0=1500000 triệu viên/năm Ta phải tính toán cho số viên gạch bị hỏng trình từ khâu tạo hình đến khâu bốc dỡ sản phẩm khỏi lò nung + Số viên gạch trớc bốc khỏi lò là: N1 = N 100 100 = 1,5 ì 10 = 1507538 100 a1 100 0,5 (Viên) + Số viên gạch đợc đem gia công là: N = N1 ì 100 100 = 1,5075 ì = 1538304 100 a2 100 (Viên) + Số viên gạch có bãi sản phẩm trớc đem gia công N3 = N ì 100 100 = 1538304 ì = 1553842 100 a3 100 (Viên) + Số viên gạch có bãi sản phẩm trớc phân loại sản phẩm N4 = N3 ì 100 100 = 1553842 ì = 1556956 100 a4 100 0,2 (Viên) + Số viên gạch khâu tạo hình N5 = N4 ì 100 100 = 1556956 ì = 1572684 100 a5 100 (Viên) Bảng thống kê số viên gạch công đoạn TT Tên công đoạn Tạo hình Phân loại Trớc nung Nung Bốc dỡ sản phẩm Hao hụt a5=1,0% a4= 0,2% a3= 1,0% a2= 2,0% a1= 0,5% Đơn vị Viên Viên Viên Viên Viên Viên/năm 1572684 1556956 1553842 1538304 1507538 Viên/3ca 4600 4553 4544 4500 4410 Viên/1Ca 1534 1518 1515 1500 1470 V Tính cân vật chất Kích thớc viên gạch trớc đợc đa vào nung Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI 1Ca 8h 8h 8h 8h 8h Trờng đại học Xây Dựng l1 = Đồ án thiết bị nhiệt l0 300 = = 309,3 Cn 0,03 (mm) l0 60 = = 61,9 C n 0,03 (mm) h1 = Thể tích viên gạch trớc nung (m3) V1 = l1 ì b1 ì h1 = 0,3093 ì 0,3093 ì 0,0619 = 0,00592 Thể tích viên gạch sau nung (m3) V0 = l0 ì b0 ì h0 = 0,3 ì 0,3 ì 0,06 = 0,0054 Khối lợng viên gạch sau nung g = v0 ì = 0,0054 ì 1800 = 9,72 (kg) Tổng khối lợng gạch sau nung (kg) G0 = g ì n = 9,72 ì 5614 = 54568,1 Khối lợng viên gạch mộc gm = g0 9,72 = = 11.17 (1 MKN )(1 W0 ) (1 0,0887)(1 0,045) (kg) Tổng khối lợng gạch mộc là: (kg) Gm = g m ì n = 11,17 ì 5614 = 62708,34 Khối lợng ẩm là: (kg) Ga = Gm G0 = 62708,34 54568,1 = 8140,26 C - Tính toán kết cấu bao che lò I Lựa chọn đờng cong gia công nhiệt I.1- Đờng cong gia công nhiệt Thời gian gia công sản phẩm Trục thời gian(giờ) 14 Trục nhiệt độ (0C) 25 200 900 1050 Nguyễn Trọng Đức 19 1050 24 500 26 60 lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt Ta có biểu đồ đờng cong gia công nhiệt 1050 900 500 200 60 40 25 nâng nhiệt 14 nhiệt 19 24 Hạ nhiệt 26 28 xếp gạch I.2- Sơ đồ khí động học Sơ đồ khí động học nh hình vẽ sau II Tính cháy nhiên liệu Thành phần hoá nhiên liệu: Nhiên liệu Slv Clv Hlv Nguyễn Trọng Đức Nlv Olv Alv Wlv lớp 47VLI 30 Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt Than cám 4A 1,9 94 1,8 1,3 7 Chuyển thành phần hóa nhiên liệu thành phần làm việc Kiểm tra thành phàn làm việc nhiên liệu S lv + Clv + H lv + N lv + Olv + Alv + Wlv = 1,9 + 94 + 1,8 + + 1,3 + + = 114 Chuyển dạng làm việc 100% nhiên liệu: Với hệ số làm quy đôi: K= 100 114 S lv = S lv ì K = 1,9 ì 100 = 1,67 % 114 Clv = C lv ì K = 94 ì 100 = 0,90 % 109 100 = 82,46 % 114 Olv = O lv * K = 1,3x 100 = 1,58 % 114 Alv = Alv ì K = ì H lv = H lv ì K = 1,8 ì Wlv = W lv * K = x N lv = N lv ì K = ì 100 = 1,14 % 114 100 = 6,14 % 114 100 = 6,14 % 114 Ta thu đợc bảng số liệu sau: Nhiên liệu Slv Clv Hlv Than cám 4A 1,66 82,46 1,58 Nlv 0,88 Olv 1,14 Alv 6,14 Wlv 6,14 Xác định nhiệt trị nhiên liệu QClv = 81Clv + 300 H lv 26(Olv Slv ) = = 81 ì 82,46 + 300 ì 1,58 26(1,14 1,66) = 7166,78 Qthlv = QClv 6(9 H lv + W lv ) = = 7166.78 6(9 ì 1,58 + 6,14) = 7044.62 Tính lợng nhiệt không khí lí thuyết - lợng không khí khô lí thuyết (Kcal/Kg) (Kcal/Kg) V0 = 0,0889C lv + 0,265H lv 0,0333(O lv S lv ) = = 0,0889 ì 82,46 + 0,265 ì 1,58 0,0333(1,14 1,66) = 7,77 L0 = V0 ì = 7,77 ì 1,293 = 10,05 (m3ch/Kg) (Kg.ch/Kg) - Tra bảng với nhiệt độ môi trờng t0=250C =75%, ta có hàm ẩm không khí cung cấp cho trình cháy hệ số d =1,2 d =15,25 (g/KgKKK) - Lợng không khí ẩm lí thuyết Va = (1 + 0,0016d) ì V0 = (1 + 0,0016 ì 15,25) ì 7,77 = 10,3 (m3ch/Kg) Tính lợng không khí thực tế - Lợng không khí khô thực tế cung cấp cho trình cháy V = V0 = 1,2 ì 10,3 = 12,36 Nguyễn Trọng Đức (m3ch/Kg) lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt - Lợng không ẩm thực tế Va = (1 + 0,0016 ì d) V = (1 + 0,0016 ì15,25) ì12,36 = 12,66 (m3ch/Kg) Xác định hàm lợng thành phần khói lò - Thành phần lí thuyết sản phẩm cháy VCO = 1,867 ì Clv 82,46 = 1,867 ì = 1,54 100 100 (m3ch/Kg) VSO = 0,007 ì S lv = 0,007 ì1,66 = 0,01 VN02 = 0,79V0 + 0,8 VH0 2O = (m3ch/Kg) N lv 0,88 = 0,79 ì 7,77 + 0,8 ì = 6,15 100 100 (m3ch/Kg) H lv + Wlv ì 1,58 + + 0,0016d ì V0 = + 0,0016 ì 15,25 ì 7,77 = 0,44 (m3ch/Kg) 80,4 80,4 Tổng thể tích sản phẩm cháy lí thuyết 0 V0kl = VCO + VSO + VN0 + VH0 2O = 1,54 + 0,01 + 6,15 + 0,44 = 8,14 2 (m3ch/Kg) - Thành phần thực tế sản phẩm cháy - Thể tích không khí khô d V0 = ( 1)V0 = (1,2 1) ì 7,77 = 1,554 (m3ch/Kg) - Thành phần thực tế sản phẩm cháy: VCO = VCO = 1,54 2 (m3ch/Kg) VSO = VSO = 0,01 2 (m3ch/Kg) VO2 = 0,21ì V = 0,21ì 1,554 = 0,33 (m3ch/Kg) VN2 = VN02 + 0,79 ì V0 = 6,15 + 0,79 ì 1,554 = 7,38 (m3ch/Kg) VH2O = VH02O + 0,0016 ì d ì V = 0,44 + 0,0016 ì 15,25 ì 1,554 = 0,48 (m3ch/Kg) - Tổng thể tích sảm phẩm cháy thực tế là: Vkl = VCO + VSO + VO2 + VN2 + VH2O = 1,54 + 0,01 + 0,33 + 7,83 + 0,48 = 10,19 (m3ch/Kg) 2 Xác đình thông số khói lò - Khối lợng thể tích khói lò: kl = = 0 Gkl 1,96 ì (VCO2 + VSO2 ) + 1,25 ì VN + 0,804 ì VH 2O + 1,293V0 = Vkl Vkl 1,96 ì (1,54 + 0,01) + 1,25 ì 6,15 + 0.804 ì 0.48 + 1.293 ì1,554 = 1,288 10,19 (Kg/m3ch) - áp suất riêng phần khí CO2 H2O nh sau PCO2 = VCO kl V ì 100 = Nguyễn Trọng Đức 1,54 ì100 = 15,11 10,19 lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng PCO2 = VH2O kl V ì 100 = Đồ án thiết bị nhiệt 0,48 ì100 = 4,71 10,19 - Tỉ nhiệt khói lò theo thể tích kl C = = CCO VCO + C SO VSO + C N VN2 + C H 2O VH2O + CO VO2 2 2 Vkl = 0,387 ì 1,54 + 0,415 ì 0,01 + 0,3083 ì 7,38 + 0,3562 ì 0,48 + 0,3123 ì 0,33 = 10,19 (Kcal/m3.0C) = 0,309 = Ckl Trong : Ckl - nhiệt dung khí thứ i 00C Tính nhiệt độ cháy lí thuyết, nhiệt độ cháy thực tế nhiên liệu - Nhiệt độ cháy calo Hàm nhiệt lí thuyết sản phẩm cháy, bỏ qua nhiệt lợng không khí nhiêt liệu Qthlv 7044.62 I kl = kl = = 691,33 10,19 V (Kcal/m3) Giả thiết nhiệt độ khói lò năm khoảng: t1 = 1800 < t klcalo < 1900 = t - Với t1=18000C = I CO2 I SO2 I N2 I O2 I H 2O = V kl V i1N V N12 kl V iO1 VO12 = kl V 1041,48 ì1,54 = 157,4 10,19 (Kcal/m3) 1080 ì 0,01 =1 10,19 (Kcal/m3) = kl 1 iSO VSO 2 = = 1 iCO VCO 2 = = 632.16 ì 7,38 = 457,84 10,19 (Kcal/m3) = 668,88 ì 0,33 = 21,66 10,19 (Kcal/m3) i 1H 2O VH1 2O kl V = 819,18 ì 0,48 = 38,59 10,19 Tổng I1800 = 676,49 (Kcal/m3) (0C) - Với t2=19000C I CO2 = 2 iCO VCO 2 kl V = 1106,94 ì 1,54 = 167,29 10,19 Nguyễn Trọng Đức (Kcal/m3) lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng I SO2 I N2 I O2 2 iSO VSO 2 = = = kl V i N2 V N22 kl V iO22 VO22 I H2 2O = kl V = V 1080 ì 0,01 =1 10,19 Đồ án thiết bị nhiệt (Kcal/m3) = 670,7 ì 7,38 = 485,75 10,19 (Kcal/m3) = 709,65 ì 0,33 = 22,98 10,19 (Kcal/m3) iH2 2O VH22O kl 10 = 873,62 ì 0,48 = 41,15 10,19 Tổng I1900 = 718,23 (Kcal/m3) (0C) Ta thấy I1800 < Ikl < I1900 khoảng chọn nhiệt độ phù hợp, ta có nhiệt độ lí tởng khói lò là: t kl0 = t1 + I kl I tt I t I tt (t t1 ) = 1800 + 691,33 676,49 (1900 1800) = 1835,6 718,23 676,49 (0C) - Nhiệt cháy thực tế - Chọn hệ số = 0,6 ta có nhiệt độ thực tế khói lò (0C) t kltt = t klcalo = 0,6 ì 1835,6 = 1193,1 III - Lựa chọn cách xếp gạch lò nung - Đối với lò lửa đảo theo thiết kế không sử dụng vagông, mà sản phẩm nung đợc đặt trực tiếp nên lò - Cách xếp sản phẩm gạch nung đợc xếp nh hình cũi lợn + Xếp dựng viên gạch nên khoảng cách viên gạch 60 mm + Sau tầng ta lại xếp sản phẩm xoay vuông góc với hàng bên + Các hàng đợc xếp viên liên kết cho hợp lí tránh hiên tợng bị đổ trình gia công nhiệt bốc dỡ sản phẩm + Số viên gạch tính đợc để nung chu kỳ n= N 1538304 = = 5614 274 (viên) Nh ta thiết kế cho bầu nung, bầu nung 2807 viên Vì ta có cách xếp sản phẩmn cho bầu nh sau - Sản phẩm gạch đợc xếp thành lớp + Lớp có tầng có hàng Có số viên gạch là: 1716viên + Lớp Có tầng có hàng Có số viên gạch là: 546 viên + Lớp Có tầng có hàng Có số viên gạch là: 468 viên + Lớp Có tầng có hàng Có số viên gạch là: 130 viên Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 17 + ns=4, nd=4, ng=4 + ns=5, nd=5, ng=5 - Trong thực tế chọn chiều dày lớp nguyên tố n s=3, nd=3, ng=3 phù hợp vừa tính toán đơn giản sách cao Chiều dày nguyên tố lớp samốt: x s = 0,23 = 0,077 (m) Chiều dày nguyên tố lớp điatômít: xd = 0,23 = 0,077 (m) Chiều dày nguyên tố lớp gạch đỏ: x g = 0,55 = 0,183 (m) Số nguyên thời gian gia công nhiệt: k =1,92x32=17,28 Thời gian nguyên tố: = 30 = 1,736 17.28 Xác định phân bố nhiệt độ theo thời gian: Rd tk :4 x s + Rstk :1x d tk :0 x s = tk :0 xd = Rs + Rd Rd tk :4 xd + Rstk :1x g tk :0 xd = tk :0 x g = Rd + Rg Nhiệt trở lớp nguyên tố sa mốt: Rs = xs 0,077 = = 0,0735 s 1,047 Nhiệt trở lớp gạch điatômít là: Rd = xd 0,077 = = 0,294 d 0,262 Nhiệt trở lớp gạch đỏ là: Rg = xg 0,183 = = 0,2 g 0,91 t k :0 x d = tk :3x s = t k :0 x g = tk :3x d = 0,294tk :4 x s + 0,0735tk :1x d 0,294 + 0,0735 0,0735t k :4 x d + 0,2tk :1x g 0,0735 + 0,2 = 0,8t k :4 x s + 0,2t k :4 x d = 0,269tk :4 x d + 0,731tk :1x g Ta thu đợc kết bảng sau(bảng tính trờng nhiệt theo phơng pháp smít) Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 18 Bớc4: Kiểm tra thông số giả thiết - Nhiệt độ trung bình lớp samốt - Tính nhiệt độ trung bình công đoạn sau lại lấy trung bình ta có t s = 495,6 -Hệ số dẫn nhiệt samốt t s = 495,6 là: (W/m.độ) s = 0,7 + 0,00064t s = 0,7 + 0,00064 ì 495,6 = 1,017 - Sai lệch so với trị số thừa nhận trớc( s = 1,047 ) là: 1,047 1,017 x100 = 3% 1,047 - Nhiệt độ trung bình lớp gạch điatômít: t d = 230,4 0C - Hệ số dẫn nhiệt gạch đỏ t d là: d = 0,145 + 0,000314 ì 230,4 = 0,258 (W/m.độ) g = 0,258 là: Sai lệch so với giá trị thừa nhận trớc: 0,262 0,258 ì 100 = 1,5% 0,262 - Nhiệt độ trung bình lớp gạch đỏ: t d = 52,30 C - Hệ số dẫn nhiệt gạch đỏ t d là: d = 0,81 + 0,0047 ì 52,3 = 1,056 (W/m.độ) Sai lệch so với giá trị thừa nhận trớc: g = 0,92 1,056 0,92 ì 100 = 12,8% 1,056 Bớc 5: Tính lợng nhiệt tích lũy cho lớp vỏ lò - Với lớp 1: Nhiệt độ trung bình khỏi lò là: 40 + ì 252,92 + ì 403,08 + ì 492,14 + 482,94 = 352,47 x4 Khối lợng samốt: t = (0C) Gs = ì 0,3 ì 0,23 ì ì 1900 = 2096,8 Nhiệt dung samốt là; Cs=0,865+0,0021x352,47=1,605 Lợng nhiệt tích luỹ lớp samốt mang khỏi lò là: Qs= 2096,8x1,605x352,47=1186189,8 - với lớp thứ 2: Nguyễn Trọng Đức (kg) (kJ/kg.0C) (kJ) lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 19 482,94 + ì 445,08 + ì 363,33 + ì 285,29 + 153,27 = 346,2 x4 khối lợng gạch đatômít: Gd=2x0,3 x 0,23 x x 600=662,4 lợng nhiệt tích lũy lớp gạch mang Qg=662,4 x 0,92 x 346,2=210977 - với lớp thứ 3: td = 153,27 + ì 114,62 + ì 84,52 + ì 61,89 + 44,94 = 90,03 2x4 khối lợng gạch đỏ: Gd=2x0,3 x 0,55 x x 1800=4752 lợng nhiệt tích lũy lớp gạch mang Qd=4752 x 0,92 x 90,03=393596,8 Tổng lợng nhiệt tích luỹ tờng (0C) (Kg) (kJ) td = Q Q (0C) (Kg) (kJ) t =1790763,6 (kJ) t = 524693,7 (Kcal) Tính tích luỹ cho vòm Nhiệt độ mặt lò là: tt1 =600 0C có quy luật chế độ ổn định nhiệt t0 600 = 350 Điều kiện truyền nhiệt ổn định: q 50 + mt = 50 + - Giả thiết nhiệt độ mặt tiếp giáp lớp xỉ lớp gạch đỏ tx-g=170 0C - Ta có phơng trình truyền nhiệt ổn định s (t mt t s x ) = x (t s x t x g ) s x Thay giá trị vào biểu thức: 600 + t s x 0,12 (600 t s x ) = (t s x 170) 0,23 0,117 0,7 + 0,00064 Giải phơng trình ta đợc: t s d = 521,7 C Vậy nhiệt độ trung bình lớp samốt; ts = 600 + 521,7 = 560,9 C Hệ số dẫn nhiệt lớp samốt là: s = 0,7+0,00064x560,9 =1,06 Nguyễn Trọng Đức (W/m.độ) lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 20 Nhiệt độ trung bình lớp xỉ : td = 521,7 + 170 = 345,9 C Hệ số dẫn nhiệt lớp xỉ x = 0,12 (W/m.độ) - Xác định nhiệt độ mặt lớp gạch đỏ q= t x0 g t ng 350 ì 0,22 t ng = t x0 g q G = 170 G (170 + t ng ) G 0,81 + 0,00047 G Giải phờng trình ta đợc nhiệt độ mặt tng=81,40C Kiểm tra sai số nhiệt độ mặt tờng theo công thức tt t ng t nggt t gt ng x100% = 81,4 80 x100% = 1,75% < 5% 80 Vậy giả thiết nhiệt độ mặt tiếp giáp mặt xỉ lớp gạch đỏ chấp nhận đợc Nhiệt độ trung bình lớp gạch tg = 170 + 81,4 = 125,2 C Hệ số dẫn nhiệt lớp gạch G=0,81+0,0047tG=0,81+0,0047x125,2=0,869 (W/m.độ) Hệ số truyền nhiệt từ mặt môi trờng xung quanh là: 2= 1,163(8+0,05x80,4) = 13,98 (W/m2.độ) Nhiệt tôn thất môi trờng xung quang là: q= t1t t kk 600 25 = = 379,1 0,23 0,117 0,22 s x g (W/m2) + + + + + + s x g 1,06 0,12 0,869 13,98 B, Xác định thông số Nhiệt dung trung bình lớp samốt C = 0,865 + 0.00021t s = 0,865 + 0.00021x560,9 = 0,983 (kJ/kg.độ) Biết s=1900kg/m3 ta có hệ số dẫn nhiệt độ trung bình samốt xác định theo công thức sau: as = s 1,06 = = 5,675.10 Cs s 0,983 x1900.103 (m3/s) Nhiệt dung trung bình lớp xỉ Cx=0,922 (kJ/kg.độ) Biết x=600kg/m3 Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng ax = Đồ án thiết bị nhiệt 21 x 0,12 = = 2,17.10 C x x 0,922 x 600.10 (m3/s) Nhiệt dung trung bình gạch đỏ xác định theo công thức: (kJ/kg.0C) C = 0,81 + 0,00047t g = 0,81 + 0,00047 x125,2 = 0,869 Biết g=1800kg/m3 ag = g 0,92 = = 5,88.10 C g g 0,869 x1800.10 (m3/s) c, Tính toán theo phơng pháp smít - xs - chiều dày lớp nguyên tố lớp samốt - ns - số lớp nguyên tố samốt - xd - chiều dày lớp nguyên tố lớp xỉ - nd - số lớp nguyên tố xỉ - xg - chiều dày lớp nguyên tố gạch đỏ - ns- chiều dày lớp nguyên tố gạch đỏ - k - số nguyên tố thời gian gia công nhiệt - - nguyên tố thời gian Ta có: xs2 xx2 xG2 = = = 2as 2a x 2aG x s = s ns xx = x nx xG = G nG Từ ta tính đợc tham số k= 2as 3600 ì 5,675.107 ì 30 ì 3600 = = 2,32.ns2 s 0,23 nx = x s ng = g x as 0,117 5,675.107 ns = ns = 0,823.ns ax 0,23 2,17.10 ax 0,23 2,17.10 nd = ns = 1,94.nd ag 0,117 5,88.10 ns nx Sai ng lệch với số nguyên Số nguyên gần Sai lệch với số nguyên Số nguyên gần 1.646 2.469 3.292 2 -17.7 23.5 9.7 4 -3 -3 -3 Nguyễn Trọng Đức 3.88 3.88 5.82 lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng 4.115 Đồ án thiết bị nhiệt 22 2.9 7.76 -3 Từ kết ta cố thể chọn phơng án đê tính toán: + ns=2, nd=2, ng=4 + ns=3, nd=2, ng=4 + ns=4, nd=3, ng=6 + ns=5, nd=4, ng=8 - Trong thực tế chọn chiều dày lớp nguyên tố n s=4, nx=3, ng=6 phù hợp vừa tính toán đơn giản sách cao Chiều dày nguyên tố lớp samốt: x s = 0,23 = 0,077 (m) Chiều dày nguyên tố lớp điatômít: xx = 0,117 = 0,039 (m) Chiều dày nguyên tố lớp gạch đỏ: xg = 0,22 = 0,073 (m) Số nguyên thời gian gia công nhiệt: k =2,32x42=37,12 Thời gian nguyên tố: = 30 = 0,808 37,12 Xác định phân bố nhiệt độ theo thời gian: t k :0 x x = tk :0 x g = tk :0 x x = tk :0 x g = Rxtk :4 x s + Rs tk 1x x Rs + Rx Rg tk :4 x x + Rstk 1x g Rx + Rg Nhiệt trở lớp nguyên tố sa mốt: Rs = xs 0,077 = = 0,0726 s 1,06 Nhiệt trở lớp gạch xỉ là: Rx = xx 0,039 = = 0,325 x 0,12 Nhiệt trở lớp gạch đỏ là: Rg = xg g = 0,073 = 0,08 0,91 Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng tk :0 x x = tk :3x s = 0,325tk :4 x s + 0,0726tk :1xd tk :0 x g = tk :3x x = Đồ án thiết bị nhiệt 23 0,325 + 0,0726 = 0,82tk :4 x s + 0,18tk :4 xd 0,08tk :4 xd + 0,325tk :1x g 0,08 + 0,325 = 0,2tk :4 xd + 0,8tk :1x g Bớc4: Kiểm tra thông số giả thiết - Nhiệt độ trung bình lớp samốt - Tính nhiệt độ trung bình công đoạn sau lại lấy trung bình ta có t s = 457,6 -Hệ số dẫn nhiệt samốt t s = 457,6 là: s = 0,7 + 0,00064t s = 0,7 + 0,00064 ì 457,6 = 0,993 (W/m.độ) - Sai lệch so với trị số thừa nhận trớc( s = 1,06 ) là: 1,06 0,993 x100 = 6,3% 1,06 - Nhiệt độ trung bình lớp gạch đỏ: t d = 56 C - Hệ số dẫn nhiệt gạch đỏ t d là: d = 0,81 + 0,0047 ì 56 = 1,07 (W/m.độ) Sai lệch so với giá trị thừa nhận trớc: g = 0,92 1,07 0,92 ì 100 = 16,3% 1,056 Bớc 5: Tính lợng nhiệt tích lũy cho lớp vòm lò - Với lớp 1: Nhiệt độ trung bình lớp samốt: 40 + ì 207,03 + ì 337,18 + ì 405,5 + 398,95 = 392,296 2x4 Khối lợng samốt: t = Gs = ì 3,14 ì 1,932 1,7 ì ì 1900 = 39848,1 Nhiệt dung samốt là; Cs=0,865+0,0021x392,296=1,69 Lợng nhiệt tích luỹ lớp samốt mang khỏi lò là: Qs= 39848,1x1,69x392,296 =2641850,3 - với lớp thứ 2: Nguyễn Trọng Đức (0C) (kg) (kJ/kg.0C) (kJ) lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 24 398,95 + ì 396,12 + ì 285,94 + 171,66 = 313,455 x3 khối lợng gạch xỉ: Gd=23,94 x 700=16758 lợng nhiệt tích lũy lớp xỉ Qx=16758 x 0,92 x 313,455=4823649 - với lớp thứ 3: t= (0C) (Kg) (kJ) 171,66 + ì143,09 + ì 114,5 + ì 89,37 + ì 68,97 + ì 53,06 + 40,44 = 95,84 (0C) x6 khối lợng gạch đỏ: Gd=61,43 x 1800=110573,3 (Kg) lợng nhiệt tích lũy lớp gạch đỏ Qd=110573,3 x 0,92 x 95,84=9749557,5 (kJ) Tổng lợng nhiệt tích luỹ vòm t= Q t Q v =17215056,8 =5044011,6 (kJ) ( kcal) Vậy tổng lợng nhiệt tích luỹ tờng vòm lò Q tổng cộng= 5568705,3 (kcal) Phơng trình cân nhiệt cho toàn lò: I phần nhiệt cung cấp 1/ Nhiệt cháy nhiên liệu (Kcal/chu kì) Q1cc = Qtlv B = 7044,26.B Qlvt- Nhiệt tri thấp làm việc 2/ Nhiệt lí nhiên liệu (Kcal/chu kì) Q2cc = B.C nl t nl = B ì 0.22 ì 25 = 5,5B Cnl Nhiệt dung riêng nhiên liệu vào lò đốt Lấy Cnl=0,22 tnl Nhiệt bán sản phẩm mang vào 3/ Nhiệt bán sản phẩm mang vào Q3cc = Gm C m t m = 62708,34 ì 0,22 ì 25 = 344896 (Kcal/chu kì) Gm trọng lợng gạch mộc vào lò Cm nhiệt dung riêng gạch mộc 0C tm Nhiệt độ gạch mộc 4/ Nhiệt không khí cung cấp trình cháy Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng 25 Đồ án thiết bị nhiệt (Kcal) Q4cc = B.Vkk kk t kk = B ì 8,14 ì1,2 ì 0,3108 ì 25 = 75,9 B 5/ Nhiệt lợng không khí làm nguội Q5cc=Vln.Cln.tln=Vlnx0,319x25=7,98Vln 6/ Nhiệt lợng toả chu kỳ trớc Q6cc=2.F.t.i Hệ số trao đổi nhiệt từ bên vỏ lò = 1,163(8+0,05tmg) =1,163(8+0,05 ì 40)=11,36 F =8 ì (0,6+3,14 ì 1,7)=47,5 m2 t hiệu nhiệt độ vỏ lò với môi trờng bên t= 40-25=15 Q6CC = 11,36 ì 47,5 ì 15 ì = 16188 (Kcal/chu kỳ) C Tổng lợng nhiệt cung cấp cho trình nung là: Q cc = Q1cc + Q2cc + Q3cc + Q4cc + Q5cc + Q6cc = 7125.7 B + 7,98Vln + 344896 (Kcal/chu kỳ) II- Phần nhiệt tiêu thụ 1/Nhiệt tiêu tốn làm bốc lợng nớc lí học vật liệu đốt nóng lợng nớc tới nhiệt độ khí thải Q1tt = Ga (600 + 0,47 ì t kt ) Ga- trọng lợng ẩm Kg/h tkt- Nhiệt độ khí thải 0C - chọn tkt=2000C (Kg) Ga = Gm G0 = 62708,34 54568,1 = 8140,26 Q1tt = Ga (600 + 0,47 ì t kt ) = 8140,26 ì (600 0,47 ì 200) = 5649160 (Kcal/chu kỳ) 2/ Nhiệt chi phí cho trình phản ứng cháy (phản ứng hoá học) nung đất sét Q tt = Gm (1 0,01W )(5,5 A + 6,7C ) = 62708,34 ì (1 0,01 ì 4,05)(5,5 ì 0,2034 + 6,7 ì 0,06) = 91498,5 (Kcal) 3/ Nhiệt khí thải mang theo Q3tt = Gkt g C kt t kt Gkt khối lợng sản phẩm chấy =1 Ckt-nhiệt dung khí thải khói lò lấy =0,319 Ta tính nhiệt khí thải cho giai đoạn gia công nhiệt Nguyễn Trọng Đức (Kcal/m3.độ) lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 26 a, nhiệt khí thải giai đoạn từ nhiệt độ 250C đến 2000C t kt = 25 + 200 = 112,5 0C Vkt = kt ì B ì = 10,19 ì B ì = 1,36 B 30 Gkt = Vkt ì kt = 1,36 B ì1,288 = 1,752 B (Kcal/chu kỳ) Q1 = 1,752 B ì 0,319 ì 112,5 = 62,87 B b, nhiệt khí thải giai đoạn từ nhiệt độ 200 0C đến trình nhiệt 10500C, nhiệt độ có lợng không khí cháy phản ứng hoá xảy phản ứng hoá xảy MgCO3 =MgO+CO2 40 44 CaCO3 =CaO+ CO2 56 44 GCaO=Ga ì %CaO= 8140,26.0,06 =4,89 100 GMgO=Ga ì %MgO= Kg 8140,26.1,3 =10,58 Kg 100 G MgO G 4,89 10,58 GCO2 = 0,044 CaO + + = 0,044 = 15,48 0,056 0,04 0,056 0,04 kg không khí cháy t kt = 200 + 1050 = 625 V kt = kt ì B ì C 10 = 10,19 ì B ì = 3,4 B 30 G kt = V kt ì kt = 3,4 B ì 1,288 = 4,38 B G = Gkt + GCO2 = 4,38B + 15,48 Kg Q2 = (4,38B + 15,48) ì 0,319 ì 625 = 873,3B + 3086,3 c, nhiệt khí thải giai đoạn từ nhiệt 10500C t kt = 1050 Vkt = kt ì B ì C = 10,19 ì B ì = 1,7 B 30 Gkt = Vkt ì kt = 1,7 B ì 1,288 = 2,19 B Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng 27 Đồ án thiết bị nhiệt (Kcal/chu kỳ) Q3 = 2,19 B ì 0,319 ì 1050 = 733,5 B d, nhiệt khí thải giai đoạn từ 10500C đến 5000C t kt = 500 + 1050 = 775 0C Vkt = kt ì B ì = 10,19 ì B ì = 1,7 B 30 Gkt = Vkt ì kt = 1,7 B ì 1,288 = 2,19 B (Kcal/chu kỳ) Q4 = 2,19 B ì 0,319 ì 775 = 541,4 B e, nhiệt khí thải giai đoạn từ 5000C đến 600C t kt = 500 + 60 = 280 0C Vkt = kt ì B ì = 10,19 ì B ì = 2,04 B 30 Gkt = Vkt ì kt = 2,04 B ì 1,288 = 2,63B (Kcal/chu kỳ) Q5 = 2,63B ì 0,319 ì 280 = 235 B Tổng nhiệt tiêu thụ khí thải mang theo Q = Q + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 = 1712,57 B + 3086,3 (Kcal/chu kỳ) 4/ nhiệt sản phẩm mang theo tt Q4 = Gsp C sp t sp = 54568,1.0,22.60 = 720298,9 (Kcal/chukỳ) Chọn nhiệt độ sản phẩm mang khỏi lò tsp=60 0C 5/ nhiệt tổn thất học hoá học cách đốt không hoàn toàn tt Q5 = HBQtlv Chọn tổn thất cháy học không hoàn toàn H=5% tt Q5 = HBQtlv = 0,05 ì B ì 7044,62 = 352,23B (Kcal/chu kỳ) 6/ Nhiệt khí nung nóng rò rỉ mang theo tt Q6 = Grr C rr t rr Trong đó: G rr = 0,1Vkl ì B Crr=0,319 trr =80 0C (Kcal/m3.độ) tt Q6 = Grr C rr t rr = 0,1ì 10,19 ì 0,319 ì 80 ì B = 26 B (Kcal/chu kỳ) 7/ Nhiệt tích luỹ vào vỏ lò: (Kcal/chukỳ) Q7tt = 5568705,3 Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng 28 Đồ án thiết bị nhiệt 8/ Nhiệt mát môi trờng bên Nhiệt mát bên tờng lò Q8tt = ì F ( t mng 25) = 10 ì 0,3 ì ì 8( 40,44 25)( 30 10,75) = 14266,6 (Kcal/chu kỳ) Nhiệt mát vòm lò Q8tt = ì F ( t mng 25) = 77,5 ì (40,44 25)( 30 ) = 25127,3 (Kcal/chu kỳ) Tổng nhiệt tiêu tốn: Q tt (Kcal/chu kỳ) = 12072143 + 2090,8 B Phơng trình cân nhiệt Q tt = Q cc 12072143 + 2090,8 B = 7125,7B + 7,98Vln + 380464,4 5034,8B+7,98Vln=11691679 - Phơng trình cân nhiệt cho vùng làm nguội I/ nhiệt cung cấp 1/ nhiệt sản phẩm nung: Qsp=Gsp.Csp.tsp =54568,1x0,22x800=9603985,6 2/ Nhiệt không khí làm nguội mang vào: (1) (Kcal/chukỳ) Qln=(B.Vkk.+Vln).Ckk.tkk=(10,3B.1,2+Vln).0,319 25=98,571B+7,975Vln Tổng nhiệt cung cấp cho vùng làm nguội Q cc (Kcal/chu kỳ) = 98,571B + 7,975Vln + 9603985,6 II/ Nhiệt tiêu tốn 1/Nhiệt không khí nóng rò rỉ mang theo Qrr=Vln.Ckk.trr=Vln.0,319.80=25,52Vln 2/ nhiệt mát môi trờng xung quanh - Nhiệt mát môi trờng xung quanh tờng bên Q8tt = ì F ( t mng 25) = 10 ì 0,3 ì ì 8(40,44 25)( 30 19 ) = 8152,32 (Kcal/chu kỳ) - Nhiệt mát môi trờng xung quanh vòm lò Q8tt = ì F ( t mng 25) = 77,5 ì (40,44 25)( 30 19 ) = 13162,6 (Kcal/chu kỳ) 3/ Nhiệt sản phẩm mang khỏi lò tt Q4 = Gsp C sp t sp = 54568,1.0,22.60 = 720298,9 (Kcal/chu kỳ) Tổng nhiệt tiêu tốn cho vùng làm nguội Q tt (Kcal/chu kỳ) = 25,52Vln + 741613,82 Phơng trình cân nhiệt cho vùng làm nguội Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 29 98,571B + 7,975Vln + 9603985,6 = 25,52Vln + 741613,82 98,571B-17,545Vln+9862371,87=0 (2) Giải hệ 1,2 ta có: B=1418,6 (Kg) Vln=570088,6 m3 C- Chọn thiết bị phụ trợ 1/ Chọn tiết diện kênh - Mỗi bầu lò ta đặt kênh khí thải, Lu lợng khí qua kênh dẫn giây Vln 570088,6 = = 8,8 t ln ì 3600 ì Q= m3/s Chọn vận tốc khí kênh v=5(m/s) Diện tích mặt kênh tính sơ F= Q 8,8 = = 1,76 v (m2) Chọn diện tích mặt kênh Ftt =1,8 m2 Vậy diện tích kênh dẫn hình chữ nhật, có chiều rộng 1m chiều cao 1,8m chiều dài kênh đợc chon chiều dài lò 8m Vận tốc khí đợc tính lại là: v0= Q 8,8 = = 4,89 F 1,8 vtt= V0 + (m2) 25 25 = 4,891 + = 5,34 273 273 2/Tính toán trở lực a/ Tổn thất ma sát Có thông số sau, d tl = F ì 1ì 1,8 = = 1,29 s 2(1 + 1,8) (m) t = 1,3 (Kg/m3) Hệ số tổn thất kênh gạch ms = 0,04 Tổn áp ma sát đợc tính nh sau: Pms = ms vtt2 5,34 ì ì k = 0,04 ì = 0,59 d tl g 1,29 ì 9,81 b/ Tổn áp cục Nguyễn Trọng Đức (mmHg) lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng 30 Đồ án thiết bị nhiệt - Gồm có tổn áp sau + Tổn áp lới chắn 1=0,4 + Tổn áp qua tờng chắn lửa 2=3,3 Tổng tổn áp cục đợc tính nh sau Pcb = cb vtt2 5,34 ì ì k = (0,4 + 3,3) ì = 6,99 d tl g 1,29 ì 9,81 (mmHg) Tổng tổn áp lò là: P=0,59+6,99=7,58 (mmHg) P=7,58x13,6=103,88 (mmH2O) Vận tốc chuyển động đợc tính theo công thức sau: Vc=1,1xVtt=1,1x5,34=5,874 (m/s) Lu lợng khí thải là: Q=VcxFtt=5,874x1,8x3600=38063,52 (m3/giờ ) 3/Chọn quạt cho lò: I- cho quạt đẩy: Với hệ thống lò thi ta dùng quạt cho bầu lò quạt co lu lợng Qquạt= 38063,52 = 9515,88 (m3/giờ ) Và quạt phải chịu tổn áp nh sau: p = P 103,88 = = 25,97 4 (mmH2O) Vậy ta phải dùng loại quạt nh sau: QK-10 hay QK QTG-10-485V/f Do quạt có lu lợng max= 15000 (m3/giờ) lớn lu lợng yêu cầu nên ta phải dùng thêm hệ thống van điều chỉnh lu lợng khí II- cho quạt hút: Lu lợng quạt hút lợng quạt đẩy nên ta chon qụt nh sau: Chọn quạt QK-10 hay QTG QK-10 970V/f 4/ chọn ống khói Do ta dùng quạt đẩy nên chiều cao ống khói tự chọn Trong trờng hợp chọn chiều cao ống khói H=15 m + Đờng kính miệng có thê lấy 1,5 m + Đờng kích chân ông khói Dc= 1,7 m Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Nguyễn Trọng Đức Đồ án thiết bị nhiệt lớp 47VLI [...]... án thiết bị nhiệt Tổng số viên lò có thể nung là 2860 viên, vậy với tổng số viên gạch nung trong một chu kì là 5720 viên IV- Tính toán kích thớc cơ bản của thiết bị Chọn kích thớc của lò nh sau: + Vòm của lò có bán kính là Rlò=1700 (mm) + Có đỉnh của vòm cách sàn là 2000 (mm) + Khoảng cách giữa 2 tờng chắn lửa là 2580 (mm) + khoảng cách 2 tờng bên là 3400 (mm) + Chiều dài của lò 8000 (mm) + Số viên gạch. .. 3400 (mm) + Chiều dài của lò 8000 (mm) + Số viên gạch 1 bầu lò có thể xếp là 2860 viên lớn hơn số viên yêu cầu của một bầu là 53 viên Vậy kích thớc của lò đợc xác định nh trên - Thể tích không gian trong của lò là Vlò= 30 (m3) V - Tính toán kết cấu bao che V.1- Kết cấu bao che sử dụng những vật liệu sau Đối với 2 tờng bên Lớp 1: Gạch chịu lửa samốt + Với hệ số dẫn nhiệt s=0,7+0,00065ts + Khối lợng... xỉ lò cao x=0,117 (W/m.độ) Vậy ta chọn chiều dày của từng lớp vật liệu nh sau Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 14 - Đối với 4 bên tờng bên + Lớp samốt dày 230 mm + Lớp điatômít dày 230 mm + Lớp gạch đỏ bảo vệ dày 550 mm - Đối với vòm của lò + Lớp samốt dày 230 mm + Lớp xỉ than lò cao là 117 mm + Lớp bảo vệ gạch đỏ dày 220 mm Tính toán nhiệt tích luỹ vào vỏ lò. .. của nhiên liệu khi vào lò đốt Lấy Cnl=0,22 tnl Nhiệt do bán sản phẩm mang vào 3/ Nhiệt do bán sản phẩm mang vào Q3cc = Gm C m t m = 62708,34 ì 0,22 ì 25 = 344896 (Kcal/chu kì) Gm trọng lợng của gạch mộc vào lò Cm nhiệt dung riêng của gạch mộc 0C tm Nhiệt độ của gạch mộc 4/ Nhiệt do không khí cung cấp quá trình cháy Nguyễn Trọng Đức lớp 47VLI Trờng đại học Xây Dựng 25 Đồ án thiết bị nhiệt (Kcal)... gạch điatômít, nhiệt độ mặt ngoài, nhiệt độ trung bình: Vì các thông số nh hệ số dẫn nhiệt, nhiệt dung, đều phụ thuộc vào nhiệt độ nên ta cần giả thiết nhiệt độ mặt trong của lò, từ đó ta mới hình thành đợc các thông số cho bài toán smít Nhiệt độ mặt trong của lò là: tt1 =600 0C thì có quy luật của chế độ ổn định nhiệt t0 600 = 350 Điều kiện truyền nhiệt ổn định: q 50 + mt = 50 + 2 2 - Giả thiết. .. Dựng Đồ án thiết bị nhiệt 19 482,94 + 2 ì 445,08 + 2 ì 363,33 + 2 ì 285,29 + 153,27 = 346,2 2 x4 khối lợng gạch đatômít: Gd=2x0,3 x 0,23 x 8 x 600=662,4 lợng nhiệt tích lũy do lớp gạch mang ra Qg=662,4 x 0,92 x 346,2=210977 - với lớp thứ 3: td ra = 153,27 + 2 ì 114,62 + 2 ì 84,52 + 2 ì 61,89 + 44,94 = 90,03 2x4 khối lợng gạch đỏ: Gd=2x0,3 x 0,55 x 8 x 1800=4752 lợng nhiệt tích lũy do lớp gạch mang ra... lớp gạch sa mốt là 7860C - Chọn lớp bảo vệ gạch đỏ có chiều dày là G=0,22 (m) - Nhiệt độ tính toán mặt ngoài là 80 0C vậy nhiệt độ mặt tiếp giáp giữa lớp xỉ và lớp gạch là 0 t x0 g t ng g 0 0,22 q= t x g = q + t ng = 575 + 80 g g (t x0 g + 80) 0,81 + 0,00047 g 2 (0C) 0,000235t 2 + 0,81t 192,804 = 0 Giả phơng trình ta đợc tx-g=223,5 0C - Chiều dày của lớp xỉ cần thiết để cho vào khoảng giữa 2 lớp gạch. .. (W/m.độ) + Nhiệt dung riêng : 0,865+0,00021t Lớp 2: Gạch cách nhiệt điatômít + Với hệ số dẫn nhiệt s=0,145+0,000314ts (W/m.độ) + Khối lợng thể tích 0=600 (kg/m3) + Nhiệt dung riêng : Lớp3: Gạch đỏ bảo vệ Cd=0,92 (KJ/kG.0C) + Với hệ số dẫn nhiệt G=0,81+0,0047tG (W/m.độ) + Khối lợng thể tích 0 = 1800 (kg/m3) + Nhiệt dung riêng : Đối với mái vòm Lớp 1: Gạch chịu lửa samốt Cg=0,92 (KJ/kG.0C) + Với hệ số dẫn nhiệt... sai số nhiệt độ mặt ngoài của tờng theo công thức tt t ng t nggt t gt ng x100% = 81,4 80 x100% = 1,75% < 5% 80 Vậy giả thiết nhiệt độ mặt tiếp giáp giữa mặt xỉ và lớp gạch đỏ là chấp nhận đợc Nhiệt độ trung bình của lớp gạch là tg = 170 + 81,4 = 125,2 0 C 2 Hệ số dẫn nhiệt của lớp gạch là G=0,81+0,0047tG=0,81+0,0047x125,2=0,869 (W/m.độ) Hệ số truyền nhiệt từ mặt ngoài ra môi trờng xung quanh là: 2=... ì 53,06 + 40,44 = 95,84 (0C) 2 x6 khối lợng gạch đỏ: Gd=61,43 x 1800=110573,3 (Kg) lợng nhiệt tích lũy lớp gạch đỏ Qd=110573,3 x 0,92 x 95,84=9749557,5 (kJ) Tổng lợng nhiệt tích luỹ của vòm t= Q t Q v =17215056,8 =5044011,6 (kJ) ( kcal) Vậy tổng lợng nhiệt tích luỹ của tờng và vòm lò là Q tổng cộng= 5568705,3 (kcal) Phơng trình cân bằng nhiệt cho toàn lò: I phần nhiệt cung cấp 1/ Nhiệt cháy nhiên