Đang tải... (xem toàn văn)
ĐÒ ÁN NỀN MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU DÙNG GIẢI PHÁP ĐỆM CÁT , ĐỒ ÁN NỀN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THẦY TÔ VĂN LẬN HƯỚNG DẪN. ĐỒ ÁN SỬ DỤNG TIÊU CHUẨN TCVN 103104 MỚI NHẤT. CÓ FILE CAD KÈM THEO. CÁC BẠN CẦN THÌ THAM KHẢO NHÉ ĐÒ ÁN NỀN MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU DÙNG GIẢI PHÁP ĐỆM CÁT , ĐỒ ÁN NỀN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THẦY TÔ VĂN LẬN HƯỚNG DẪN. ĐỒ ÁN SỬ DỤNG TIÊU CHUẨN TCVN 103104 MỚI NHẤT. CÓ FILE CAD KÈM THEO. CÁC BẠN CẦN THÌ THAM KHẢO NHÉ ĐÒ ÁN NỀN MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU DÙNG GIẢI PHÁP ĐỆM CÁT , ĐỒ ÁN NỀN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THẦY TÔ VĂN LẬN HƯỚNG DẪN. ĐỒ ÁN SỬ DỤNG TIÊU CHUẨN TCVN 103104 MỚI NHẤT. CÓ FILE CAD KÈM THEO. CÁC BẠN CẦN THÌ THAM KHẢO NHÉ ĐÒ ÁN NỀN MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU DÙNG GIẢI PHÁP ĐỆM CÁT , ĐỒ ÁN NỀN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI THẦY TÔ VĂN LẬN HƯỚNG DẪN. ĐỒ ÁN SỬ DỤNG TIÊU CHUẨN TCVN 103104 MỚI NHẤT. CÓ FILE CAD KÈM THEO. CÁC BẠN CẦN THÌ THAM KHẢO NHÉ
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Contents PHẦN MÓNG NÔNG A XỬ LÝ SỐ LIỆU: I Nội lực tính toán chân cột cao độ mặt đất: Nền đất: 3 Đánh giá điều kiện địa chất công trình: THIẾT KẾ MÓNG NÔNG II II A Thiết kế móng nông C1 Xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống móng: Xác định cường độ tính toán đất nền: Xác định kích thước sơ đáy móng: Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng : Kiểm tra điều kiện áp lực đáy đệm cát Kiểm tra theo trạng thái giới hạn I II 11 Tính toán độ bền cấu tạo móng 15 II.B Thiết kế móng nông C2 19 Xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống móng: 19 Xác định cường độ tính toán đất nền: 19 Xác định kích thước sơ đáy móng: 20 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng : 20 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy đệm cát 21 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn I II 23 Tính toán độ bền cấu tạo móng 27 B PHẦN MÓNG CỌC 32 Đánh giá điều kiện địa chất công trình: 32 Xác định tải trọng tác dụng xuống móng: 35 Xác định độ sâu đặt đáy đài 35 Xác định thông số cọc 36 Xác định sức chịu tải cọc: 38 a Sức chịu tải theo cường độ vật liệu: 38 b Sức chịu tải cực hạn theo tiêu lý đất 38 c Sức chịu tải cực hạn theo tiêu cường độ đất 40 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc móng 44 Kiểm tra điều kiện áp lực xuống đỉnh cọc 44 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 46 Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN a Xác định nội lực tải trọng ngang dọc theo thân cọc 46 b Kiểm tra khả chịu uốn cọc 51 Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc 52 a Xác định kích thước móng khối quy ước 52 b Xác định trọng lượng móng khối quy ước 53 c Áp lực tiêu chuẩn đáy móng 54 d Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc 55 10 Kiểm tra độ lún móng 55 11 Tính toán cấu tạo đài cọc 57 a Kiểm tra chiều cao đài 57 b Tính toán bố trí thép cho đài cọc 59 Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG A I PHẦN MÓNG NÔNG XỬ LÝ SỐ LIỆU: Nội lực tính toán chân cột cao độ mặt đất: Móng C1 85 8.5 3.5 Nền đất: Móng C2 72 8.2 1.4 Đơn vị T T.m T Nội lực 𝑁𝑜 𝑀𝑜 𝑄𝑜 Nền đất xuống gồm lớp, có chiều dày không đổi Mực nước ngầm độ sâu – 1.4m kể từ mặt đất tự nhiên Lớp dày 1.3m lớp dày 3.9 m có tiêu lý sau: Lớp Độ ẩm tự nhiên W (%) Giớ i hạn nhả o WL (%) Giớ i hạn dẻo Wp (%) Dung trọng tự nhiên T/m3 𝛾𝑤 Tỷ trọng hạt ∆ 29.7 44.6 26.0 1.89 2.71 36.5 44.9 24.3 1.85 2.69 Góc ma sát tron g (độ) 𝜑 16o 00’ 8o2 5’ Kết thí nghiệm nén ép (ep) với áp lực nén KPa Lực dín hC (kG /cm 2) 50 100 150 0.34 0.829 0.805 0.785 0.15 0.943 0.909 0.881 200 0.76 0.85 Kết xuyên tiêu chuẩn N60 Số hiệu lớp đất Độ dày (m) 2.38 14 82 1.3 0.86 58 3.9 Độ ẩm tự nhiên (%) w Tỷ trọng hạt qc MPa Kết xuyên tiêu chuẩn N60 24.5 2.64 7.7 22 Sức kháng xuyên tĩnh qc (Mpa) Lớp đất thứ chưa kết thúc đáy hố khoan Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt Lớp Hạt sỏi Hạt cát Hạt bụi Thô To Vừa Nhỏ Mịn Hạt sét >10 105 52 2-1 10.5 0.50.25 0.250.1 0.10.05 0.050.001 0.0010.002 0.17 đất thuộc loại đất sét Xác định trạng thái đất teo số sệt: 𝐼𝐿 = 𝑊−𝑊𝑃 𝐼𝑃 = 0.297−0.26 0.186 = 0.198 Theo bảng – TCVN 9362:2012 với < 𝐼𝐿 < 0.25 thuộc loại đất sét nửa cứng Vậy kết luận lớp thuộc loại sét nửa cứng Mô đun biến dạng E, xác định từ kết xuyên tĩnh: E = 𝛼 𝑞𝑐 ; với đất sét nửa cứng, tham khảo theo bảng 25 vùng đất Hà Nội 3 4; 𝑘𝑡𝑐 =1.0 tiêu lý xác định thí nghiệm trực tiếp 𝜑𝐼𝐼 = 𝜑𝑡𝑐 = 8o25’ tra Bảng 2.1 sách Nền Móng – Tô Văn Lận có: A = 0.145 ;B = 1.57 ; D = 3.96 𝐶𝐼𝐼 = 15kPa 𝛾𝐼𝐼 = 1.85 T/𝑚3 = 18.5 kN/𝑚3 𝛾𝐼𝐼′ = R= (∆−1)𝛾𝑤 (1+𝑤)∆ 1.2×1.0 1.0 𝛾𝑛 = (2.69−1)×1.85 (1+0.365)×2.69 ×1=0.85 T/𝑚3 = 8.5 kN/𝑚3 (lấy 𝛾𝑛 = 𝑇/𝑚3 ) (0.145 × 1.5 × 18.5 + 1.57 × 1.4 × 8.5 + 3.96 × 15) = 98.5 kN/𝑚2 Ta thấy lớp đất đáy móng yếu sử dụng để đặt móng Ta sử dụng giải pháp đệm cát: Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Cát làm đệm chọn loại cát trung chặt vừa, dung lượng tự nhiên 𝛾𝑤 = 19.54 kN/𝑚3 , 𝛾đẩ𝑦 𝑛ổ𝑖 = 9.6 𝑘𝑁/𝑚3 mô đun biến dạng E = 27.5 Mpa Cường độ tính toán đất xác định theo công thức: R = 𝑅𝑜 [1+𝑘1 ( 𝑏−𝑏1 ℎ+ℎ1 )] 𝑏1 2ℎ1 Trong : 𝑅𝑜 =400 kPa = 40T/𝑚2 ứng với kích thước móng quy ước 𝑏1 = 1m, ℎ1 = 2m; Chọn chiều sâu đặt móng h = 1.4m; giải thiết chiều rộng móng b = 1.5m; 𝑘1 = 0.125 Cường độ tính toán đất xác định theo công thức: R = 400×[1+0.125( 1.5−1 1.4+2 2×2 )]× = 361.25 kPa Xác định kích thước sơ đáy móng: Diện tích sơ đáy móng xác định theo công thức: 𝐴𝑠𝑏 = 𝑘 𝑁𝑜𝑡𝑐 𝑅−𝛾𝑡𝑣 ℎ = 1.2× 739 361.25−20×1.4 = 2.66 𝑚2 Do móng chịu tải trọng lệch tâm nên chọn đáy móng hình chữ nhật, tỷ số giửa cạnh 𝑘𝑛 = 1.5 2.66 Cạnh ngắn móng là: b = √ 1.5 = 1.33m Cạnh dài: l = 1.99m Chọn kích thước móng bxl = 1.4 x (m) Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng : Điều kiện kiểm tra: 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 ≤𝑅 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 ≤ 1.2𝑅 Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng : 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥,𝑚𝑖𝑛 𝑁 𝑡𝑐 6𝑒 = (1 ± ) 𝑙𝑏 𝑙 Trong : 𝑁 𝑡𝑐 = 𝑁𝑜𝑡𝑐 + 𝐺 = 739 + 1.4× × 1.4 × 20 = 817.4 kN 𝑀 𝑡𝑐 = 𝑀𝑜𝑡𝑐 + 𝑄𝑜𝑡𝑐 ℎ𝑄 = 73.9 + 30.4×1.4 = 116.46 kN.m 𝑒= 𝑀𝑡𝑐 𝑁 𝑡𝑐 = 116.46 817.4 = 0.143m Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Thay số vào ta có: 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥,𝑚𝑖𝑛 = 𝑁 𝑡𝑐 𝑙𝑏 (1 ± 6𝑒 𝑙 )= 817.4 2×1.4 (1 ± 6×0.143 ) 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 417.16 𝑘𝑃𝑎 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑖𝑛 = 166.69 𝑘𝑃𝑎 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 = 𝑡𝑐 +𝑝𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 𝑚𝑖𝑛 = 417.16+166.69 = 291.925 kPa So sánh: R = 361.25 kPa 1.2R = 433.5kPa ta thấy thỏa điều kiện ∆= 433.5 − 417.26 100% = 3.77% 433.5 Kích thước móng chọn thỏa điều kiện áp lực móng Kiểm tra điều kiện áp lực đáy đệm cát Sơ chọn chiều dày đệm cát m Điều kiện kiểm tra: 𝑝𝑧,𝑧=ℎđ + 𝑝𝑑,𝑧=ℎ+ℎđ ≤ 𝑅𝑧 Trong : 𝑝𝑧,𝑧=ℎđ - áp lực phụ thêm tải trọng công trình kPa 𝑝𝑑,𝑧=ℎ+ℎđ - áp lực trọng lượng thân đất kPa Áp lực trọng lượng thân đất đáy móng: 𝑝𝑧,𝑧=1.4𝑚 = 𝛾đ𝑛 × ℎđ = 9.6 × 1.4 = 13.44 𝑘𝑃𝑎 Áp lực trọng lượng thân đất đáy đệm cát: 𝑝𝑑,𝑧=3.4𝑚 = 9.6 × 3.4 = 32.64𝑘𝑃𝑎 Áp lực phụ thêm tải trọng công trình đáy móng: 𝑡𝑐 𝑝𝑜 = 𝑝𝑡𝑏 − 𝑝𝑑𝑧=1.4𝑚 = 291.925 – 13.44 = 278.48kPa Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Sơ đồ tính toán móng đệm cát Áp lực phụ thêm tải trọng công trình đáy đệm cát: 𝑝𝑧,𝑧=2𝑚 = 𝛼𝑝𝑜 𝑙 2𝑧 𝑏 𝑏 1.4 𝛼 = 𝑓( ; ) = 𝑓( Lận) = 1.4; 2×2 1.4 = 2.85) = 0.255 ( tra bảng sách Nền Móng – Tô Văn 𝑝𝑧,𝑧=2𝑚 = 0.255 × 278.48 = 71.01 𝑘𝑃𝑎 Tổng áp lực đỉnh lớp đất yếu: 𝑝𝑧,𝑧=2𝑚 + 𝑝𝑑,𝑧=3.4𝑚 = 71.01 + 32.64 = 103.65 𝑘𝑃𝑎 Cường độ tính toán lớp đất yếu: 𝑅= 𝑚1 𝑚2 (𝐴𝑏𝑧 𝛾𝐼𝐼 + 𝐵ℎ𝑧 𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷𝐶𝐼𝐼 ) 𝑘𝑡𝑐 Trong : 𝑚1 = 1.2 Đất sét có số dẻo 𝐼𝑝 < 0.5 𝑚2 = 1.0 với giả thiết tỷ số L/H > 4; 𝑘𝑡𝑐 =1.0 tiêu lý xác định thí nghiệm trực tiếp Trang 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Vậy số lượng khoảng cách cọc bố trí hợp lý Kiểm tra làm việc cọc nhóm theo biểu thức: 𝑅𝑛ℎ𝑜𝑚 = 𝜂𝑛𝑐 𝑅𝑐𝑡𝑘 ≥ 𝑁 𝑡𝑡 Hệ số nhóm 𝜂 tính theo công thức Labarre: 𝜂 = - arctg 𝑑𝑐 𝑙𝑐 (𝑚−1)𝑛+(𝑛−1)𝑚 × 90𝑚𝑛 = - arctg 0.6 1.2 × 1×2+1×2 90×2×2 = 0.681 Trong 𝑑𝑐 đường kính cọc, 𝑙𝑐 khoảng cách giửa cọc 𝑙𝑐 = 1.2 m 𝑅𝑛ℎ𝑜𝑚 = 0.681 × × 843.44 = 2297.5 𝑘𝑁 ≥ 𝑁 𝑡𝑡 = 1458 kN Móng thỏa mãn điều kiện làm việc nhóm Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang a Xác định nội lực tải trọng ngang dọc theo thân cọc Móng chịu tải trọng lệch tâm theo hai phương , cần kiểm tra theo phương có lực cắt lớn 𝑡𝑡 Lực cắt lớn tác dugj xuống móng : 𝑄0𝑥 = 25.53 kN Như lực cắt tác dụng lên cọc : 𝑡𝑡 Q = 𝑄0𝑥 /4 = 25.53/4 = 6.38 kN Mô men quán tính tiết diện ngang cọc: 𝐼= 𝜋𝑑4 64 = 3.14×0.64 64 = 0.0065 𝑚4 Chiều rộng quy ước cọc với d = 0.6m: 𝑏𝑐 = 1.5𝑑𝑐 + 0.5 = 1.5×0.6 +0.5=1.4m Hệ số tra bảng 3.21 với đất sét, sét có số sệt 𝐼𝐿 = 0-1, K = 3500 kN/𝑚4 Hệ số biến dạng this theo công thức 𝐾𝑏 3500×1.4 𝛼𝑏𝑑 = √ 𝑐 = √ = 0.488 𝐸 𝐼 27000000×0.0065 𝑏 Chiều sâu tính đổi: 𝑙𝑒 = 𝛼𝑏𝑑 𝑙 = 0.488 × 19.7 = 9.63m Tra bảng 3.23 có: 𝐴0 =2.441; 𝐵0 = 1.621; 𝐶0 = 1.751 Chuyển vị sang ngang cọc độ lực đơn vị 𝐻0 = gây ra: 𝛿𝐻𝐻 = 𝐸 𝐼 𝛼𝑏𝑑 𝑏 𝐴0 = 0.4883 ×27000000×0.0065 × 2.441 = 1.19× 10−4 (m/kN) Chuyển vị ngang cọc lực đơn vị 𝑀𝑜 = gây ra: 𝛿𝐻𝑀 = 𝐸 𝐼 𝛼𝑏𝑑 𝑏 𝐵= 0.4883 ×27000000×0.0065 × 1.621 = 0.79× 10−4 (m/kN) Trang 46 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Góc xoay cọc lực đơn vị 𝐻𝑜 = gây ra: 𝛿𝑀𝑀 = 𝐸 𝐼 𝛼𝑏𝑑 𝑏 𝐶0 = 0.4883 ×27000000×0.0065 × 1.751 = 0.85× 10−4 (1/kN) Mo men uốn lực cắt cọc cao trình mặt đất: 𝑀0 = 𝑀 + 𝑄 × 𝑙0 = 𝑄0 = 𝑄 = 6.38 kN Chuyển vị ngang 𝑦0 góc xoay 𝜓0 cao trình mặt đất: 𝑦0 = 𝑄0 𝛿𝐻𝐻 + 𝑀0 𝛿𝐻𝑀 = 6.38×1.19× 10−4 + = 7.6× 10−4 m 𝜓0 = 𝑄0 𝛿𝐻𝑀 + 𝑀0 𝛿𝑀𝑀 = 6.38×0.89× 10−4 + = 5.0× 10−4 (rad) Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài: ∆𝑛 = 𝑦0 + 𝜓0 𝑙0 + 𝜓 = 𝜓0 + 𝑄𝑙03 2𝐸𝑏 𝐼 + 𝑀𝑙03 3𝐸𝑏 𝐼 + 𝑄𝑙03 2𝐸𝑏 𝐼 𝑀𝑙0 𝐸𝑏 𝐼 Trong công thức 𝑙0 khoảng cách từ đáy đài đến mặt đất, với móng cọc đài thấp nên 𝑙0 = Do vậy: ∆ = 𝑦0 = 7.6× 10−4 m 𝜓 = 𝜓0 = 5.0× 10−4 (rad) Áp lực tính toán - 𝜎𝑧 kPa, mô men uốn - 𝑀𝑧 kNm lực cắt 𝑄𝑧 kN tiết diện cọc sau: 𝜎𝑧 = 𝑘 𝑧 𝛼𝑏𝑑 𝑒 (𝑦0 𝐴1 − 𝜓0 𝛼𝑏𝑑 𝐸𝑏 𝐼 𝐵1 + 𝑀0 𝐸 𝐼 𝛼𝑏𝑑 𝑏 𝐶1 + 𝑄0 𝐸 𝐼 𝛼𝑏𝑑 𝑏 𝑀𝑧 = 𝛼𝑏𝑑 𝐸𝑏 𝐼𝑦0 𝐴3 − 𝛼𝑏𝑑 𝐸𝑏 𝐼 𝜓0 𝐵3 + 𝑀0 𝐶3 + 𝑄0 𝛼𝑏𝑑 𝐷1 ) 𝐷3 𝑄𝑧 = 𝛼𝑏𝑑 𝐸𝑏 𝐼𝑦0 𝐴4 − 𝛼𝑏𝑑 𝐸𝑏 𝐼 𝜓0 𝐵4 + 𝛼𝑏𝑑 𝑀0 𝐶4 + 𝑄0 𝐷4 Thay số có kết bảng đây: Trang 47 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Mô men dọc theo thân cọc z 0.00 0.20 0.41 0.61 0.82 1.02 1.23 1.43 1.64 1.84 2.05 2.25 2.46 2.66 2.87 3.07 3.28 3.48 3.69 3.89 4.10 4.51 4.92 5.33 5.74 6.15 7.17 8.20 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 A3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.116 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.6 -4.718 -6 -9.544 -11.73 C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.881 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.408 -4.688 -10.34 -17.91 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.07 Mz 0.00 1.31 2.58 3.81 4.97 6.08 7.17 8.18 9.20 10.24 11.25 12.42 13.76 15.24 16.96 19.02 21.48 24.40 27.84 31.98 36.65 48.43 63.70 82.90 106.05 132.81 207.68 254.01 Biểu đồ mô men thân cọc 0.00 50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 300.00 độ sâu -2 -4 -6 -8 -10 Axis Title Trang 48 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Lực cắt dọc theo thân cọc z 0.00 0.20 0.41 0.61 0.82 1.02 1.23 1.43 1.64 1.84 2.05 2.25 2.46 2.66 2.87 3.07 3.28 3.48 3.69 3.89 4.10 4.51 4.92 5.33 5.74 6.15 7.17 8.20 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.714 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -1.969 1.074 9.244 B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.643 -1.906 -2.227 -2.578 -3.36 -4.228 -5.14 -6.023 -6.765 -6.789 -0.358 C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 -8.84 -13.69 -15.61 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.83 -23.14 Qz 6.38 6.30 6.13 5.87 5.58 5.31 5.08 4.93 4.92 5.07 5.39 5.95 6.80 7.85 9.27 10.96 13.03 16.07 18.24 21.36 24.86 32.86 41.94 51.64 61.14 69.25 70.28 3.14 Biểu đồ lực cắt dọc theo thân cọc 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 độ sâu -2 -4 -6 -8 -10 Axis Title Trang 49 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Áp lực ngang dọc theo thân cọc Z 0.20 0.41 0.61 0.82 1.02 1.23 1.43 1.64 1.84 2.05 2.25 2.46 2.66 2.87 3.07 3.28 3.48 3.69 3.89 4.10 4.51 4.92 5.33 5.74 6.15 7.17 8.20 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 A1 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.848 0.795 0.735 0.575 0.347 0.033 -0.385 -0.928 -2.928 -5.853 B1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.887 1.874 1.755 1.49 1.037 -1.272 -5.941 C1 0.005 0.002 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.272 2.609 2.907 3.128 3.225 2.463 -0.927 D1 0 0.001 0.005 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.195 2.724 3.288 3.858 4.98 4.548 𝜎𝑧 0.00 0.26 0.52 0.76 1.00 1.24 1.47 1.70 1.93 2.16 2.40 2.65 2.90 3.17 3.45 3.74 4.03 4.34 4.67 4.95 5.25 5.77 6.10 6.07 5.47 3.96 -6.31 -32.41 Biểu đồ giá trị 𝜎𝑧 dọc theo thân cọc: -35.00 -30.00 -25.00 -20.00 -15.00 -10.00 -5.00 0.00 5.00 10.00 -2 -4 -6 -8 -10 Trang 50 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN b Kiểm tra khả chịu uốn cọc Điều kiện kiểm tra: Mzmax ≤ [M] Tại độ sâu Z = 8.2 m kể từ đáy đài (thuộc lớp đất 2) có Mzmax = 254,1 kNm; Kiểm tra khả chịu uốn cọc chọn với tiết diện đường kính 0,6 (m), 12ф14 - As = 18,46 cm2 - Rs = 280000 kPa Cọc có đường kín d = 0,6 m, diện tích tiết diện ngang Ab = 0,283 m2 Bê tông cọc cấp độ bền B20 - Rb = 11500 kPa Lúc này, toán kiểm tra tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm Điều kiện kiểm tra sau: [M] = (RbSb – ΣσsiSsi) đó: Sb - mô men tĩnh diện tích tiết diện vùng bê tông chịu nén trục x: Sb = FbyC = 0,119 x 0,128 = 0,0153 m3 Ssi - mô men tĩnh diện tích cốt thép dọc thứ i trục x: ΣSsi = S1 x 0,237 + 2S2 x 0,206 + 2S3 x 0,119 = S1(0,237 + x 0,206 + x 0,119) = 1.539 x 10-4 x (0,237 + x 0,206 + x 0,119) = 1.36 x 10-4 m3 Thay số cho vế phải, ta có: RbSb – ΣσsiSsi = 11500 x 0,0153 – 280000 x 1.36 x 10-4 = 137,87 kNm Như vậy: Mzmax = 254.1 kNm ≤ [M] = 137,87 kNm (Chổ em kiểm tra lại kỹ mà sai sót chổ ) Vị trí cốt thép dọc cọc tính toán kiểm tra chịu uốn c Kiểm tra ổn định xung quanh cọc Trang 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Điều kiện kiểm tra: σzmax ≤ [σz] đó: Tại độ sâu z = 4,92 m kể từ đáy đài (thuộc lớp đất 1) có σzmax = 6,10 kPa; [σz] - áp lực tính toán cho phép, xác định công thức đây: [ 𝜎𝑧 ] = 𝜂1 𝜂2 (𝜎 ′ 𝑡𝑔𝜑1 + 𝜉𝑐1 ) 𝑐𝑜𝑠𝜑1 𝑣 đó: 𝜎𝑣′ - ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu z = 4,92 m; ′ 𝜎𝑣4,2m = 66,26 kPa ′ 𝜎𝑣4.92m = 66,16 + 7,96x0.72 = 71,89 kPa 𝑐2 , 𝜑2 - lực dính góc ma sát đất 1; c2 = 130 kPa; φ2 = 5°55′; ξ - hệ số, lấy 0,6 cho cọc nhồi; η1 - hệ số, lấy cho trường hợp; η2 - hệ số xét đến ảnh hưởng phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng; lấy η2 = 0,7 Thay số: [ 𝜎𝑧 ] = 1x0,7x (71.89xtg5°55′ + 0,6x130) = 240,54 kPa 𝑐𝑜𝑠5°55′ Như vậy: có σzmax = 6,10 kPa < [σz] = 240,54 kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực ngang dọc theo thân cọc Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc Điều kiện kiểm tra áp lực đất mặt phẳng mũi cọc sau: { 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 ≤ 𝑅𝑀 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 ≤ 1,2𝑅𝑀 𝑡𝑐 𝑡𝑐 đó: 𝑝𝑡𝑏 , 𝑝𝑚𝑎𝑥 - áp lực tiêu chuẩn trung bình lớn mặt phẳng mũi cọc, (kPa); RM - sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc, (kPa) a Xác định kích thước móng khối quy ước Do lớp đất lớp đất yếu ( sét dẻo mềm - số sệt IL = 0.86), góc mở để xác định ranh giới móng khối quy ước tính từ đáy lớp đất Phạm vi móng khối quy ước theo hình Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: 𝑓𝑡𝑏 = ∑ 𝑓𝑖 𝑙𝑖 ∑ 𝑙𝑖 = 5,92×9+0×6+30,86x2 9+6+2 = 6°46′ Trang 52 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Cạnh dài đáy móng khối quy ước: Aqu = A’ + 2Htg(φtb/4) = + 2× 17tg(60 46’/4)= 4.0 m Cạnh ngắn đáy móng khối quy ước: Bqu = B’ + 2Htg(φtb/4) = + 2x17xtg(60 46’/4)= 3.0 m Móng khối quy ước b Xác định trọng lượng móng khối quy ước Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm phận: cổ móng; đài cọc; cọc lớp đất nằm phạm vi móng khối quy ước Tính toán cụ thể sau: Trọng lượng cổ móng, đài cọc đất đài: Trang 53 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Gd = Vdγtb = 3x2x1,5x20 = 180 kN Trọng lượng lớp đất 1- từ đáy đài đến mực nước ngầm, G1; (do thể tích khối đất phạm vi móng khối quy ước trừ thể tích cổ móng, đài cọc đất đài - Vd phần cọc nằm đoạn này): G1 = (V1-Vd-Vc1)γ1 đó: Vd = 3x2x1,5 = m3 V1 = 4x3x2.8 = 33.6 m3 Vc1 = 0,283x(2,8-1,5)x4 = 1.47 m3 G1 = (33.6-9-1.47)x19= 439.47 kN Trọng lượng lớp đất từ mực nước ngầm đến mũi cọc: G2 = (V2-Vc2)γtb1-4 đó: V2 = AquBqu(h12+h2+h3+h4) = 4x3x(1.4+9+6+2) = 220.8 m3 Vc12 = 0,283x(1.4+9+6+2)x4 = 20.8 m3 Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất này: 𝛾𝑡𝑏1−4 = ∑ 𝛾𝑖 𝑙𝑖 ∑ 𝑙𝑖 = 9.26x1.4+7.96x9+ 8.03x5,5+ 10,23x2 1.4+9+6+2 = 8.32 kN/m3 G2 = (220.8-20.8)x8,32 = 1664 kN Trọng lượng toàn cọc lớp đất: G3 = 0,283x4x[0,3x25 + 19.7x(25-10)] = 342.99 kN Trọng lượng móng khối quy ước: N0tcqu = Gd + G1 + G2 + G3 =180 + 439.47 + 1664 + 342.99 = 2626.46 kN c Áp lực tiêu chuẩn đáy móng Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng: 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 = 𝑡𝑐 𝑁𝑞𝑢 𝐹𝑞𝑢 = 𝑡𝑐 𝑁0𝑡𝑐 +𝑁0𝑞𝑢 𝐹𝑞𝑢 = 1095.65+2626.46 4x3 = 310.17 kPa Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 𝑡𝑐 𝑁𝑞𝑢 𝐹𝑞𝑢 + 𝑡𝑐 𝑀𝑥𝑞𝑢 𝑊𝑥 + 𝑡𝑐 𝑀𝑦𝑞𝑢 𝑊𝑦 = 1095.65+2626.46 4x3 + 116.29 1074.33 + = 463.84 kPa đó: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑀𝑥𝑞𝑢 =𝑀0𝑥 +𝑄0𝑦 × 𝐻𝑞𝑢 = 29.8 + 4.08x21.2 = 116.29 kNm 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑀𝑦𝑞𝑢 =𝑀0𝑦 +𝑄0𝑥 × 𝐻𝑞𝑢 = 535.21 + 25.43x21.2 = 1074.33 kNm 𝑊𝑥 = × 32 = 𝑚3 Trang 54 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN 𝑊𝑦 = × 42 = 𝑚3 d Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc xác định theo công thức sau: RM = 𝑚1 𝑚2 (𝐴𝐵𝑞𝑢 𝛾𝐼𝐼 𝑘𝑡𝑐 + 𝐵𝐻𝑞𝑢 𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷𝑐𝐼𝐼 ) Trong đó: m1 = 1,3 - đáy móng khối quy ước cát m2 = 1,1 - giả thiết tỷ số L/H ≥ ktc = 1,0 - tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp φII = 30052’; tra bảng 2.1 có: A = 1,245; B = 5.97; D = 8.25 cII = γII = γdn4 = 10,23 kN/m3 𝛾𝐼𝐼′ = ∑ 𝛾𝑖 𝑙𝑖 ∑ 𝑙𝑖 = 19x2,8+9.26x1.4+7.96x9+ 8.03x6+10,23x2 4.2+9+6+2 = 9,74kN/m3 Thay số vào công thức trên, ta có: RM = 1,3x1,1 (1.245x3x10,23 + 5.87x21.2x9.74 + 8,25x0) = 1787.9 kPa So sánh với điều kiện trên: p tctb = 310.17 kPa < RM = 1787.9 kPa ptcmax = 463.84 kPa < 1,2 RM = 2145.35kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực lên đất mặt phẳng mũi cọc 10 Kiểm tra độ lún móng Phạm vi tính lún móng cọc tính từ mặt phẳng mũi cọc đến độ sâu thỏa mãn điều kiện pz ≤ 0,2pdz mũi cọc đặt vào lớp đất tốt Trong đó: Áp lực trọng lượng thân đất mặt phẳng mũi cọc: 𝑝𝑑𝑧=21.2 𝑚 = ∑ 𝛾𝑖 𝑙𝑖 = 19x2,8 + 9,26x1.4 + 7.96x9.0 + 8.03x6 + 10,23x2 = 206,44 kPa Áp lực phụ thêm tải trọng mặt phẳng mũi cọc: 𝑡𝑐 𝑝0 = 𝑝𝑡𝑏 − 𝑝𝑑𝑧=21.2𝑚 = 310.17 – 206.44 = 103.72 kPa Công trình thuộc dạng nhà khung bê tông cốt thép có tường chèn, theo Bảng 16 - TCVN 9362:2012 có độ lún tuyệt đối lớn Sgh = cm Trang 55 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Tính toán độ lún theo phương pháp tổng độ lún lớp phân tố cách chia đất thành lớp phân tố đồng có chiều dày hi = 0,6 m < Bqu/4 Áp lực phụ thêm tải trọng công trình độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước: pz = αp0 = α x 103.72 Trong α - hệ số tra bảng phụ thuộc vào tỷ số 2z/Bqu Lqu/Bqu = 4/3= 1,33 Lớp đất Cát thô chặt vừa Điểm z(m) 0.6 1.2 1.8 2.4 2z/Bqu 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 anpha 0.9775 0.9050 0.7973 0.6693 0.5559 pz 103.72 101.39 93.86 82.69 69.42 57.66 pdz 206.44 212.58 224.85 243.27 267.82 298.51 pdz/pz 1.99 2.10 2.40 2.94 3.86 5.18 Tại đáy lớp có Pdz/Pz > nên ta dùng tính lún lớp Biểu đồ áp lực tải trọng thân tải trọng công trình Trang 56 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Độ lún S = 𝛽∑ 𝑝𝑖 ℎ𝑖 𝐸𝑖 = 0.8×0.6 19130 ×( 103.72 + 101.39 + 93.86 + 69.42 + 57.66 ) S = 0.0086 m = 0.86 cm < Sgh = 8cm Thỏa mãn điều kiện độ lún giới hạn 11 Tính toán cấu tạo đài cọc Chọn chiều cao đài cọc ℎ𝑑 = 1.0m Chiều cao đoạn đầu cọc ngàm vào đài 0.15m, chiều cao làm việc đài : ℎ0 = ℎ𝑑 − 0.15 = 0.85 m a Kiểm tra chiều cao đài Áp lực xuống đỉnh cọc theo kết tính toán : 𝑝1 = 198.99 kN ; 𝑝2 = 565.31 kN ; 𝑝3 = 163.69 𝑘𝑁; 𝑝4 = 530.01 kN Kiểm tra chọc thủng cột đài Điều kiện kiểm tra : P ≤ 𝑃𝑐𝑐𝑡 = [𝛼1 (𝑏2 + 𝑐2 ) + 𝛼2 (𝑙𝑐 + 𝑐1 )]ℎ0 𝑅𝑏𝑡 Lực gây chọc thủng cọc 1, 2, 3, : P = 𝑝1 + 𝑝2 + 𝑝3 + 𝑝4 = 198.99+565.31+163.69+530.01 = 1458 kN Sơ đồ kiểm tra chọc thủng đài Các thông số : 𝑐1 = 0.3 m , 𝑐2 = 0.1𝑚 , 𝑏1 = 0.9m , 𝑏2 = 0.7m ℎ 𝛼1 = 1.5√1 + ( 0) = 1.5√1 + (0.85/0.3)2 = 4.5 𝑐1 ℎ 𝛼2 = 1.5√1 + ( 0) = 1.5√1 + (0.85/0.1)2 = 12.83 𝑐2 Trang 57 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD : PGS.TS TÔ VĂN LẬN Khả chống chọc thủng : 𝑃𝑐𝑐𝑡 = [𝛼1 (𝑏2 + 𝑐2 ) + 𝛼2 (𝑏1 + 𝑐1 )]ℎ0 𝑅𝑏𝑡 = (4.5(0.7+0.1)+12.83(0.6+0.3))× 0.85 × 900 = 11587.45 kN Như P = 1458 kN [...]... thanh thép: Trang 30 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 𝑎1 = 180−(2×2.5+1.0) 8−1 GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN = 24.85 cm Do đó ta chọn theo điều kiện cấu tạo: ∅10𝑎200 - Nhận xét: Lún lệch của 2 móng khơng đáng kể nhưng ta vẫn bố trí đà kiền kích thước 400x300mm Vì lớp đệm cát khá dày nên chi phí kinh tế để thực hiện phương án móng nơng lớn có thể so sánh với phương án cọc cát hoặc cừ tràm Chọn chiều cao móng 1.4m vì để tính... đáy móng q yếu khơng thể sử dụng để đặt nền móng Ta sử dụng giải pháp đệm cát: Cát làm đệm chọn loại cát trung chặt vừa, dung lượng tự nhiên 𝛾𝑤 = 19.54 kN/𝑚3 , 𝛾đẩ𝑦 𝑛ổ𝑖 = 9.6 𝑘𝑁/𝑚3 mơ đun biến dạng E = 27.5 Mpa Trang 19 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN Cường độ tính tốn của đất nền xác định theo cơng thức: R = 𝑅𝑜 [1+𝑘1 ( 𝑏−𝑏1 ℎ+ℎ1 𝑏1 )] 2ℎ1 Trong đó : 𝑅𝑜 =400 kPa = 40T/𝑚2 ứng với kích thước móng. .. 32.64𝑘𝑃𝑎 Áp lực phụ thêm do tải trọng cơng trình tại đáy móng: 𝑡𝑐 𝑝𝑜 = 𝑝𝑡𝑏 − 𝑝𝑑𝑧=1.4𝑚 = 293.38 – 13.44 = 279.94kPa Trang 21 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN Sơ đồ tính tốn móng đệm cát Áp lực phụ thêm do tải trọng cơng trình tại đáy đệm cát: 𝑝𝑧,𝑧=2𝑚 = 𝛼𝑝𝑜 𝑙 2𝑧 1.8 𝑏 𝑏 1.3 𝛼 = 𝑓( ; ) = 𝑓( Lận) = 1.39; 2×2 1.3 = 3.08) = 0.226 ( tra bảng sách Nền Móng – Tơ Văn 𝑝𝑧,𝑧=2𝑚 = 0.226 × 279.94 = 63.26 𝑘𝑃𝑎 Tổng... 417.92×1.8 = 0.8√ 0.4×0.4×11500 = 0.52 m Trang 27 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN Chọn chiều cao tổng hợp của móng h = 0.6 m Đáy móng có cấu tạo lớp bê tơng lót móng, chiều dày lớp bê tơng bảo vệ móng 𝑎𝑏𝑣 = 3.5𝑐𝑚 , do đó a = 3.5+ ∅/2 ≈ 5cm Vậy chiều cao làm việc của móng ℎ0 = 55 cm Xác định chiều cao của đế móng 𝑡𝑡 Kiểm tra chọc thủng đáy móng ở phía có 𝑝𝑚𝑎𝑥 : Lực gây chọc thủng: 𝑁𝑐𝑡 = 𝑡𝑡... Thay số: Trang 15 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN 𝑝0𝑡𝑡 𝑙 𝑡𝑡 ℎ0 ≥ 𝐿√ 0.4×𝑙𝑡𝑟 ×𝑅𝑏 420.44×2 = 0.8√ 0.4×0.4×11500 = 0.54 m Chọn chiều cao tổng hợp của móng h = 0.6 m Đáy móng có cấu tạo lớp bê tơng lót móng, chiều dày lớp bê tơng bảo vệ móng 𝑎𝑏𝑣 = 3.5𝑐𝑚 , do đó a = 3.5+ ∅/2 ≈ 5cm Vậy chiều cao làm việc của móng ℎ0 = 55 cm Xác định chiều cao của đế móng 𝑡𝑡 Kiểm tra chọc thủng đáy móng ở phía có 𝑝𝑚𝑎𝑥... Xác định các thơng số về cọc a Chiều dài và tiết diện cọc Cao trình đặt mũi cọc : Căn cứ vào trụ địa chất và đánh giá điều kiện đất nền ở phần trên, lựa chọn lớp 4 để đặt mũi cọc và chơn vào lớp đất 4 là 2m Cao trình mũi cọc ở độ dâu -21.2 m ( khơng kể phần vót nhọn của mũi cọc) Chiều dài tính tốn của cọc: 𝐿𝑡𝑡 = (4.2 – 1.5) + 9 +6 + 2 = 19.7m Chiều dài thực tế phải thi cơng cọc là: 𝐿𝑡.𝑡ế = 𝑙1 + 𝑙2 +𝑙𝑡𝑡... thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng b Tính tốn cốt thép đế móng: Trang 29 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN Về sơ đồ tính, xem đáy móng như một dầm cơng xơn ngàm tại mép cổ móng, chịu tải trọng phân bố do phản lcwj của đất nền Dùng 2 mặt cắt I- I và II – II đi qua mép cột theo 2 phương ( hình vẽ) - Mơ men theo phương cạnh dài ( mép cổ móng theo mặt cắt I – I): 𝑀1 = ( - 𝑡𝑡 +𝑝𝑡𝑡 2𝑝𝑚𝑎𝑥 1 6 ) 𝐿2 𝑏... Tính tốn cốt thép đế móng: Về sơ đồ tính, xem đáy móng như một dầm cơng xơn ngàm tại mép cổ móng, chịu tải trọng phân bố do phản lcwj của đất nền Dùng 2 mặt cắt I- I và II – II đi qua mép cột theo 2 phương ( hình vẽ) - Mơ men theo phương cạnh dài ( mép cổ móng theo mặt cắt I – I): 𝑀1 = ( 𝑡𝑡 +𝑝𝑡𝑡 2𝑝𝑚𝑎𝑥 1 6 ) 𝐿2 𝑏 = ( 2×477.82+363.06 6 ) × 0.82 × 1.4 = 196.93 kN.m Trang 17 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG - GVHD : PGS.TS... các phân lớp phân tố bằng cách chia nền đất thành những lớp phân tố đồng nhất có chiều dày ℎ𝑖 ≤ 𝑏/4 Áp lực phụ thêm do tải trọng cơng trình ở độ sâu z kể từ đáy móng: 𝑝𝑧 = 𝛼𝑝0 ; với 𝑝0 = 278.48 kPa Trong đó : 𝛼 – hệ số tra bảng phụ thuộc vào tỷ số 2z/b và l/b Trang 11 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN Lập bảng tính tốn độ lún như sau: Lớp đất Đệm cát Sét dẻo mềm Cát mịn chặt vừa Điểm Z(m) 2z/b α... ∅10𝑎200 Trang 18 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD : PGS.TS TƠ VĂN LẬN II.B Thiết kế móng nơng C2 1 Xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống móng: Giá trị tiêu chuẩn xác định theo cơng thức: 𝐴𝑡𝑐 = 𝐴𝑡𝑡 𝐾𝑡𝑐 Với 𝐾𝑡𝑐 = 1.15 hệ số vươt tải Ta tìm được tải trọng tiêu chuẩn cho 2 móng: C2 62.6 7.13 1.22 Tải trọng 𝑁𝑜𝑡𝑐 𝑀𝑜𝑡𝑐 𝑄𝑜𝑡𝑐 Đơn vị T T.m T 2 Xác định cường độ tính tốn của đất nền: Giả thiết chiều rộng móng b = 1.5 m