BÁO cáo TIỂU LUẬN môn cơlưu CHẤT, đại học CÔNG NGHIỆP TPHCM, NHÓM 4

56 1.4K 0
BÁO cáo TIỂU LUẬN môn cơlưu CHẤT, đại học CÔNG NGHIỆP TPHCM, NHÓM 4

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TP HCM KHOA: CƠ KHÍ BÁO CÁO TIỂU LUẬN MƠN CƠ LƯU CHẤT GVHD: Th.S Nguyễn Sỹ Dũng Nhóm Lớp: ĐHCK3B NỘI DUNG TRÌNH BÀY               Bài 1.9 Bài 1.12 Bài 2.15 Bài 2.25 Bài 2.35 Bài 2.45 Bài 3.9 Bài 3.12 Bài 4.19 Bài 4.29 Bài 4.39 Bài 4.49 Bài 8.16 Bài 8.26 BÀI 1.9  Bài 1.12: Một piston đường kính 50mm chuyển động đều xilanh đường kính 50.1mm Xác định độ giảm của lực tác dụng lên piston (tính theo %) lớp dầu bôi trơn được đun nóng lên từ 20oC đến 120oC Bài giải:  Ta có công thức tính lực ma sát nhớt: ο 20 c là F1 Gọi lực ma sát ở lực ma sát ở 120ο c là F2 F =µ S du dy BÀI 1.9 Cơng thức tính đợ nhớt phụ tḥc vào nhiệt đợ: µ = µ0 e −λ( t −t0 ) Độ giảm lực tác dụng lên piston: du   µ S   F2  dy ÷ ÷100% h =  − ÷100% =  −  µ S du ÷  F1   dy ÷   −λ ( t2 −t0 ) µ e S  = 1 − −λ ( t1 −t0 )  µ e S   du dy du dy  ÷ ÷100% ÷ ÷   e − λ ( t − t0 )  =  − − λ (t1 − t0 ) ÷100% = ( − e− λ (t2 − t1 ) ) 100%  e  BÀI 1.9 Đối với dầu loại SAE 10 ta chọn λ = 0, 03 , từ ta được: − λ ( t2 − t1 ) − 0,03(120 − 20) − e 100% = − e ( ) 100% = 95% ( ) Vậy yêu cầu toán 95% BÀI 1.12 Bài 1.12: Hai đĩa tròn đường kính d, bề mặt song song và cách một khoảng t Ở giữa là chất lỏng có khới lượng riêng ρ , đợ nhớt µ Khi một đĩa cố định và đĩa quay n vòng/phút, tìm d n ngẫu lực và công suất ma sát V= ω r Bài giải: Diện tích tiếp xúc giữ2a đĩa với πd r mặt chất lỏng: S = dr Vận tốc chuyển động tại n r vành đĩa: v =π 30 BÀI 1.12 Chọn hệ trục tọa độ hình vẽ Xét lớp chất lỏng hình vành khuyên có độ dày dr có tọa độ y tính từ đĩa cố định bên dưới, lực tác dụng lên vi phân này: dF = τ dA = µ du 2π rdr ms dy Đây chuyển động tương đối hai phẳng nên ta chấp nhận quy luật tuyến tính vận tốc theo phương y du 2πµω dFms = µ 2π rdr = r dr dy t BÀI 1.12 ⇒ dM ms ωr 2πωµ = dFms r = µ 2π rdr.r = r dr t t d /2 ⇒M = ∫ 2πωµ µ 2π n r dr = t 30t d /2 ∫ r 3dr d / µπ n r µπ nd = = 15t 960t Công suất ma sát : µπ nd n µπ 3n d N = Mω = 2π = 960t 60 28800t BÀI 2.15 2.15 Xác định trọng lượng riêng lưu chất X biết độ chênh áp suất PA − PB = 1KPa Bài giải: Lưu chất X A δ1 =1 100cm B δ2 =1.5 C 90cm D 75cm 95cm BÀI 2.15 Ta có PC = PA + ( hA − hC ) × δ1 ×1000 × g ⇔ PC = PA + 0,1× δ1 ×1000 × g (1) PD = PC + ( hC − hD ) × δ x ×1000 × g ⇔ PD = PC + 0,15 × δ x ×1000 × g (2) PD = PB + ( hB − hD ) × δ ×1000 × g ⇔ PD = PB + 0, × δ ×1000 × g (3) PC +0,15 ×δx ×1000 × g = PB + 0, ×δ2 ×1000 × g ⇒PC = PB +0, ×δ2 ×1000 × g −0,15 ×δx ×1000 × g (4) Từ (2) (3) ta có BÀI 4.49 Chọn hệ số β = , áp suất P2 = Do lượng nước vào máy tưới chia cho hai nhánh nên lưu lượng nhánh là: 0,9.10−3 Q= = 4,5.10−4 m3 / s Q thay vào phương trình với u2 = S , ta −4 4,5.10 −4 Fy = −1000.4,5.10 = −5,064 N −3 π (6.10 ) Vậy lực Fy có hướng theo chiều âm trục Oy, hai nhánh nên hai chịu lực Fy BÀI 4.49 Xét tương đối vị đặt lực Fy cách tâm quay khoãng L ⇒ moment gây chuyển động quay máy M = Fy L = 5,064.0,4 = 2,0256 Nm tưới : Để cho máy tưới quay với vận tốc góc ω moment M phải cân với moment ma sát trục quay: M = 2,0256 = 0,01ω ⇒ ω = 14,232rad / s ≈ 136 Vòng/ph BÀI 8.16 Bài 8.16: Xác định độ chênh cột áp H bể lưu lượng dầu chảy ống 0.3 m3 / s Cho biết ống ống trơn thủy lực Nếu độ chênh áp bể H = 2m Tính lưu lượng dầu chảy ống 1 A B 6ο l=30m D=200mm l=60m D=300mm δ = 0.8 µ = 0.004 pa.s BÀI 8.16 Bài giải: a)Chọn mặt chuẩn ngang mặt thoáng bể B Chọn mặt cắt 1-1 mặt thoáng bể A, mặt cắt 2-2 mặt thống bể B Viết phương trình Bernoulli cho dịng chảy từ mặt cắt 1-1 đến 2-2: p1 V12 p2 V22 z1 + + α1 = z2 + + α2 + hf γ 2g γ 2g Với: z2 = 0, z1 = H , p1 = p2 = pa ,V1 ≈ 0,V2 ≈ 2 2 V V V V l1 d1 l2 d d1 d2 h f = λ1 + λ2 + kv + ( kr + k p ) d1 g d2 g 2g 2g BÀI 8.16 Trong λ,1 λ là2 tổn thất cột áp dọc đường ống, lầnkrlượt hệ số tổn thất cục kvà v,kp miệng vào, chỗ phân kỳ miệng ống.Thay vào phương trình Bernoulli ta được: 2 2 Vd1 Vd l1 Vd1 l2 Vd h f = λ1 + λ2 + kv + kr + k p d1 g d2 2g 2g 2g ( ) Vận tốc ống d1 , d : 4Q 4.0, = =9, 55( m / s ) 2 πd1 π.0.2 Vd1 = 4Q 4.0, = =4.244( m / s ) 2 πd π.0.3 Vd = BÀI 8.16 * Xác định hệ số tổn thất dọc đường đường ống: Ta có: µ = 0, 004 pa.s = 0, 004kg / m.s µ −6 ρ = 0,8.1000 = 800kg / m ⇒ν = ρ = 5.10 (m / s ) Từ ta có hệ số: Red1 Red Vd1 d1 9, 55.0.2 = = = 382000 −6 ν 5.10 Vd2 d 4, 244.0, = = = 254640 −6 ν 5.10 BÀI 8.16 Theo giả thiết ống ống trơn thủy lực hệ số105 ≤ R e ≤ 3, 26.106 nên ta xác định hệ số λ1 , λ2 theo công thức KOHAKOB λ1 = = 0, 013687 (1.8 lg R ed1 λ2 = ( 1.8 lg R −1, ) ed −1, ) = 0, 014761 *Xác định hệ số tổn thất cục bộ: BÀI 8.16 kv = 0,5  d    A2  k p = k  − 1÷ = k   ÷ − 1÷   d1  ÷  A1    2 ο Với góc phân kỳ ⇒   0,3   chọn k = 0,1 ⇒ 0,1  ÷ − 1÷÷ =   0,   32 Thế kết ta vừa tìm vào phương trình (*) ta được: 30 60  4, 2442   9,552  H =  0,013687 + 0,5 ÷ +  0,014761 + + ÷ ≈ 15,64(m) 0, 0,3 32  2.9,81   2.9,81  BÀI 8.16 b)Do lưu lượng bảo toàn nên: Thế kết vào phương trình (*) câu a ta được: Q = Vd1 A1 = Vd2 A2 ⇒ Vd = d1  l1 V  l2  V  d1  H =  λ1 + kv ÷ +  λ2 + kr + k p ÷  ÷  d1  g  d2  2g  d2  , d1 d1  V  0,   30  V  60 H =  λ1 + 0,5 ÷ +  λ2 + 1+ ÷  ÷ 32  2.9,81  0,3   0,  2.9,81  0,3 , 2.9,81.81 ⇔ V1 = 12150λ1 + 3200λ2 + 59 d1 A1 Vd1 A2 BÀI 8.16 Đây hàm phi tuyến có ẩn vế trái lẫn vế phải nên ta giả theo phương pháp lặp: Với  d1  Vd2 = Vd1  ÷  d2  Ta có bảng sau: Bảng Lần lặp V1 thiết giả Red1 = Vd1 d1 ∞ ν λ1 (theo V1 tính 0,008 2,957 Moody) ∞ 2,957 118280 0,0176 2,184 2,184 87360 0,0182 2,140 BÀI 8.16 Ta có bảng sau: Bảng Vd2 d λ2 (theo Lần lặp V2 giả Red2 = thiết ν Moody) V2 tính ∞ ∞ 0,008 1,314 1,314 78840 0,0189 0,971 0,971 58260 0,021 0,951  Từ bảng ta thấy sai số lần lặp nhỏ 5% nên có thê chấp nhận Chọn V1 = 2,140m / s 2,140.π 0, 2 ⇒ Q = V1 A1 = ≈ 67, 23l / s BÀI 8.26 Bài 8.26: Nước dẫn từ bể theo ống tới điểm J Tại rẽ làm nhánh: ống dẫn tới điểm B C tương ứng Đặc tính ống cho bảng BiếtQ1 = 150l / s, z A = 25m, z B = 2,5m Hỏi Q2 , Q3 z B A ống L,m d,m n 1050 0,40 0,014 1600 0,32 0,015 800 0,24 0,016 B J C BÀI 8.26 Bài giải: Chọn mặt chuẩn hình vẽ Các phương trình chảy hệ thống ống: Q1 = A1C1 Q2 = A2C2 Q3 = A3C3 z − HJ J R1 = A1C1 R1 A (1) L1 L1 H − zB J R2 = A2C2 R2 J (2) L2 L2 J3 H J − zC R3 = A3C3 R3 (3) L3 L3 Q1 = Q2 + Q3 (4) A J HJ B C Mặt chuẩn(0) BÀI 8.26 Trong H J độ cao cột áp nút J Vì hệ số n < 0,02 đường kính ống nhỏ nên ta tính C theo công thức: C = R1/6 n Theo giả thiết Q1 = 150(l / s ) = 0,15(m3 / s ) 25 − H J π 0, 42 1/6 ⇒ (1) ⇔ 0,15 = 0,1 0,1 0,014 1050 ⇒ H J = 18,68258(m) Thế kết tìm vào (2) ta được: BÀI 8.26 Q2 = π.0, 32 18, 68258 − 2, 1/ 0, 08 0, 08 ≈100(l / s ) 0, 015 1600 (4) ⇒ Q3 = Q1 − Q2 = 150 − 100 = 50(l / s) = 0,05(m / s) 18, 68258 − zC π 0, 242 1/6 (3) ⇒ 0, 05 = 0, 06 0, 06 0, 016 800 ⇒ zC ≈ 8(m) Vậy zC = 8(m) toán , Q2 = 100(l / s), Q3 = 50(l / s) yêu cầu

Ngày đăng: 19/08/2016, 10:18

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TP. HCM KHOA: CƠ KHÍ

  • NỘI DUNG TRÌNH BÀY

  • BÀI 1.9

  • Slide 4

  • Slide 5

  • BÀI 1.12

  • Slide 7

  • Slide 8

  • BÀI 2.15

  • Slide 10

  • Slide 11

  • BÀI 2.25

  • Slide 13

  • BÀI 2.35

  • Slide 15

  • Slide 16

  • Slide 17

  • Slide 18

  • BÀI 2.45

  • Slide 20

  • Slide 21

  • Slide 22

  • Slide 23

  • Slide 24

  • Slide 25

  • Slide 26

  • BÀI 3.9

  • Slide 28

  • BÀI 3.12

  • BÀI 4.19

  • Slide 31

  • BÀI 4.29

  • Slide 33

  • Slide 34

  • BÀI 4.39

  • Slide 36

  • Slide 37

  • Slide 38

  • Slide 39

  • BÀI 4.49

  • Slide 41

  • Slide 42

  • Slide 43

  • BÀI 8.16

  • Slide 45

  • Slide 46

  • Slide 47

  • Slide 48

  • Slide 49

  • Slide 50

  • Slide 51

  • Slide 52

  • BÀI 8.26

  • Slide 54

  • Slide 55

  • Slide 56

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan