Đang tải... (xem toàn văn)
TÍNH TOÁN LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH,ĐATN thiết kế cầu, dầm supper T
ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG PHẦN THỨ BA THIẾT KẾ KỸ THUẬT 770 770 CHƯƠNG I TÍNH TOÁN LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH 20 153 192 178 600 TÍNH TOÁN LỀ BỘ HÀNH 1.1.1 Sơ đồ tính: 200 25 1500 25 25 20 75 2500 1.1 100 1500 200 D10@ 200 100 D10@ 200 6D10 D10@ 200 25 50 25 5D8 178 330 D10@ 200 D12@ 200 25 25 25 25 300 25 1200 25 150 25 PL = N/mm DL = 2.5 N/mm Chiều dày lề hành: 100 mm Chiều dài nhòp tính toán: Ltt = 1200 mm Tải trọng người hành tác dụng lên lấy 3kPa = × 10-3 N/mm2 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 82 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Xét đơn vò chiều dài theo phương dọc cầu để tính toán, lấy bề rộng 1000 mm Tải trọng người hành : PL = × 10-3 × 1000 = N/mm Tải trọng thân tác dụng lên lề hành: DL = γ betong × A Trong A diện tích mặt cắt ngang theo phương dọc cầu A = tbh × 1000 = 100 × 1000 = 100000 mm2 γ betong = 2500 kg/m3 = 24.5 × 10-6 N/mm3 tbh – bề dầy DL = 25 × 10-6 × 100000 = 2.5 N/mm Chọn hệ số tải trọng ηD = cho thiết kế thông thường ηR = cho mức dư thông thường ηI = 1.05 cầu quan trọng η = ηD × ηR × ηI = × × 1.05 = 1.05 > 0.95 Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ : DL PL Mu = η × ( γ p × DL + γ p × PL ) × L tt /8 =1.05 × (1.25 × 2.5+1.75 × 3) × 12002/ = 1582875 N.mm Momen nhòp trạng thái giới hạn sử dụng : DL PL Ms = η × ( γ p × DL+ γ p × PL) × L tt /8 =1 × (1 × 2.45+1 × 3) × 12002/8 = 990000 N.mm Ta lấy momen nhòp dầm giản đơn để thiết kế cốt thép 1.1.2 Tính toán cốt thép Chiều cao tiết diện : h = 100 mm Chiều rộng tiết diện : b = 1000 mm f c' = 28 MPa = 28 N/mm2 Cường độ chảy cốt thép f y = 280 N/mm2 Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ 20 mm Chọn thép φ 10 Chiều cao có hiệu mặt cắt : d s = h – - φ /2 = 100 – 20 – 10/2 = 75 mm Chọn hệ số sức kháng : φ = 0.9 Chiều dày khối ứng suất tương đương: × Mu ×1582875 a = ds - d s − = 75 - 752 − = 0.992 mm ' φ× 0.85 × f c × b 0.9 × 0.85 × 28 ×1000 f c' = 28 MPa = 28 N/mm2 nên β1 = 0.85 (Theo 5.7.2.2 22TCN272 – 05) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 83 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG β1 - hệ số qui đổi vùng nén Chiều cao trục trung hoà: c = a/ β1 = 0.992/0.85 = 1.167 mm Tính giá trò c/ds = 1.167/75 = 0.0156 < 0.42 Diện tích cốt thép 0.85 f c' × a × b 0.85 × 28 × 0.992 × 1000 As = = = 84.3 mm2 fy 280 Hàm lượng cốt thép: ρ= As 84.3 = = 0.000843 b × h 1000 × 100 Hàm lượng thép tối thiểu: 0.03 × f c' 0.03 × 28 = = 0.003 (theo 5.7.3.3.2-1 22 TCN -272-05) fy 280 Vì ρ < ρmin nên lấy ρ = ρmin để tính toán diện tích cốt thép A s = ρmin × b × h = 0.003 × 1000 × 100 = 300 mm2 Chọn φ10 a200 để bố trí cốt thép chòu momen dương củabản lề hành ρmin = Bố trí cốt thép chòu momen âm momen dương Kiểm tra lại điều kiện c/ds < 0.42 Với cốt thép bố trí phạm vi 1m bố trí φ10 A s = × π × 102/4 = 471.24 mm2 As × f y 471.24 × 280 = 6.522 mm 0.85 × f × b ×β1 0.85 × 28 ×1000 × 0.85 Tính lại chiều cao trục trung hoà: c = a/ β1 = 6.522/0.85 = 7.673 mm Ta tính lại a = ' c = Tính giá trò c/ds = 7.673/75 = 0.1023 < 0.42 (thỏa) 1.1.3 100 20 1000 200 Kiểm tra trạng thái giới hạn sử dụng Momen tác dụng trạng thái giới hạn sử dụng là: M s = 990000 N.mm Diện tích cốt thép chòu kéo: A s = 471.24 mm2 Chiều cao có hiệu mặt cắt: d s = 75 mm Giả sử dầm đặt điều kiện khí hậu bình thường nên có Z = 30000 N/mm Diện tích trung bình bêtông bọc quanh thép chòu kéo SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 84 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T A= GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ae = (25 × ) × 1000/5 = 10000 mm2 n Ae – diện tích bêtông bọc quanh nhóm thép chòu kéo n – số lượng cốt thép nằm vùng kéo Ứng suất cho phép cốt thép : fsa = Z/(d c × A)1/3 = 30000 /(25 ×10000 )1/ =476.2 MPa > 0.6 × f y =0.6 × 280 =168 MPa Lấy fsa = 0.6 × f y = 168 MPa Môđun đàn hồi cốt thép thường : E s = 200000 MPa ' Môđun đàn hồi bêtông: E c = 0.043 × γ1.5 c × fc với γ c = 2400 kg/m3 = 0.043 × 2400 × 28 = 26752.5 MPa Tỷ số mun đàn hồi: n = E s / E c = 200000/26752.5 = 7.47594 dc M b Lấy momen trục – 0: Đặt e = 0-0 ds x 1.5 bx2/2 = n × As × ds - n × As × x 7.47594 × 471.24 n × As = = 3.523 mm 1000 b Bề rộng bêtông chòu nén : x=-e+ e + 2e × d s = - 3.523 + 3.523 + × 3.523 × 75 = 19.733 mm Momen quán tính tiết diện trục - 0: Icr = b × x / + n × A s × (d s − x) = 1000 × 19.733 3/3 + 7.47594 × 471.24 × (75 – 19.733)2 = 13321941.4 mm4 Ứng suất bêtông trọng tâm cốt thép : f s = n × M s × (d s − x) / Icr = 7.47594 × 990000 × (75 – 19.733)/ 13321941.4 = 30.704 MPa Kiểm tra : f s = 30.704 MPa < f sa = 168 MPa => Thỏa điều kiện trạng thái giới hạn sử dụng 1.2 KIỂM TOÁN VA XE CHO GỜ CHẮN BÁNH (BÓ VỈA) Chọn chọn mức độ thiết kế lan can cấp L-3 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 85 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Theo bảng 13.7.3.3-1 22TCN-272-05 ta có: Phương lực Lực tác Chiều dài tác dụng dụng (KN) lực tác dụng(mm) Phương mằm Ft = 240 Lt = 1070 ngang Phương thẳng FV = 80 LV = 5500 đứng Phương dọc FL = 80 LL = 1070 cầu Khi tính lực va vào bó vỉa xét vào trạng thái giới hạn đặt biệt Trong cầu thông thường lực F v, FL không gây nguy hiểm cho bó vỉa nên việc tính toán xét lực phân bố FT chiều dài LT Lc FT LT Tính sức kháng bó vỉa Sức kháng bêtông xác đònh theo phương pháp đường chảy Đối với va xô phần đoạn tường M c L2c Rw = ( theo 13.7.3.4-1 8M b + 8M w H + ÷ 2L c − L t H 22TCN272-05) Ta tính chiều dài đường chảy theo công thức L L 8.H.(M b + M w H) Lc = t + t ÷ + Mc ( theo 13.7.3.4-2 22TCN272- 05) Đối với va xô đầu tường mối nối M c L2c Rw = M + M H + b ÷ (theo 13.7.3.4-3 22TCN272-05) w 2L c − L t H Ta tính chiều dài đường chảy theo công thức: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 86 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG L L H.(M b + M w H) Lc = t + t ÷ + Mc (theo 13.7.3.4-4 22TCN272-05) Trong : Rw - sức kháng bó vỉa (N) Lc - chiều dài xuất cấu chảy (mm) Lt - chiều dài phân bố lực theo phương dọc (mm) Mb - sức kháng dầm đỉnh tường (N.mm) Mw - sức kháng uốn thép ngang đơn vò chiều dài (N.mm/mm) Mc - sức kháng uốn thép đứng đơn vò chiều dài (N.mm/mm) H - chiều cao bó vỉa (mm) Trong trường hợp tính cho bó vỉa Mb = Tính sức kháng uốn thép ngang toàn chiều cao bó vỉa Ta tính toán tính khả chòu lực toán cốt đơn tiết diện chữ nhật Xác đònh MWH Tiết diện tính toán có kích thước b = 250 mm h = 200 mm 25 25 50 25 25 D12@ 200 5D12 25 150 25 Số cốt thép ngang dọc theo chiều cao bó vỉa : n n = 3, chọn φ12 Thép dọc theo chiều cao bó vỉa φ12 Lớp bêtông bảo vệ 2.5 cm Chiều cao có hiệu mặt cắt : ds = h – 2.5 - φ - φ/2 = 20 – 2.5 – 1.2 – 1.2/2 = 15.7 cm A s = n n × π× d 2n / = × π × 1.22 / = 3.3929 cm2 Kiểm tra điều kiện A s > As SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 87 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T ρmin GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 0.03 × f c' 0.03 × 28 = = = 0.003 fy 280 (theo 5.7.3.3.2-1 22 TCN -272-05) A s = ρmin × b × h = 0.003 × 30 × 20 = 1.8 cm2 Ta có A s = 3.3929 cm2 > A s = 1.8 cm2 => Thỏa Ta tính sức kháng uốn thép ngang Giả sử: f s = f y = 280 MPa = 280 N/mm2 = 28 KN/cm2 Chiều dày khối ứng suất tương đương: As × f y 3.3929 × 280 = 1.3306 cm 0.85 × f × b 0.85 × 28 × 30 Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất β1 : a= ' c = f c' = 28 MPa nên β1 = 0.85 – 05) (Theo 5.7.2.2 22TCN - 272 Chiều cao trục trung hoà : c = a/ β1 = 1.3306/0.85 = 1.565 cm Tính giá trò c/ds = 1.565/15.7 = 0.0997 < 0.42 Ta tính khả chòu lực tiết diện : M n = φ× A s × f y × (d s − a / 2) = × 339.29 × 280 × (157 - 13.306/2) = 14283145 N.mm => M w × H = Mn = 14283145 N.mm Xác đònh MC Tính sức kháng uốn thép đứng đơn vò chiều dài (ở lấy m để tính toán) b = 100 cm h = 20 cm Số cốt thép ngang dọc theo chiều cao bó vỉa : n d = 6, bước 200 mm 200 25 169 200 1000 Diện tích cốt thép đứng 1m dài theo phương dọc cầu: A s = n d × π× d 2n / = × π ×1.22 / = 6.786 cm2 Chiều cao có hiệu mặt cắt: ds = h – 2.5 – φ/2 = 20 – 2.5 – 1.2/2 = 16.9 cm Kiểm tra điều kiện A s > As ρmin = 0.03 × f c' 0.03 × 28 = = 0.003 fy 280 A s = ρmin × b × d s = 0.003 × 100 × 16.9 = 5.07 cm2 Ta có A s = 6.786 cm2 > A s = 5.07 cm2 => Thỏa điều kiện A s > As SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 88 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ta tính sức kháng uốn thép đứng Giả sử : f s = f y = 280 MPa = 280 N/mm2 = 28 KN/cm2 Chiều dày khối ứng suất tương đương : As × f y 6.786 × 280 = 0.7983 cm 0.85 × f × b 0.85 × 28 ×100 Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất β1 : a= ' c = f c' = 28 MPa nên β1 = 0.85 (Theo 5.7.2.2 22TCN272 – 05) Chiều cao trục trung hoà : c = a/ β1 = 0.7983 /0.85 = 0.9392 cm Tính giá trò c/ds = 0.9392 /16.9 = 0.0556 < 0.42 Ta tính khả chòu lực tiết diện : M n = φ× A s × f y × (d s − a / 2) = × 6.786 × 28 × (16.9 – 0.7983 /2) = 3135.21 KN.cm => M c = Mn/100 = 31.3521 KN.cm/cm = 31352.1 N.mm/mm Đối với va xô phần đoạn tường : Chiều dài đường chảy ; L L 8.H.(M b + M w H) Lc = t + t ÷ + = Mc 2 1070 1070 × 300 × (0 + 14283145) + = = 1709.6 mm ÷ + 31352.1 Sức kháng bêtông: M c L2c Rw = 8M + 8M H + ÷ b w 2L c − L t H 31352.1 × 1709.6 × × + × 14283145 + = ÷ × 1709.6 − 1070 300 = 357322.6 N = 357.3226 KN Ta có: Rw > Ft = 240 KN => đảm bảo khả chòu lực va xô phần đoạn tường Đối với va xô đầu tường mối nối Ta tính chiều dài đường chảy theo công thức 2 L L H.(M b + M w H) 1070 1070 300 × (0 + 14283145) Lc = t + t ÷ + + = ÷ + Mc 31352.1 =1185.3 mm M c L2c Rw = Mb + MwH + ÷ 2Lc − L t H = 31352.1 ×1185.3 × + 14283145 + × 1185.3 − 1070 300 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ ÷ MSSV: CD03151 TRANG: 89 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG = 247745.4 N = 247.7 KN Ta có: Rw > Ft = 240 KN => đảm bảo khả chòu lực va xô đầu tường mối nối 1.3 1.3.1 Tính toán lan can Sơ đồ tính toán P = 890 P+w w 104 w = 0,37 Nmm/mm 2500 110 Thanh lan can xem dầm liên tục, để đơn giản tính toán ta đưa sơ đồ dầm giản đơn để tính sau điều chỉnh hệ số 1.3.2 Tải trọng tính toán Tónh tải gồm trọng lượng thân lan can q th = A th × γ th = ( π× D / − π× d / ) × 77008.5 2 = ( π × 0.110 / − π × 0.104 / ) × 77008.5 = 77.66 N/m = 0.07766 N/mm Hoạt tải thiết kế gồm: + Lực tập trung P = 890 N theo phương + Tải trọng phân bố chiều dài lan can L th: W = 0.37 N/mm theo hai phương 1.3.3 Kiểm toán Lan can thoả mãn điều kiện chòu lực khi: φM n ≥ η∑ γ i M i = Mp M n = fy × S + φ : hệ số sức kháng φ = +η : hệ số điều chỉnh tải trọng DL PL + γ : hệ số tải trọng ( γ p = 1.25 với tónh tải, γ p =1.75 với hoạt tải người) + Mi : mômen lớn tỉnh hoạt tải + Mn : sức kháng tiết diện + S : sức kháng lan can Chọn hệ số tải trọng ηD = cho thiết kế thông thường SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 90 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG ηR = cho mức dư thông thường ηI = 1.05 cầu quan trọng η = ηD × ηR × ηI = 1.05 > 0.95 Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ: DL 2 M1 = η × ( γ PL p × (P × L th /4 + w × L th /8)+ γ p × q th × L th /8) = 1.05 × (1.75 × ( 890 × 2500/4 + 0.37 × 25002 /8) + 1.25 × 0.07766 × 25002 /8) = 1632893 N.mm M = η × γ PL × (P × L th /4 + w × L2th /8) p = 1.05 × 1.75 × ( 890 × 2500/4 + 0.37 × 25002 /8) = 1553261 N.mm Momen tổng hợp mặt cắt nhòp trạng thái giới hạn cường độ: M = M12 + M 22 = 16328942 + 15532622 = 2253656 N.mm Ta đưa sơ đồ dầm giản đơn sơ đồ dầm liên tục hệ số điều chỉnh : Momen nhòp trạng thái giới hạn cường độ: M gn = 0.5 × M = 0.5 × 2253656 = 1126828 N.mm Momen gối trạng thái giới hạn cường độ: M g = 0.7 × M = 0.7 × 2253656 = 1577559 N.mm ⇒ Lấy momen gối để tính toán Mp = Mg = 1577559 N.mm Tính sức kháng lan can 104 S = 0.1× D × (1 − α ) = 0.1×110 × 1 − ÷ = 26749 mm 110 với α = d/D = 104 /110 Lan can làm thép CT3 có fy = 240 MPa M = φ × fy × S= × 240 × 26749= 6419813 N.mm Mp = 1577559 N.mm < M = 6419813 N.mm Vậy lan can đảm bảo khả chòu lực 1.4 1.4.1 Tính toán trụ lan can Sơ đồ tính toán Để dễ dàng cho việc tính tốn ta qui lan can lại tiết diện chữ I sau tính tốn cột chịu nén lệch tâm tức chịu mơmen lực nén Cột lan chịu tác dụng tải trọng phân bố w = 0.37N/m chiều dài 2400m tải tập trung lan can qui tải tập trung qui cột P = 890N Tổng hợp nội lực tác dụng cột lan can hình vẽ: P = 890N; W = 0,37x2500 = 875N SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 91 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG P+2w 140 R6 66 Ống thép liên kết Þ100 Dày 3mm W R70 Đường hàn 4mm 770 766 Ống thép liên kết Þ100 Dày 3mm 350 350 Đường hàn góc h = 4mm W 350 Tấm thépT2 150x1710x5 A 140 Tiết diện qui sau: tiết diện chữ I có: Cánh: - rộng 160mm = 15cm, - dày: 5mm Sườn: - cao: 132mm =12,2cm, -dày: 5mm Chọn thép có fy = 210 Mpa có mơđun đàn hồi E = 200000Mpa Chiều cao cột thép 770mm 77,5 132 x y A x y 77,5 132x866x5 160 Tấm thépT1 350 Đường hàn 4mm 132 142 Tónh tải gồm trọng lượng thân phân bố dọc theo chiều dài cột lan can qh thay đổi dần từ xuống P1 = P + W × L th = 890 + 0.37 × 2500 = 1815 N Lực dọc mặt cắt chân cột lan can : Lực dọc tónh tải: NDC1 = Qc = 122 N Lực dọc hoạt tải: NLL = × P1 = × 1815 = 3630 N Momen mặt cắt chân cột lan can: MLL = 1815 × 700 + 1815 × 350 = 1905750 N.mm 1.4.2 Nội lực chân cột Nội lực mặt cắt chân cột lan can trạng thái giới hạn cường độ : Lực dọc : PL DC Nu = η × ( γ p × NLL + γ p × NDC1) = × (1.75 × 3630 + 1.25 × 122) = 6505 N Momen : PL Mu = η × γ p × MLL = × 1.75 × 1905750 = 3335062 N.mm Các đặc trưng tiết diện : Diện tích As = 2.160.5+132.5 = 2260mm2 = 22,6 cm2 Mơmen qn tính lấy đối vói trục X-X Ixx = + 712.5.150.2 + = 8523153 mm4 Mơmen qn tính lấy trục Y-Y Iyy = 2+ = 3414708 mm4 Mơmen kháng uốn trục X-X SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 92 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Sxx = ==106539 mm3 Mơmen kháng uốn trục Y-Y Syy = = = 51738 mm3 Bán kính qn tính trục X-X Rxx = I xx 8523153 = = 61,4mm As 2260 Bán kính qn tính trục Y-Y Ryy = 1.4.2.1 I yy = As 3414708 = 38,87 mm 2260 Sức kháng nén KI f y λ= rs π E Trong : K = hệ số chiều dài có hiệu K = có dầu tự I = chiều dài khơng liên kết l = 700mm r s = bán kính qn tính trục ổn định ( trục ổn đinh trục X-X) rs = 61,4 mm Vậy 2.700 210 λ= = 0,055 61,4.3,14 200000 Áp dụng cơng thức với λ thỏa mãn Sức kháng nén có hệ số Pr = φPn = 463878.1 = 463878 N φ = [6.5.4.2] Đối với cấu kiện chịu uốn 1.4.2.2 Sức kháng uốn Sức kháng uốn đựoc tính tốn theo cơng thức: Mrx = Φ.fy Sxx = 1.210 106539 = 22373190Nmm = 22,37 KNm => Thoả mãn Φ: Hệ số kháng uốn = 1.00 1.4.2.3 Tổ hợp nén uốn kết hợp Ta có : = = 0.0048 < 0.2 Nên áp dụng cơng thức + (+) ≤ Trong Mrx,Mry : Sức kháng uốn có hệ số trục x,y(KNm)[6.10.4] [6.12] Mry = Mrx = 22373190Nmm = 22,37 KNm Mux = 0,971 KNm 1,937 0,971 + = 0,045[...]... bulông trên 1 dãy , m = 2 Nk = 3335062 × 72 = 23160 N < Tn = 31654 N 2 × 722 Vậy bulông đảm bảo khả năng chòu lực 1.5 T NH LỰC TRUYỀN XUỐNG BẢN M T CẦU: T nh trên m t đơn vò chiều dài cầu γ bt = 2500 kg/m3 = 24525 N/m3 γ th = 7850 kG/m3 = 77008.5 N/m3 Lực của lan can truyền xuống bản m t cầu thông qua hai bó vỉa: Bó vỉa 1 T nh t i: thanh lan can + c t lan can + thanh chống + bản thân + bản lề bộ hành Thanh... trạng thái giới hạn cường độ Vì các đường ren bao gồm trong m t phẳng c t nên theo (6.13.2. 7-1 , 22TCN-27 2-0 5) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 94 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG ta có: R n = 0.38 × A b × Fub × N s A b - diện t ch của bulông t ơng ứng với đường kính danh đònh , A b = 245 mm 2 Fub - cường độ kéo nhỏ nh t của bulông N s - số lượng các m t phẳng chòu c t t nh. .. cao c t thép 770mm 77,5 132 x y 5 A x y 77,5 132x866x5 160 T m thépT1 350 Đường hàn 4mm 5 132 5 142 T nh t i gồm trọng lượng bản thân phân bố dọc theo chiều dài c t lan can qh thay đổi dần t trên xuống P1 = P + W × L th = 890 + 0.37 × 2500 = 1815 N Lực dọc t i m t c t chân c t lan can : Lực dọc do t nh t i: NDC1 = Qc = 122 N Lực dọc do ho t tải: NLL = 2 × P1 = 2 × 1815 = 3630 N Momen t i m t c t chân... vói trục X-X Ixx = 2 + 712.5.150.2 + = 8523153 mm4 Mơmen qn t nh lấy đối với trục Y-Y Iyy = 2+ = 3414708 mm4 Mơmen kháng uốn đối với trục X-X SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 92 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Sxx = ==106539 mm3 Mơmen kháng uốn đối với trục Y-Y Syy = = = 51738 mm3 Bán kính qn t nh đối với trục X-X Rxx = I xx 8523153 = = 61,4mm As 2260 Bán kính qn t nh. . .ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG P+2w 140 6 R6 66 Ống thép liên k t Þ100 Dày 3mm W R70 Đường hàn 4mm 770 766 Ống thép liên k t Þ100 Dày 3mm 350 350 Đường hàn góc h = 4mm W 350 T m thépT2 150x1710x5 A 140 Ti t diện được qui về như sau: là ti t diện chữ I có: Cánh: - rộng 160mm = 15cm, - dày: 5mm Sườn: - cao: 132mm =12,2cm, -dày: 5mm Chọn thép có fy = 210 Mpa... lề bộ hành Thanh lan can (2 thanh): M1 = 2 × qth = 2 × 0.07766 = 0.15532 N/mm = 155.32 N/m C t lan can (n = 15 c t trên 1 nhòp): SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 95 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T n M2 =122 × L dâm =122 × GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 15 =50 N/m 36.6 Bản thân bó vỉa 1: ( A = 179775 mm2 ): M3 = γ bt × Abó vỉa 1 = 24525 × 0.179775 = 4409 N/m Bản lề bộ hành: M4 = γ bt × DLn = 4 L ban... N/m Ho t tải: người đi bộ (3 kPa) PLn = 0.003 × 1500/2 = 2.25 N/mm = 2250 N/m Bó vỉa 2 T nh t i: bản thân (A = 59800 mm2 ) + bản lề bộ hành Bản thân bó vỉa 2: M5 = γ bt × Abó vỉa 2 = 24525 × 0.0598 = 1467 N/m Bản lề bộ hành: M4 = γ bt × L ban × h b = 24525 × 1.2/2 × 0.1 = 1471.5 N/m 2 DLt = M4 + M5 = 1467 + 1471.5 = 2938.5 N/m Ho t tải: người đi bộ PLt = 0.003 × 1500/2 = 2.25 N/mm = 2250 N/m SVTH: HOÀNG... c t lan can: MLL = 1815 × 700 + 1815 × 350 = 1905750 N.mm 1.4.2 Nội lực t i chân c t Nội lực t i m t c t chân c t lan can ở trạng thái giới hạn cường độ : Lực dọc : PL DC Nu = η × ( γ p × NLL + γ p × NDC1) = 1 × (1.75 × 3630 + 1.25 × 122) = 6505 N Momen : PL Mu = η × γ p × MLL = 1 × 1.75 × 1905750 = 3335062 N.mm Các đặc trưng ti t diện : Diện t ch As = 2.160.5+132.5 = 2260mm2 = 22,6 cm2 Mơmen qn t nh. .. cơng thức + (+) ≤ 1 Trong đó Mrx,Mry : Sức kháng uốn có hệ số đối với trục x,y(KNm)[6.10.4] và [6.12] Mry = 0 Mrx = 22373190Nmm = 22,37 KNm Mux = 0,971 KNm 1,937 0,971 + = 0,045