TRƯỜNG ĐH HÙNG VƯƠNG TP HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Sinh viên thực hiện: LÊ VĂN HẢO Lớp: 11XD GVHD: NGUYỄN KHẮC CƯỜNG TP.HCM THÁNG 11 NĂM 2016 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Trang SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH LỜI CẢM ƠN Trước hết, em xin chân thành cảm ơn Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNGngười hướng dẫn em phần kết cấu kiến trúc đồ án Thầy tận tình bảo, hướng dẫn, giúp đỡ em bạn nhóm nhiều để chúng em hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp suốt thời gian qua Em xin tỏ lòng biết ơn đến tất thầy cô tham gia giảng dạy khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường ĐH Hùng Vương TP Hồ Chí Minh Các thầy cô trang bò cho chúng em kiến thức quý báu, bước hướng dẫn chúng em vào đường học tập nghiên cứu Không có giúp đỡ thầy cô, chắn chúng em có hành trang kiến thức ngày hôm Nhân hội em xin gửi lời cám ơn đến bạn đồng môn, sinh viên trường đại học Hùng Vương TP.HCM; bạn bè xa gần động viên, khuyến khích giúp đỡ em hoàn thành đồ án Và chắn em không quên công ơn Bố Mẹ, Gia Đình, Người Thân luôn động viên, khuyến khích giúp đỡ em bước Đồ án hoàn tất tốt đẹp thiếu động viên, khuyến khích giúp đỡ người GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH MỤC LỤC Trang PHẦN I KIẾN TRÚC CHƯƠNG ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH 1.1 Đặc điểm kiến trúc 1.1.1 Sự cần thiết phải đầu tư công trình 1.1.2 Tổng quan kiến trúc công trình 1.2 Đặc điểm kết cấu CHƯƠNG GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 2.1 Giải pháp giao thông 2.2 Hệ thống chiếu sáng 2.3 Hệ thống điện 2.4 Cấp nước 2.5 Thoát nước 2.6 Phòng cháy chữa cháy PHẦN II 2 4 4 4 KẾT CẤU CHƯƠNG CÁC GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.1 Tiêu chuẩn thiết kế 1.2 Giải pháp kết cấu cho công trình 1.2.1 Phân tích khái quát chòu lực nhà cao tầng nói chung 1.2.2 Kết cấu cho công trình chòu động đất, gió động CHƯƠNG CƠ SỞ THIẾT KẾ 2.1 Vật liệu 2.1.1 Bê tông 2.1.2 Cốt thép 2.2 Chương trình phần mềm 2.3 Tải trọng 2.3.1 Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên công trình 2.3.2 Tải trọng ngang tác dụng lên công trình 2.3.3 Các trường hợp tải trọng tác động 2.3.4 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 2.3.5 Qui đổi tương đương vật liệu tải trọng từ tiêu chuẩn Việt Nam sang tiêu chuẩn Hoa Kỳ GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 6 6 Trang 8 8 9 10 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 2.4 Trình tự tính toán kết cấu 12 CHƯƠNG TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 13 3.1 3.2 3.2.1 3.2.2 3.2.3 3.3 3.3.1 3.3.2 3.3.3 3.3.4 3.3.5 3.3.6 3.4 Giới thiệu chung Sơ chọn kích thước phận hồ nước mái Chọn chiều dày Chọn tiết diện dầm Chọn tiết diện cột Tính toán phận hồ nước mái Tính nắp Tính đáy Tính thành Tính dầm nắp Tính dầm đáy Tính Cột hồ nước Bố trí thép hồ nước CHƯƠNG TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ 43 4.1 Giới thiệu chung 4.2 Sơ chọn kích thước tiết diện cầu thang 4.3 Tải trọng tác dụng lên thang 4.4 Tính toán phận cầu thang 4.4.1 Tính thang 4.4.2 Tính chiếu tới 4.4.3 Tính dầm chiếu tới 4.5 Bố trí cốt thép 43 43 45 47 47 49 51 56 CHƯƠNG ĐẶC TRƯNG ĐỘNG LỰC HỌC KẾT CẤU 57 5.1 Dao động hệ kết cấu chòu tải trọng 5.1.1 Mô hình tính toán 5.1.2 Phương trình chuyển động 5.2 Chu kỳ dạng dao động hệ kết cấu 5.3 Tính toán dao động công trình phần mền etabs 5.3.1 Xác đònh sơ tiết diện cột vách cứng 5.3.2 Xác đònh tải trọng tác dụng lên công trình 5.3.3 Khối lượng tham gia dao động 5.3.4 Tính toán tần số dao động riêng 5.3.5 Kiểm tra chu kỳ dao động công trình GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 13 14 14 14 15 15 15 17 25 29 35 41 42 Trang 57 57 58 60 64 65 66 68 69 77 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH CHƯƠNG TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG GIÓ 78 6.1 Tải trọng gió 6.1.1 Tính toán thành phần tónh tải trọng gió 6.1.2 Tính toán thành phần động tải trọng gió 6.1.3 Kết tải trọng gió tác động lên công trình theo phương 6.1.4 Cách nhập tải trọng gió vào mô hình công trình CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN PHẲNG (KHÔNG CÓ MŨ CỘT) 88 7.1 Kết cấu sàn 7.2 Nguyên tắc tính toán 7.2.1 Các giả thuyết tính toán cho mô hình nhà cao tầng 7.2.2 Nguyên tắc tính toán 7.2.3 Phân tích làm việc sàn không dầm 7.3 Tính toán sàn tầng điển hình (sàn tầng 8) 7.3.1 Số liệu tính toán 7.3.2 Trình tự thiết kế 7.3.3 Xác đònh sơ đồ kết cấu 7.3.4 Chọn chiều dày xác đònh tải trọng tác dụng lên sàn 7.3.5 Phân tích tìm nội lực kết cấu tính thép sàn 7.3.6 Kiểm tra khả chống xuyên thủng sàn 7.3.7 Kiểm tra khả chòu cắt sàn 7.3.8 Kiểm tra độ võng sàn CHƯƠNG TÍNH KHUNG 88 90 90 91 92 92 92 93 93 93 96 103 104 105 107 8.1 Thiết kế cột 8.1.1 Thiết kế thép cho cột 8.1.2 Xây dựng biểu đồ tương tác cho cột 8.1.3 Kiểm tra cột chòu nén lệch tâm xiên 111 111 183 189 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CÔNG TRÌNH 191 9.1 Đòa chất cong trình 9.2 Một số vai trò tầng hầm 9.2.1 Về mặt móng 9.2.2 Về mặt kết cấu 9.3 Xác đònh phương án móng 9.4 Thiết kế móng cọc ép 9.4.1 Các loại tải trọng dùng tính toán sơ kích thướt 9.4.2 Xác đònh sức chòu tải cọc ép GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 78 78 79 84 85 Trang 191 193 193 193 193 194 194 197 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 9.4.2.1 Theo cường độ vật liệu 9.4.2.2 Theo tiêu cường độ đất 9.4.3 Mặt bố trí cọc 9.4.3.1 Tính toán sơ tiết diện đài cọc 9.4.3.2 Mặt bố trí móng 9.4.4 Kiểm tra cọc 9.4.4.1 Kiểm tra khả chòu lực 9.4.4.2 Kiểm tra khả chòu lực cẩu lắp 9.4.5 Kiểm tra ổn đònh đất 9.4.5.1 Tính móng M1-C52 9.4.5.2 Tính móng M2-C29 9.4.5.3 Tính móng M3-C30 9.4.6 Tính lún 9.4.6.1 Tính móng M1-C52 9.4.6.2 Tính móng M2-C29 9.4.6.2 Tính móng M3-C30 9.4.7 Tính đài cọc 9.4.7.1 Kiểm tra khả chọc thủng đài cọc 9.4.7.2 Tính toán cốt thép đài cọc 9.5 Thiết kế móng cọc khoan nhồi 9.5.1 Một vài đặc điểm móng cọc khoan nhồi 9.5.2 Tính toán móng M1-C52 9.5.3 Tính toán móng M2-C29 9.5.4 Tính toán móng M3-C30 9.6 So sánh lựa chọn phương án móng 9.6.1 Tổng hợp vật liệu 9.6.2 So sánh lựa chọn phương án móng 9.6.2.1 Điều kiện kỹ thuật 9.6.2.2 Điều kiện thi công 9.6.2.3 Điều kiện kinh tế 9.6.2.4 Các điều kiện khác 9.6.3 Lựa chọn phương án móng CHƯƠNG 10 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CÔNG TRÌNH 197 197 200 200 201 203 203 204 206 207 208 210 211 211 213 215 217 217 221 224 224 225 236 244 251 251 251 251 251 251 252 252 253 10.1 Kiểm tra chuyển vò đỉnh 10.2 Kiểm tra chống lật 253 254 TÀI LIỆU THAM KHẢO 255 GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH PHẦN KIẾN TRÚC CHƯƠNG ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH 1.1 ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC 1.1.1 SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ CÔNG TRÌNH GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Hiện dân số giới nói chung dân số Việt Nam nói riêng ngày tăng lên cách nhanh chóng Chính lý mà nhu cầu nhà tăng lên đáng kể Mặt khác với phát triển dân số kinh tế nước ta không ngừng tăng trưởng, nhu cầu đời sống vật chất tinh thần người dân ngày nâng cao Việc xây dựng nhà cao tầng đáp ứng nhu cầu đặc điểm sau 1.1.2 TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH a) Tên công trình TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH b) Đòa điểm xây dựng Công trình xây dựng BÌNH DƯƠNG c) Qui mô công trình - Diện tích khu đất: 2546.05 m2 - Chiều cao công trình tính đến sàn mái: 41.6 m (tính từ mặt đất tự nhiên) - Chiều cao công trình tính đến đỉnh mái: 45 m (tính từ mặt đất tự nhiên) - Công trình có tổng cộng: 13 tầng kết hợp trung tâm thương mại, siêu thò, tiện ích… bao gồm: + Tầng hầm: chiều cao tầng hầm 3.6m gồm có phòng kỹ thuật, phòng điện, kho, chỗ để xe máy, chỗ để xe hơi, diện tích mặt 1998 m + Tầng cao 4.2 m, lầu cao 3.4m dùng làm siêu thò, diện tích mặt 1998 m2 + Lầu tới 11: chiều cao tầng 3.4 m, diện tích mặt 2035 m Diện tích mặt sàn 40700 m2 + Tầng kỹ thuật: gồm phòng kỹ thuật thang máy hồ nước mái chứa nước sinh hoạt phòng cháy chữa cháy d) Điều kiện tự nhiên Đặc điểm khí hậu BÌNH DƯƠNG chia thành hai mùa rõ rệt * Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có - Nhiệt độ trung bình : 25oC Nhiệt độ thấp : 20oC Nhiệt độ cao : 36oC Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4) Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5) Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5% Độ ẩm tương đối thấp : 79% Độ ẩm tương đối cao : 100% Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH * Mùa khô (từ tháng 12 đến tháng 4) - Nhiệt độ trung bình : - Nhiệt độ cao : 27oC 40oC * Gió - Vào mùa khô: • Gió Đông Nam : • Gió Đông : - Vào mùa mưa: • Gió Tây Nam : chiếm 30% - 40% chiếm 20% - 30% chiếm 66% Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình: 2,15 m/s Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ 1.2 ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU Trong khoảng thời gian gần nước ta xảy số trận động đất nhẹ, nhiên chưa có thiệt hại đáng kể Đối với công trình nhà cao tầng việc ảnh hưởng tải động đất gây tương đối lớn gây ảnh đến chất lượng công trình nước ta nằm vùng có khả xảy động đất có dư chấn nhẹ mà Vì nên công trình Trung Tâm Thương Mại An Bình không tính toán đến khả chòu lực động đất kết cấu bên Nhằm tạo đường nét đại, không gian rộng công trình ứng dụng giải pháp thiết kế thi công tiến móng cọc khoan nhồi, sàn bêtông không dầm… CHƯƠNG GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 10 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH + 2715.7 2.7 4.7 + 3+ 54 54 = 302 (T) P= - Tổng phản lực lên đài móng : Pct = 510 (T) Kiểm tra khả chống chọc thủng đài theo công thức : Pct h2 ≥ 0.75* Rbt * btb - Với : + Pct : lực gây chọc thủng = tổng phản lực đầu cọc nằm tháp chọc thủng : 510 (T) + btb : btb với đài hình chữ nhật trung bình cộng cạnh ngắn đáy đáy tháp chọc thủng, btb = bc + B = (100 + 520)/2 = 310 (cm) + Rbt : cường độ chòu kéo tính toán bê tông : 10.5 kG/cm Pct 510000 -> 0.75* Rbt * btb = 0.75 *10.5 * 310 = 207 (cm) < h2 = 210 (cm) - -> Chiều cao đài hm = 2.2 m thỏa điều kiện chọc thủng j Tính toán cốt thép đài cọc : Cốt thép tính toán cho đài móng để đảm bảo khả chòu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột Momen ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trò : n M= + + - ∑rP i =1 i i Với : ri : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm Pi : phản lực đầu cọc thứ i Diện tích cốt thép tính theo công thức : M Fa = 0.9* h0 * Rs - Với : + h0 : chiều cao làm việc chòu uốn đài + Rs : cường độ tính toán cốt thép : 3650 (kG/cm2) GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 279 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 - - ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Phản lực đầu cọc tính toán : 2715.7 2.7 4.7 + 3+ 54 54 = 302 (T) + Cọc C5, C6, C7: P5,6,7 = 2715.7 2.7 4.7 − 3− 54 54 = 301 (T) + Cọc C1, C2 , C3: P1,2,3 = 2715.7 Cọc C4: P4 = = 301 (T) Momen mặt ngàm quanh trục y : My cọc C5,C6,C7 gây : n ∑rP i i - M = i =1 = 3*302*2.5 = 2265 (T.m) Momen mặt ngàm quanh trục x : Mx nhóm cọc C3,C4,C7 gây : n ∑rP i i - M = i =1 = 2*301*2.5+302*2.5 = 2260 (T.m) Diện tích cốt thép Mx : Mx 226000000 Fa = 0.9* h0 * Rs = 0.9 * 205 * 3650 = 335.6 (cm2) - Chọn 52 ϕ 28a150 : Fac = 333.4 (cm2) Diện tích cốt thép My : GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 280 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH My 226500000 Fa = 0.9* h0 * Rs = 0.9 * 205 * 3650 = 336.4 (cm2) - Chọn 52 ϕ 28a150 : Fac = 333.4 (cm2) 9.5.4 TÍNH TOÁN MÓNG M3 – C30 a Tải trọng Nội lực tính toán chân cột : N0tt M2X0tt M3Y0tt Q2X0tt Q3Y0tt kN kNm kNm kN kN 15166.29 5.92 8.56 149.10 112.17 Ntt M2Xtt M3Ytt Q2Xtt Q3Ytt kN kNm kNm kN kN 15166.29 230.26 306.76 149.10 112.17 Ntc M2Xtc M3Ytc Q2Xtc Q3Ytc kN kNm kNm kN kN 13188.08 5.14 7.44 129.65 97.54 Ntc M2Xtc M3Ytc Q2Xtc Q3Ytc kN kNm kNm kN kN 13188.08 200.22 266.75 129.65 97.54 Cột C30 TH Nmax - Nội lực tính toán đáy đài : Cột C30 TH Nmax - Nội lực tiêu chuẩn chân cột : Cột C30 TH Nmax - Nội lực tiêu chuẩn cao độ đáy đài Cột C30 TH Nmax b Chọn cọc - đài cọc  Vật liệu : - Bêtông cọc đài B25: Rb= 145 KG/cm2, Rbt = 10.5 KG/cm2 Cốt thép nhóm CIII, Rs= 3650 KG/cm2)  Cọc : Theo điều kiện đòa chất, ta đặt mũi cọc lớp đất sét pha vàng nâu trạng thái cứng có độ sâu từ 38m trở xuống, phù hợp với cọc khoan nhồi Chiều dài cọc : 43.8 (m) π d 2 ( ) = 0.785 m Cọc có tiết diện : D = 1000mm => Fc = φ Diện tích cốt thép dọc cọc : 16 20 ⇒ Fa = 50.24 cm2  Đài cọc : Sơ chọn đài cọc cao hđ = 2.2m Cao độ mặt đài so với mốc chuẩn : -3.600 (m) GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 281 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 - ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Cao độ đáy đài : -5.800 (m) Đáy đài đặt lớp đất thứ :bùn sét nhão có : γ = 14.49 (kN/m3) φ = 0.820  Độ sâu đặt mũi cọc : Đoạn đập đầu cọc neo thép : 1000mm Đoạn cọc ngàm sâu vào đài 100mm Chiều dài đoạn cọc đất : 43.8 – 1.1 = 42.7 (m) Độ sâu mũi cọc so với mốc chuẩn: 48.5 (m) Mũi cọc đặt lớp đất thứ 5, cọc ngàm vào lớp thứ đoạn : 9.9 (m) c Kiểm tra độ sâu đặt đài cọc - Đối với móng cọc đài thấp tải trọng ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận Vì độ sâu đặt đáy đài phải thoả mãn điều kiện đặt tải ngang áp lực bò động đất: hdd ≥ hmin = 0.7tg (450 − φ / 2) 2Qttmax γ ' Bm - Với : + hmin : độ sâu đáy đài tối thiểu so với mặt đất tự nhiên + ϕ γ’: Góc ma sát dung trọng tự nhiên đất từ đáy đài trở lên lớp đất : γ = 14.49 (kN/m3) φ =0.820 + Qtt: Giá trò tính toán tải trọng ngang : 149.1 (kN) + Bđ: Bề rộng đáy đài chọn sơ Bđ = m hmin = 0.7tg (450 − 0.82o / 2) - -> Vậy ta chọn chiều sâu chôn đài cọc h= 5.2 m (so với mặt đất tự nhiên) hợp lý d Tính toán SCT cọc đơn Vì cọc khoan nhồi có cao độ chiều dài cho móng nên chọn SCT thiết kế cọc : Ptk = 560 (T) e Xác đònh số lượng cọc đài : Số lượng cọc đài xác đònh sơ theo công thức : ∑N n= Qa - *149.1 14.49 × =1.8 m < hdd = 5.2 m tt β = 1516.6 × 1.3 = 3.5 560 (cọc) chọn n = (cọc) Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc : S = 3d÷6d = ÷ (m) Khoảng cách mép cọc hàng biên đến mép đài : X = d/2 ÷ d/3 = 400(mm) Diện tích đài cọc : Fđ = 4.8x4.8= 23.04 m2 GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 282 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH f Kiểm tra cọc : - - - Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính toán mômen theo hai phương (Mx.My) lực ngang theo hai phương (Qx.Qy) pmax ≤ Qa  p ≥0 Điều kiện kiểm tra :  Chiều cao đài giả thuyết ban đầu : Hđ = 2.2m Trọng lượng thân đài : Gd = 1.1xFđxγxhđ = 1.1* 23.04 *2.5*2.2 = 139.4 (T) Nội lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc : + Ntt = N0tt + Nđ = 1516.6 + 139.4 = 1656 (T) + Mxtt = 23.0 Tm + Mytt = 30.7 Tm Lực tác dụng lên đầu cọc xác đònh theo công thức : + Pmax = M ytt N tt M xtt + yi + x n ∑ y 2i ∑ x 2i i + Pmim = M N tt M − yi − xi n ∑y i ∑x i tt x - tt y Trong : + n : số lượng cọc đài n = cọc y2 + ∑ i = 4*1.52 = (m2) x2 + ∑ i = 6*1.52 = (m2) - Lực lên đầu cọc : GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 283 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 1656 23.0 30.7 + 1.5 + 1.5 9 + Cọc C3, C4 : P3,4 = = 422.9 (T) = Pmax 1656 23.0 30.7 − 1.5 − 1.5 9 + Cọc C1, C2 : P1,2 = = 405.0 (T) = Pmin - Kiểm tra : + Pmax = 422.9 < Ptk = 560 (T) : thỏa + Pmin = 405.0 > : thỏa g Kiểm tra ổn đònh móng quy ước :  Xác đònh kích thước khối móng quy ước : - Xác đònh góc truyền lực ϕtb = ∑ϕ h ∑h α = - - i i i = α = ϕtb , với ϕtb – góc ma sát trung bình lớp đất : 10.8 × 0.820 + 10 × 17.870 + 12 × 330 + 9.9 × 20.480 10.8 + 10 + 12 + 9.9 =180 180 = 4.50 -> Diện tích khối móng quy ước : + Bề rộng khối móng quy ước : Bm = B1 + 2*42.7*tg4.50 với B1 = 4.8 – 0.8 = (m) ->Bm = 11 (m) + Chiều dài khối móng quy ước : Hm = H1 + 2*42.7*tg4.50 với L1 = 4.8 - 0.8 = (m) -> Hm = 11 (m) + Diện tích đáy khối móng quy ước : Fm = Hm*Bm = 121 (m2) Trọng lượng khối móng quy ước : Qm = Gkhốimóng + Gcọc = 1/3*h*(S+s+ S * s )*2 + 4*42.7*0.785*2.5 = - - 1/3*42.7*(11*11 + 4*4 + 44 )*2 + 336 = 5500 (T) Trọng lượng tiêu chuẩn phần đài móng : Nđ = 2.2*23.04*2.5 = 126.7 (T) Tải trọng tiêu chuẩn đưa đáy khối móng quy ước : + Ntcmqu = Ntc + Nđ + Qm = 1318.8 + 126.7 + 5500 = 6945.5 (T) + Mtc = M2xtc + Q3ytc*42.7 = 20.0 + 9.8*42.7 = 439.4 (T.m) + Mtc = M3ytc + Q2xtc*42.7 = 26.7 + 12.9*42.7 = 578.8 (T.m) Áp lực đáy khối móng quy ước : + Pmaxtc = + Pmintc = tc N tc M x tc M y + + Fm Wx Wy tc N tc M x tc M y − − Fm Wx Wy GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD = 57.4 + 2.0 + 2.6 = 62.0 (T/m2) = 57.4 – 2.0 – 2.6 = 52.8 (T/m2) Trang 284 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 - ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Cường độ đất : m1m2 ( A * Bm * γ II + B * H m * γ II' + D * CII ) k R = tc - Với : + m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc hệ số điều kiện làm việc công trình có tác dụng qua lại với m1 phụ thuộc loại đất, tra bảng 2.2/65 sách Nền Móng thầy Nguyễn Văn Quảng Nền trường hợp đất sét cứng có độ sệt B < 0.5 -> m1 = 1.2, m2 phụ thuộc loại sơ đồ kết cấu, lấy m2 = +K tc : hệ số tin cậy,với giá trò tiêu lý lấy từ khảo sát,K tc = + A, B, C : hệ số phụ thuộc vào giá trò góc ma sát φ lớp đáy móng quy ước Với φ = 20.480 -> A = 0.52; B = 3.14; D = 5.82 + Bm = cạnh bé đáy móng quy ước : 11 (m) + γII : giá trò tính toán dung trọng lớp đất đáy móng : 2.06 (T/m 3) + γ’II: giá trò tính toán trung bình gia quyền dung trọng lớp đất từ đáy móng trở lên 1* + 15*1.45 + 10 *1.86 + 12 *1.81 + 9.9 * 2.06 47.9 γ’II = = 1.78(T/m3) + CII : lực dính đáy khối móng quy ước : 2.81 (T/m2) + Hm : chiều sâu chôn đài móng tính từ đáy đài móng đến mặt đất tự nhiên : 5.2 (m) 1.2*1 -> R = *( 0.52*11*2.06 + 3.14*5.2*1.78 + 5.82*2.81 ) = 68.6 (T/m2) + + + - Điều kiện ổn đònh : Ptb = (Pmaxtc + Pmintc)/2 = 57.4 (T/m2) < R = 68.6 (T/m2) Pmax =62.0 < 1.2*R = 82.3 (T/m2) Pmin = 52.8 > -> Đất đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn đònh h Kiểm tra lún móng cọc : Tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên - nhiên Tính toán áp lực gây lún đáy khối móng quy ước : δzgl = ptc - n N tcmqu i =1 = Fm - ∑ γ i hi n ∑γ h i =1 i i - Với : + δzgl: áp lực gây lún cho độ sâu z + Ntcmqu : lực nén tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước công trình, đài móng móng khối quy ước gây : Ntcmqu = Ntc + Nđ + Qm = 6945.5(T) + Fm : diện tích đáy móng khối quy ước : Fm = 121 (m2) GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 285 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 Ntcmqu Fm = ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 6945.5 121 = 57.4 (T/m2) n ∑γ h i i : ứng suất đáy móng quy ước tải trọng thân lớp đất gây chưa có công trình + γi : dung trọng lớp đất thứ i có chiều dày hi + n : số lớp đất phạm vi từ mũi cọc trở lên đến mặt đất tự nhiên + i =1 n ∑γ h - i i = 1*2 + 15*1.45 + 10*1.86 + 12*1.81 + 9.9*2.06 = 84.67 (T/m2) Ứng suất gây lún đáy móng : i =1 n ∑γ h i i - - δztc = ptc - i =1 = 57.4 – 84.67 < : độ lún công trình không cần tính toán i Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài móng : Tác nhân gây chọc thủng đài cọc : phản lực cọc nằm đáy tháp chọc thủng Nếu tất cọc đài bò bao trùm hoàn toàn đáy tháp chọc thủng không cần kiểm tra Tháp chọc thủng : xuất phát từ mép cột mở rộng phía góc 45 Kích thước đáy tháp chọc thủng : + B = bc + 2* h2 + L = l + 2* h2 c - Với : + bc, lc : chiều rộng chiều cao cột + h2 đoạn chiều cao đài từ mặt đài đến đầu cọc ngàm vào đài h = 2.2 – 0.1 = 2.1 - (m) kích thước đáy tháp chọc thủng : + B = bc + 2* h2 = 0.9 + 4.2 = 5.1 (m) > (m) : cọc bò che phủ hoàn toàn đáy tháp chọc thủng + L = lc + 2* h2 = 0.9 + 4.2 = 5.1 (m) > (m): cọc bò che phủ hoàn toàn đáy tháp - chọc thủng Vậy không cần kiểm tra chọc thủng đài cọc j Tính toán cốt thép đài cọc : Cốt thép tính toán cho đài móng để đảm bảo khả chòu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột Momen ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trò : n M= ∑rP i =1 i i - Với : + ri : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 286 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH + Pi : phản lực đầu cọc thứ i - Diện tích cốt thép tính theo công thức : M Fa = 0.9* h0 * Rs - Với : + h0 : chiều cao làm việc chòu uốn đài + Rs : cường độ tính toán cốt thép : 3650 (kG/cm2) - Phản lực đầu cọc tính toán : 1656 23.0 30.7 + 1.5 + 1.5 9 + Cọc C3, C4 : P3,4 = = 422.9 (T) 1656 23.0 30.7 − 1.5 − 1.5 9 + Cọc C1, C2 : P1,2 = = 405.0 (T) - Momen mặt ngàm quanh trục y : My cọc C3,C4 gây : n ∑rP i i - M = i =1 = 2*422.9*1.05 = 888.09 (T.m) Momen mặt ngàm quanh trục x : Mx nhóm cọc C1,C2 gây : n ∑rP i i - M = i =1 = 2*405*1.05= 850.50 (T.m) Diện tích cốt thép Mx : Mx 85050000 0.9* h * R s = 0.9 * 205* 3650 = 126.3 (cm ) Fa = - Chọn 32 ϕ 22a150 : Fac = 131.6 (cm2) Diện tích cốt thép My : GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 287 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH My 88809000 Fa = 0.9* h0 * Rs = 0.9 * 205* 3650 = 131.9 (cm2) Chọn 32 ϕ 22a150 : Fac = 131.6 (cm2) 9.6 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 9.6.1 TỔNG HP VẬT LIỆU Theo kết phân loại móng công trình có loại móng, ta so sánh kết khối lượng móng phương án dựa vào vẽ M1,M2,M3 ta thống kê khối lượng cốt thép bêtông cho phương án móng Kết so sánh (cho móng M3: cọc đài) - Phương án cọc ép +Khối lượng bêtông: 159.7 m3 +Khối lượng cốt thép: 16.1 T - Phương án cọc nhồi : +Khối lượng bêtông 186.1 m3 +Khối lượng cốt thép 19.1 T 9.6.2 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Để so sánh lựa chọn phương án móng cho công trình ta dựa vào yếu tố sau 9.6.2.1 Điều kiện kỹ thuật Cả hai phương án móng đủ khả chòu tải trọng công trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn đònh móng thoả 9.6.2.2 Điều kiện thi công  Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bò cần thiết cho việc thi công móng  Cọc ép thi công đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến công trình xung quanh thường gặp cố trình thi công gặp phải đá ngầm …  Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép thi công qua lớp đất cứng, gặp cố trình thi công không gây chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kỹ thuật thi công cải tiến nhiều có máy móc đai giúp cho việc thi công nhanh xác tránh rủi ro xảy trình tho công 9.6.2.3 Điều kiện kinh tế  Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép khối lượng cọc bêtông nhỏ so với phương án cọc khoan nhồi GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 288 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH  Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi công cao đòi hỏi kỹ thuật cao hơn,còn phương án móng cọc ép đòi hỏi kỹ thuật không cao 9.6.2.4Các điều kiện khác :  Ngoài điều ý chất lượng thi công cọc khoan nhồi khó kiểm soát phải thi công đổ bêtông môi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đến sức chòu tải cuả cọc giảm đáng kể nguy hiểm cho công trình  Ngoài điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào công trình phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mô công trình, điều kiện thi công, phương pháp thi công, điều kiện khí hậu, đòa chất thủy văn 9.6.3 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG : Trong điều kiện thực tế nước dưạ vào điều kiện so sánh trên, ưu nhược điểm phương án móng nêu phần tính toán phương án móng quy mô công trình (11 tầng, diện tích 46x50m) ta nghiêng chọn phương án móng cọc ép Tuy nhiên công trình chòu TẢI trọng gió có tính gió động nên đòi hỏi tính ổn đònh công trình phải cao tác dụng tải trọng ngang tải trọng gió,hơn công trình có nội lực chân cột lớn dẫn đến việc bố trí cọc ép nhiều, em chọn phương án móng cọc khoan nhồi GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 289 SVTH: LÊ VĂN HẢO - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH CHƯƠNG 10 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CÔNG TRÌNH Nhận xét: Khi tính toán tải ngang ta thấy tải gió (ở không tính động đất) có giá trò lớn so với tải ngang khác nên kiểm tra ổn đònh cần kiểm tra với tải gió đủ 10.1 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH Tầng SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI SAN MAI BẢNG CHUYỂN VỊ LỚN NHẤT TẠI ĐỈNH CÔNG TRÌNH nút Tổ hợp UX (m) UY (m) UZ (m) RX RY 77 BAO MAX 0.0116 0.0105 -0.0036 0.00023 0.00007 587 BAO MAX 0.0117 0.0104 -0.0037 0.00004 -0.00163 1021 BAO MAX 0.0116 0.0104 -0.0039 -0.00164 0.00024 1473 BAO MAX 0.0117 0.0106 -0.0042 0.00023 0.00023 1476 BAO MAX 0.0117 0.0104 -0.0039 0.00013 0.00021 1479 BAO MAX 0.0117 0.0104 -0.0039 0.00029 -0.00182 1488 BAO MAX 0.0116 0.0106 -0.0049 0.00021 0.00028 2357 BAO MAX 0.0116 0.0104 -0.0047 0.00028 0.00016 2929 BAO MAX 0.0116 0.0105 -0.0272 0.00075 -0.00097 4315 BAO MAX 0.0117 0.0104 -0.0040 0.00268 0.00020 4317 BAO MAX 0.0116 0.0104 -0.0040 -0.00211 0.00019 4707 BAO MAX 0.0116 0.0106 -0.0136 -0.00035 0.00042 4708 BAO MAX 0.0116 0.0105 -0.0155 -0.00037 0.00010 5040 BAO MAX 0.0117 0.0106 -0.0145 -0.00021 0.00280 5048 BAO MAX 0.0117 0.0106 -0.0162 0.00222 0.00247 5086 BAO MAX 0.0117 0.0106 -0.0034 0.00304 0.00076 5088 BAO MAX 0.0116 0.0106 -0.0039 0.00048 0.00214 Theo TCXD 198:1997 Chuyển vò đỉnh giới hạn kết cấu bêtông cốt thép: f  H  = 1000   Ta có : GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG 11XD Trang 290 SVTH: LÊ VĂN HẢO - RZ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00001 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH f 0,0117  f  = [...]... họng chữa cháy được thiết lập riêng cho cao ốc… GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 11 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH PHẦN KẾT CẤU GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 12 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH CHƯƠNG 1 CÁC GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.1 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ - Tiêu chuẩn thiết...ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 2.1 Giải pháp giao thông Sảnh và hành lang nối giữa các phòng là giải pháp giao thông theo phương ngang của các tầng của công trình Giao thông theo phương đứng giữa các tầng gồm có sáu buồng thang máy và hai cầu thang bộ phục vụ thoát hiểm Cầu thang thoát hiểm được bố trí gần các buồng thang máy... Bước 7 : tính toán khung (cột, vách…) ở đây chỉ tính cột - Bước 8 : tính toán móng - Bước 9: kiểm tra ổn đònh tổng thể công trình GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 20 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH CHƯƠNG 3 TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI Trình tự tính toán: Giới thiệu chung; Sơ bộ chọn kích thước tiết diện hồ nước; Tính toán các bộ phận của... GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 23 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Hình 3.2: Sơ đồ tính bản nắp c Xác đònh nội lực bản nắp Các ô bản nắp thuộc ô bản số 9 trong 11 loại ô bản Tính toán theo ô bản đơn, dùng sơ đồ đàn hồi Cắt 1 dải bản có bề rộng là 1m theo phương cạnh ngắn và cạnh dài để tính toán Nhòp tính toán là khoảng cách giữa hai... Gió động theo phương Y GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 17 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 2.3.4 Các trường hợp tổ hợp tải trọng Để đơn giản quá trình tính toán, ta khai báo thêm 1 số tổ hợp trung gian như sau: Tổ hợp Loại TTT HT GIOX GIOY ADD ADD ADD ADD Thành phần TT+TUONG+HOANTHIEN 1.LIVE GIOTINHX + GIODONGX GIOTINHY + GIODONGY... độ So sánh tổ hợp tải trọng cơ bản trong hai tiêu chuẩn: ACI: 1,4 × DL + 1,7 × LL TCVN: 1,1× DL + 1,2 × LL Gần đúng, có thể lấy nội lực tính được từ TCVN 2737:1995 nhân với hệ số 1,35 trước khi tính toán theo ACI GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 19 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 2.4 TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN KẾT CẤU Trình tự tính toán toàn... thống lõi cứng cầu thang bộ và cầu thang máy Các hệ thống lõi cứng được ngàm vào hệ đài GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 13 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Công trình có mặt bằng hình chữ nhật: L x B = 50 x 46.3 m, tỉ số L/B = 1,1 Chiều cao nhà tính từ mặt móng H = 48.6 m do đó ngoài tải đứng khá lớn, tải trọng ngang tác dụng lên công... Ô bản nắp được tính như cấu kiện chòu uốn Giả thiết tính toán: - a1= 1,5cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh ngắn đến mép bê tông chòu kéo; GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 24 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 - Rb (Mpa) 14.5 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH a2 = 2cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh dài đến mép bê tông chòu kéo;... CƯỜNG Trang 29 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH acrc = δϕ1η σs 20 ( 3.5 − 100µ ) 3 d Es (3.8) trong đó: δ = 1 – cấu kiện chòu uốn và nén lệch tâm; ϕ1 = 1.2 – hệ số kể đến tác dụng tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn trong trạng thái bảo hoà nước; η = 1.3 – cốt thép thanh tròn trơn; σs – ứng suất trong các thanh cốt thép;... = 22,806 kN/m b Sơ đồ tính Xét tỉ số cạnh dài trên cạnh ngắn: ld 9 = = 4,5 l 2 n + Trục 3 - 4: => Bản một phương ld 7 = = 3,5 + Trục C - D : ln 2 => Bản một phương Cắt dải bản 1m tính như cấu kiện chòu uốn sơ đồ như sau: Hình 3.4: sơ đồ tính bản thành GVHD: Thầy NGUYỄN KHẮC CƯỜNG Trang 35 SVTH: LÊ VĂN HẢO - 11XD ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2011-2016 ĐỀ TÀI : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH c Xác đònh nội