TƯỜNG TRỌNG LỰC VÍ DỤ 11.3 Tường trọng lực chữ T với đất đắp ướt Xác định cường độ thoát nước (trạng thái giới hạn GEO) I ĐỀ BÀI TOÁN Một tường trọng lực dạng chữ T đặt sét có lực dính c’ k,fdn = kPa, góc ma sát đỉnh φk,fdn = 26°, góc ma sát thể tích không đổi φ cv,k,fdn = 20°, trọng lượng riêng γk,fdn=22kN/m3 Thân tường dày ts = 250 mm, đất đắp trước tường dày khoảng d=500mm so với đáy tường nằm cách đỉnh tường H = 3000 mm Một ống thoát nước đặt sau lưng tường để giảm mực nước ngầm xuống độ sâu d w = 1500 mm Đáy tường rộng B = 4300 mm, dày tb = 300 mm, mũi tường mở rộng đoạn x = 500 mm Trọng lượng riêng bê tông γ ck = 25 kN/m3 Đất đắp có đặc trưng cường độ φ k = 36°, c’k=0kPa, trọng lượng riêng γk = 18 kN/m3 Hoạt tải phụ thêm qQk = 10 kPa đặt đỉnh tường cho trường hợp tức thời lâu dài Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC qQk dw=1.5m ts=0.25m H = 3m Sand blackfill tb=0.3m b d=0.5m x=0.5m Sand blackfill hw Clay B = 4.3m Tóm tắt số liệu: Tường chắn đất chữ T Thông số Nhóm 03 Ký hiệu Số liệu Đơn vị Bề dày tường chắn ts 0.25 m Chiều cao trước tường H m Bề dày đế tb 0.3 m Bề rộng đế B 4.3 m Chiều cao đất bị động d 0.5 m Phần mũi mở rộng x 0.5 m Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC Thông số vật liệu Thông số Ký hiệu Số liệu Đơn vị Trọng lượng riêng bê tông γck 25 kN/m3 Góc ma sát đất đắp ϕk 36 độ Lực dính hữu hiệu đất đắp c'k kPa Trọng lượng riêng đất đắp 18 kN/m3 Trọng lượng riêng đất đế γk γk,tdn 22 kN/m3 Sức chống cắt không thoát nước đất đế c'k,fdn kPa Góc ma sát cực đại đất đế ϕk,fdn 26 độ ϕcv,k,fdn 20 độ Góc ma sát thể tích không đổi đất đế Thông số tải trọng Thông số Ký hiệu Số liệu Đơn vị qQK 10 kPa Hoạt tải II TÍNH TOÁN Tính theo tiệm cận Thông số hình học: Chiều sâu đất đắp trước tường đào thêm kế hoạch: ΔH = min(10%H, 0.5m) = (0.1*3 ; 0.5) = 0.3m Chiều cao thiết kế sau kể thêm ΔH: Hd = H+ ΔH = 3.3m Bề rộng phần phía chân tường: b = B – x - ts= 4.3 - 0.5 - 0.25 = 3.55m Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC - Tải trọng: Thành phần tác động thẳng đứng moment quanh điểm O (mũi tường) trọng lượng thân: +Trọng lượng đáy tường: (2) WGk1 = γck * B * tb = 25*4.3*0.3 = 32.25 kN/m →Moment gây WGk1 Mk1 = WGk1 * B/2 = 32.25*4.3*0.5 = 69.34 kN.m/m +Trọng lượng thân tường: WGk2 = γck (H +d - tb) ts = 25*(3 + 0.5 - 0.3)* 0.25 = 20kN/m →Moment gây WGk2 Mk2 = WGk2 * (ts/2 + x) = 20*(0.125 + 0.5) = 12.5 kN.m/m +Trọng lượng khối đất đắp sau lưng tường: WGk3= γk b (H+d-tb) = 18*3.55*(3+0.5 - 0.3) = 204.5kN/m →Moment gây WGk3 Mk3 = WGk3 (b/2 + x+ts) = 204.5x(3.55/2 + 0.5 + 0.25) = 516.36 kN.m/m Tổng trọng lượng thân: WGk =Gki= WGk1 + WGk2 + WGk3 =32.25+20+204.5 =256.75 kN/m Tổng moment giữ ổn định: MEk =ki = Mk1 + Mk2 + Mk3 = 69.34+12.5+516.36 = 598.2 kN/m +Thành phần phụ tải: Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC QQk= qQk(B-x) = 10*(4.3-0.5) = 38 kN/m +Ứng suất đất vị trí mực nước ngầm tác dụng lên lưng tường ảo: - Ứng suất tổng theo phương đứng: σvk,w = γk*dw = 18*1.5 = 27 kPa (3) - Áp lực nước lỗ rỗng: uw = kPa - Ứng suất hữu hiệu theo phương đứng: σ’vk,w = σvk,w - uw = 27 kPa + Tại vị trí chân tường: - Ứng suất tổng theo phương đứng: σvk,h = γk (H+d) = 18* (3+0.5) = 63 kPa - Áp lực nước lỗ rỗng: uh = γw hw = 9.8x2 = 19.6 kPa - Ứng suất hữu hiệu theo phương đứng: σ’vk,h = σvk,h - uh = 43.4 kPa (3) - Ảnh hưởng tải trọng: - Tải trọng thiết kế theo phương đứng (bất lợi): Vd = γG*WGk + γQ*QQk = = kN/m Áp lực đẩy nước: Ud = γG * uh * B * 0.5 = = kN/m (4) →V’d = Vd - Ud = kN/m - Tải trọng thiết kế theo phương đứng (có lợi): Vd,fav = γG,fav*WGk = = kN/m Áp lực đẩy nước: Ud,fav = γG,fav * uh * B * 0.5= = kN/m →V’d,fav= Vd,fav - Ud,fav = kN/m - -Tính chất vật liệu: +Góc ma sát thiết kế đất đắp: Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC φd = tan-1() = ˚ + Hệ số áp lực chủ động: Ka = = +Lực ngang tác dụng lên lưng tường ảo moment gây ổn định: -Phần đất đắp khô: Pad1 = (γG*Ka*σ’vk,w*dw)/2= = kN/m →Moment gây Pad1 Md1 = Pad1 (hw+) = kNm/m -Phần đất đắp mực nước ngầm: Pad2 = (γG*Kaσ’vk,whw) = = kN/m →Moment gây Pad2 Md2 = Pad2 () = kNm/m Pad3 = (γG*Ka(σ’vk,h - σ’vk,w)hw*0.5) = = kN/m →Moment gây Pad3 Md3 = Pad3() = kNm/m -Phần phụ tải: Pad4 = [γQ*Ka*qQk (H+d)] = = kN/m →Moment gây Pad4 Md4 = Pad4()= kNm/m -Phần nước ngầm: Uad = (γG *uh * hw*0.5) = = kN/m →Moment gây Uad Md5 = Uad () = kNm/m -Phần nước đẩy nổi: Ud = kN/m →Moment gây Uad Md6 = Uad()= kNm/m →Tổng lực ngang thiết kế: HEd =adi + Uad1 = Pad1 + Pad2 + Pad3 + Pad4 + Uad1 =kN/m →Tổng moment thiết kế gây ổn định: MEd,dtb =di= Md1 + Md2 + Md3 + Md4 + Md5 + Md6 =kNm/m -Sức kháng trượt( Xem bảng hệ số sức kháng tính theo DA1) Hệ số độ bền cho sức kháng trượt: γRh= Hệ số độ bền cho khả chịu đứng: γRv= +Góc ma sát đất chân tường: δd,fdn=k* φcv,d,fdn (với k=1-bê tông đổ chỗ) φcv,d,fdn theo khuyến cáo UK NA to BS EN 1997-1 (φd,fdn; φcv,k,fdn) φd,fdn= tan-1() = ˚ φcv,k,fdn=20˚ → φcv,d,fdn=min()˚=˚ →δd,fdn=k* φcv,d,fdn =˚ Sức kháng trượt thoát nước theo thiết kế: Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC Vd,fav= kN/m ; Ud=( kN/m HRd=[= kN/m (5) -Độ lệch tâm tải trọng: Moment giữ ổn định thiết kế: MEk,stb=598.2 kN.m/m; QQk =38kN/m →MEd,stb= γG*MEk,stb + γQ*QQk*(x += γG*MEk,stb + γQ*QQk*( = kNm/m Độ lệch tâm: eB= [ - = [ =m Tải trọng nằm 1/3 móng ↔ eB ≤ B/6 =0.72m Bề rộng diện tích hữu hiệu: B’=B - 2eB = ( =( m A’=B’=( m -Tính sức chịu tải cực hạn thoát nước nền: qult=Nq*iq*σ΄vk,b + Nc*ic*c΄d,fdn +Nγ*iγ*(γk,fdn-γw)* Với: Nq, Nc, Nγ hệ số sức chịu tải thoát nước iq, ic, iγ hệ số góc nghiêng thoát nước tải trọng (πtan(φd,fdn) N q = [e *(tan(45+ ] = [=( Nc= [(Nq -1)*cot(φd,fdn)] = [=( Nγ= [2(Nq -1)*tan(φd,fdn)] = [=( Với chiều dài hữu hiệu tường chắn L΄= ∞m → giá trị số mũ mB=( = ( m iq= [1-()] B = ( Với HEd kN; c΄d,fdn = c΄k,fdn/γc΄=( kPa ; V΄Ed kN ic= [iq -()]= (= ( m +1 iγ= [1-()] B = ( = ( -Ứng suất thân đáy tường lớp đất trước tường gây ra: σ΄vk,b= γk,fdnx(d-ΔH) = 22x(0.5-0.3) =4.4 kPa Vậy sức chịu tải cực hạn nền: qult=Nq*iq*σ΄vk,b + Nc*ic*c΄d,fdn +Nγ*iγ*(γk,fdn-γw)* = (+ ( +( =( kPa → Sức chịu tải thiết kế: q΄Rd = qult/ γRv = ( kPa  Kiểm tra: Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC -Sức kháng trượt thoát nước: HEd=kN/m; HRd=kN/m Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= HEd/ HRd =% (6) -Lật: Moment giữ ổn định xét trọng lượng thân: MEk,stb=598.2 kNm/m; →MEd,stb= γG*MEk,stb= kNm/m MEd,stb= kNm/m; MEd,dtb kNm/m Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= MEd,dtb/ MEd,stb =% -Sức chịu tải thoát nước nền: q΄Ed = V΄d/B΄ = ( = kPa; q΄Rd = ( kPa Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= q΄Ed/ q΄Rd =% III Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC Tính theo tiệm cận Thông số hình học: Chiều sâu đất đắp trước tường đào thêm kế hoạch: ΔH = min(10%H, 0.5m) = (0.1*3 ; 0.5) = 0.3m Chiều cao thiết kế sau kể thêm ΔH: Hd = H+ ΔH = 3.3m Bề rộng phần phía chân tường: b = B – x - ts= 4.3 - 0.5 - 0.25 = 3.55m - Tải trọng: Thành phần tác động thẳng đứng moment quanh điểm O (mũi tường) trọng lượng thân: +Trọng lượng đáy tường: (2) WGk1 = γck * B * tb = 25*4.3*0.3 = 32.25 kN/m →Moment gây WGk1 Mk1 = WGk1 * B/2 = 32.25*4.3*0.5 = 69.34 kN.m/m +Trọng lượng thân tường: WGk2 = γck (H +d - tb) ts = 25*(3 + 0.5 - 0.3)* 0.25 = 20kN/m →Moment gây WGk2 Mk2 = WGk2 * (ts/2 + x) = 20*(0.125 + 0.5) = 12.5 kN.m/m +Trọng lượng khối đất đắp sau lưng tường: WGk3= γk b (H+d-tb) = 18*3.55*(3+0.5 - 0.3) = 204.5kN/m →Moment gây WGk3 Mk3 = WGk3 (b/2 + x+ts) = 204.5x(3.55/2 + 0.5 + 0.25) = 516.36 kN.m/m Nhóm 03 Trang: TƯỜNG TRỌNG LỰC Tổng trọng lượng thân: WGk =Gki= WGk1 + WGk2 + WGk3 =32.25+20+204.5 =256.75 kN/m Tổng moment giữ ổn định: MEk =ki = Mk1 + Mk2 + Mk3 = 69.34+12.5+516.36 = 598.2 kN/m +Thành phần phụ tải: QQk= qQk(B-x) = 10*(4.3-0.5) = 38 kN/m +Ứng suất đất vị trí mực nước ngầm tác dụng lên lưng tường ảo: - Ứng suất tổng theo phương đứng: σvk,w = γk*dw = 18*1.5 = 27 kPa (3) - Áp lực nước lỗ rỗng: uw = kPa - Ứng suất hữu hiệu theo phương đứng: σ’vk,w = σvk,w - uw = 27 kPa + Tại vị trí chân tường: - Ứng suất tổng theo phương đứng: σvk,h = γk (H+d) = 18* (3+0.5) = 63 kPa - Áp lực nước lỗ rỗng: uh = γw hw = 9.8x2 = 19.6 kPa - Ứng suất hữu hiệu theo phương đứng: σ’vk,h = σvk,h - uh = 43.4 kPa (3) - Ảnh hưởng tải trọng: - Tải trọng thiết kế theo phương đứng (bất lợi): Vd = γG*WGk + γQ*QQk = = 403.6 kN/m Áp lực đẩy nước: Ud = γG * uh * B * 0.5 = = 56.9 kN/m (4) →V’d = Vd - Ud = 346.7 kN/m - Tải trọng thiết kế theo phương đứng (có lợi): Vd,fav = γG,fav*WGk = = 256.75 kN/m Áp lực đẩy nước: Ud,fav = γG,fav * uh * B * 0.5= = 42.2 kN/m →V’d,fav= Vd,fav - Ud,fav = 214.55 kN/m Nhóm 03 Trang: 10 TƯỜNG TRỌNG LỰC - -Tính chất vật liệu: +Góc ma sát thiết kế đất đắp: φd = tan-1() = 36˚ + Hệ số áp lực chủ động: Ka = = 0.26 +Lực ngang tác dụng lên lưng tường ảo moment gây ổn định: -Phần đất đắp khô: Pad1 = (γG*Ka*σ’vk,w*dw)/2= = 7.1 kN/m →Moment gây Pad1 Md1 = Pad1 (hw+) = 17.75 kNm/m -Phần đất đắp mực nước ngầm: Pad2 = (γG*Kaσ’vk,whw) = = 18.94 kN/m →Moment gây Pad2 Md2 = Pad2 () = 18.94 kNm/m Pad3 = (γG*Ka(σ’vk,h - σ’vk,w)hw*0.5) = = 5.76 kN/m →Moment gây Pad3 Md3 = Pad3() = 3.84 kNm/m -Phần phụ tải: Pad4 = [γQ*Ka*qQk (H+d)] = = 13.65 kN/m →Moment gây Pad4 Md4 = Pad4()= 23.89kNm/m -Phần nước ngầm: Uad = (γG *uh * hw*0.5) = = 26.46 kN/m →Moment gây Uad Md5 = Uad () = 17.64 kNm/m -Phần nước đẩy nổi: Ud = 56.9 kN/m →Moment gây Uad Md6 = Uad()= 163.11kNm/m →Tổng lực ngang thiết kế: HEd =adi + Uad1 = Pad1 + Pad2 + Pad3 + Pad4 + Uad1 =71.91kN/m →Tổng moment thiết kế gây ổn định: MEd,dtb =di= Md1 + Md2 + Md3 + Md4 + Md5 + Md6 = 245.17 kNm/m -Sức kháng trượt( Xem bảng hệ số sức kháng tính theo DA2) Hệ số độ bền cho sức kháng trượt: γRh=1.1 Hệ số độ bền cho khả chịu đứng: γRv=1.4 +Góc ma sát đất chân tường: δd,fdn=k* φcv,d,fdn (với k=1-bê tông đổ chỗ) φcv,d,fdn theo khuyến cáo UK NA to BS EN 1997-1 (φd,fdn; φcv,k,fdn) φd,fdn= tan-1() = 26˚ φcv,k,fdn=20˚ Nhóm 03 Trang: 11 TƯỜNG TRỌNG LỰC → φcv,d,fdn = min(26;20)˚ = 20˚ →δd,fdn=k* φcv,d,fdn =20˚ Sức kháng trượt thoát nước theo thiết kế: Vd,fav=256.75 kN/m ; Ud=56.9 kN/m HRd=[= 66.09 kN/m -Độ lệch tâm tải trọng: Moment giữ ổn định thiết kế: MEk,stb= 598.2 kN.m/m; QQk = 38kN/m →MEd,stb= γG*MEk,stb + γQ*QQk*(x += γG*MEk,stb + γQ*QQk*( =944.37 kNm/m Độ lệch tâm: eB= [ = [] =0.14 m Tải trọng nằm 1/3 móng ↔ eB ≤ B/6 =0.72m Bề rộng diện tích hữu hiệu: B’=B - 2eB = =4.02 m A’=B’= 4.02 m -Tính sức chịu tải cực hạn thoát nước nền: qult=Nq*iq*σ΄vk,b + Nc*ic*c΄d,fdn +Nγ*iγ*(γk,fdn-γw)* Với: Nq, Nc, Nγ hệ số sức chịu tải thoát nước iq, ic, iγ hệ số góc nghiêng thoát nước tải trọng (πtan(φd,fdn) 2 N q = [e *(tan(45+ ] = =11.85 Nc= [(Nq -1)*cot(φd,fdn)] = = 22.24 Nγ= [2(Nq -1)*tan(φd,fdn)] = = 10.58 Với chiều dài hữu hiệu tường chắn L΄= ∞m → giá trị số mũ mB=( = m iq= [1-()] B = 0.66 Với HEd = 71.91kN; c΄d,fdn = c΄k,fdn/γc΄=5 kPa ; V΄Ed =346.7kN ic= [iq -()]= 0.66-0.03=0.63 m +1 iγ= [1-()] B = 0.54 -Ứng suất thân đáy tường lớp đất trước tường gây ra: σ΄vk,b= γk,fdnx(d-ΔH) = 22x(0.5-0.3) =4.4 kPa Vậy sức chịu tải cực hạn nền: qult=Nq*iq*σ΄vk,b + Nc*ic*c΄d,fdn +Nγ*iγ*(γk,fdn-γw)* =34.4+ 70 + 140.1 = 244.5 kPa → Sức chịu tải thiết kế: q΄Rd = qult/ γRv = 174.64 kPa  Kiểm tra: -Sức kháng trượt thoát nước: HEd= 71.91 kN/m; HRd= 66.09 kN/m Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= HEd/ HRd = 109% (7) -Lật: Moment giữ ổn định xét trọng lượng thân: Nhóm 03 Trang: 12 TƯỜNG TRỌNG LỰC MEk,stb=598.2 kNm/m; →MEd,stb= γG*MEk,stb= 807.57 kNm/m MEd,stb= 807.57 kNm/m; MEd,dtb= 245.17 kNm/m Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= MEd,dtb/ MEd,stb = 30.4% -Sức chịu tải thoát nước nền: q΄Ed = V΄d/B΄ = = 86.2 kPa; q΄Rd = 174.64 kPa Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= q΄Ed/ q΄Rd = 49.4% Ghi : Chân tường mở rộng để bảo đảm tiếp tục thỏa mãn cho DA1 nhận xét tương tự áp dụng cho khía cạnh việc tính toán với ví dụ cho 11.1 11.2 Vì tường mở rộng hơn, nên hai tác động thuận lợi bất lợi theo phương đứng thuận tăng lên trọng lượng thân tường đất đắp tăng Sự có mặt nước đất đắp dẫn đến nhiều phức tạp phân phối áp lực vào phần lưng tường ảo trồi lên chân tường Giả thuyết trồi lên chân tường biểu diễn phân bố tam giác, áp lực cực đại mũi chân tường giảm dần gót chân tường Đối với chống trượt, áp lực phương đứng tác dụng vào chân tường có lợi hoạt tải bỏ qua Tuy nhiên, đẩy áp lực nước bất lợi dẫn tới áp lực hữu hiệu theo phương đứng tính theo DA1-1 thấp so với DA12 Điều dẫn đến thiết kế chống trượt theo DA1-1 thấp so với DA1-2, sức chống cắt theo thiết kế tính theo DA1-2 thấp Do xuất nước ngầm đất đắp nên bề rộng tường lớn ( B = 4.3 m) để làm tăng sức chống trượt sức chịu tải đất nền, so sánh với ví dụ 11.1 11.2 ( với B = 3.0 m) Ví dụ này, thiết kế chống trượt điều chỉnh theo tổ hợp Để cải thiện tính toán thiết kế tính áp lực bị động chống trượt trước tường khóa chịu cắt dự phòng Các kết cho thiết kế theo tiệm cận trình bày tóm tắt Sự tính toán đầy đủ có sẵn từ sách điện www.decodingeurocode7.com tử tham khảo qua trang điện tử Thiết kế theo tiệm cận áp dụng hệ số lớn cho tác động sức kháng Sự chống trượt có tính định thiết kế tiệm cận mức độ sử dụng (109%) lớn cho phép Eurocode Nhóm 03 Trang: 13 TƯỜNG TRỌNG LỰC Thiết kế theo tiệm cận áp dụng hệ số lớn cho ảnh hưởng kết cấu ( ví dụ trọng lượng riêng bê tông ) đặc trưng vật liệu Sự chống trượt yếu tố có tính định với mức độ sử dụng 83%, hợp lý so với thiết kế theo tiệm cận Nhóm 03 Trang: 14 [...]... và 11.2 2 Vì tường được mở rộng hơn, nên cả hai tác động thuận lợi và bất lợi theo phương đứng thuận cũng tăng lên do trọng lượng bản thân tường và đất đắp đều tăng 3 Sự có mặt của nước trong đất đắp dẫn đến nhiều phức tạp trong sự phân phối áp lực vào phần lưng tường ảo và sự trồi lên của chân tường 4 Giả thuyết sự trồi lên của chân tường có thể được biểu diễn bởi sự phân bố tam giác, áp lực cực đại...TƯỜNG TRỌNG LỰC - -Tính chất vật liệu: +Góc ma sát thiết kế của đất đắp: φd = tan-1() = 36˚ + Hệ số áp lực chủ động: Ka = = 0.26 +Lực ngang tác dụng lên lưng tường ảo và các moment gây mất ổn định: -Phần đất đắp khô: Pad1 = (γG*Ka*σ’vk,w*dw)/2= = 7.1 kN/m →Moment gây ra bởi Pad1 Md1 = Pad1 (hw+) = 17.75 kNm/m -Phần đất đắp dưới mực nước ngầm: Pad2 = (γG*Kaσ’vk,whw)... nước của tải trọng (πtan(φd,fdn) 2 2 N q = [e *(tan(45+ ] = =11.85 Nc= [(Nq -1)*cot(φd,fdn)] = = 22.24 Nγ= [2(Nq -1)*tan(φd,fdn)] = = 10.58 Với chiều dài hữu hiệu tường chắn L΄= ∞m → giá trị số mũ mB=( = 2 m iq= [1-()] B = 0.66 Với HEd = 71.91kN; c΄d,fdn = c΄k,fdn/γc΄=5 kPa ; V΄Ed =346.7kN ic= [iq -()]= 0.66-0.03=0.63 m +1 iγ= [1-()] B = 0.54 -Ứng suất bản thân tại đáy tường do lớp đất trước tường gây... lên của chân tường có thể được biểu diễn bởi sự phân bố tam giác, áp lực cực đại tại mũi chân tường giảm dần về 0 ở gót chân tường 5 Đối với sự chống trượt, áp lực phương đứng tác dụng vào chân tường là có lợi và những hoạt tải thì được bỏ qua Tuy nhiên, sự đẩy nổi do áp lực nước là bất lợi và dẫn tới áp lực hữu hiệu theo phương đứng tính theo DA1-1 thấp hơn so với DA12 Điều này dẫn đến thiết kế sự... Nhóm 03 Trang: 11 TƯỜNG TRỌNG LỰC → φcv,d,fdn = min(26;20)˚ = 20˚ →δd,fdn=k* φcv,d,fdn =20˚ Sức kháng trượt thoát nước theo thiết kế: Vd,fav=256.75 kN/m ; Ud=56.9 kN/m HRd=[= 66.09 kN/m -Độ lệch tâm của tải trọng: Moment giữ ổn định thiết kế: MEk,stb= 598.2 kN.m/m; QQk = 38kN/m →MEd,stb= γG*MEk,stb + γQ*QQk*(x += γG*MEk,stb + γQ*QQk*( =944.37 kNm/m Độ lệch tâm: eB= [ = [] =0.14 m Tải trọng nằm trong... Moment giữ ổn định chỉ xét trọng lượng bản thân: Nhóm 03 Trang: 12 TƯỜNG TRỌNG LỰC MEk,stb=598.2 kNm/m; →MEd,stb= γG*MEk,stb= 807.57 kNm/m MEd,stb= 807.57 kNm/m; MEd,dtb= 245.17 kNm/m Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= MEd,dtb/ MEd,stb = 30.4% -Sức chịu tải thoát nước của nền: q΄Ed = V΄d/B΄ = = 86.2 kPa; q΄Rd = 174.64 kPa Mức độ sử dụng: ΛGEO,1= q΄Ed/ q΄Rd = 49.4% Ghi chú : 1 Chân tường được mở rộng để bảo đảm... DA1-2 là thấp 6 Do sự xuất hiện của nước ngầm trong đất đắp nên bề rộng tường lớn hơn ( B = 4.3 m) để làm tăng sức chống trượt và sức chịu tải của đất nền, có thể so sánh với ví dụ 11.1 và 11.2 ( với B = 3.0 m) Ví dụ này, thiết kế chống trượt được điều chỉnh theo tổ hợp 1 Để cải thiện tính toán thiết kế có thể tính áp lực bị động chống trượt trước tường hoặc khóa chịu cắt được dự phòng 7 Các kết quả... kháng Sự chống trượt có tính quyết định trong thiết kế tiệm cận 2 và mức độ sử dụng (109%) là lớn hơn sự cho phép của Eurocode 7 Nhóm 03 Trang: 13 TƯỜNG TRỌNG LỰC Thiết kế theo tiệm cận 3 áp dụng các hệ số lớn hơn 1 cho các ảnh hưởng của kết cấu ( ví dụ như trọng lượng riêng của bê tông ) và các đặc trưng của vật liệu Sự chống trượt cũng là yếu tố có tính quyết định với mức độ sử dụng là 83%, nhưng nó... Uad()= 163.11kNm/m →Tổng lực ngang thiết kế: HEd =adi + Uad1 = Pad1 + Pad2 + Pad3 + Pad4 + Uad1 =71.91kN/m →Tổng moment thiết kế gây mất ổn định: MEd,dtb =di= Md1 + Md2 + Md3 + Md4 + Md5 + Md6 = 245.17 kNm/m -Sức kháng trượt( Xem bảng hệ số sức kháng khi tính theo DA2) Hệ số độ bền cho sức kháng trượt: γRh=1.1 Hệ số độ bền cho khả năng chịu đứng: γRv=1.4 +Góc ma sát của đất và chân tường: δd,fdn=k* φcv,d,fdn