Thiết kế quy trình sản xuất bộ phận nối giữa trục điều khiển và các bánh răng di trượt

44 337 0
Thiết kế quy trình sản xuất bộ phận nối giữa trục điều khiển và các bánh răng di trượt

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Chương 1: Phân tích chức năng làm việc của chi tiết. 1.Chức năng làm việc. Là bộ phận nối giữa trục điều khiển và các bánh răng di trượt nhằm điều chỉnh sự ăn khớp của các cặp bánh răng (khi cần thay đổi tỷ số truyền trong hộp tốc độ). Sơ đồ làm việc: 2.Điều kiện làm việc: Điều kiện làm việc không khắc nghiệt, chi tiết chỉ chịu mô men xoắn nhỏ khi làm việc (gạt cho các bánh răng ăn khớp với nhau) và chi tiết thường xuyên không chịu tải, không mài mòn, có va đập khi làm việc, nhiệt độ làm việc không cao. Chương 2: Phân tích tính công nghệ trong kết cấu của chi tiết. Phân tích kết cấu theo quan điểm công nghệ trong kết cấu của chi tiết. Phần tử kết cấu cũng như những yêu cầu kỹ thuật chưa hợp lý với chức năng làm việc của đối tượng gia công. 1.Về yêu cầu kỹ thuật: Với những yêu cầu kỹ thuật trên bản vẽ chi tiết là chưa phù hợp để đảm bảo chức năng và điều kiện làm việc của chi tiết là tối ưu. Đó là bề mặt trong lỗ 42 là có độ nhẵn Ra=2,5 là không hợp lý vì bề mặt này không làm việc không cọ sát nên có thể chỉ cần lấy là Rz = 40m. 2.Về các phần tử kết cấu: a. Đơn giản hoá kết cấu: Ngoài những phần do đảm bảo chức năng làm việc không thể thay đổi được như mặt trụ, mặt làm việc , ta xét các bề mặt còn lại. ãGân trợ lực : Do khi làm việc chi tiết có chịu va đập mà vật liệu làm bằng gang dễ vỡ đồng thời phần chuyển tiếp giữa phần trụ ở đầu và thân có kích thước thay đổi đột ngột nên tập trung ứng suất , do đó tại vị trí này chi tiết dễ bị gãy. Để tránh việc chi tiết bị phá huỷ cần có gân trợ lực, việc bỏ gân trợ lực để đơn giản kết cấu là không thể được. ãBố trí chi tiết đối xứng: Do hình dạng của chi tiết nên ta ghép hai chi tiết lại thành một chi tiết có hình dạng đối xứng làm tăng độ cứng vững cho chi tiết khi gia công, đồng thời làm giảm số lượng các nguyên công (do chỉ gia công một chi tiết sau đó có nguyên công cắt đứt sau cùng). Việc bố trí chi tiết đối xứng là không có lợi vì như thế sẽ làm tăng nguyên công hoặc bước, phải gia công các mặt đầu qua 2 nguyên công hoặc bước và khi đó định vị trên chuẩn tinh thống nhất chi tiết có độ cứng vững không cao. Việc thay thế kết cấu bằng hàn , lắp ghép đều không đem lại hiệu quả kinh tế và kỹ thuật. b. Khả năng áp dụng các phương pháp gia công tiên tiến Các phương pháp gia công bằng công nghệ tiên tiến đều không phù hợp với điều kiện kỹ thuật và điều kiện sản xuất. ãGia công bằng phương pháp cắt dây và tia lửa điện cho năng suất không cao và chất lượng bề mặt không đòi hỏi cao. ãGia công bằng phương pháp điều khiển số CNC không phù hợp với điều kiện sản xuất ở nước ta.

đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Lời nói đầu Hiện , ngành kinh tế nói chung ngành khí nói riêng đòi hỏi kỹ s khí cán kỹ thuật khí đợc đào tạo phải có kiến thức sâu rộng , đồng thời phải biết vận dụng kiến thức để giải vấn đề cụ thể thờng gặp sản xuất , sửa chữa sử dụng Mục tiêu môn học tạo điều kiện cho ngời học nắm vững vận dụng có hiệu phơng pháp thiết kế , xây dựng quản lý trình chế tạo sản phẩm khí kỹ thuật sản xuất tổ chức sản xuất nhằm đạt đợc tiêu kinh tế kỹ thuật theo yêu cầu điều kiện qui mô sản xuất cụ thể Môn học truyền đạt yêu cầu tiêu công nghệ trình thiết kế kết cấu khí để góp phần nâng cao hiệu chế tạo chúng Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy nằm chơng trình đào tạo ngành chế tạo máy thuộc khoa khí có vai trò quan trọng nhằm tạo cho sinh viên hiểu cách sâu sắc vấn đề mà ngờ kỹ s gặp phải thiết kế qui trình sản xuất chi tiết khí Đợc giúp đỡ tận tình thầy giáo ,đặc biệt thầy Trần xuân Việt cô Nguyễn Kim Nga giúp em hoàn thành tốt đồ án môn học Em xin chân thành cảm ơn Sinh viên Hoàng Văn Thắng đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Mục lục đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Lời nói đầu Mục lục Chơng 1: Phân tích chức làm việc chi tiết Chơng 2: Phân tích tính công nghệ kết cấu chi tiết Chơng 3: Xác định dạng sản xuất Chơng 4: Chọn phơng pháp chế tạo phôi Chơng 5: Lập thứ tự nguyên công Chơng 6: Tính lợng d cho bề mặt tra lợng d cho bề mặt lại Chơng 7: Tính chế độ cắt cho nguyên công Chơng 8: Tính thời gian gia công cho tất nguyên công Chơng 9: Tính thiết kế đồ gá Tài liệu tham khảo 3 2 đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Chơng 1: Phân tích chức làm việc chi tiết 1.Chức làm việc Là phận nối trục điều khiển bánh di trợt nhằm điều chỉnh ăn khớp cặp bánh (khi cần thay đổi tỷ số truyền hộp tốc độ) Sơ đồ làm việc: 2.Điều kiện làm việc: Điều kiện làm việc không khắc nghiệt, chi tiết chịu mô men xoắn nhỏ làm việc (gạt cho bánh ăn khớp với nhau) chi tiết thờng xuyên không chịu tải, không mài mòn, có va đập làm việc, nhiệt độ làm việc không cao cặp bánh cố định cặp bánh di tr ợt gạt Chơng 2: Phân tích tính công nghệ kết cấu chi tiết Phân tích kết cấu theo quan điểm công nghệ kết cấu chi tiết Phần tử kết cấu nh yêu cầu kỹ đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu thuật cha hợp lý với chức làm việc đối tợng gia công Về yêu cầu kỹ thuật: Với yêu cầu kỹ thuật vẽ chi tiết cha phù hợp để đảm bảo chức điều kiện làm việc chi tiết tối u Đó bề mặt lỗ 42 có độ nhẵn Ra=2,5 không hợp lý bề mặt không làm việc không cọ sát nên cần lấy Rz = 40àm 2.Về phần tử kết cấu: a Đơn giản hoá kết cấu: Ngoài phần đảm bảo chức làm việc thay đổi đợc nh mặt trụ, mặt làm việc , ta xét bề mặt lại Gân trợ lực : Do làm việc chi tiết có chịu va đập mà vật liệu làm gang dễ vỡ đồng thời phần chuyển tiếp phần trụ đầu thân có kích thớc thay đổi đột ngột nên tập trung ứng suất , vị trí chi tiết dễ bị gãy Để tránh việc chi tiết bị phá huỷ cần có gân trợ lực, việc bỏ gân trợ lực để đơn giản kết cấu đợc Bố trí chi tiết đối xứng: Do hình dạng chi tiết nên ta ghép hai chi tiết lại thành chi tiết có hình dạng đối xứng làm tăng độ cứng vững cho chi tiết gia công, đồng thời làm giảm số lợng nguyên công (do gia công chi tiết sau có nguyên công cắt đứt sau cùng) Việc bố trí chi tiết đối xứng lợi nh làm tăng nguyên công bớc, phải gia công mặt đầu qua nguyên công bớc định vị chuẩn tinh thống chi tiết có độ cứng vững không cao Việc thay kết cấu hàn , lắp ghép không đem lại hiệu kinh tế kỹ thuật b Khả áp dụng phơng pháp gia công tiên tiến Các phơng pháp gia công công nghệ tiên tiến không phù hợp với điều kiện kỹ thuật điều kiện sản xuất đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Gia công phơng pháp cắt dây tia lửa điện cho suất không cao chất lợng bề mặt không đòi hỏi cao Gia công phơng pháp điều khiển số CNC không phù hợp với điều kiện sản xuất nớc ta Chơng 3: Xác định dạng sản xuất Sản lợng hàng năm đợc xác định theo công thức sau đây: N = N1.m.(1 + + ) 100 Trong đó: N: Số lợng chi tiết đợc sản xuất năm N1: Số sản phẩm(số máy) đợc sản xuất năm m: Số chi tiết sản phẩm, m=1 : Số chi tiết đợc chế tạo thêm để dự trữ(5%) : Số phế phẩm(3%) N = 5000.1.(1 + 5+3 ) = 5400 100 Trọng lợng chi tiết: Q=V. Trong đó: : Trọng lợng riêng vật liệu = 7kg/dm V: Thể tích chi tiết (62 + 33).107.8 = 33 35 + 18 35 42 = 50605mm = 50605.10 dm 4 Q = 7.50605.10 = 0,35kg V Tra bảng trang 13[5], ta đợc dạng sản xuất hàng loạt lớn Chơng 4: Chọn phơng pháp chế tạo phôi I.Xác định phơng pháp chế tạo phôi: Đối với chi tiết có , áp dụng phơng pháp chế tạo phôi sau đây: 1.Phôi dập: đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Phôi dập thờng dùng cho loại chi tiết sau đây: trục côn, trục thẳng, loại bánh khác , chi tiết dạng , trục chữ thập, trục khuỷu .có đặc điểm: Sử dụng khuôn có kích thớc lòng khuôn gần giống vật gia công Độ xác vật dập cao , đặc biệt kích thớc theo chiều cao sai lệch hai nửa khuôn Thông thờng độ bóng dập thể tích đạt đợc từ ữ ,độ xác đạt đợc 0,1ữ 0,05 Trạng thái ứng suất vật gia công nói chung nén khối, kim loại có tính dẻo tốt , biến dạng triệt để , tính sản phẩm cao gia công vật phức tạp Dễ khí hoá nên suất cao Hệ số sử dụng vật liệu cao Thiết bị sử dụng có công suất lớn , chuyển động xác , chế tạo khuôn đắt tiền Do đặc điểm nên dập thể tích dùng sản xuất hàng loạt hàng khối 2.Rèn tự Ưu điểm rèn tự do: Thiết bị rèn đơn giản , vốn đầu t Có khả loại trừ khuyết tật đúc nh rỗ khí, rỗ co Biến tổ chức hạt thành tổ chức thớ , tạo đợc tổ chức thớ uốn xoắn , làm tăng tính sản phẩm Lợng hao phí kim loại rèn gia công cắt gọt Các nhợc điểm rèn tự do: Độ xác kích thớc , độ bóng bề mặt Chất lợng vật rèn không đồng phần chi tiết loạt gia công chất lợng gia công phụ thuộc vào trình độ công nhân trình độ tổ chức nơi làm việc Năng suất lao động thấp , lợng d , dung sai thời gian gia công lớn , hiệu kinh tế không cao Sử dụng sản xuất đơn chiếc, loạt nhỏ, phục vụ công nghiệp sửa chữa, chế tạo máy 3.Đúc khuôn kim loại: đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Có thể tạo sản phẩm có chất lợng cao, kích thớc xác, độ bóng bề mặt cao, có khả khí hoá , tự động hoá cao Giá thành sản xuất đúc nói chung hạ so với dạng sản xuất khác Vật đúc dễ tồn dạng rỗ co , rỗ khí , nứt Tiêu hao phần kim loại hệ thống rót , đậu ngót Khi đúc khuôn kim loại, tính dẫn nhiệt khuôn cao nên khả điền đầy Mặt khác có cản khuôn kim loại lớn nên dễ gây nứt Tóm lại: Từ chức , điều kiện làm việc sản lợng chi tiết ta chọn phơng pháp chế tạo phôi đúc khuôn kim loại phù hợp II.Bản vẽ chi tiết lồng phôi: 1.Xác định lợng d gia công cơ: Xác định lợng d gia công phụ thuộc hợp kim đúc , kích thớc lớn vật đúc, tính chất sản xuất, mức độ phức tạp chi tiết, phơng pháp làm khuôn(bằng tay hay máy ) , vị trí bề mặt khuôn cấp xác vật đúc Với vật đúc khuôn kim loại ta có cấp xác Tra bảng (3-110)[7] ta đợc lợng d gia công là: Mặt trên: 2,5 mm Mặt dới: 2,0 mm Mặt bên: 2,2 mm Dung sai vật đúc 1,0mm 2.Xác định độ dốc rút mẫu: Tra bảng I-6 [5] ta đợc: Độ dốc rút mẫu mặt ngoài: 00 Độ dốc rút mẫu mặt trong: 00 Ghi chú: Mặt có gia công độ xiên phải lấy chùm lên độ d gia công Mặt không gia công độ xiên lấy nh sau: Thành dày < 5mm độ xiên làm tăng chiều dày đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Thành dày 5ữ 10mm độ xiên tăng phần giảm phần Thành dày >10mm độ xiên làm giảm chiều dày Trên gân tăng cứng vững góc nghiêng thờng lấy ữ 3.Xác định trị số góc đúc: Những chỗ giao thành vật đúc có góc lợn (1/5ữ 1/3) tổng chiều dày vật đúc Bán kính phần trụ đặc gân : 5mm Bán kính phần trụ đặc thân: 5mm Bán kính phần thân gân: 4mm Chơng 5: Lập thứ tự nguyên công 1.Xác định đờng lối công nghệ: Với dạng sản xuất loạt lớn để phù hợp điều kiện sản xuất nớc ta máy chủ yếu máy vạn nên ta chọn phơng án gia công tập trung nguyên công gia công bề mặt 2.Chọn phơng pháp gia công: Chọn phơng pháp gia công thích hợp để đạt độ bóng độ xác yêu cầu: Gia công lỗ 42 , độ bóng Ra=2,5àm.: Dung sai 0,25 ứng với cấp xác 14, độ bóng cấp ,có thể áp dụng phơng pháp gia công sau là: - Khoét tinh - Tiện Gia công lỗ 16 , độ bóng Ra= 2,5àm: Dung sai +0,018 ứng với cấp xác 7, độ bóng cấp Có thể áp dụng phơng pháp gia công cuối là: - Doa - Tiện Gia công kích thớc 35 độ bóng Rz=40àm: , 25 +0 , 018 +0 ,125 đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Dung sai +0,125 ứng với cấp xác 11, độ bóng cấp Có thể áp dụng phơng pháp gia công cuối là: - Phay - Bào - Chuốt Gia công kích thớc 12mm , độ bóng Rz=40àm: Có thể áp dụng phơng pháp gia công cuối là: - Phay - Bào Gia công rãnh then bề rộng mm, độ bóng Rz = 20àm Có thể áp dụng phơng pháp gia công cuối là: - Xọc - Chuốt Gia công cắt đứt chi tiết Có thể áp dụng phơng pháp gia công là: - Bào - Phay Gia công vát mép Có thể áp dụng phơng pháp gia công là: - Khoét - Tiện 3.Lập tiến trình công nghệ: Phơng án 1: Nguyên công 1: Chế tạo phôi Nguyên công 2: Phay mặt đầu thứ Nguyên công 3: Phay mặt đầu thứ hai Nguyên công 4: Phay mặt đầu thứ ba Nguyên công 5: Khoan khoét, doa lỗ đặc Nguyên công 6: Khoét lỗ rỗng 42 Nguyên công 7: Vát mép Nguyên công 8: Xọc rãnh then Nguyên công 9: Cắt đứt , 015 đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Lợng chạy dao phút: Sp = 380.0,9 = 342mm/phút Bảng chế độ cắt K135 50,1 380 3,0 0,9 342 Tên V(m/p N(v/ph t(mm) S(mm/ S(mm/ máy hút) út) vg) ph) Nguyên công 7: xọc rãnh then a Định vị: Chi tiết đợc định vị bậc qua mặt phẳng đáy phiến tỳ Lỗ trụ thứ định vị bậc qua chốt trụ ngắn , lỗ trụ lại định vị bậc lại qua chốt trám b Kẹp chặt: Chi tiết đợc kẹp chặt đòn kẹp liên động lên khối trụ c Chọn máy: Chọn máy xọc 7A420 Công suất máy N = 2,8kw Bảng tốc độ cắt máy(mm/phút): Hành Số hành trình trình kép/phút (mm) 40 64 102 168 25 1,9 3,1 4,94 7,9 50 3,7 6,03 9,6 15, 35 75 5,4 8,8 14 22, 100 7,1 11,4 18,5 125 8,6 13,2 22,8 150 10, 16,2 15 175 11, 18,4 200 12, 20,8 79 d Chọn dao: Chọn dao xọc thép gió có thông số hình học: đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu - Góc trớc: = - Góc sau: = 12 - Vật liệu: thép gió - Tuổi bền: 60 phút e Lợng d gia công: Cho vẽ chi tiết lồng phôi f Tra chế độ cắt: Lợng chạy dao: S = 0,15mm/hành trình kép Tốc độ cắt(bảng 5-83[6]): Vb=10,2m/phút Tốc độ cắt thực: Vt = Vb.k Hệ số điều chỉnh k phụ thuộc chu kỳ bền dao, k = 1,17 Vt = 10,2.1,17 = 11,9 m/phút Dựa vào bảng tốc độ cắt máy ta chọn tốc độ máy Vt = 11,4 m/phút ,với số hành trình phút 64, khoảng hành trình 100mm Lợng chạy dao phút: Sp = 64.0,15 = 9,6mm/phút Bảng thông số chế độ cắt: 7A42 11,4 64 0,15 9,6 Tên V(m/p N(htk/ t(mm) S(mm/ S(mm/ máy hút) ph) htk) ph) Nguyên công 8: cắt đứt a Định vị: Chi tiết đợc định vị bậc qua mặt phẳng đáy phiến tỳ Lỗ trụ thứ định vị bậc qua chốt trụ ngắn Lỗ trụ thứ hai định vị bậc qua chốt trám b Kẹp chặt: Chi tiết đợc kẹp chặt qua hai đòn kẹp lên khối trụ giữa, lực kẹp hớng từ xuống dới c Chọn máy: Máy phay nằm vạn 6H82 Đặc tính kỹ thuật máy: - Mặt làm việc bàn máy: 320ì1250mm - Công suất động cơ: N = 7kw, hiệu suất = 0,75 đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu - Số vòng quay trục chính: 30 ; 37,5 ; 47,5 ; 60 ; 75 ; 95 ; 118 ; 150 ; 190 ; 134 ; 300 ; 375 ; 475 ; 600 ; 750 ; 950 ; 1180 ; 1500 - Lợng chạy dao dọc ngang : mm/phút 19 ; 23,5 ; 30 ; 37,5 ; 47,5 ; 60 ; 75 ; 95 ; 118 ; 150 ; 190 ; 235 ; 300 ; 375 ; 475 ; 600 ; 750 ; 900 - Lực cắt chiều trục lớn cho phép tác dụng lên bàn máy: Pmax = 19650N (2000kg) d Chọn dao: Dao phay đĩa ba mặt thép gió, đờng kính D = 90mm, z = 20 Tuổi bền gia công gang(bảng 7[5]): T = 100phút e Lợng d: Bề rộng b=10mm Chiều sâu: t = 12mm f Tra chế độ cắt: Tra bảng 5-163[6] ta đợc: Sz = 0,08mm/răng Lợng chạy dao vòng: Sv = 0,08ì20 = 0,16mm/vòng Tốc độ cắt tra bảng 5-165[6] ta đợc: Vb = 38,5mm/phút Tốc độ tính toán: Vt = Vb.k1.k2.k3 Trong đó: k1 : Hệ số điều chỉnh phụ thuộc chiều rộng phay, k1 = 1,12 k2 : Hệ số điều chỉnh phụ thuộc dạng gia công , k2 = 1,0 k3 : Hệ số điều chỉnh phụ thuộc trạng thái bề mặt gia công , k3 = 0,8 Vt = 38,5.1,12.1,0.0,8 = 34,5m/phút Tốc độ trục máy: n = 1000.Vt/D = 1000.34,5/3,14.90 = 122 vòng/phút Tốc độ máy: n = 118vòng/phút Tốc độ cắt thực tế: Vt = D n /1000 = 3,14.90.118/1000 = 33,3 m/phút Lợng chạy dao phút: Sp = 1,6.118 = 188,8 mm/phút t m m đồ án công nghệ ctm Bảng chế độ cắt: 6H82 33,3 118 12 Tên V(m/p n(v/ph t(mm) máy hút) út) Chu ba hieu 1,6 188,8 S(mm/ S(mm/ vg) ph) Chơng 8: Tính thời gian gia công cho tất nguyên công Thời gian nguyên công đợc xác định theo công thức: Tct = To + Tp + Tpv + Ttn Trong đó: Tct : thời gian (thời gian nguyên công ) To : thời gian bản(thời gian cần thiết để biến đổi trực tiếp hình dạng, kích thớc, tính chất lý chi tiết) Tp : thời gian phụ(thời gian cần thiết để ngời công nhân gá, tháo chi tiết, mở máy, mài dao, điều chỉnh máy .), Tp = 0,1To Tpv : thời gian phục vụ chỗ làm việc gồm: thời gian phục vụ kỹ thuật, mài dao, điều chỉnh máy , Tpv = 0,08To Ttn : thời gian nghỉ ngơi tự nhiên công nhân, Ttn = 0,05To Tct = To + 0,1To + 0,08To + 0,05To = 1,23To Thời gian đợc xác định theo công thức: To = (L1 + L2 + L)/S.n(phút) Trong đó: L : chiều dài bề mặt gia công(mm) L1 : chiều dài ăn dao(mm) L2 : chiều dài thoát dao(mm) S : lợng chạy dao vòng / hành trình kép n : số vòng quay hay hành trình kép/phút Nguyên công 1: (theo bảng 31[5]) To = (L1 + L + L2).i/Sp Trong đó: i = L = 247mm L1 = {t(D-t)} + 3,5 1/ đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu L2 = 3mm Bớc 1: L1 = {3,04(100-3,04)} + 3,5 = 17,0mm To = (17,0 + 247 + 3).1/744 = 0,36 phút Tct = 1,23.To = 0,44 phút Bớc 2: L1 = {0,3(100-0,3)} + 3,5 = 9,0mm To = (9,0 + 247 + 3).1/900 = 0,28 phút Tct = 1,23.To = 0,35 phút Bớc 3: L1 = {0,16(100-0,16)} + 3,5 = 7,5mm To = (7,5 + 247 + 3).1/165 = 1,56 phút Tct = 1,23.To = 1,92 phút Nguyên công 2: (theo bảng 31[5]) To = (L1 + L + L2).i/Sp Trong đó: i =1 L = 247mm L1 = {t(D-t)} + 3,5 L2 = 3mm Bớc 1: L1 = {2,54(100-2,54)} + 3,5 = 19,2mm To = (19,2 + 247 + 3).1/720 = 0,37 phút Tct = 1,23.To = 0,44 phút Bớc 2: L1 = {0,3(100-0,3)} + 3,5 = 9,0mm To = (9,0 + 247 + 3).1/900 = 0,28 phút Tct = 1,23.To = 0,35 phút Bớc 3: L1 = {0,16(100-0,16)} + 3,5 = 7,5mm To = (7,5 + 247 + 3).1/165 = 1,56 phút Tct = 1,23.To = 1,92 phút Nguyên công 3: (theo bảng 31[5]) To = (L1 + L + L2).i/Sp Trong đó: i = L = 247mm 1/ 1/ 1/ 1/ 1/ 1/ 1/ đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu L1 = {t(D-t)} + 3,5 L2 = 3mm Bớc 1: L1 = {2,79(40-2,79)} + 3,5 = 13,7mm To = (13,7 + 247 + 3).2/380 = 1,38 phút Tct = 1,23.To = 1,70 phút Bớc 2: L1 = {2,5(40-2,5)} + 3,5 = 13,2mm To = (13,2 + 247 + 3).2/380 = 1.38 phút Tct = 1,23.To = 1,70 phút Bớc 3: L1 = {0,16(40-0,16)} + 3,5 = 6,0mm To = (6,0 + 247 + 3).2/235 = 2,2 phút Tct = 1,23.To = 2,68 phút Nguyên công 4: Bớc 1: Khoan lỗ thông suốt Theo công thức bảng 28[5] ta có: To = (L1 + L2 + L).i/Sp (phút) Trong đó: i = L1 = (d/2).cotg + (0,5 + 2) = (15,5/2)cotg30 + (0,5 + 2) = 7,0mm L2 = (1 ữ 3)mm L = 35mm To = (7,0 + + 35).2/380,8 = 0,24 phút Tct = 1,23.To = 0,28 phút Bớc 2: khoét rộng lỗ thông suốt Theo công thức bảng 28[5] ta có: To = (L + L1 +L2).i/Sp (phút) Trong đó: i = L = 35mm L1 = (D-d).2cotg + (0,5 + 2) = (15,9-15,5).2cotg30 + (0,5 + 2) = 2,8mm L2 = 3mm To = (35 + 2,8 + 3).2/680 = 0,12 phút 1/ 1/ 1/ 1/ đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Tct = 1,23.To = 0,24 phút Bớc 3: doa lỗ thông suốt Theo công thức bảng 28[5] ta có: To = (L + L1 +L2).i/Sp (phút) Trong đó: i = L = 35mm L1 = (D-d).2cotg + (0,5 + 2) = (16,0-15,9).2cotg30 + (0,5 + 2) = 2,9mm L2 = 3mm To = (35 + 2,9 + 3).i/680 = 0,12 phút Tct = 1,23.To = 0,24 phút Nguyên công 5: Bớc 1: khoét rộng lỗ thông suốt(thô) Theo công thức bảng 28[5] ta có: To = (L + L1 +L2).i/Sp (phút) Trong đó: i = L = 12mm L1 = (D-d).2cotg + (0,5 + 2) = (40-35,6).2cotg30 + (0,5 + 2) = 6,3mm L2 = 3mm To = (12 + 6,3 + 3).1/440 = 0,05 phút Tct = 1,23.To = 0,06 phút Bớc 2: khoét rộng lỗ thông suốt(tinh) i = L = 12mm L1 = (D-d).2cotg + (0,5 + 2) = (42,0-40,0).2cotg30 + (0,5 + 2) = 4,2mm L2 = 3mm To = (12 + 4,2 + 3).1/158,6 = 0,12 phút Tct = 1,23.To = 0,15 phút Nguyên công 6: khoét côn mặt đầu Theo công thức bảng 28[5] ta có: To = (L + L1).i/Sp (phút) Trong đó: đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu i = L = 3mm L1 = 2mm Sp = 342mm/phút To = (3 + 2)/342 = 0,01 phút Tct = 1,23.To = 0,02 phút Nguyên công 7: xọc rãnh then Ta có công thức: To = (L + L1).i/Sp (phút) Trong đó: i = 2; L = 2mm ; L1 = 2mm ; Sp = 9,6mm/phút To = (2 + 2).2/9,6 = 0,83 phút Tct = 1,23.To = 1,03 phút Nguyên công 8: cắt đứt dao phay đĩa Theo công thức bảng 31[5] ta có: To = (L + L1 + L2).i/Sp (phút) Trong đó: i = L = 62mm L1 = {t(D-t)} + (0,5 + 3) = {15(90-15)} + (0,5 + 3) = 37mm L2 = 3mm Sp = 188,8mm/phút To = (62 + 37 + 3).1/188,8 = 0,54 phút Tct = 1,23.To = 0,66 phút 1/ 1/ Chơng 9: Tính thiết kế đồ gá Xác định kích thớc máy K135(2A135) - Kích thớc bàn máy: 400ì450mm - Khoảng cách lớn từ trục đến bàn máy: 300mm đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu - Khoảng chuyển động lên xuống bàn máy: 200mm Phơng pháp định vị Chi tiết đợc định vị bậc tự Định vị bậc mặt phẳng qua phiến tỳ Định vị bậc chốt trụ ngắn Định vị bậc lại chốt trám Các cấu định vị cố định Xác định phơng chiều, điểm đặt lực cắt, lực kẹp Sơ đồ lực tác dụng lên chi tiết: w1 Fms2' Mx w2 P a Fms1' Fms2 Fms1 N1 N3 a N2 b c Fms2 Fms3' Fms2' c Fms3 b Fms1 Fms1' Lực tác dụng lên chi tiết bao gồm: N1,N2,N3: Phản lực phiến tỳ P : Lực cắt chiều trục Mx : Mô men xoắn cắt gây W1,W2 : Lực kẹp chi tiết Fms1,Fms2,Fms3 : Các lực ma sát bề mặt tiếp xúc phiến tỳ chi tiết Các phơng trình cân lực: Phơng trình lực theo phơng đờng tâm lỗ: (1) P + W1 + W2 - N1 - N2 -N3 = Phơng trình mô men qua đờng tâm lỗ trụ giữa: M - (Fms1 + Fms2 + Fms1 + Fms2)R - Fms3.r = (2) Trong đó: đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Fms1 = N1.f Fms2 = N2.f Fms1 = W1.f Fms2 = W2.f f : hệ số ma sát bề mặt chi tiết đồ gá(tra bảng 43[5]), f = 0,4 R : Khoảng cách tâm lỗ lỗ biên, R = 107mm = 0,107m r : Bán kính trung bình bề mặt tiếp xúc mặt đầu phần trụ phiến tỳ, r = 26mm = 0,026m Phơng trình mô men qua đờng bb W1.R - W2.R - N1.R + N2.R = (3) Phơng trình mô men qua đờng cc (P-N3).R-(W1-N1)2R=0 (4) Vì chi tiết đối xứng nên: W1 = W2 = W (3) N1 = N2 = N (2) M - 4NfR - N3.f.r = (5) (1) P + 2W - 2N - N3 = (6) (4) P - N3 = 2(W-N1) N3 = P-2(W-N) Thay N3 vào (1): P+2W-2N-P+2(W-N)=0 W=N (6) P=N3 (5) M=4N.f.R-P.f.r N=(M-P.f.r)/4f.R=W W=(102-1124.0,026.0,4)/4.0,4.0,107=527 (N) Lực kẹp cần thiết: W=k.W k : hệ số an toàn có tính đến khả làm tăng lực cắt trình gia công k=ko.k1.k2.k3.k4.k5.k6 ko: hệ số an toàn cho tất trờng hợp, ko=1,5 k1: hệ số làm tăng lực cắt dao mòn, k1=1,0 k2: hệ số số tính đến trờng hợp tăng lực cắt độ bóng thay đổi, gia công thô k2=1,2 k3: hệ số tăng lực cắt gia công gián đoạn, k3=1 ' ' đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu k4: hệ số tính đến sai số cấu kẹp chặt, kẹp tay k4=1,3 k5: hệ số tính đến mức độ thuận lợi cấu kẹp tay,k5=1 k6: hệ số tính đến mô men làm quay chi tiết, k6=1,5 k=1,5.1,2.1,0.1.1,3.1.1,5=3,5 W=527.2,5=1317(N) Kiểm tra độ bền cho chi tiết đồ gá Các chi tiết đồ gá trừ đòn kẹp chịu ứng suất nén với lực cắt lực kẹp không lớn nên tính cho chi tiết , tính cho đòn kẹp chịu mô men uốn Sơ đồ lực tác dụng lên đòn kẹp(hv3) Các phơng trình cân cho chi tiết: - Phơng trình cân lực: N2 F = N2-W-N1 = (1) - Phơng trình cân mô men: W M(A) = N2.l2-N1.l1 = (2) Từ (1) (2) ta có: W l 1317.45 = = 1177( N ) l1 l 100 45 N = N1 + W = 1177 + 1317 = 2394( N ) N1 = Biểu đồ mô men uốn tác dụng lên chi tiết: mặt cắt B chịu mô men uốn lớn , đồng thời chi tiết có tiết diện nhỏ thay đổi đột ngột , ta kiểm tra bền cho chi tiết tiết diện A = MB WX Trong Wx mô men chống uốn, đợc tính công thức: b.h 10.14 =2 = 653mm = 653.10 m 6 131,7 A = = 2.10 N / m = 200 MPa < [ ] = 600MPa B 653.10 A C WX = chi tiết đủ bền N2 N1 W 131,7Nm N1 đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu 5.Xác định sai số chế tạo cho phép đồ gá Sai số chế tạo cho phép đồ gá đợc tính công thức: [ct] =[gd] -([c] +k +m + dc ) Trong đó: gd : sai số gá đặt , đợc lấy /3, với dung sai nguyên công , =200àm gd = 200/3 = 67àm c : sai số chuẩn, chuẩn định vị không trùng gốc kích thớc 2 2 2 O1 O3 O2 Ta có chuỗi kích thớc: H = O1O2 + O2O3 = a + H1 = a + (d1-d2)/2 c(H) = (d1-d2)/2 = (18-11)/2 = 4àm k : sai số kẹp chặt, phơng lực kẹp vuông góc với phơng kích thớc thực nên k=0 m : sai số mòn đồ gá m = .N 1/ đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu : hệ số phụ thuộc kết cấu đồ định vị, = 0,3 N : số lợng chi tiết đợc gia công đồ gá, N = 5000 m = 0,3 5000 = 21àm dc : sai số điều chỉnh, dc = 10 àm [ct] ={67 -(4 +0 +21 +10 )} = 62àm Điều kiện kỹ thuật đồ gá Độ không vuông góc lỗ bạc mặt đáy đồ gá 0,062àm Độ song song mặt phiến tỳ mặt đáy đồ gá 0,062àm Độ không vuông góc chốt trụ mặt đáy đồ gá 0,062àm 1/ 2 2 2 1/ Lời kết Với hớng dẫn tận tình thầy giáo, sau hoàn thành đồ án công nghệ chế tạo máy em hiểu thêm đợc nhiều vấn đề công nghệ gia công chi tiết nói chung gia công chi tiết em nói riêng, em đợc học thêm phơng pháp thiết kế tài liệu công nghệ gia công chi tiết máy, đồng thời với loại máy em dùng công nghệ chế tạo chi tiết em đợc hiểu sâu sắc em xin trân thành cảm ơn giúp đỡ thầy giáo môn công nghệ chế tạo máy có bảo tận tình em gặp khó khăn làm đồ án Đăc biệt cô giáo Nguyễn kim Nga Hết đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Tài liệu tham khảo [1].Công nghệ chế tạo máy NXB KHKT -Hà Nội 1998 Chủ biên hiệu đính : PGS,PTS Nguyễn Đắc Lộc,PGS,PTS Lê Văn Tiến [2].Sổ tay Atlas đồ gá NXB KHKT - Hà Nội 2000 PGS,PTS Trần Văn Địch [3].Đồ gá NXB KHKT - Hà Nội 1999 PGS,PTS Lê Văn Tiến, PGS,PTS Trần Văn Địch,PTS Trần Xuân Việt [4].Chế tạo phôi- tập 1,2 NXB ĐHBK - 1993 Hoàng Tùng, Phạm Bá Nông, Nguyễn Văn Hảo, Đinh Công Mễ, Nguyễn Luyến [5].Thiết Kế Đồ án Công Nghệ Chế Tạo Máy NXB KHKT- Hà Nội 2000 PGS,TS Trần Văn Địch [6].Sổ Tay Công Nghệ Chế Tạo Máy, tập 1,2 NXB KHKT - Hà Nội 2000 Nguyễn Đắc Lộc, Ninh Đức Tốn, Lê Văn Tiến, Trần Xuân Việt [7].Sổ Tay Công Nghệ Chế Tạo Máy đồ án công nghệ ctm NXB KHKT - Hà Nội 1998 Chủ biên: Trần Văn Địch Chu ba hieu [...]... y Các hệ số Cv và các số mũ tra trong bảng 5-29[6] đợc: Cv=105,0 ; q=0,4 ; x=0,15 ; y= 0,45 ; m=0,4 Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt tính đến điều kiện cắt thực tế: Kv=Kmv.Kuv.Klv.Knv Kmv: hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công (bảng 5-1[6]), Kmv=1 Kuv: hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt (bảng 56[6]), Kuv=0,83 Klv: hệ số phụ thuộc vào chiều sâu mũi khoan (bảng 531), Klv=1,0 Knv: hệ số điều. .. 2,54mm Lợng chạy dao răng: Sz = 0,24mm /răng Lợng chạy dao vòng: Sv = 10ì0,24 = 2,4mm/vòng Tốc độ cắt tra đợc(bảng 5-127[6]): Vb = 141m/phút Tốc độ tính toán: Vt = Vb.k1.k2.k3.k4.k5 Trong đó: k1: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc độ cứng gang, k1=1,0 k2: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc mác hợp kim, k2 = 0,8 k3: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào trạng thái bề mặt gia công , k3 = 0,8 k4: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc... dao răng: Sz = 0,2mm /răng đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Lợng chạy dao vòng: Sv = 10ì0,2 = 2,0mm/vòng Tốc độ cắt tra đợc(bảng 5-96[7]): Vb = 35mm/phút Tốc độ tính toán: Vt = Vb.k1.k2.k3.k4 Trong đó: k1: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào trạng thái bề mặt gia công , k3 = 0,8 k2: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc chiều rộng phay, k4 = 1,13 k3: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc góc nghiêng chính, k5 = 1,0 k4: Hệ số điều. .. 3,04mm Lợng chạy dao răng: Sz = 0,24mm /răng Lợng chạy dao vòng: Sv = 10ì0,24 = 2,4mm/vòng Tốc độ cắt tra đợc(bảng 5-127[6]): Vb = 141m/phút Tốc độ tính toán: Vt = Vb.k1.k2.k3.k4.k5 Trong đó: k1: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc độ cứng gang, k1=1,0 k2: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc mác hợp kim, k2 = 0,8 k3: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào trạng thái bề mặt gia công , k3 = 0,8 k4: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc... bằng 2 khối V vát(1 khối cố định, một khối điều chỉnh) b Kẹp chặt: Dùng đòn kẹp, kẹp vào phần trụ ở giữa , lực kẹp hớng từ trên xuống dới c Chọn máy: Máy phay đứng vạn năng 6H12 d Chọn dao: Chọn dao mặt đầu răng chắp mảnh hợp kim cứng Các thông số dao: (bảng 4-95[6]) - Đờng kính dao: D = 100mm t m m đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu - Góc nghiêng chính: = 75 - Số răng: z = 10 - Mác hợp kim: BK8 b Lợng d:... khối V(một khối cố định , một khối di động) b Kẹp chặt: đồ án công nghệ ctm Chu ba hieu Chi tiết đợc kẹp chặt bằng đòn kẹp lên khối tru ở giữa , lực kẹp hớng từ trên xuống dới c Chọn máy: Máy khoan cần dùng thực hiện nguyên công này là tốt nhất nhng vì theo điều kiện sản xuất ở nớc ta chỉ nên dùng máy khoan đứng cho đỡ lãng phí Chọn máy khoan đứng K135 hay 2A135 Các đặc tính kỹ thuật của máy: - Đờng... nhiều hơn phơng án 1(pa1) do nguyên công 3 và nguyên công 6 trong pa1 tập trung thành nguyên công 5 trong pa2 Trong pa1 sử dụng tối đa máy phay và máy khoan hơn pa2, còn pa2 tuy số nguyên công ít hơn nhng loại máy sử dụng lại nhiều hơn Không thể nói phơng án nào là tối u hơn, tuỳ vào điều kiện cụ thể từng nhà máy mà ta theo phơng án nào ở đây ta chọn thiết kế nguyên công cho phơng án 1.Sơ đồ gá đặt,... chạy dao: S = 0,15mm/hành trình kép Tốc độ cắt(bảng 5-83[6]): Vb=10,2m/phút Tốc độ cắt thực: Vt = Vb.k Hệ số điều chỉnh k phụ thuộc chu kỳ bền của dao, k = 1,17 Vt = 10,2.1,17 = 11,9 m/phút Dựa vào bảng tốc độ cắt của máy ta chọn tốc độ máy là Vt = 11,4 m/phút ,với số hành trình trên một phút là 64, khoảng hành trình là 100mm Lợng chạy dao phút: Sp = 64.0,15 = 9,6mm/phút Bảng các thông số chế độ cắt:... hiệu suất máy = 0,75 Tốc độ trục chính: 30 ; 37,5 ; 47,5 ; 60 ; 75 ; 95 ; 118 ; 150 ; 190 ; 135 ; 300 ; 375 ; 475 ; 600 ; 750 ; 950 ; 1180 ; 1500 Lực cắt chiều trục lớn nhất cho phép tác dụng lên bàn máy: Pmax=19,650N(2000kg) d Chọn dao: Chọn dao mặt đầu răng chắp mảnh hợp kim cứng Các thông số dao: (bảng 4-95[6]) - Đờng kính dao: D = 100mm - Góc nghiêng chính: = 75 - Số răng: z = 10 - Mác hợp kim:... tỳ Khối V ngắn định vị 2 bậc vào mặt trụ thứ nhất Khối V tuỳ động định vị 1 bậc chống xoay vào mặt trụ còn lại b Kẹp chặt: Dùng đòn kẹp kẹp vào khối trụ, lực kẹp hớng từ trên xuống dới c Chọn máy: Máy phay đứng vạn năng 6H12 d Chọn dao: Chọn dao mặt đầu thép gió Các thông số dao: (bảng 4-95[6]) - Đờng kính dao: D = 40mm - Góc nghiêng chính: = 75 - Chiều cao: L = 20mm - Số răng: z = 10 - Tuổi bền: 130

Ngày đăng: 10/05/2016, 21:07

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • Lời nói đầu

    • Mục lục

      • Chương 3: Xác định dạng sản xuất. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

      • Là bộ phận nối giữa trục điều khiển và các bánh răng di trượt nhằm điều chỉnh sự ăn khớp của các cặp bánh răng (khi cần thay đổi tỷ số truyền trong hộp tốc độ).

      • Mặt trên: 2,5 mm.

      • Thời gian nguyên công được xác định theo công thức:

      • Tct = To + Tp + Tpv + Ttn

        • Hết

        • Tài liệu tham khảo

Tài liệu cùng người dùng

Tài liệu liên quan