Đang tải... (xem toàn văn)
CHƯƠNG I PHÂN TÍCH CHI TIẾT GIA CÔNG VÀ XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤTI. PHÂN TÍCH YÊU CẦU KỸ THUẬT, CHỨC NĂNG VÀ ĐIỀU KIỆN LÀM VIỆC CỦA CHI TIẾT:Chi tiết gối đỡ 2 nửa gồm phần nắp và phần thân chúng được lắp ghép với nhau dùng để đỡ trục lắp vòng bi hoặc đỡ bạc.Đây là chi tiết dạng hộp, kết cấu đối xứng. Hai nửa lắp ghép với nhau chính xác để đảm bảo độ đồng tâm lỗ 50 H7.Hai lỗ 13 hai bên gia công đảm bảo chính xác về kích thước và đối xứng nhau qua đường tâm đứng của gối đỡ. Khoảng cách từ đáy đến tâm lỗ gia công chính xác kích thước đạt 550,05.Mặt định vị giữa nắp và thân khi gia công đạt kích thước chính xác 800,03.Vị trí tương qua giữa các lỗ, bề mặt hợp lý đảm bảo vuông góc giữa tâm lỗ và mặt đầu, độ không song song giữa hai mặt D cho phép 0,03 . Một số bề mặt làm việc chủ yếu và yêu cầu kỹ thuật của nó: Bề mặt đáy nắp và mặt trên của thân lắp ghép cần độ chính xác cao, gia công đạt R20Mặt trụ 50H7 khi lắp ghép để đỡ bạc hay vòng bi đảm bảo đồng tâm. Gia công đạt độ bóng Ra= 2,5.Mặt đáy thân dưới lắp ghép với thân máy cần độ chính xác cao: độ không song song cho phép giữa tâm lỗ 50H7 và mặt đáy sau khi lắp 2 nửa 0,02.Các bề mặt lắp ghép ren, bu lông đảm bảo vuông góc mặt đáy.Một số bề mặt không làm việc độ chính xác không cần cao.II. TÍNH CÔNG NGHÊ TRONG KẾT CẤU CỦA CHI TIẾT: Các bề mặt gia công đều là mặt phẳng song song đáy thuận lợi cho gia công không có các bề mặt nghiêng, bề mặt lồi lõm không chế tạo. không có các khe hẹp nhỏ, thoát dao thuận lợi. Các lỗ đều là lỗ suốt không có bậc không có lỗ côn nên dễ gia công chế tạo. Độ dài của lỗ gia công đảm bảo độ cứng của dao không có lỗ nghiêng so với mặt đáy. Các bề mặt làm chuẩn có đủ diện tích để định vị và kẹp chặt. Chi tiết có tính đối xứng, kết cấu phân bố các bề mặt hợp lý. Vật liệu làm bằng gang, vật liệu phổ biến, dễ kiếm, giá thành rẻ, như vậy ta thấy kết cấu có độ cứng, vững cao. Chi tiết đảm bảo tính công nghệ cao, có thể gia công trên các máy vạn năng, chuyên dùng.III. XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT:1, Mục đích việc xác định dạng sản xuất: Việc xác định dạng sản xuất có ý nghĩa lớn đến quá trình thiết kế quy trình công nghệ, đườnglối công nghệ. Nó góp phần quan trọng trong việc tính toán chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật cụ thể: nếu như dạng sản xuất là đơn chiếc thì ta có thể tập trung nguyên công, dùng đồ gá vạn năng thay cho đồ gá chuyên dùng. Do đó ta phân tán nguyên công, sử dụng các loại đồ gá chuyên dùng, như vậy sẽ tăng được năng suất gia công.2) Xác định dạng sản xuất :) Tính trọng lượng của chi tiết a)Tính thể tích, trọng lượng cho nửa trên (nắp) của gối đỡ :Coi chi tiết là một khối hộp chiều dài 110, chiều rộng 40, chiều cao 42(mm) V1 : là thể tích khối đã gọiV1 = 110 .40 . 42 = 184800 (mm3) V2 : là thể tích của khối trụ ỉ11 cao 35,5, ỉ 10 cao 16(mm)V2= 3,14.(2.5,5.35,5+52.16)=7999,5 (mm3)V3 : là thể tích khối trụ ỉ 50 dài 40 V3= 3,14.252.40= 78500 (mm3)V4: là thể tích 2 khối hộp dài 40, rộng 10, cao 5,5 V4= 2.40.10.5,5= 4400 (mm3)V5 là thể tích 2 khối hộp dài 40, rộng 45, cao 7V5= 2.40.45.7= 25200 (mm3)V6 là thể tích 2 phần vát ngoài cùng hai bên gối: cao 15 dài 40, rộng 2V6= 2.15.40.2= 2400 (mm3)V7 là thể tích 4 góc ngoài khối hộp, mỗi góc dài 22, rộng 2,5 cao 35.V7= 4.22.2,5.35= 7700 (mm3)Thể tích nửa trên: Va= V1 – V2 V3 – V4 – V5 – V6 V7 Va= 184800 – 7999,5 78500 – 4400 – 25200 – 2400 7700Va= 97850 (mm3) = 0,09 (dm3)Qa= Va.= 0,09. 7 = 0,63 (kg)
Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Lời nói đầu Hiện công nghiệp hoá, đại hoá đất nớc diễn mạnh mẽ nớc ta Để thực tốt mục tiêu nhà nớc ta phải tập trung thúc đẩy phát triển số ngành nh: Công nghệ thông tin, điện tử viễn thông, công nghệ chế tạo máy ngành công nghệ chế tạo máy đóng vai trò quan trọng kinh tế quốc dân thực tế chứng minh năm gần lên liên tục khu công nghiệp lớn, vừa nhỏ Việc chế tạo sản phẩm khí có chất lợng tốt, giá thành hạ có ý nghĩa to lớn quốc gia nh Công ty sở sản xuất, ảnh hởng nhiều đến tồn tại, hng thịnh Công ty, Đất nớc Với nớc phát triển có sản xuất tiên tiến, trình công nghiệp hoá tiến hành từ sớm, lĩnh vực đất nớc ta mẻ Trong năm gần đây, nớc ta tiến hành thực điều Do việc phát triển ngành công nghệ chế tạo máy mối quan tâm hàng đầu Đảng nhà nớc ta Là học sinh ngành chế tạo máy đế nhận thức rõ vấn dề để tìm hiểu kiến thức từ thực tế sản xuất thi việc làm Đồ án tốt nghiệp quan trọng Đồ án tốt nghiệp có tính chất tổng hợp cao đòi hỏi phải có kiến thức khả t duy, tìm tòi học hỏi tìm đợc đờng lối công nghệ đắn tối u Sau học hết chơng trình đào tạo ngành Cơ khí, kết hợp với kiến thức học hỏi đợc thời gian thực tập tốt nghiệp tìm tòi học hỏi thực tế em đợc nhận đề tài Đồ án tốt nghiệp là: Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết Gối đỡ hai nửa Trong suốt trình thiết kế Đồ án tốt nghiệp em đợc giúp đỡ tận tình thầy cô giáo khoa khí đặc biệt thầy giáo Nguyễn Văn Thiện ngời trực tiếp hớng dẫn em với giúp đỡ đóng góp ý kiến bạn bè em hoàn thành đề tài tốt nghiệp Mặc dù cố gắng nhng kiến thức hạn chế, thiếu thực tế kinh nghiệm thiết kế nên em không tránh khỏi sai sót trình hoàn thành Đồ án tốt nghiệp Em mong nhận đợc bảo đóng góp ý kiến quý báu từ phía thầy cô giáo bạn để em hoàn thiện kiến thức , rút kinh nghiệm để có nhận thức tốt Em xin chân thành cảm ơn Hà Nội, ngày20 tháng 07 năm 2008 Học sinh HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Đặng thị Phúc HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Chơng I phân tích chi tiết gia công xác định dạng sản xuất I Phân tích yêu cầu kỹ thuật, chức điều kiện làm việc chi tiết: - Chi tiết gối đỡ nửa gồm phần nắp phần thân chúng đợc lắp ghép với dùng để đỡ trục lắp vòng bi đỡ bạc - Đây chi tiết dạng hộp, kết cấu đối xứng Hai nửa lắp ghép với xác để đảm bảo độ đồng tâm lỗ 50 H7 - Hai lỗ 13 hai bên gia công đảm bảo xác kích thớc đối xứng qua đờng tâm đứng gối đỡ - Khoảng cách từ đáy đến tâm lỗ gia công xác kích thớc đạt 550,05 - Mặt định vị nắp thân gia công đạt kích thớc xác 800,03 - Vị trí tơng qua lỗ, bề mặt hợp lý đảm bảo vuông góc tâm lỗ mặt đầu, độ không song song hai mặt D cho phép 0,03 Một số bề mặt làm việc chủ yếu yêu cầu kỹ thuật nó: - Bề mặt đáy nắp mặt thân lắp ghép cần độ xác cao, gia công đạt R z 20 - Mặt trụ 50H7 lắp ghép để đỡ bạc hay vòng bi đảm bảo đồng tâm Gia công đạt độ bóng Ra= 2,5 - Mặt đáy thân dới lắp ghép với thân máy cần độ xác cao: độ không song song cho phép tâm lỗ 50H7 mặt đáy sau lắp nửa 0,02 - Các bề mặt lắp ghép ren, bu lông đảm bảo vuông góc mặt đáy - Một số bề mặt không làm việc độ xác không cần cao II Tính công nghê kết cấu chi tiết: HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội - Các bề mặt gia công mặt phẳng song song đáy thuận lợi cho gia công bề mặt nghiêng, bề mặt lồi lõm không chế tạo khe hẹp nhỏ, thoát dao thuận lợi - Các lỗ lỗ suốt bậc lỗ côn nên dễ gia công chế tạo - Độ dài lỗ gia công đảm bảo độ cứng dao lỗ nghiêng so với mặt đáy - Các bề mặt làm chuẩn có đủ diện tích để định vị kẹp chặt - Chi tiết có tính đối xứng, kết cấu phân bố bề mặt hợp lý - Vật liệu làm gang, vật liệu phổ biến, dễ kiếm, giá thành rẻ, nh ta thấy kết cấu có độ cứng, vững cao Chi tiết đảm bảo tính công nghệ cao, gia công máy vạn năng, chuyên dùng III Xác định dạng sản xuất: 1, Mục đích việc xác định dạng sản xuất: Việc xác định dạng sản xuất có ý nghĩa lớn đến trình thiết kế quy trình công nghệ, đờnglối công nghệ Nó góp phần quan trọng việc tính toán tiêu kinh tế, kỹ thuật cụ thể: nh dạng sản xuất đơn ta tập trung nguyên công, dùng đồ gá vạn thay cho đồ gá chuyên dùng Do ta phân tán nguyên công, sử dụng loại đồ gá chuyên dùng, nh tăng đợc suất gia công 2) Xác định dạng sản xuất : *) Tính trọng lợng chi tiết a)Tính thể tích, trọng lợng cho nửa (nắp) gối đỡ : Coi chi tiết khối hộp chiều dài 110, chiều rộng 40, chiều cao 42(mm) - V1 : thể tích khối gọi V1 = 110 40 42 = 184800 (mm3) -V2 : thể tích khối trụ ỉ11 cao 35,5, ỉ 10 cao 16(mm) V2= 3,14.(2.5,5 35,5+52.16)=7999,5 (mm3) -V3 : thể tích khối trụ ỉ 50 dài 40 V3 = 3,14.252.40= 78500 (mm3) -V4: thể tích khối hộp dài 40, rộng 10, cao 5,5 V4= 2.40.10.5,5= 4400 (mm3) -V5 thể tích khối hộp dài 40, rộng 45, cao V5= 2.40.45.7= 25200 (mm3) -V6 thể tích phần vát hai bên gối: cao 15 dài 40, rộng HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội V6= 2.15.40.2= 2400 (mm3) -V7 thể tích góc khối hộp, góc dài 22, rộng 2,5 cao 35 V7= 4.22.2,5.35= 7700 (mm3) Thể tích nửa trên: Va= V1 V2 - V3 V4 V5 V6- V7 Va= 184800 7999,5 - 78500 4400 25200 2400 - 7700 Va= 97850 (mm3) = 0,09 (dm3) Qa= Va = 0,09 = 0,63 (kg) b Tính trọng lợng thân ( nửa dới): + Coi chi tiết hkối hộp dài 170, rộng 40, cao 60 tích V1: V1 = 170.40.60 = 408000(mm3) + V2 thể tích khối trụ: 13 (2 khối) cao 20 10 (2 khối) cao 18: V2= 3,14 ( 6,52 20 + 52 18) = 8132,6 (mm3) + V3 Thể tích khối hộp dài 96, rộng 40, cao 5: V3= 96 40 = 19200(mm3) + V4- Thể tích khoét bên sờn chi tiết: dài 40, rộng 28, cao40: V4= 40 28 40 = 44800 ( mm3) + V5- Thể tích số khối vát cạnh , góc: V5= 2 40 12 + 4,5 25 12 + 52 1,5 20 = 13560 (mm3) + V6- Thể tích phần đáy bỏ : coi thể tích hìng hộp dài 105, rộng 40 cao 8,5 V6= 105 40 8,5 = 35700 (mm3) Vậy thể tích thân ( nửa gối đỡ phía dới ) là: Vb= V1 V2 - V3 V4 V5 V6- V7 Vb= 408000 8132,6 19200 - 78500 44800 13560 35700 = 247357,4 (mm3) Vb 0,247 (m/f ) Qb = Vb = 0,247 7,1 = 1,75 (kg) ( = 6,87,4 kg/dm3) HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Tổng trọng lợng chi tiết gối đỡ: Qa + Qb = 0,63 + 1,75 = 2,4 (kg) Dựa vào bảng sản xuất: Dạng sản xuất Q- Trọng lợng chi tiết > 200 Kg vt = 3,14.200.47,5 .D.nt = = 29,83 (m/ph) 1000 1000 Tính lợng chạy dao phút lợng chạy dao thực tế: Sf = Sz Z.n = 0,25 20 47,5 = 237,5 (mm/ph) Theo TMM chọn: Sfthực = 235 (mm/ph) Szthực = 235 = 0,25 ( mm/r) 20.47,5 Nghiệm công suất: Ncg = Pz.v Nđ/c = 0,75 = 5,25 60.102 *.Tính lực cắt phay: xp yp B up Z Pz = Cp.t Sz Kp qp wp D n Bảng ( 12- 1) CĐC: Kp = Kmp = Bảng ( 3- 5) CĐCGCCK: Cp Xp Yp Up Wp Qp 30 0,83 HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 0,65 0,83 52 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Pz = 30.3 0,83.0,25 0,65.16.20 = 119,4 (KG) 200 0,83.47,5 Ncg = 119,4.29,83 = 0,58 (KW) 60.102 Đảm bảo an toàn phay Tính thời gian máy: T0 = L + l1 + l Sm L = 65mm L1 = t ( D t ) + ( 0,5 ữ 2) = 3.(200 3) + = 25,3mm L2 = 2mm T0 = 65 + 25,3 + = 0,39 (ph) = 23,4 (s) 235 Bớc Máy Phay 6H82 Dao Chế độ cắt ĐK t S(mm/v) n(vg/ph) V(m/ph) (mm) (mm) Bk6 80 235 47,5 29,83 VL XV Nguyên công XV: Khoét,doa lỗ ỉ50 HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 53 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội A.Sơ đồ nguyên công: B Phân tích: Định vị: - Mặt đáy dùng phiến tỳ hạn chế bậc tự - Dùng chốt trụ ngắn hạn chế hai bậc tự - Dùng chốt trám hạn chế nốt bậc tự lại - Ngoài chốt tỳ phụ mặt đầuđể tăng độ cứng vững Kẹp chặt: đặt vào mặt bên, hớng vuông góc với mặt định vị bậc Đồ gá: chuyên dùng Máy: sử dụng khoan đứng 2620B, công suất động 10 kw Dao: sử dụng mũi khoét gắn mảnh hợp kim cứng BK8 có đờng kính D = 49,6 mm, dao doa máy gắn mảnh hợp kim cứng BK8 có số Z = 12, đờng kính D = 50 mm Dụng cụ đo: calip thử Bậc thợ 3/7 C Tính toán chế độ cắt: Bớc 1: khoét ỉ49,6 Chiều sâu cắt: t = Dd 49,6 44 = = 2,8 ( mm) 2 Lợng chạy dao: Bảng ( 5- 26) STCNCTMTII: Sbg = 1,6 (mm/v) Sau khoét doa hệ số K = 0,7 S = 1,6 0,7 = 1,12 ( mm/v) Vận tốc cắt: D q V = Cv Kv ( m/ ph) m x y T t S Bảng ( 5- 29) STCNTII: Cv q x y 105 0,4 0,15 0,45 Bảng ( 5- 30 ): T = 60 )ph) Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt: Kv = Kmv Kuv Klv HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 54 m 0,4 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Bảng ( 5- 1) STCNTII: Kmv = (HB = 190) Bảng ( 5- 6) : -STCNTII: Kuv = 0,83 Bảng ( 5- 31 ): - STCNTII: Klv = Kv = 0,83 Vậy tốc độ cắt: V= 105.49,6 0, 0,83 = 65,76 ( m/ ph) 60 0, 4.2,8 0,15.1,12 0, 45 Tốc độ trục chính: n= 1000.65,76 1000.v = = 422 ( v/ ph) 3,14.49,6 .D Theo TMM chọn: nt = 400 (v/ph) Vt = .D.nt 1000 = 3,14.49,6.400 = 62,3 ( m/ph) 1000 Mômen xoắn Mx (kgm) lực chiều trục P0 (kg): Mx = Cm Dt tx Sy Kp P0 = Cp tx Dt Sy Kp ( Kp = Kmp = 1) Bảng ( 5- 32 ) STCNCTMTII: + Đối với mômen xoắn Cp 0,196 q 0,85 + Đối với lực hớng trục: Cp q x 0,8 x y 0,7 y 46 0,4 => Mômen xoắn: Mx = 0,196 49,60,85 2,80,8 1,120,7 = 13,35 ( kgm) + Lực hớng trục: P0 = 46 2,81 1,120,4 = 134,77 ( KG) 5.Công suất cắt : HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 55 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp N= Trờng ĐHCN Hà Nội Mx.n 13,35.4000 = = 5,48 (KW) 975 975 Không an toàn => chọn lại nt = 275 ( v/p ) 3,14.49.6.275 .D.nt = = 42,83 (m/f) 1000 1000 vt = Ncg = 13,35.275 =3,765 (KW) 975 Nđ/c. = 6.0,8 = 4,8 (KW) > Ncg máy làm việc đảm bảo an toàn Tính thời gian máy : To = L + L1 + L2 S n L = 40( mm) L1 = ( 0.5 ữ ) Lấy L1 =1(mm) L2 = (mm) Tm = 40 + + = 0,14 (p) =8,4 (s) 1,12.275 Bớc : Doa lỗ ỉ 50 : Chiều sâu cắt : t = Dd 50 49,6 = = 0,2 (mm) 2 Lợng chạy dao : S = 3,8 (mm/vg) (45-27)_ STCNTII : Tốc độ cắt : Hệ số : k = 0,7 s = 0,7.3,8 = 2,66 (mm/vg) D q V= Cv kv m x y T t s Kv = kuv.klv.k m v Theo : kv = 0,83 Bảng ( 5-29 )_ sổ tay CNTII : Cv q x y m 109 0,2 0,5 0,45 Bảng ( 5-30 ) - STCNTII: HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 56 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội T = 135 (ph) V= 109.50 0, 0,83 = 13,34 (m/ ph) 135 0, 45.0,2 0.2,66 0,5 - Tốc độ quay trục chính: 1000.13,34 1000.v = =85 ( v/ph) 3,14.50 .D n= Theo TMM chọn: nt = 68 (v/ph) vt = 3,14.50.68 .D.nt = = 10,68 (m/ph) 1000 1000 Mômen xoắn: x y Mx = Cp.t Sz D.Z (Nm) 2.100 Sz = S/z = 2,66 = 0,22 (mm/v) 12 Bảng ( 5- 23 ) STCNCTMTII: Cp x y 92 0,75 , 75 Mx = 92.0,2 0,22 50.12 = 17,85 (Nm) 2.100 5.Nghiệm công suất : Khi doa lực cắt mômen xoắn nhỏ khoét Vậy máy đảm bảo an toàn 6.Tính thời gian máy T0 = L + L1 + L2 S n L = 40 L1 = t cotg + ( 0,5 ữ ) = 0,2 cotg600 + 1,5 = 1,6 L2 = T0 = Bớc 40 + 1,6 + = 0,26 (ph) = 15,8 ( s) 2,66.68 Máy HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 VL Dao Chế độ cắt ĐK t S(mm/v) n(vg/ph) V(m/ph) (mm) (mm) 57 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Khoét 2620b Bk8 49, Doa 2620b bk8 50 HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 Trờng ĐHCN Hà Nội 49,6 2,8 1,12 400 62,3 50 0,2 2,66 68 10,68 58 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội XVI Nguyên công XVI: Kiểm tra: - Độ không song song cho phép tâm lỗ ỉ50 so với mặt đáy thân 0,03 - Độ không vuông góc tâm lỗ ỉ50 so với mặt đầu lỗ 0,02 - Tâm lỗ ỉ50 tâm ảo không kiểm tra trực tiếp đợc, ta dùng trục gá dùng đồng hồ so để kiểm tra - Để kiểm tra độ không song song tâm lỗ mặt đáy ta đo hai vị trí bên đầu trục độ lệch đồng hồ cho biết độ không song song - Để kiểm tra độ không vuông góc tâm lỗ mặt đầu: cho chi tiết quay gá hai trục chống tâm hai đầu HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 59 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Chơng Tính thiết kế đồ gá khoan 8,5, tarô ren M10x1,5 I.Phân tích sơ đồ gá đặt yêu cầu kỹ thuật nguyên công : - Để đảm bảo đợc yêu cầu kỹ thuật chi tiết phải đợc định vị đủ bậc tự chi tiết gối đỡ hai nửa dạng hộp điển hình dùng mặt gờ hai lỗ định vị - Mặt phẳng gờ hạn chế BTD có Rz40 Mặt phẳng đợc định vị phiếu tỳ phẳng2 bên, chốt trụ ngắn hạn chế bậc tự chốt chám hạn chế nốt bậc lại - Độ bóng yêu cầu Ra20 - Phơng lực kẹp vuông góc với mặt định vị chính, hớng vào mặt định vị Phơng chuyển động cắt vuông góc với mặt định vị chính, chiều hớng xuống II Tính lực tiếp tuyến Rz Theo nh tính toán chế độ cắt nguyên công này, ta có: Lực chiều trục: Rz= 375 (KG) III Tính lực kẹp chặt A, Tính lực kẹp: Vì phay lực tác dụng chủ yếu gây ảnh hởng trực tiếp đến trình cắt gọt lực gây lật cho chi tiết Do ta cần tính lực kẹp cần thiết cho chi tiết không bị lật Để đơn giản hoá tính toán ta cho có lực Ps tác dụng lên chi tiết Trong trờng hợp cơcấu kẹp chặt phải tạo lực ma sát lớn lực ma sát P lớn lực chạy dao Ps Mà Ps = (0.3 ữ 0.4)Rz Chọn Ps = 140 (KG) Nh ta có: w=K Ps (N ) f Trong đó: f: hệ số ma sát (f = 0,1 ữ 0,25) Ps: Lực chạy dao (KG) K: hệ số an toàn Thực tế lực cắt số Có nhiều điều kiện khác không ổn định nh: bề mặt phôi không phẳng, nguồn sinh lực tác dụng vào cấu kẹp không ổn HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 60 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội định để tính đến yếu tố trên, tính lực kẹp ngời ta đa thêm hệ số an toàn K = K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K: hệ số an toàn K0: Hệ số an toàn cho tất trờng hợp: K0=1,5 K1:Hệ số tính đến trờng hợp tăng lực cắt độ bóng thay đổi K1=1,2 K2: Hệ số tăng lực cắt dao mòn , K2 = K3:Hệ số tăng lực cắt gia công gián đoạn K3 = 1,2 K4: Hệ số tính đến sai số cấu kẹp chặt, K4 = K5: Hệ số phụ thuộc vào thuận tiện vị trí tay quay cấu kẹp kẹp tay; K5 = K6 :Hệ số tính đến mô men làm quay chi tiết, định vị phiến tỳ, K6 = 1,5 K = 1,5 1,2 1,2 1 1,5 = 3,24 => w = K Ps 3,24.140 = = 2268( N ) f B, Chọn cấu sinh lực kẹp Cơ cấu kẹp chặt phải thoả mãn yêu cầu: lực kẹp đủ lớn không làm lật,xoay chi tiết, không làm biến dạng chi tiết Theo ta chọn cấu kẹp cấu mỏ kẹp, kẹp chặt bu lông- đai ốc Cơ cấu đựơc sử dụng rộng rãi có u điểm: + Lực kẹp hai vị trí nên chắn không làm vênh chi tiết + Thao tác đơn giản cần lới lỏng hay xiết chặt đai ốc * Tính đờng kính bu lông đòn kẹp : Ta có công thức tính đờng kính ren trung bình bu lông kẹp chặt W d C Trong đó: C hệ sốan toàn, C = 1,4 Chọn = 8KG/mm2 d 1,4 226,8 = 7,45(mm) Chọn bu lông M10 IV Chọn cấu dẫn hớng cấu khác: HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 61 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội * Cơ cấu dẫn hỡng: Cơ cấu dẫn hỡng quan trọng, phay phải dùng then dẫn hớng Nó xác định vị trí đồ gá bàn máy giúp gia công xác *Các cấu khác: + Cơ cấu kẹp chặt đồ gá bàn máy: bulông, đaiốc + Thân đồ gá đợc chế tạo gang xám, đợc thiết kế nh vẽ V Xác định sai số chế tạo đồ gá: Sai số gá đặt đợc tính theo công thức sau: gđ= c +k+ đg hay viết dới dạng: gđ =c +k+ct+m+đc đó: c sai số chuẩn k sai số kẹp chặt ct sai số chế tạo m Sai số mòn đc Sai số điều chỉnh gđ Sai số gá đặt Xét thành phần + c = chuẩn định vị trùng gốc kích thớc + K = + M Tính theo công thức M = N (àm) Trong : - hệ số phụ thuộc vào khoảng cách đồ định vị = 0,2 -N : Số lợng chi tiết đợc gia công đồ gá N = 3.000 + M = 0,2 3000 = 11 (àm) + đc sai số sinh trình lắp ráp điều chỉnh đồ gá đc =5(àm) + Sai số gá đặt: đc = 1 = 100 = 50 (àm) 2 + Sai số chế tạo cho phép đồ gá tính theo công thức: HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 62 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp [đc] = [ ] [ gd Trờng ĐHCN Hà Nội c + K2 + m2 + dc2 ] 50 (0 + 112 + ) = 50( àm) Sai số chế tạo cho phép đồ gá: ct = 50(àm) HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 63 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Kết luận Qua trình làm đồ án môn học công nghệ chế tạo máy giúp em hệ thống đợc kiến thức đợc học mà giúp em học hỏi hiểu sâu sắc nghành khí Tuy nhiên thời gian tầm nhận thức nh kinh nghiệm thực tế em cha sâu nên đồ án em nhiều hạn chế thiếu sót tránh khỏi Em mong đóng góp cho ý kiến thầy cô khoa khí, để em rút kinh nghiệm cho thân để đồ án em đợc hoàn thiện Một lần em xin gửi lời cảm ơn thầy nguyễn văn thiện, ngời trực tiếp hớng dẫn em hoàn thành đồ án Cảm ơn bạn bè đóng góp ý kiến giúp hoàn thành đồ án Xin chân thành cảm ơn ! Hà nội 20/ 07/ 2008 Học Sinh: đặng thị phúc tài liệu tham khảo Sổ tay CNCTM ( tập 1,2,3)- Nguyễn Đắc Lộc Thiết kế đồ án CNCTM Trần Văn Địch Công nghệ chế tạo máy - Trần Văn Địch Đồ gá - Trần Văn Địch 5.Dung sai lắp ghép Ninh Đức Tốn Sổ tay atlat đồ gá - Trần Văn Địch HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 64 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Chế độ cắt gia công khí, đồ gá, đề cơng giảng CNC Giáo viên trờng CĐCN Hà Nội Biên soạn HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 65 GVHD: Nguyễn Văn Thiện [...]... Nội Chơng IV phân tích và tính chế độ cắt cho các nguyên công I Nguyên công I: Đúc phôi của chi tiết nắp: A Sơ đồ nguyên công: * Yêu cầu kỹ thuật phôi đúc - Không biến dạng, cong vênh - Không nứt vỡ, ngậm xỉ, rỗ khí - Làm sạch, cắt bỏ đậu ngót, đậu rót, bavia - Độ cứng: (190200) HB II Nguyên công II: Phay mặtgờ và mặt trụ ỉ 20: B Sơ đồ nguyên công: C Phân tích: Định vị Mặt đáy dùng phiến tỳ hạn chế... 475 475 223 iV Nguyên công iV: Gia công lỗ ỉ11, Khoan 2 lỗ ỉ8,5, Taôren M10 x 1,5: A Sơ đồ nguyên công : B.Phân tích : Định vị : + Mặt đáy nắp hạn chế 3 bậc tự do + Mặt bên dùng chốt tỳ hạn chế hai bậc tự do + Mặt bên còn lại dùng một chốt hạn chế bậc tự do còn lại Kẹp chặt : Vào 1 mặt đầu , vuông góc và hớng vào mặt định vị 2 bậc Đồ gá : chuyên dùng Máy: Khoan cần 2A55, công suất đầu khoan N=4,5(KW),... ĐHCN Hà Nội VI.Nguyên công VI : Đúc của chi tiết thân : A Sơ đồ nguyên công : B Yêu cầu kỹ thuật phôi đúc : -Không biến dạng, cong vênh -Không nứt vỡ, ngậm xỉ, rỗ khí -Làm sạch, cắt bỏ đậu ngót, đậu rót, bavia -Độ cứng: (190200) HB \ HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 30 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội viI Nguyên công viI: Phay mặt phẳng đáy: A Sơ đồ nguyên công : B Phân tích: ... Chi u sâu cắt: t = 1,5 ( mm) 2 Lợng chạy dao: Bảng ( 5 170 ) Sổ tay CNCTMTII: Sz = 0,25 ( mm/r) 3 Tốc độ cắt: V = Vbg Kv Bảng ( 2- 5 ) CĐCGCCK: T = 120 ( ph) Bảng ( 5- 172 ) Sổ tay CNTII: Vbg = 40 ( m/ph) *.Các hệ số hiệu chỉnh tốc độ cắt: - Hệ số phụ thuộc chu kì bền của dao: K1 = 1 - Hệ số phụ thuộc độ cứng của gang: K2 = 1 - Hệ số phụ thuộc bề mặt gia công: K3 =1 - Hệ số phụ thuộc dạng gia công: ... sổ tay công nghệ chế tạo máy tập 2 ta có: Vb=10(m/phút) HS: Đặng Thị Phúc Lớp CK2_K53 25 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội Hệ số điều chỉnh tốc độ cắt phụ thuộc vào vật liệu gia công: k=1,1 V=10.1,1=11(m/phút) +,Tốc độ trục chính: n= 1000.v 1000.11 = = 350(v / ph) D 3,14.10 Theo máy ta chọn n t=300 (vg/phút) vt = d nt = 1000 3,14.10.300 = 9,42 (m/p) 1000 4 Nghiệm công suất:... 26 GVHD: Nguyễn Văn Thiện Đồ án tốt nghiệp Trờng ĐHCN Hà Nội v Nguyên công v: Phay mặt bậc: A.Sơ đồ nguyên công B.Phân tích Định vị: - Mặt gờ dùng phiến tỳ hạn chế 3 bậc tự do - Một chốt trụ và một chốt chám ở hai lỗ ỉ11 hạn chế 3 BTD Kẹp chặt: hớng xuống vuông góc mặt định vị chính Đồ gá: chuyên dùng Máy: máy phay ngang 6H12 công suất động cơ N = 7 kw, hiệu suất máy = 0,75 Dao: Dao phay mặt... C Tính toán CĐC : Bớc 1: Khoan 2 lỗ ỉ10,8 hai bên : 1 Chi u sâu cắt : t = D 10,8 = = 5,4 (mm) 2 2 2 Lợng chạy dao : Bảng (5-89) _STCNTII: S = 0,5 ( mm/v) , k = 1 3 , Tốc độ cắt khi khoan: v = vbg.kv Bảng ( 5- 90 ) _ STCNTII: Vbg = 28 (m/p) * Các hệ số điều chỉnh : - Hệ số phụ thuộc vào tỷ số giữa chu kỳ bền thực tế và lý thuyết là : k1 =1 - Hệ số phụ thuộc chi u sâu mũi khoan : k2 =1 vbg = 28 (m/p... 1000 4 Tính lực chi u trục và mô men xoắn : Po = Cp.Dq.Sy.kp Mx = Cm.Dq.txSy.kp Kp = kmp = 1 Bảng (5-32) _ STCNTII, ta có : Cp q x y 42,7 1 0,8 Cu q x y 0,021 2 0,8 Po = 42,7.11 2 0,5 0,8 1 = 269,8 (kg) Mx = 0,021.11 2 0,5 0,8 = 1,459 (kgm) 5 Nghiệm công suất : N = 1,459.60 M x n = =0,898 (KW) 975 975 N < Nđ/c. = 4,5 0.75 = 3,375 (KW) Máy đảm bảo an toàn khi làm việc 6 Tính thời gian máy : T0 = L... 42,7 Q 1 y 0,8 Mk= 0,021 8,52 0,4 0,8= 0,73 (Kgm) 5.Nghiệm công suất: Ncg= M x n 0,73.950 = = 0,71( KW ) 975 975 N < Nđ/c máy làm việc an toàn 6.Thời gian máy: T0 = 2 L + L1 + L2 Sn L = 18 (mm) L1 = d 8,5 118 cotg + ( 0,5 2 ) = cotg + 1 = 3,55 (mm) 2 2 2 L2= 2 (mm) T0 = 2 18 + 3,55 + 2 = 0,062(phút) = 7,4 (s) 950.0,4 * Tarô ren M10x1,5: 1 Chi u sâu cắt: t= D d 10 8,5 = = 0.75(mm) 2 2 2 Bớc tiến... (mm/v) 475.8 5.Nghiệm công suất: Ncg= p z v Nđ/c. 60.102 Tính lực cắt khi phay: xp yp np Pt = C p t qpS z .Bp z k p D n Bảng ( 12 1 ) CĐCGCCK: Bảng (3 5) CĐC: cp xp yp 54,5 0,9 kp = kmp =1 0,74 up p qp 1 0 1 0,9 0 , 74 1 Pt = 54,5.0,5 10,2 0 50 8 1 = 37,9( kg) 150 475 Ncg = 2,4.205 = 0.1 (kw) 60.102 Công suất máy: Nđ/c = 7.0.75 = 5,25 (kw) > Ncg=0,1 KW Máy làm việc an toàn 6.Thời gian máy: T0 = L