Đang tải... (xem toàn văn)
thuyết minh đồ án thép 1 cho các bạn sinh viên ngành xây dựng dân dụng và công nghiệp, đây là trình tự thuyết minh, tính toán và thiết kế mạng dầm sàn bằng thép cho nhà công nghiệp bao gồm các công việc như chọn phương án bố trí dầm, sàn; tính toán, thiết kế dầm chính dầm phụ, bản sàn..
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ THUYẾT MINH TINH TOÁN ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Đề Thiết kế mạng dầm sàn thép với số liệu tính toán kèm theo cho bảng: Nhịp dầm Nhịp dầm phụ L(m) B(m) Hoạt tải sàn tiêu chuẩn Ptc(kN/m 5,5 17,5 Thép CCT34 có f = 210N/mm2; E=2,1.105 N/mm2; γthép= 7850kg/m3 ; Độ võng cho phép : Δ + Đối với sàn = l bs 150 Δ + Đối với dầm phụ = l dp 250 Δ + Đối với dầm = l dc 400 Hệ số vượt tải : - Tĩnh tải: γg=1,05; - Hoạt tải: γp=1,2; Dầm phụ chọn thép định hình chữ I, dầm dầm tổ hợp hàn - Que hàn N42, hàn tay; ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Bài làm I.CHỌN PHƯƠNG ÁN BỐ TRÍ DẦM SÀN: Dùng cách bố trí phổ thông, dầm phụ đặt dầm trực tiếp đỡ sàn C B MẶT CẮT 1-1 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 2 Hình Phương án bố trí hệ dầm sàn II TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BẢN SÀN: Căn vào hoạt tải cho P tc = 17,5 Kn/m2 chọn sơ chiều dày sàn ts = 10mm Xác định kích thước sàn theo cách sử dụng đồ thị xác định gần giá trị tỷ số nhịp lớn chiều dày ts sàn ls 4n o 72E1 1 + = t s 15 n o4 p tc Trong đó: ls tỷ số cần tìm nhịp sàn chiều dày sàn ts l no = = 150 ( nghich đảo độ võng cho phép sàn) Δ E 2,1.10 E1 = = = 2,307.105 N/mm2 − υ − 0,32 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ υ - Hệ số Poatxong, với thép CCT34 có υ = 0,3 l s 4.150 72.2,307.10 = 1 + = 115 ts 15 150 4.0,0175 ls ls = = 115 t s 10 ⇒ ls = 1150 Chọn ls =1000mm Kiểm tra sàn: Cắt dải sàn bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn Tải trọng tác dụng sàn có kể đến trọng lượng thân sàn * Kiểm tra theo điều kiện cường độ: Tải trọng tác dụng lên sàn: q stc = ( p tc + t s γ t ).1=17,50 +0,01.78,5.1 = 18,285 kN/m q stt = ( p tc γ p + t s γ t γ g ).1 = 17,5.1,2+0,01.78,5.1,05.1 =21,82kN/m Độ võng sàn tính thông qua độ võng dầm đơn giản Δ o : Δo = q stc l s4 384 E 1I x Ix - mômen quán tính dải t 3s 1.0,013 Ix =1 = 12 12 18,285.14.12 ∆o = = 0,0123m 384 2,307.108.0,013 *Xác định hệ số α qua phương trinh Ơle: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 3Δ o2 α(1 + α) = ts 3.0,01232 α(1 + α) = = 4,538 0,012 Giải phương trình ta tìm α = 1,0646 Độ võng sàn: ∆= ∆o 1.0,0123 = = 0,00595m + α + 1,0646 *Mômen lớn nhịp sàn: q stt l s2 1 21,82.12 = = Mmax = M o = 1,321kN/m 1+ α 1+ α + 1,0646 *Lực kéo H gối tựa: 2 π2 Δ 3,14 H = γ p E t s = 1,2 . 2,307.10 10 = 303,28N l 150 *Kiểm tra độ bền sàn: 100.t s2 100.12 Ws = = = 16,666cm 6 Ứng suất lớn sàn: H M max 1,321.10 303,28 + σ= = + = 7,956 N/mm2 As Ws 16,666.10 10 Ta có:σ =7,956 (N/mm2) < γ.f = 210 N/mm2 *Kiểm tra độ võng sàn: Δ 0,00595 Δ = = 0,00595 < = = 0,006667 ls l 150 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ ⇒ Bản sàn đảm bảo điều kiện độ võng cho phép Chiều cao đường hàn liên kết sàn với dầm phụ xác định theo công thức: hàn tay β = 0,7; que hàn N 42 có fv=180kN/cm2 hf ≥ H 303,28 = = 2,4 mm (βf w ) γ c 0,7.180 đó: βffwf = 0,7.1800 = 126 N/mm2 βsfws= 1.0,45.345 = 155 N/mm2 ⇒ (βfw)min = (βffwf; βsfws) =126 N/mm2 ⇒ Chọn hf = mm theo cấu tạo ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ C B MĂT CẮT 2-2 2 Hình Sơ đồ mạng dầm III TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM PHỤ: 1.Sơ đồ tính toán dầm phụ ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Sơ đồ tính toán dầm phụ dầm đơn giản nhịp B = 5,5 m chịu tác dụng tải trọng phân bố từ sàn truyền vào Hình Sơ đồ tính toán dầm phụ * Tải trọng tác dụng lên dầm phụ: q dptc = (p tc + t s γ t ).ls =17,50 +0,01.78,50.1 = 18,285 kN/m q dptt = (p tc γ p + t s γ t γ g ).ls = 17,5.1,2+0,01.78,5.1,05.1 =21,82 kN/m * Xác định nội lực tính toán Mmax= q dptt B Vmax= 21,82.5,5 = 82,506 kNm = q dptt B = 21,82.5,5 = 60kN 2 Chọn kích thước tiết diện dầm Mô men kháng uốn dầm phụ có kể đến phát triển biến dạng dẻo tiêt diện: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ M max 82,506.10 = Wx = = 351cm3 1,12γ c f 1,12.21 γ c =1 hệ số điều kiện làm việc Tra bảng thép cán sẵn chọn thép I27 có đặc trưng hình học: WX = 371cm3; g = 31,5 kg/m; SX = 210cm3; IX = 5010cm4; b = 12,5cm; h = 27cm; t = 0,6 cm; Hình Tiết diện dầm phụ Kiểm tra lại tiết diện dầm phụ: *Kiểm tra bền có kể đến trọng lượng thân dầm: Mbt = Vbt = g bt γ g l 1,05.31,5.5,5 = 125,06kg.m =125,06kN.cm = g bt γ g l 1,05.31,5.5,5 = = 90,956 kg = 9,1kN 2 *Kiểm tra tiết diện dầm phụ theo điều kiện độ bền: Ứng suất pháp lớn nhất: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ M max + M bt 82,506.106 + 125,06.104 = σmax = = 1,12W 1,12.371.103 201,57N/mm2 < γc.f = 210 N/mm2 Ứng suất tiếp lớn nhất: (Vmax + Vbt ).Smax (60.10 + 90.103 ).210 = τmax= =104,79N/mm2 < γ.fv I x t w 5010.10 4.6 = 120N/mm2 *Kiểm tra võng theo công thức: ∆ Δ (q tc + g tc ).B3 Δ = ≤ = B 384 EI x l 250 Δ (1828,5.10−2 + 0,315.10−2 ).5503 Δ = = 0,00376 < = = 0,004 B 384 2,1.10 5010 l 250 Kết luận: Dầm chọn đạt yêu cầu cường độ độ võng *Kiểm tra ổn định tổng thể: Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ phía dầm phụ co sàn thép hàn chặt với cánh dầm IV TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM CHÍNH: Tải trọng tác dụng lên dầm chính: Lực tập trung phản lực dầm phụ đặt dầm Vdptc = ( q dptc + g dptc ).l = (18,285 + 0,315) 5,5 = 102,3 kN Vdptt = ( q dptt + g dptt ).l = (21,82 + 0,315) 5,5 = 121,742 kN Vì dầm phụ đặt cách 1m nên tải trọng dầm phụ truyền xuống dầm phân bố ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ q dctc = 102,3kN/m q dctt = 121,742kN/m Hình Sơ đồ tính toán dầm Mô mem lực cắt lớn nhất: M max q dctt L2 121,742.9 = = = 1232,6kN.m 8 Vmax = q dctt L 121,742.9 = = 547,8kN 2 *Chọn chiều cao dầm hdc: Chiều cao dầm đảm bảo điều kiện: h ≤ h d ≤ h max h d ≈ h kt Chiều cao hmin tính gần theo công thức: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ q dctc (Với giả thiết ntb = tt ) q dc hmin = 21 102,3 f l .L = 400 .9.10 = 63,02cm 24 E Δ n tb 24 2,1.10 121,742 Chiều cao hkt dầm tính theo công thức: M max 1232,6.10 = 1,15 hkt = k = 98,5cm f.t w 21.0,8 Chọn h = 95cm: tw = 0,8cm; k = 1,15( dầm tổ hợp hàn) Sơ chọn tf = 2cm; hw = 95 - = 91cm h w 91 = = 113,75 t w 0,8 Thường chọn tỉ số hw/tw = 100 ÷ 125 hợp lý kinh tế *Kiểm tra chiều dày bụng dầm tw: V 547,8 t w ≥ max = =0,752cm h w f v 91.12 tw = 0,8cm > 0,752cm *Tính cánh dầm: M max h t w h 3w 1232,6.10 2.95 0,8.913 A f = b f t f = ( − ) = ( − ) = γcf 12 h fk 1.21.2 12 93 52,85cm2 Chọn bf = 28cm; tf =2cm Và thỏa mãn điều kiện sau: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ b f b f b f bf t f ≤ 30t f = 60cm = (1/2 ÷ 1/5)h d = 47,5cm ÷ 19cm ≥ 18cm = 28cm ≥ 18cm ≤ E = 14cm ≤ 31,6cm f Bề dày cánh thỏa mãn: tw < tf < 3tw = 0,8cm < 2cm < 2,4cm Hình Tiết diện dầm *Thay đổi tiết diện dầm theo chiều dài: Điểm để thay đổi kích thước cánh dầm cách gối tựa khoảng x = L/6 = 1,5m ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Mô men vị trí thay đổi: Mx = q x( l - x ) 121,742.1,5.( - 1,5 ) = = 684,798kN.m 2 Diện tích tiết diện cánh cần thiết vị trí thay đôi: M x h t w h 3w 684,798.10 2.95 0,8.913 A = b t f = ( − ) =( − ) = f wt 12 h fk2 18.2 12 93 ' f ' f 30,17cm2 fwt = 0,85f ( cường độ đường hàn đối đầu chịu kéo, kiểm tra mắt thường) ' Chọn: b f = 18cm phải thỏa mãn điều kiện sau: ' bf b f ≥ = 14cm ' b f ≥ h dc = 9,5cm 10 ' b f ≥ 18cm ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Hình Thay đổi tiết diện cánh dầm *Kiểm tra tiết diện dầm: Mô men trọng lượng thân dầm: (t w h w + 2b f t f )L2 (0,008.0,91 + 2.0,28.0,02).9 M bt = γ g p = 1,05.78,5 = 15,422kN.m 8 t w h 3w h fk2 0,8.913 = Ix = + 2b f t f + 2.28.2.46,5 = 292410,06cm4 12 12 Wx = I x 292410,06.2 = = 6156,001cm4 h 95 Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp: σ max M max + M bt 1232,6.10 + 15,422.10 = = = 202,732/mm2 Wx 6156,001.10 202,732/mm2 ≤ fγ c = 210N/mm Kiểm tra ứng suất tiếp gối tựa; (Vmax + Vbt )S'x τ= ≤ fvγc I 'x t w Vbt = γ g p.(t w h w + 2b f t f ) L = 1,05.78,5.(0,008.0,91 + 2.0,28.0,02) = 2 6,854kN S'x = b 'f t f h fk A w h w 93 0,8.91 91 + =18.2 + =2502,1cm3 2 2 t w h 3w h fk2 0,8.913 932 =205920,06cm4 ' = I = + 2b f t f + 2.18.2 12 12 ' x Wx = I 'x 205920,06.2 = = 4335,15cm3 h 95 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ (Vmax + Vbt )S'x (547,8 + 6,854).10 3.2502,1.103 84,242N/mm2 τ= = = I 'x t w 205920,06.10 4.8 84,242N/mm2 ≤ fγ c = 120 N/mm Kiểm tra ứng suất pháp đường hàn đối đầu nối cánh: g dctt = (0,008.0,91 + 0,02.0,28.2).78,5.1,05 = 1,523kN.m g dctt x(L − x) 1,523.1,5.( − 1,5) M = = = 8,5668kN.m 2 ' bt M x + M 'bt 684.798.10 + 8,5668.10 σ = = = 159,94N/mm2 ' wx 4335,15.10 ' x 159,94N/mm2 ≤ f wt γ c = 180 N/mm Kiểm tra ứng suất cục nơi đặt dầm phụ: σc = P ≤ fγ c t w lz dp P = 2.(Vmax + Vbtdp ) = 2.(60 + 9,1) = 138,2kN l z = b dpf + 2t f = 12,5 + 2.2 =16,5cm P 138,2.103 σc = ≤ fγ c = = 104,696N/mm ≤ 210N/mm t w lz 8.165 Kiểm tra ứng suất tương đương nơi thay đổi tiết diện dậm: (M x + M 'bt ).h w (684,798.10 + 8,5668.10 ).910 σ1 = = = 153,205N/mm ' Wx h 4335,15.10 950 (Vx + Vbt ).S'x (365,226.10 + 4,569.10 ).2502,1.10 τ1 = = = 56,166N/m I 'x t w 205920,06.10 4.8 m2 đó: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ l Vx = q dctt ( − x) = 121,742.( − 1,5) = 365,226kN 2 l Vbt = g dctt ( − x) = 1,523.( − 1,5) = 4,569kN 2 σ td = σ12 + σ c2 − σ1σ c + 3τ12 σ td = 153,205 + 104,696 − 153,205.104,696 + 3.56,166 σ td = 166,9 N/mm ≤ 1,15f.γ c = 241,5N/mm *Kiểm tra ổn định dầm: Kiểm tra ổn định tổng thể: lo b b b E ≤ [0,41 + 0,0032 f + (0,73 − 0,016 f ) f ] bf tt t f h fk f 100 28 28 28 2,1.10 ≤ [0,41 + 0,0032 + (0,73 − 0,016 ) ] 28 2 93 21 3,5714 ≤ 19,199 lo – khoảng cách dầm phụ, 1m Dầm đảm bảo ổn định tổng thể *Kiểm tra ổn định cục bộ: Kiểm tra ổn đỉnh cục cánh: Khi chọn tiết diện cánh chọn để đảm bảo ổn định cục Kiểm tra ổn định cục bụng: λw = [ ] hw f 91 21 = = 3,597 > λ w = 3,2 t w E 0,8 2,1.10 Bản bụng phải đặt sườn ngang kiểm tra ổn định ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Khoảng cánh lớn sườn ngang: a = 2hw = 2.91 = 182cm Chon a = 180cm; bố trí sườn ( hình 8) Hình Sơ đồ bố trí sườn ổn định dầm Bề rộng chiều dày sườn: bs = hw 910 + 40 = + 40 = 70,333mm.Chọn bs = 8cm 30 30 t s ≥ 2b s f 21 = 2.8 = 0,505cm Chon ts = 6mm E 2,1.10 Các sườn hàn vào bụng cánh dầm đường hàn theo cấu tạo Kiểm tra ứng suất ô: Kiểm tra ô bụng 1: Điểm kiểm tra cách đầu dầm: x1 = 134,5cm M1 = qx (l − x ) (121,742 + 1,523).1,345.(9 − 1,345) = = 634,566kN.m 2 l V1 = q.( − x ) = (121,742 + 1,523).( − 1,345) = 388,901kN 2 M1 h w 634,566.10 σ= = 455 = 140,213N/mm2 I 205920,06.10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ V1 388,901.103 τ= = = 53,420N/mm h w t w 910.8 σ c = 104,696N/mm Ứng suất pháp tới hạn σ cr : a 1,8 σ 104,696 = = 1,978 > 0,8; c = = 0,7466 h w 0,91 σ 140,213 b t 28 δ = β f ( f ) = 0,8 . = 3,846 hw tw 91 0,8 Từ δ = 3,846 tra bảng 3.4 sách giáo khoa trang 145 ta nội suy C cr = 34,499 C cr f σ cr = λ w = 34,499.210 = 559,944 N/mm 2 3,597 Ứng suất cục giới hạn σc,cr: λa = a f 180 21 = = 3,557 2t w E 2.0,8 2,1.10 a 1,8 = = 0,989; δ =3,846 tra bảng 3.6 trang 148 sách giáo khoa 2h w 2.0,91 ⇒ C1 = 21,235 σ c,cr = C1 f λ a = 21,235.210 = 352,455 N/mm 2 3,557 Ứng suất tiếp tới hạn τcr: λ ow = d f 91 21 = = 3,597 t w E 0.8 2,1.10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ μ= a 180 = = 1,978 h w 91 0,76 f 0,76 120 τ cr = 10,3.1 + 2v = 10,3.1 + = 115,236N/mm2 2 μ λ ow 1,978 3,579 2 σ σc τ 140,213 104,696 53,420 + = + + + = 0,717 0,8; c = = 0,5928 h w 0,91 σ 176,592 b t 28 δ = β f ( f ) = 0,8 . = 3,846 hw tw 91 0,8 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ ⇒ trị số giới hạn σc σ = 0,7466; so sánh c = 0,5928 < trị số giới hạn σ σ σc = 0,7466; σ σ cr = C cr f λ w = 34,499.210 = 559,944 N/mm 2 3,597 2 σ σc τ 176,592 104,696 22,942 + = + + + = 0,6439 Aw = 91.0,8 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Mối hàn đặt lệch tâm so với vị trí tính nội lực Do có mô men lệch tâm Me: Me = 369,795.5 =1848,975kNcm Chọn chiều cao đường hàn: hf = 10mm hf > hmin = 5mm hf ≤ 1,2t = 1,2.1 = 12mm Wf = 2.(81-1)21/6 = 2133,33cm3 Af = 2.(81-1).1= 160cm2 Kiểm tra ứng suất đường hàn: 2 2 M V1 169,159.10 + 1848,975.10 369,795.10 + = σ td = + = W A 2133,33.10 160.10 f f σtd = 24,973 N/mm2 < (βfw)min = 126N/mm2 *Tính sườn đầu dầm: Sườn đầu dầm chịu phản lực gối tựa: V = 547,8 + 6,85 = 554,65kN Dùng phương án sườn đặt đầu dầm, dầm đặt phía gối khớp với cột Bề rộng sườn đầu dầm chọn bề rộng cánh: b s = b ,f = 18cm Tiết diện sườn đầu dầm đảm bảo điều kiện ép mặt: ts = Vtt 554,65 = = 0,9516 cm b s f c γ c 18.32,38.1 Trong đó: f c = fu 34 = = 32,380kN/cm 1,05 1,05 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ Chọn sườn gối có kích thước bsts = (18x1)cm Hình 10 Chi tiết liên kết dầm với cột Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định cục bộ: bs E (18 - 1) 2,1.10 ≤ 0,5 = = 8,5 ≤ 15,81 ≤ 0,5 ts f 1.2 21 Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định tổng thể: A qu = 0,65t 2w E 2,1.10 = 0,65.0,8 = 13,155cm2 f 21 A = As + A qu = 1.18 +13,155 = 31,155 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ E 2,1.10 4 0,65t 0,65.0,8 486,701cm3 b 3s t s 183.1 f 21 Is = + = + = 12 12 12 12 w is = Is 486,701 = = 3,952cm A 31,155 λ= hw 91 = = 23,026 → ϕ = 0,957 i s 3,952 σ= Vmax 554,65.10 2 = = 186,029N/mm ≤ fγc = 210N/mm ϕ.A 0,957.31,155.10 Kết luận: Trên toàn nội dung thuyết minh tính toán đô án kết cấu thép số em kiến thức vừa học cộng với hướng dẫn tận tình thầy giáo giúp em hoàn thành thuyết minh tính toán đô án kết cấu thép số 1tuy trình tính toán không chánh sai sót vây em kính mong thầy xem xét bảo cho em để em ngày hoàn thiện kiến thức [...]... + A qu = 1. 18 +13 ,15 5 = 31, 155 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 E 2 ,1. 10 4 4 0,65t 0,65.0,8 486,701cm3 b 3s t s 18 3 .1 f 21 Is = + = + = 12 12 12 12 4 w is = Is 486,7 01 = = 3,952cm A 31, 155 λ= hw 91 = = 23,026 → ϕ = 0,957 i s 3,952 σ= Vmax 554,65 .10 3 2 2 = 2 = 18 6,029N/mm ≤ fγc = 210 N/mm ϕ.A 0,957. 31, 155 .10 Kết luận: Trên đây là toàn bộ nội dung thuyết minh tính toán của đô án kết cấu thép số 1 của em bằng... (l − x 1 ) (12 1,742 + 1, 523) .1, 345.(9 − 1, 345) = = 634,566kN.m 2 2 l 9 V1 = q.( − x 1 ) = (12 1,742 + 1, 523).( − 1, 345) = 388,901kN 2 2 M1 h w 634,566 .10 6 σ= = 455 = 14 0, 213 N/mm2 4 I 2 205920,06 .10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 V1 388,9 01. 103 τ= = = 53,420N/mm 2 h w t w 910 .8 σ c = 10 4,696N/mm 2 Ứng suất pháp tới hạn σ cr : a 1, 8 σ 10 4,696 = = 1, 978 > 0,8; c = = 0,7466 h w 0, 91 σ 14 0, 213 3 b t 28 2 δ... 2Abg = 2. 81. 1 > Aw = 91. 0,8 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 Mối hàn đặt lệch tâm so với vị trí tính nội lực Do vậy có mô men lệch tâm Me: Me = 369,795.5 =18 48,975kNcm Chọn chiều cao đường hàn: hf = 10 mm hf > hmin = 5mm hf ≤ 1, 2t = 1, 2 .1 = 12 mm Wf = 2.( 81- 1) 21/ 6 = 213 3,33cm3 Af = 2.( 81- 1) .1= 16 0cm2 Kiểm tra ứng suất trong đường hàn: 2 2 2 2 M V1 16 9 ,15 9 .10 4 + 18 48,975 .10 4 369,795 .10 3 +... c 18 .32,38 .1 Trong đó: f c = fu 34 = = 32,380kN/cm 2 1, 05 1, 05 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 Chọn sườn gối có kích thước bsts = (18 x1)cm Hình 10 Chi tiết liên kết dầm với cột Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định cục bộ: bs E (18 - 1) 2 ,1. 10 4 ≤ 0,5 = = 8,5 ≤ 15 , 81 ≤ 0,5 ts f 1. 2 21 Kiểm tra sườn theo điều kiện ổn định tổng thể: A qu = 0,65t 2w E 2 ,1. 10 4 = 0,65.0,8 2 = 13 ,15 5cm2 f 21 A = As + A qu = 1. 18... hạn τcr: λ ow = d f 91 21 = = 3,597 t w E 0.8 2 ,1. 10 4 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 μ= a 18 0 = = 1, 978 h w 91 0,76 f 0,76 12 0 τ cr = 10 ,3. 1 + 2 2v = 10 ,3. 1 + = 11 5,236N/mm2 2 2 μ λ ow 1, 978 3,579 2 2 σ σc τ 14 0, 213 10 4,696 53,420 + = + + + = 0, 717 0,8; c = = 0,5928 h w 0, 91 σ 17 6,592 3 b t 28... = = 10 4,696N/mm 2 ≤ 210 N/mm 2 t w lz 8 .16 5 Kiểm tra ứng suất tương đương tại nơi thay đổi tiết diện dậm: (M x + M 'bt ).h w (684,798 .10 6 + 8,5668 .10 6 ). 910 1 = = = 15 3,205N/mm 2 ' 3 Wx h 4335 ,15 .10 950 (Vx + Vbt ).S'x (365,226 .10 6 + 4,569 .10 6 ).2502 ,1. 10 3 1 = = = 56 ,16 6N/m I 'x t w 205920,06 .10 4.8 m2 trong đó: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 l 9 Vx = q dctt ( − x) = 12 1,742.( − 1, 5) = 365,226kN 2 2... =0,752cm 2 h w f v 2 91. 12 tw = 0,8cm > 0,752cm *Tính bản cánh dầm: M max h t w h 3w 2 12 32,6 .10 2.95 0,8. 913 2 A f = b f t f = ( − ) 2 = ( − ) 2 = γcf 2 12 h fk 1. 21. 2 12 93 52,85cm2 Chọn bf = 28cm; tf =2cm Và thỏa mãn các điều kiện sau: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 b f b f b f bf t f ≤ 30t f = 60cm = (1/ 2 ÷ 1/ 5)h d = 47,5cm ÷ 19 cm ≥ 18 cm = 28cm ≥ 18 cm ≤ E = 14 cm ≤ 31, 6cm f Bề dày cánh thỏa mãn:... dctt ( − x) = 1, 523.( − 1, 5) = 4,569kN 2 2 σ td = 12 + σ c2 − 1 c + 3 12 σ td = 15 3,205 2 + 10 4,696 2 − 15 3,205 .10 4,696 + 3.56 ,16 6 2 σ td = 16 6,9 N/mm 2 ≤ 1, 15f.γ c = 2 41, 5N/mm 2 *Kiểm tra ổn định dầm: Kiểm tra ổn định tổng thể: lo b b b E ≤ [0, 41 + 0,0032 f + (0,73 − 0, 016 f ) f ] bf tt t f h fk f 10 0 28 28 28 2 ,1. 10 4 ≤ [0, 41 + 0,0032 + (0,73 − 0, 016 ) ] 28 2 2 93 21 3,5 714 ≤ 19 ,19 9 lo – khoảng...ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 q dctc = 10 2,3kN/m q dctt = 12 1,742kN/m Hình 5 Sơ đồ tính toán dầm chính Mô mem và lực cắt lớn nhất: M max q dctt L2 12 1,742.9 2 = = = 12 32,6kN.m 8 8 Vmax = q dctt L 12 1,742.9 = = 547,8kN 2 2 *Chọn chiều cao dầm hdc: Chiều cao của dầm đảm bảo điều kiện: h min ≤ h d ≤ h max h d ≈ h kt Chiều cao hmin có thể tính gần đúng theo công thức: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ 1 q dctc