Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế khối chân đế công trình biển trọng lực trong giai đoạn khai thác
Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định I Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Nhiệm vụ đồ án :Thiết kế khối chân đế công trình biển trọng lực giai đoạn khai thác GIỚI THIỆU ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH Công trình biển trọng lực loại công trình làm việc theo nguyên lý móng nông, đứng ổn định mặt đáy biển nhờ trọng lượng thân trọng lượng công nghệ Một ưu điểm nổ bật công trình biển trọng lực toàn ( phần lớn) kết cấu công trình chế tạo bờ, sau lai dắt công trình vị trí xây dựng đánh chìm, giảm thiểu thời gian thi công khơi tránh rủi thi công dài ngày khơi Để tận dụng ưu điểm trên, công trình phải thiết kế chô tự ổn định trình lai dắt từ vị trí thi công ven bờ đến nơi xây dựng công trình Để tang ổn định cho công trình, thường cấu tạo phần đế lớn để hạ thấp trọng tâm công trình Trọng tâm thấp công trình ổn định Ngoài ra, bê tông vật liệu rẻ tiền thép, sử dụng nguồn nhân công địa phương Khả chống ăn mòn xâm thực môi trường mạnh nước biển tốt Quá trình tu bảo dưỡng so với công trình biển cố định thép.Có thể sử dụng khoảng không gian ngầm công trình silo Các nhước điểm mà công trình biển trọng lực : - Kích thước trọng lượng lớn dẫn đến tính linh hoạt Đòi hỏi thi công bờ phải có ụ khô, cảng nước sâu II ĐẶC ĐIỂM KHÍ TƢỢNG HẢI VĂN, ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Số liệu thủy triều nƣớc dâng vị trí xây dựng công trình Các thông số đề Đề Biên động triều lớn d1 (m) Nước dâng tương ứng với bão thiết kế d2 ( m ) 1.5 Độ sâu nƣớc vị trí xây dựng công trình do=30m Số liệu sóng Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Chu kỳ lặp Hướng N NE E SE S SW W NW 100 Năm H, m 10.8 16.4 9.9 6.2 8.6 13.1 9.3 7.4 T, s 10.3 13.4 11.6 10.8 12.4 12.5 12 12.3 50 Năm H, m 9.7 15.6 9.2 5.6 12.4 8.8 6.9 T, s 10 14.1 11.5 10.5 12.1 12.4 11.9 11.7 25 Năm H, m 8.8 14.7 8.7 5.2 7.7 11.1 8.5 6.5 T, s 9.9 14.3 11.4 10.2 11.8 12.4 11.8 11.7 H, m 5.6 13.7 6.8 3.8 6.2 9.7 7.1 4.8 T, s 9.4 13.9 11 9.4 10.6 12.1 11.6 11 H, m 2.6 11.8 4.8 2.4 4.6 7.3 5.8 T, s 9.1 13.3 10.5 9.1 9.2 11.7 11.3 9.9 Năm Năm Số liệu dòng chảy Vận tốc dòng chảy thiết kế với chu kỳ lặp 100 năm, tương ứng với hướng sóng Vận tốc dòng chảy mặt : Các thông số Hướng sóng N NE E SE S SW W NW Vận tốc (cm/s) 93 137 100 173 224 181 178 121 Hướng (độ) 240 242 277 41 68 79 78 134 Vận tốc dòng chảy đáy : Các thông số Hướng sóng N NE E SE S SW W NW Vận tốc (cm/s) 68 119 90 109 182 137 119 97 Hướng (độ) 300 60 295 329 53 329 197 Số liệu hà bám Phạm vi hà bám từ mực nƣớc Chiều dày hà bám thấp trở xuống (mm) Từ mực nước thấp (m) đến -4 (m) 80mm Từ - (m) đến -8 (m) 87mm Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Phạm vi hà bám từ mực nƣớc Chiều dày hà bám thấp trở xuống (mm) Từ -8(m) đến -10 (m) 100mm Từ -10 (m) đến đáy biển Trọng lượng riêng hà bám : γ=1.6 T/m3 70mm Số liệu gió Vận tốc gió trung bình đo giây với chu kỳ lặp 100 năm đo dộ cao 10m so với mực nước chuẩn Chu kỳ lặp - năm N NE E SE S SW W NW Vận tốc gió trung bình đo phút 100 38.4 49.3 20.8 35.7 34.2 33.5 50 36.2 45 9.1 19.2 1.4 33.4 32.7 31.8 25 34.2 40.6 7.4 18.2 0.4 31.5 30.4 29.2 10 30.6 37.5 6.3 16.8 9.2 28.2 27.5 26.5 28.5 34.6 5.2 15.5 8.4 26.2 25.2 21.3 Chu kỳ lặp - năm 23 26 12.7 21 20 18 N NE E SE S SW W NW Vận tốc gió trung bình đo phút 100 39.7 50.9 21.4 2.7 36.9 35.3 34.6 50 37.4 46.5 0.1 19.8 22.1 34.5 33.8 32.8 25 35.3 41.9 28.3 18.8 21.1 32.5 31.4 30.2 10 31.6 38.7 27.2 17.4 19.8 29.1 28.4 27.4 29.4 35.7 26 16 19 27.1 26 22 23.8 26.9 22.7 13.1 16.5 21.7 20.7 18.6 Chu kỳ lặp - năm N NE E SE S SW W NW 39.8 38.1 39 37 100 50 44.7 42.1 Vận tốc gió trung bình đo giây 57.4 4.9 24.2 5.6 41.6 52.4 33.9 22.3 24.9 38.9 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Chu kỳ lặp - năm N 25 10 NE Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 E SE S SW Vận tốc gió trung bình đo giây 47.3 31.9 21.2 23.7 36.7 43.7 30.6 19.6 22.4 32.8 40.3 29.3 18 21.4 30.5 30.3 25.6 14.8 18.6 24.4 39.8 35.6 33.2 26.8 W NW 35.4 32 29.3 23.3 34 30.8 24.8 21 Số liệu địa chất công trình STT 10 Cao trình Dày(m) Từ Đến 0.00 -h1 h1 -h1 -(h1+h2) h2 h3 h4 h5 h6 - - h7 h8 h9 h10 Loại đất Cát hạt trung Cát pha Cát nhỏ Đất sét Sét pha Cát nhỏ lẫn bùn Sét pha Cát nhỏ Sét cứng Cát pha nhỏ Đề Số h1, h3, h5, h7, h9 (m) h2, h4, h6, h8 (m) III γn (kN/m3) 20 20 20 18.5 19.5 19 υ' (°) 35 27.5 32.5 20 22 32.5 c' (kPa) 0 E0 (Mpa) 46.7 10 20 3.3 4.7 26.7 18 19 19 20 22 35 18 32.5 10 6.7 26.7 6.7 20 ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH Độ sâu nƣớc nƣớc dâng Độ sâu nước vị trí xây dựng công trình: = 30m - Nước dâng triều lớn : d1 = 2m - Nước dâng tương ứng với bão thiết kế : d2 = 1.5m Mực nước tính toán : d =do + d1 + d2 = 30 + + 1.5 = 33.5 (m) Hƣớng đặt công trình Công trình dạng trụ đỡ đứng với hình dáng trụ đế móng dạng tròn Do việc lựa chọn hướng đặt cônh trình chủ yếu phụ thuộc vào hình dáng kết cấu thượng tầng để giảm thiểu Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 tác động môi trường Tuy nhiên tải trọng môi trường tác dụng lên thượng tầng tải trọng gió mà chiếm khoảng 10 -15% tổng tải trọng tác dụng lên công trình Chính lý mà việc lựa chọn hướng đặt công trình biển bê tông trọng lực không quan trọng cho việc thi công thượng tầng dễ dàng tốt Mô tả kiến trúc công trình Kiến trúc công trình gồm phần chính: thượng tầng, kết cấu đỡ thượng tầng, trụ đỡ, đế móng, chân khay Thượng tầng bao gồm : - Khối nhà : gồm nhà cho 12 người, chứa thiết bị đo khí tượng hải văn Dạng nhà hình tam giác mái có vườn khí tượng có đặt dụng cụ đo - Sàn chịu lực : đỡ kết cấu nhà longf làm bể nước ăn 50m3 - Sàn công tác đỡ nhà vệ sinh kho chứa giá xuồng, bể chứa dầu, cầu thang di động Trụ đỡ bao gồm : - Trụ làm bê tông cốt thép BTCT UST tiết dện vành khuyên - Dầm đỡ thượng tầng Đế móng bao gồm : - Đế móng khối BTCT BTCT UST rỗng với mặt tròn hay vuông - Hệ thống chân khay chạy vòng quanh đế móng - Phía đế móng có hệ dầm sườn bê tông cốt thép, vách đáy, nắp, thành chia thành khoang rỗng ( Với đồ án nà coi ko có thiết bị cập tàu.) Trọng lƣợng phần thƣợng tầng thiết bị - Khối nhà = 70T, hoạt tải = 2T, dự trữ lương thực thực phẩm = 8T, nước = 50T - Hệ thống dàm thép chịu lực sàn chịu lực = 38T Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 - Sàn công tác : nhà VS = 0,75T, kho = 1,45T, bể chứa dầu = 2,5T, trọng lựng than sàn công tác = 11T Đặc trƣng học vật liệu * Thép cường độ cao có đặc trưng lý : - Khố lượng riêng t = 7850 kG/m3 - Cường độ tiêu chuẩn Rc = 17.000 kG/cm2 - Cường độ tính tóan R = 11.000 kG/cm2 - Modul đàn hồi E = 2.000.000 kG/cm2 * Thép thường nhóm CI, CII, CIII * Bê tông : - Với cấu kiên bê tông cốt thép thường : BT mác # 400 - Với cấu kiện BTCT UST: BT mác # 500 IV PHƢƠNG ÁN THI CÔNG DỰ KIẾN Bƣớc 1: chế tạo bờ ụ khô Toàn phần đế móng BTCT phần trụ BTCT chế tạo ụ khô Sau chế tạo xong, tháo nước vào ụ để phần KCĐ chế tạo tự kéo khu nước gần bờ để thi công tiếp bước hai Bƣớc 2: Ghép phao phụ vào công trình (gần bờ) Tại vị trí gần bờ, tiến hành gắn phao phụ thép vào Khối chân đế chế tạo từ bước để tăng tính ổn định hệ Khối chân đế - phao phụ Bƣớc 3: Chế tạo lắp dựng hoàn chỉnh (ở gần bờ) Tiếp tục chế tạo nốt phần trụ BTCT lại, đồng thời lắp khối thượng tầng vào khối chân đế Hệ khối chân đế phao phụ phải đảm bảo tính tính ổn định cho toàn hệ thống công trình sau chế tạo lắp dựng bước Bƣớc 4: Lai dắt vị trí xây dựng khơi Dùng tàu kéo, lai dắt hệ khối chân đế - phao phụ - thượng tầng khơi ( nơi vị trí cố định công trình) Bƣớc 5: San dọn bơm nƣớc đánh chìm công trình Tại vị trí cố định công trình, tiến hành công tác san dọn đất, sau bơm nước vào khối chân đế để công trình từ từ hạ xuống.chú ý phao phụ lúc mặt nước có tác dụng định vị công trình, dẫn hướng cho công trình từ từ hạ xuống đáy biển Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Bƣớc 6: Hoàn chỉnh hạng mục khác Sau công trình hạ xuống, tiến hành công tác khác : bơm vữa bê tông vào khe đáy móng đất, dằn vật liệu vào khối chân đế (nếu cần), tháo dỡ phao phụ khỏi công trình, hoàn tất việc phụ khác V GIẢI PHÁP KẾT CẤU Giải pháp kết cấu dầm đỡ thƣợng tầng - Kết cấu đỡ thượng tầng có dạng sàn phẳng cấu tạo thép hình, thép ống BTCT - Vì công trình làm BTCT nên chọn cấu tạo kết cấu đỡ thượng tầng làm BTCT đổ toàn khối Với trụ đỡ có dạng sau (Hình vẽ): 2 Dầm đỡ tầng Thành trụ đỡ Giao dầm thượng Giải pháp kết cấu trụ đỡ Với kết cấu thượng tầng đầu cho có trụ đỡ - Trụ đỡ có tiết diện hình vành khuyên Đối với tác dụng môi trường biển tiết diện có lợi khả chịu lực, tác dụng tải trọng lên phía kết cấu Mặt khác ta có lợi dụng khoảng rỗng bên trụ đỡ để đặt thiết bị khoan, ống khoan, làm cầu thang lên xuống phục vụ hoạt động công nghệ khác - Trong trụ đỡ có vách cách khoảng h(m), tạo độ cứng ổn định cho vách - Kích thước mặt cắt ngang chiều dày trụ đỡ thay đổi Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 - Việc thay đổi tiết diện kéo theo phức tạp thi công Mà độ sâu nước vị trí đặt công trình 21 m, không lớn Do ta chọn tiết diện trụ không đổi suốt chiều dài Giải pháp kết cấu móng Việc chọn kích thước đế móng phụ thuộc phần lớn vào phương pháp thi công điều kiện ổn định khả tự nổi, điều kiện bền biến dạng móng.Đế móng hình tròn, hình vuông, chữ nhật, đế hình vòm đế tập hợp xi lô Nội dung thứ : Xây dựng phƣơng án Xây dựng phƣơng án kiến trúc 1.1.Xác định chiều cao KCĐ Chiều cao KCĐ xác định theo công thức: Hcđ= do+d1+d2+µ.ε.Hmax+Δo Trong đó: Hcđ: Chiều cao KCĐ (tính từ mặt đáy biển đến mép kết cấu đỡ thượng tầng) do: độ sâu nước vị trí xây dựng d1: biên độ triều d2: biên độ nước dâng bão µ: hệ số điều chỉnh chiều cao sóng ε: hệ số (0.5-0.7) phụ thuộc lý thuyết sóng tính toán Δo: độ tĩnh không (Δo ≥ 1.5 m) - Xác định Lý thuyết sóng với : dtt = MNTT = 33.5 (m) ; H = 16.4 (m) ; T= 14.3s *Xác định chu kỳ biểu kiến Tapp : d/gT2 = 0.016 > 0.01 nên tra bảng theo API (t-13), với V1/gT = 1.37/(9.81x14.3) =0.0097 Trong : V1 : vận tốc mặt lớn ứng với hướng sóng chủ đạo NE Tra bảng ta : Tapp/T = 1.08 => Tapp = 15.444 (s) Tra bảng với : H 16.4 x103 gTapp 9.81x15.4442 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 d 33.5 0.014 gTapp 9.81x15.4442 Thuộc Lý thuyết sóng Stokes bậc Khi : ε = 0.7 Với liệu cho thay vào công thức ta có: Hcđ= 30+2+1.5+0.7x16.4+1.5 = 46.48 (m) Chọn chiều cao KCĐ tính toán Hcđ = 47 (m) 1.2.Lựa chọn sơ kích thước KCĐ *Sơ lựa chọn kích thước phận đế móng dựa vào tài liệu BTCT : 1 + Kích thước dầm phụ : hdầmphụ = ( ) lnhịp 12 20 1 + Kích thước dầm :hdầm = ( ) lnhịp 12 + Bề rộng dầm chọn khoảng b= (0.3÷0.5).hdầm hb ldàm 35 +Chiều dày : h 250 b a) Trụ đỡ kết cấu đỡ thượng tầng + Trụ đỡ: - Tiết diện trụ đỡ hình vành khuyên, đường kính trụ sơ chọn 6m - Chiều dày thành trụ sơ chọn 0.5m không thay đổi suốt chiều dài, độ sâu nước không lớn (d = 30 m), nên áp lực thủy tĩnh không lớn - Bên trụ có vách cứng, sơ chọn chiều dày vách 0.4m > 0.25m, vách bên trụ đỡ, không tiếp xúc với môi trường xâm thực nên lớp bảo vệ nhỏ lớp bảo vệ thành trụ đỡ Khoảng cách vách phương án chọn sơ thể hình vẽ (trong phần sau), nằm khoảng từ 5÷7m + Kết cấu đỡ thượng tầng: - Kết cấu đỡ thượng tầng gồm dầm giao Sơ chọn chiều dài dầm 16m, chiều rộng thượng tầng rộng 16m Vì đường kính trụ 7m nên phần thừa dầm coi công xôn có chiều dài 4.5m, từ sơ chọn kích thước dầm 0.5x1m, Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 chiều cao dầm 1/3 chiều dài đoạn công xôn, chiều cao dầm giảm dần, đến mép ta chọn chiều cao dầm 0.6m > 0.15m, cho độ dốc từ 1/6 ÷ 1/3 Mục đích giảm mômen giảm - Các kích thước dầm đỡ thượng tầng thể hình vẽ sau: 1 3 3500 2000 800 800 80 7000 Dầm đỡ thượng tầng Thành trụ đỡ Giao dầm b) Kết cấu đế móng Kích thước đế móng thỏa mãn điều kiện: - Điều kiện thi công (đó khả tự cùa công trình giai đoạn đầu thi công xong đốt trụ đầu tiên) T < Hđế - Điều kiện ổn định ho> Trong đó: T: mớn nước công trình Hđế: Chiều cao đế ho: chiều cao ổn định ban đầu công trình 10 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Cấu kiện Nội lực k Dầm Vòng Đáy Nắp (Tm) Text Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Dầm bo Nắp Thành Đáy Q+ Q- Q+ Q- Q+ Q- Q+ Q- Q+ Q- 1.427 -1.418 7.660 -7.664 1.287 -1.285 1.398 -1.393 2.901 -2.724 0.012 0.523 0.012 0.523 0.106 0.711 0.053 0.606 0.007 0.515 0.007 0.515 0.015 0.530 0.007 0.515 0.058 0.617 0.033 0.567 0.665 0.555 0.204 0.381 0.824 0.375 0.224 0.646 0.094 0.154 tg Text Text Rk (T/m2) 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 Qb (T/m2) 25.252 21.077 10.496 16.711 48.719 22.145 13.645 38.202 6.684 9.987 kn.nc.Q (T/m2) 1.713 1.702 9.192 9.196 1.545 1.542 1.677 1.672 3.481 3.268 mb.Qb (T/m2) 29.040 24.238 12.070 19.218 56.027 25.467 15.692 43.932 7.686 11.485 Ktra Text TM TM TM TM TM TM TM TM TM TM Cấu kiện Nội lực (Tm) k tg Rk Text Text Text (T/m2) Qb Cột chống TRONG Q+ Q0.662 -0.706 0.016 0.016 0.531 0.531 0.205 0.214 DẦM ĐỠ TT BIÊN Q+ 58.064 0.094 0.688 0.094 Q-80.958 0.222 0.944 0.222 Q+ 18.450 0.120 0.740 0.120 Q-24.190 0.160 0.820 0.160 145 145 145 145 145 145 (T/m2) 5.926 6.168 53.802 48.929 25.141 26.596 kn.nc.Q (T/m2) 0.795 0.847 69.676 97.150 22.140 29.028 mb.Qb (T/m2) Ktra Text 6.815 TM 7.093 TM 61.872 ko 56.269 ko 28.912 TM 30.585 TM với cấu kiện không đủ khả chịu cắt, ta bố trí thêm thép đai qsw T/m 14.252 11.447 1.164 14.364 5.918 5.555 Co m 5.850 6.528 20.468 5.827 5.151 5.317 Số nhánh đai n 2 2 2 79 phi 10 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 s m 0.193 0.240 2.361 0.191 0.465 0.495 Bố trí F10a150 F10a200 F10a250 F10a150 F10a250 F10a250 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định 1.099 7.989 0.007 0.007 0.200 0.200 0.003 0.003 0.003 0.003 0.014 0.013 0.002 0.002 7.156 13.912 0.963 1.656 11.954 4.434 137.166 138.017 25.555 25.543 305.017 305.611 280.901 281.788 135.342 144.148 221.671 208.038 5.409 3.879 12.767 9.738 Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 2 6 6 6 6 6 6 2 2 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 0.00008 2.502 0.344 1188.949 1203.749 41.269 41.229 2931.449 2942.870 2486.229 2501.958 577.167 654.715 4140.225 3646.643 0.384 0.198 2.853 1.660 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a250 F10a200 F10a150 F10a250 F10a250 - Tính toán kiểm tra vết nứt (Trang 118, TCVN 4116-1985) bd a n k.C d a 7.(4 100 ) d Ea Cấu kiện Nội lực Dầm Nắp Dầm Phụ Đáy Nắp Đáy M+ MM+ MM+ MM+ M160.261 -254.756 295.645 -284.186 72.189 -106.719 100.435 -90.079 h0 (m) 1.45 1.45 1.45 1.45 0.95 0.95 0.95 0.95 Z (m) 1.3859 1.3532 1.3444 1.3444 0.8835 0.8550 0.8645 0.8740 k Text 1 1 1 1 Cd Text 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 Text 1 1 1 1 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 bd (T/m2) a (T/m2) 12623.1 13619.05 14582.68 14017.47 11467.66 12262.53 12681.85 12656.9 an (mm) 0.0720 0.0783 0.0783 0.0741 0.0534 0.0476 0.0540 0.0579 [an] (mm) 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 Ktra Text TM TM TM TM TM TM TM TM (Tm) Cấu kiện Dầm Vòng 80 DẦM ĐỠ TT Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Nắp Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Đáy Thành M+ MM+ MM+ MM+ MNội (Tm) lực 2.147 -2.767 50.695 24.453 1.744 -5.293 53.540 -74.620 h0 (m) 0.75 0.75 0.75 0.75 0.95 0.95 0.95 0.95 Z (m) 0.7456 0.7456 0.7104 0.7302 0.9465 0.9465 0.8930 0.8740 k Text 1 1 1 1 Cd Text 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 Text 1 1 1 1 4000 4000 4000 4000 4000 4000 0 bd (T/m2) a (T/m2) 4582.48 5906.33 12619.04 11843.77 2932.02 8900.37 9817.06 10484.79 an (mm) 0.0044 0.0144 0.0625 0.0657 0.0000 0.0374 0.0747 0.0701 [an] (mm) 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 Ktra Text TM TM TM TM TM TM TM TM Cấu kiện Nội lực h0 Z k Cd bd a an [an] Ktra Dầm bo Nắp Cột chống Đáy TRONG BIÊN M+ MM+ MM+ MM+ M(Tm) 10.504 2.771 55.617 31.117 4.346 -4.428 74.300 -195.752 (m) 0.95 0.95 0.95 0.95 0.75 0.75 0.95 0.95 (m) 0.9430 0.9465 0.9223 0.9342 0.7441 0.7441 0.9055 0.8444 Text 1 1 1 1 Text 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 Text 1 1 1 1 (T/m2) 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 (T/m2) 8864.23 4660.23 12187.44 11780.87 9295.97 9471.18 12898.56 15372.496 (mm) 0.0365 0.0050 0.0676 0.0684 0.0396 0.0409 0.0668 0.0628 (mm) 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 Text TM TM TM TM TM TM TM TM NỘI DUNG THỨ THIẾT KẾ NỀN MÓNG CÔNG TRÌNH 81 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 I Tính toán ổn định tổng thể I.1 Kiểm tra ổn định lật - Dưới tác dụng tải trọng ngang môi trường, công trình bị lật quanh điểm lật A mép khối chân đế tiếp xúc với đáy biển Để công trình ổn định lật tải trọng đứng công trình phải đủ lớn để cân với mômen gây lật tải trọng ngang Để an toàn ta kiểm tra điều kiện ổn định lật trạng thái tải trọng ngang lớn (ứng với trường hợp tải trọng sóng + dòng chảy lớn nhất) tải trọng đứng nhỏ (ứng với trường hợp lực đẩy lớn độ dâng đường mặt nước lớn nhất) - Điều kiện để công trình ổn định lật : Mg Ml k Trong : + Ml: Mômen gây lật tải trọng ngang + Mg : Mômen giữ tải trọng đứng công trình + k : Hệ số an toàn, k ≥ 1.3 (thường chọn k = 1.41.5) Tính toán momen giữ Tải trọng thân khối chân đế: Fbt = 6220.67 (T) Tải trọng thượng tầng trang thiết bị : Ftt = 183.7 (T) Trọng lượng vật liệu dằn : Fvld = 7500(T) Tải trọng đẩy : Fdn = 7830.155 (T ) Từ ta có tải trọng đứng công trình Fv = FBT + FTT + GVLD – Fđn = 6220.67 + 183.7+7500-7830.155 = 6074.215 (T) Đường kính đáy khối đế : D = 28 (m) Suy khoảng cách từ điểm đặt lực giữ thẳng đứng đến điểm lật A : a = 14 m Từ ta có mômen giữ tải trọng đứng : Mg = Fv.a = 6074.215x14= 85039.01 (Tm) Tính toán momen lật Theo kết tính toán loại tải trọng phần ta có tải trọng ngang gây lật cho khối chân đế bao gồm : Mômen gây lật tải trọng sóng dòng chảy : Msdc = 15079.852(Tm) Mômen gây lật tải trọng gió : Mgió = 4831.03 (Tm) 82 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Từ ta có tổng mômen gây lật quanh điểm A : Mlật = Ms-dc + Mgió = 19910.882 (Tm) Chọn hệ số an toàn k = ta có : Mg ML Nhận xét : 85039 4.27 19910.882 Mg ML 4.27 k Kết luận : Công trình đảm bảo điều kiện ổn định lật I.2 Kiểm tra ổn định trượt ngang Đối với công trình biển, đế móng thường có kích thước lớn, có dòng chảy đáy gây tượng xói đế móng, gây nên tượng ổn định trượt ngang cho công trình Chính việc tính toán kiểm tra ổn định trượt ngang công trình quan trọng Do khối chân đế vùi sâu dười đáy biển chân khay, độ sâu vùi không lớn nên tính toán khả chống trượt móng bỏ qua áp lực đất tác dụng lên thành bên móng Tính toán ứng suất lên đáy móng Dưới tác dụng tải trọng thẳng đứng FV (xem phân bố đáy móng), ứng suất nén lên đáy móng xác định thông qua công thức : Fv M A W Trong : Ứng suất đáy móng FV : Tổng lực nén lên đáy móng W : Mômen chống uốn A : Diện tích đáy móng Theo kết tính toán ta có: FV = FBT + FTT + GVLD - Fđn = 6074.215 (T) Diện tích đáy móng : A = 615.75 (m2); W D3 32 283 32 2154.04(m3 ) Ứng suất đáy móng: 83 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định max Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Fv M 6074.215 19910.882 A W 615.75 2154.04 Ta có: σmax = 19.11 ( T/m2) σmin = 0.62 ( T/ m2) TB = 9.865 (T/m2) Ứng suất tiếp đáy móng lực ngang môi trường (xem phân bố đáy móng) xác định thông qua công thức : = FH A Trong : : Ứng suất tiếp đáy móng FH : Tổng lực ngang lên đáy móng A : Diện tích đáy móng Theo kết tính toán ta có : - Tải trọng ngang lớn sóng dòng chảy : Fsdc = 1810.663 (T) - Tải trọng ngang gió đỉnh trụ : Fgió = 81.73 (T) Suy tổng tải trọng ngang lên đáy móng : FH = Fsdc + Fgió = 1892.395 (T) Suy ứng suất tiếp đáy móng : FH 1892.3 3.07(T / m2 ) A 615 Tính toán cƣờng độ chống trƣợt tới hạn móng : Cường độ chống trượt tới hạn móng xác định thông qua công thức sau : F f u = C + σ.tgυ = C + V tgυ A Trong : C : Lực dính đất Với đất đáy móng ta có : C = 3.6 (T/m3) : Góc ma sát đất đáy móng = 15o2’ Từ ta có : fu = 6.249(T/m2) 84 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Kiểm tra ổn định trƣợt ngang : Điều kiện kiểm tra : f τ u k Với k hệ số an toàn, chọn theo quy phạm Trong phạm vi đồ án, chọn k =1.2 Từ ta có : fu/k = 5.208 (T/m2) Nhận xét : = 3.07 < 5.208 (T/m2) Kết luận : Công trình đảm bảo điều kiện ổn định trượt ngang II Tính toán móng công trình II.1 Tính toán kiểm tra móng theo điều kiện biến dạng Công trình biển trọng lực công trình làm việc theo nguyên lý móng nông, đứng ổn đinh mặt đáy biển nhờ trọng lượng thân trọng lượng công nghệ Như việc tính toán dự báo lún cho móng công trình biển trọng lực thực theo phương pháp tính lúc cộng dồn lớp Chia đất đáy móng công trình thành lớp đất phân tố chiều dày hi = 1m Việc tính lún tính toán điểm lớp phân tố theo mô hình nén lún chiều Công thức tính lún cho móng theo mô hình nén lún chiều n n i=1 i=1 S = Si = βi h i σizi E 0i Trong : : Hệ số nở hông Đối với đất sét có = 0,57 E0i : Môdun biến dạng tổng thể lớp đất thứ I đáy móng E0i = 2024 (T/m2) hi : Chiều dày lớp phân tố thứ i zi : Ứng suất tâm lớp phân tố thư i độ sâu zi Phạm vi tính lún xét lớp phân tố mà thỏa mãn điều kiện : bt ≥ 10gl Ta có : Tải trọng thân khối chân đế : FBT = 6147.04 (T) Tải trọng thượng tầng thiết bị : FTT = 183.7 (T) 85 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Trọng lượng vật liệu dằn : GVLD = 7500(T) Diện tích đáy móng : A =615.75(m2) Tải trọng đẩy : Fdn = 7830.155 (T) Từ ta có tải trọng đứng gây lún lên đáy móng : FV = FBT + FTT + GVLD - Fđn = 6074.22 (T) Suy ứng suất gây lún đáy móng : σ= FV 6074.22 = 9.865 (T/ m2) A 615.75 Chuyển đáy móng tiết diện tròn đáy móng tiết diện vuông tương đương ta có kết tính lún đáy móng : Móng tròn D Diện tích (m) (m2) 28 615.75 10 11 12 13 14 15 16 Lớp đất 1 1 1 1 1 2 2 17 Điểm Móng vuông Cạnh Diện tích (m) (m2) 24.814 615.75 hi z l/b z/b Ko bt Sgl Eo S, cm 1 1 1 1 1 1 1 1 10 11 12 13 14 15 1 1 1 1 1 1 1 1 0.040322581 0.080645161 0.120967742 0.161290323 0.201612903 0.241935484 0.282258065 0.322580645 0.362903226 0.403225806 0.443548387 0.483870968 0.524193548 0.564516129 0.60483871 0.9835 0.9671 0.9506 0.9342 0.9177 0.9013 0.8719 0.8393 0.8068 0.7742 0.7416 0.709 0.681 0.656 0.631 1.685 3.37 5.055 6.74 8.425 10.11 11.795 13.48 15.165 16.85 18.525 20.2 21.875 23.55 25.225 9.86471 9.70194 9.54016 9.37739 9.21561 9.05284 8.89106 8.60104 8.27945 7.95885 7.63726 7.31567 6.99408 6.71787 6.47125 6.22463 2024 2024 2024 2024 2024 2024 2024 2024 2024 2024 2024 1756 1756 1756 1756 1756 0.27323 0.26867 0.26409 0.25953 0.25495 0.25039 0.24222 0.23317 0.22414 0.21508 0.23747 0.22703 0.21806 0.21006 0.20205 16 0.64516129 0.606 26.9 5.97801 1756 0.19405 86 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định 18 19 20 21 22 23 2 2 2 1 1 1 17 18 19 20 21 22 1 1 1 Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 0.685483871 0.725806452 0.766129032 0.806451613 0.846774194 0.887096774 0.581 0.556 0.531 0.506 0.481 0.456 28.575 30.25 31.925 33.6 35.275 36.95 5.7314 5.48478 5.23816 4.99154 4.74492 4.49831 1756 1756 1756 1756 1756 1756 S= 0.18604 0.17804 0.17003 0.16203 0.15402 0.14602 3.58013 Theo kết tính toán có tổng độ lún móng : Si = 3.58 (cm) Nhận xét : S = 3.58 cm < [S] = cm Kết luận : Công trình thỏa mãn điều kiện độ lún II.2 Tính toán kiểm tra móng theo điều kiện cường độ Kiểm tra sức chịu tải Điều kiện an toàn móng trọng lực biểu diễn theo khả chịu nén ổn định trượt ngang đất móng trọng lực Theo tiêu chuẩn API, điều kiện an toàn móng trọng lực thể qua biểu thức sau : Điều kiện an toàn chịu lực nén : PDBSB.QDB Điều kiện an toàn chịu lực ngang : PDSSS.HDS Trong : PDB : Tải trọng đứng gây nén móng , xác định theo điều kiện cực trị vận hành PDS : Tải ngang gây ổn định trượt móng , xác định theo điều kiện cực trị vận hành QDB : Sức chịu tải đất phạm vi móng HDS : Sức khang trượt tới hạn đất SB : Hệ số an toàn kháng nén móng , với móng nông SB = 0.67 SS : Hệ số an toàn kháng trượt móng, với móng nông SS = 0.8 Xác định diện tích hiệu dụng đáy móng 87 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Đối với móng tròn chịu tải trọng có độ lệch tâm : e= M FV Diện tích hiệu dụng đáy móng xác định theo công thức : A’ = 2S = B’ × L’ Từ ta có công thức xác định kích thước đáy móng hiệu dụng : S= π.R 2 e - e R - e2 + R sin -1 R 1 R + e L = 2S R - e R - e 2 B = L R +e Ta có : + Tổng mômen gây lật cho công trình M = 19910.89 (Tm) + Tải trọng đứng gây lún lên đáy móng : FV = 6074.22 (T) Suy độ lệch tâm tải trọng : e = M 19910.89 = 3.28 (m) FV 6074.22 Thay số liệu vào ta tính : R (m) 14 e (m) 3.28 S(m2) 216.94 L'(m) 23.47 B'(m) 29.79 Diện tích tương đương đáy móng : A’ = 2S= 433.879 (m2) Sức chịu tải móng theo đất Theo tiêu chuẩn API, sức chịu tải thoát nước móng theo đất móng chịu tải trọng nén lệch tâm xác định theo công thức sau : qu = Q = c.NC K C + γ.X.Nq K q + γ.B.N γ K γ A Trong : Q = PDB: Tải trọng đứng cực đại gây nén móng 88 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 A’: Diện tích hiệu dụng đáy móng, phụ thuộc vào độ lệch tâm tải trọng, phần diện tích coi có lực Q tác dụng tâm c’ :Lực dính hữu hiệu Nq ,Nc ,N : Các hàm không thứ nguyên ’ Với ’ góc ma sát hữu hiệu đất Các hàm không thứ nguyên ’ xác định theo công thức sau: Nq = e π.tg tg 45° + 2 Nc = Nq -1 cotg N γ = Nq +1 tg + ’: Góc ma sát hữu hiệu + ’ : Dung trọng đất ngập nước + X : Độ sâu vùi đế móng + B : Kích thước bé đế móng theo phương nằm ngang + Kc ,Kq ,K : Các hệ số hiệu chỉnh, có kể đến độ nghiêng tải trọng tác dụng, dạng đế móng, độ sâu vùi móng, độ nghiêng bề mặt đáy móng độ nghiêng bề mặt Các hệ số hiệu chỉnh Kc ,Kq ,Kthường viết dạng : Kc = ic×Sc×dc×bc×gc Kq = iq×Sq×dq×bq×gq K = i×S×d×b×g Trong : + i : Hệ số hiệu chỉnh độ nghiêng tải trọng + S : Hệ số hình dạng móng + d : Hệ số độ sâu vùi móng + b : Hệ số độ nghiêng mặt đáy móng + g : Hệ số độ dốc mặt Các hệ số hiệu chỉnh độ nghiêng tải trọng xác định theo công thức sau: ic = iq 1- i q > N C tg 89 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định ic = 1- Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 m.H B.L.c.N c = H iq = 1 Q + B.L.c.tg H i γ = 1 Q + B.L.c.tg m > m+1 > Trong : H = FH Q = FV thành phần lực ngang đứng tải trọng tác dụng lên móng m = mL cos2θ + mB sin 2θ L B mL = L 1+ B 2+ Với B L m B = B 1+ L 2+ Với góc nghiêng tải trọng Ở xem = Hệ số hiệu chỉnh hình dạng móng móng tròn chịu tải trọng lệch tâm, xác định giống móng chữ nhật tương đương qua công thức sau : Sc = 1+ B N q L N c Sq = 1+ B tg L Sγ = 1- 0, B L Hệ số hiệu chỉnh độ sâu vùi móng: d q = 1+ 2.tg 1- sin X B d = 1,0 dc = dq - 1- d q Nc tg Hệ số hiệu chỉnh độ nghiêng mặt đáy móng: bq = b = (1 - .tg)2 > 90 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định bc = bq - bc = 1- 1- bq Nc tg Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 khi> 2.υ khi = Nc Hệ số hiệu chỉnh độ dốc mặt nền: gq = g = (1 - tg)2 gc = gq - g c = 1- 1- g q Nc tg > khi> 2.β khi = Nc Trong = = góc nghiêng đế móng mặt đất (rad) Kiểm tra điều kiện an toàn chịu lực nén Diện tích hiệu dụng đáy móng : A’ = 433.879 (m2) Tải trọng đứng gâu lún đáy móng PDB = FV = 6074.22 (T) Góc ma sát hữu hiệu đất : = ’ = 1502’ Lực dính hữu hiệu đất : c’ = 3.6 (T/m2) Môđun biến dạng tổng thể đất : E0 = 2024 (T/m2) Trọng lượng riêng đất ngập nước = 0.905 (T/m3) Hệ số an toàn kháng nén đáy móng : SB = 0.67 Các hàm không thứ nguyên ' (Rad) Nq Nc N 0.26238 3.95 11 2.66 Các số hiệu chỉnh độ nghiêng tải trọng B' (m) 29.79 L' (m) 23.47 e 3.27 (Rad) FH= H (Tấn) FV= Q (Tấn) iq 0.26238 1892.4 6074.22 0.623 Các số hiệu chỉnh hình dạng móng : 91 ic 0.495 i 0.448 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Sq 1.341 Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Sc 1.456 S 0.492 dq d Các số hiệu chỉnh độ vùi sâu móng : dc Các số hiệu chỉnh độ nghiêng mặt đáy móng : bq bc b gc g Các số hiệu chỉnh độ dốc mặt : gq Thay giá trị hệ số hiệu chỉnh vào ta tính hệ số : Kq 0.835 Kc 0.72 K 0.221 Từ tính sức chịu tải móng theo đất qu = Q = c.NC K C + γ.X.Nq K q + γ.B.N γ K γ = 35.43 (T/m ) A Sức chịu tải đất : Q = QDB = qu ×A’ = 35.43 × 433.879 = 15372.333 (T) Ta có : PDB = 6074.22 < SB.QDB = 0.67x15372.333 = 10299.46 (T) Kết luận : Nền móng công trình đảm bảo điều kiện an toàn chịu lực nén Kiểm tra điều kiện chịu an toàn lực ngang Sức kháng trượt ngang đất trường hợp có thoát nước xác định theo công thức : H = HDS = c’.A’ + Q.tg’ 92 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Trong : c’ : Lực dính hiệu dụng đất c’ = 3.6 (T/m2) A’ : Diện tích quy đổi đáy móng A’= 433.879 (m2) Q = FV = 6074.22 (T) : Góc ma sát hữu hiệu đất = 1502’ H = HDS = c’.A’ + Q.tg = 3.6x433.879 + 6074.22.tg1502’= 3193.33 (T) Điều kiện kiểm tra : PDS SS.HDS Hệ số an toàn kháng trượt đáy móng : SS = 0.8 Ta có : PDS = FH = Fsdc + Fgió = 1892.4 (T) Từ ta có : SS.HDS = 0.8x3193.33 = 2554.664 (T) > PDS = 1892.4 (T) Kết luận : Nền móng công trình đảm bảo điều kiện chịu lực ngang 93 [...]... dụng tải trọng bản thân của công trình (gồm tải trọng thượng tầng và tải trọng bản thân khối chân đế) thì công trình không thể tự ổn định vì tải trọng đẩy nổi quá lớn - Khi đáy móng của công trình tiếp xúc và liên kết với nền đất thì thành phần tải trọng đẩy nổi có xu hướng làm xuất hiện ứng suất kéo dưới đáy móng.Vì vậy ở đây ta xác định trọng lượng vật liệu dằn vào khối chân đế sao cho tổng tải trọng. .. trụ từ M2 đến M3 mhb : khối lượng hà bám mnk : khối lượng nước kèm Khối lượng m1-2 (T) m2-3(T) mnk(T) mhb(T) M2(T) 636.886 633.369 185.717 10.66 831.505 - Khối lượng tập trung tại đế móng M3: gồm có khối lượng đế móng, khối lượng nước kèm, hà bám phần đế móng và 1 nửa khối lượng trụ từ M2 đến M3: M3 = mnk + mhb + mđế + 0.5.m2-3 Trong đó: mđế : khối lượng đế móng mhb : khối lượng hà bám mnk : khối lượng... định tĩnh Kết luận : Các kích thước kết cấu công trình đã chọn là tương đối hợp lý NỘI DUNG THỨ 2 : TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG I TÍNH TOÁN CÁC TẢI TRỌNG I.1 Tải trọng bản thân khối chân đế - Ta có bảng tính toán tải trọng bản thân khối chân đế: 18 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định 2 Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 D, l (m) Cấu kiện h (m) b (m) 0.5 Số lượng 1 V (m3) Trọng. .. I.6.Tải trọng đẩy nổi - Khi công trình được hạ thủy xuống biển, ngoài các loại tải trọng kể trên, công trình còn chịu tác động của tải trọng đẩy nổi Tải trọng đẩy nổi này có xu hướng tác dụng vào bản đáy của KCĐ và đẩy công trình lên - Ta tính tải trọng đẩy nổi theo mực nước tính toán: dtt = 33.5 (m) - Tải trọng đẩy nổi được xác định theo công thức: Pđn = n.Vi Trong đó: n: Trọng lượng riêng của nước biển. .. trọng lượng hà bám Các tải trọng thượng tầng, bản thân và thiết bị có hướng xuống và có chiều hướng tăng ổn định cho công trình Tải trọng đẩy nổi hướng lên và làm giảm ổn định công trình - Ta có các tải trọng tác dụng vào khối chân đế theo phương đứng: + Tải trọng thượng tầng và thiết bị: 183.7 (T) + Tải trọng bản thân khối chân đế: 6220.67 (T) + Tải trọng đẩy nổi lớn nhất : 7830.155 (T) Chiếu lên trục... đến m2 Khối lượng mtt(T) md (T) m1-2 (T) M1(T) 183.7 79.8 636.886 581.93 - Khối lượng tập trung tại giữa trụ M2: gồm 1 nửa khối lượng đoạn trụ từ M1 đến M2, khối lượng nước kèm, hà bám, 1 nửa khối lượng đoạn trụ từ M2 đến M3: M2 = 0,5.(m1-2 + m2-3) + mnk + mhb 35 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định 2 Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Trong đó : m2-3 : khối lượng đoạn. .. 1778.3516 19 0.6 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định 2 Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Tổng tải trọng bản thân khối chân đế là: 6220.67 (T) I.2 Tải trọng hà bám - Xác định tải trọng hà bám lên kết cấu tính từ mực nước thấp nhất xuống đáy biển Khối lượng hà bám tại thanh thứ i là: mh (i) = h.Ahi.Li Trong đó: h: khối lượng riêng của hà bám trong nước (h = 1300-1025... (m3), kể đến chiều dày hà bám 31 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ Án Cố Định 2 Giảng Viên: TH.S Bùi Thế Anh Sinh Viên : Nhóm 2_Lớp 56CB2 Ta có tổng khối lượng nước kèm là:1588.158 (t) I.8 Tính toán tải trọng vật liệu dằn - Do yêu cầu ổn định của khối chân đế đặt ra ngay từ khi công trình vừa mới hạ thủy xong nên khi tính toán, để tăng tính an toàn ta không kể đến phần trọng lượng hà bám Các tải trọng. .. gồm khối lượng thượng tầng, dầm đỡ thượng tầng, khối lượng 1 nửa đoạn trụ từ M1 đến M2, khối lượng hà bám, nước kèm tính với độ sâu nước tính toán là 33,5 m Nhưng 1 nửa trụ từ đoạn M1 đến M2 trở lên lại không ngập nước nên sẽ không có khối lượng hà bám và nước kèm M1 =mtt + md + 0,5.m1-2 Trong đó : mtt :khối lượng thượng tầng md :là khối lượng dầm đỡ thượng tầng m1-2 :là khối lượng đoạn trụ từ m1 đến... trung tại các nút Trong phạm vi đồ án, phương án được tính toán cho ít nhất là 3 bậc tự do Để đánh giá phản ứng động của môi trường tác động lên công trình ta phải giải bài toán dao động riêng của kết cấu - Phương trình vi phân cơ bản của bài toán động lực học: M U C U KU F (t ) Trong đó : M: Ma trận khối lượng (có kể đến khối lượng nước kèm, hà bám) 33 Khoa Công Trình Biển Và Dầu Khí Đồ ... đến tải trọng biến dạng tải trọng môi trường tải trọng vận hành tương ứng - Trong đồ án thiết kế nhóm xét tổ hợp tải trọng giai đoạn khai thác: Combo Loại tải trọng Hệ số Tải trọng thân Tải trọng. .. CHUYỂN VỊ I XÂY DỰNG SƠ ĐỒ TÍNH CHO KHỐI CHÂN ĐẾ I.1 Mô hình hóa kết cấu khối chân đế theo phương pháp phần tử hữu hạn - Kết cấu chân đế công trình biển trọng lực bê tông rời rạc hóa theo phương... trung đế móng M3: gồm có khối lượng đế móng, khối lượng nước kèm, hà bám phần đế móng nửa khối lượng trụ từ M2 đến M3: M3 = mnk + mhb + mđế + 0.5.m2-3 Trong đó: mđế : khối lượng đế móng mhb : khối