Ebook tính toán thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn TCXDVN 356 2005 (tập 2) phần 2

90 681 0
Ebook tính toán thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn TCXDVN 356 2005 (tập 2)  phần 2

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Chương TÍNH TOÁN VỂ KHE NÚT 5.1 ĐẠI CƯƠNG VỂ KHE NÚT VÀ VIỆC TÍNH TOÁN 5.1.1 Sự xuất khe nứt T ron g kết cấu b êtông cốt thép khe nứt xuất d o nhiều nguyên n h ân k hác Tuy ngu y ên nhân cuối cù n g n g u y ên n hân trực tiếp q uy trạng thái ứng suất biến dạng K hi kết cấu chịu tải trọn g tác độn g kh ác củ a nội vật liệu m ôi trường, Irong m ộ t s ố vùng b êtông xuất trạng thái ứng suất biến dạng chịu kéo T heo quan điểm ứng suất, b êtông bị nứt ứng suất kéo ơ, vượt q uá khả chịu k éo bêtông R bt ser (t - tensile: kéo; ser - Service: sử dụng, phục vụ) T h eo quan đ iể m biến dạng, b êtôn g bị nứt biến d ạn g kéo vượt q u giới h ạn biến d ạng Ebt ser Đ iều kiện để hình thành k h e nứt là: > R b«.ser h ° ặ c e , > E b t.se r (5 -!) Có nh iều n g uy ên n hân ảnh hư ởng đến đại lượng biểu thức (5-1) (làm tăng lên g iảm xuống) Có thể kể m ộ t s ố n g u y ên n h ân sau: - Tải trọn g gây nội lực, làm tăng ơị £, - Chuyển vị cưỡng củ a gối tựa, liên kết (lún k h ô n g đ ề u ) gây nội lực, biến dạng, làm tăng p 8, - Chất lượng b êtông k h ô n g tốt (do ch ọ n thành phần k h ô n g phù hợp, thi cô n g b ảo dưỡng k h ô n g đ ú n g k ĩ thuật) làm giả m R bt ser £ht ser - Co ngót b êtô ng làm tăng ơp e, làm g iảm R bt ser; Sbt ser - Sự thay đổi nhiệt độ làm tăng p £t - Đ ặt thiếu cốt thép đặt cốt th ép kh ông đ ú n g làm tăn g t, £, - Biến d ạn g ván k h u ôn thi cô n g làm tăng ơị, 8, - Cốt thép bị han gỉ, tăng thê tích làm xuất khe nứt lớp bảo vệ, dọc theo thép (tăng t) 146 - T ro n g vùng bêtông chịu nén bêtông bị nứt theo p hư ơng củ a lực nén biến dạng I1Ở ngan g (tăng Sị) C ác ng u y ên nhân gây nứt thường cộng tác dụng với m ột s ố tác d ụ n g phát triển, tích lũy theo thời gian K he nứt thường bắt đầu xuất từ mặt phát triển dần vào bên Tuy cũ n g có trường hợp dặc biệt kh e nứt hình thành từ bên phát triển Chí tiêu quan trọng khe nứt bể rộng acr (cr - crak: nứt) Khi vừa hình th àn h acr thường bé, chi vào khoảng vài phần nghìn m m , m thường k h ô n g thấy (nứt vi tế nứt li ti) N ếu nguyên nhân gây nứt tiếp tục tăng lên (k h ông bị loại bỏ) acr m rộng dần, từ chỗ thấy m ắ t thường (rộng khoảng 0,0 lm m ) đến m ức tạo thành khe nứt rộng, đến vài m m 5.1.2 Tính toán nứt Tính toán khe nứt thường gồm hai vấn đề chính: theo hình thành khe nứt theo độ m rộng khe nứt Ngoài kết cấu bêtông cốt th é p ứng lực trước có việc tính toán k hép kín khe nứt T ính toán hình thành khe nứt (không xuất khe nứt) chủ yếu d ù n g ch o kết cấu bêtô ng cốt thcp ứng lực trước Đ ối với kết cấu bêtông cốt th é p thôn g thường việc tính toán chủ yếu để phán đoán tình trạng làm việc củ a m ộ t số đo ạn củ a kết cấu xem có nứt hay k hông hoăc để tính toán kiểm tra m ột s ố trường hợp đặc biệt Nội d u n g cua tính toán xác định khả chống nứt, điều kiện ch ố n g nứt Nội dun g chủ yếu việc tính theo độ m rộng khe nứt xác đ ịn h giá trị củ a acr điều kiện hạn chế V iệc tính toán nứt có kể đến nh ân tố gày nứt ảnh hư ởng đến nứt khó, chưa làm Người ta có đ n h g iá riêng tác d ụ n g tính toán yếu xét đến tác dụng tải trọng Tính toán nứt tiến hành theo trạng thái giới hạn thứ hai bảo đ ảm làm việc hình thường So với h tính toán theo khả chịu lực (T T G H ) việc tính toán theo trạng thái giới hạn thứ hai có đặc điểm sau: - T ính toán trạng thái làm việc hình thường kết cấu, tro n g tính toán dùn g giá trị c ủ a tải trọng với hệ s ố độ tin cậy (hệ số vượt tải) tùy thuộc vào yêu cầu ch ố n g nứt Tải trọng độ tin cậy n y dược cho phụ lục Với bêtông cốt th é p thông thường, tính bề rộ ng khc nứt chi d ù n g giá trị tiêu chuẩn tải trọng - Đ ể xác định kh ả chống nứt dù n g cường dộ chịu k éo củ a b êtô n g Rbl ser có giá trị b ằn g cường đ ộ chịu kéo tiêu chuẩn (hệ số độ tin cậy hệ s ố an toàn b ằn g 1) - Phân biệt tác d ụ n g tải trọng thành dài hạn ngắn hạn Với tác d ụ n g dài hạn từ biến củ a b ètôn g tăng lên làm tăng biến dạng bề rộng khe nứt Tải trọng dài hạn gồm 147 tái trọ n g thường x u y ê n m ộ t p hần c ủ a tải trọng tạm thời (p h ần tác d ụ n g dài h.ạn Tải trọng ngắn hạn phần tải trọng tạ m thời tác d ụ n g th ê m vào ng oài phần tải trọng dà hạn có sẵn T ín h to án nứt k há phức tạp (so với tính to n k h ả n ă n g c h ịu lực) mrc đ ộ c h ín h x ác th ng k h ô n g c a o T ro n g thiết k ế thực tế ch ỉ cần k iể m tra nứt đ(i với n h ữ n g c ấ u k iện có y cầu đặc b iệt cấu k iệ n s d ụ n g c ố t th é p có cư n g cao T iêu c h u ẩ n thiết k ế T C X D V N - 0 c h o p h é p k h ô n g c ầ n tính to án k i ể m m rộ ng k h e nứt b iến d ạn g n ế u q u a thực n g h iệ m h o ặ c thự c tế sử d ụ n g c c kâ cấu tirơng tự k h ẳ n g đ ịn h bề rộ n g kh e nứt m ọ i giai đ o n k h ô n g vượt q u ý trị c h o p hép (điều 4.2.2 ) 5.1.3 Cấp chông nứt T iê u c h u ẩ n thiết k ế T C X D V N - 0 p h ân kết c ấ u h o ặ c b ộ p h ận kết c ấ u h àn h ba c ấ p c h ố n g nứt tù y th u ộ c vào đ iề u k iệ n m v iệ c c ủ a c h ú n g loại cốt th é p đ ợ c d ù n g (đ iều ) C ấp K h ô n g ch o phép xuất khe nứt C ấp C ho p h ép có m rộ n g n g ắn h ạn c ủ a k h e nứt với bề rộ ng hạn c h ế a cr (khi ch ịu toàn tải trọng có tải trọ ng tạm thời ngắn hạn P|) đảm bảo Siu khe nứt khép kín lại (khi Pj không nữa, tải trọng dài hạn) C ấp C h o p h ép k he nín m rộ n g với bề rộng h n c h ế acrT acrl a c r - K hi chịu tác d ụ n g tải trọng dài hạn a CI.| - K h i n g o i tác d ụ n g dài h n c ò n c h ịu th ê m tải tr ọ n g n g ắ n h n (ch ịu to;n tải trọ n g ) K ết cấu b êtô n g cốt thép thường (k h ô n g ứng lực trước) p h ần lớn th uộc cấp Cấf cấp chủ yếu thu ộc kết cấu ứng lực trước Báng phân loại cấp c h ố n g nứt giá trị củ a acr|, a c r0 c h o phụ lục 5.2 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN T rong v ù n g k h ô n g có khe nứt đặc trưng h ìn h học củ a tiết diện xác định b ằn g c ác h quy đối diện tích c ủ a cốt thép diện tích b ê tô n g tương đương Hệ số quy đổi a a =ặ- Fb (5-2) X é t m việc c ủ a tiết d iệ n tro n g hai giai đ o n : đ n hồi v c ó b iế n d ạn g cẻo v ù n g kéo 148 5.2.1 Đặc trưng cúa tiết diện làm việc đàn hồi X ét trường hơp tương đối tống quát tiết diện chữ I n h hình 5.1 Tiết diện tính đối gồm toàn tiết diện bêtông tiết diện cốt thép nhân với hệ số a C ác kích thước tiết diện: b, h, b f, h|, h0, a', A s, A' hình 5.1 Hình 5.1 Tiết diện rinh dổi Diện tích tiết diện tính đổi A red A rcd = b h + ( b f - b ) h f + ( b 'f - b ) h ' f + a ( A s + A ; ) (5-3) Q u y ước tiết diện có m ột mép chịu nén (hoặc nén nhiều k éo hơn), m ép phía cán h có bề rộng b'c (f- flange: cánh) K hoảng cách từ trọ ng tâm o tiết diện đ ến m é p chịu nén x0: s x0 = rc d (5-4) ‘sed Srcd - m ôinen tĩnh A red lấy trục qua m ép chịu nén: s „c = ^~ + ( h 'f V )lĩ|: + (bf - b ) h f (h- , 5hf) + a ( A ' a ' + A sh ) (5-5) M ô m e n quán tính A red lấy trục qua trọng tâm Ired Ircd= I b + I'b + a I s + a i ; (5-6) I , , I'b, Is, !' - m ỏm en quán tính thành phần b êtô n g cốt thép lấy truc nêu: 149 I , = A , ( h „ - x )2; i ; = A ; ( x - a ' ) (5-7) Khi trọng tâm o củ a tiết diện A red n ằ m p h m vi p hần sườn, th ỏa m ã n điểu kiện hỊ < x < h - h f Ib ĩ btính th e o côn g thức (5-8a); (5-8b): I b = k-(- — x°) + (bf — b ) h f + ( b f - b ) h f (h - x - , h f )2 = b x ị + (bf - b)h'f + (b , _ b )h , (Xo _ a h , )2 w Khi x ẩy x0 < h'f thì: (5-8a) (5_8b) Y IỊj = — — Khi x ẩy x0 > h - h f thì: I b = ^ í í ! l — x °^ M ô m e n c h ố n g uốn c ủ a tiết diện lấy m é p c h ịu kéo W red I w red = ^ h ~ -x (5-9) Tiết diện có m ộ t lõi hình thoi K h oảng cách r0 từ đ ỉn h lõi xa vùng kéo đến trọng tâm O: w r0 = ^ (5 -10) red 5.2.2 Tiết diện có biến dạng dẻo Xét tiết diện hình 5.1 ch ịu uốn, vùng c h ịu k éo bêtô n g x uất biến d ạn g dẻo L ú c trục trung hòa k h ô n g q u a trọ n g tâm tiết diện K h o ản g h từ trục trung h ò a đến m é p chịu nén X xác đ ịnh từ đ iề u kiện: S'w + a S ; - h - hr, trục trung hòa qua cánh chịu k é o tính X theo c ô n g thức (5-14) _ b h + (b'f - b ) h '2 + ( b f - b ) h f (2h - h f ) + a ( A ; a ' + A sh0 ) (5-14) A red M ô m en chống uốn (dẻo) tiết diện tính theo mép chịu kéo w I (p/ - plastic: dẻo) tímh theo cô n g thức (5-15) + al,,,+ < „ ) ( _ 15) h- X s w) - m ô m e n tĩnh vùng bêtông chịu kéo lấy trực trung hòa I'b0, Is0, '0- m ôm en quán tính trục trung hòa bêtông vùng nén, A s A [ Xác định Is0 l^theo cồng lliưc (5-7) dổ thay X() x: Is0 = As(h0 - x ) 2; rh0 = A : ( x - a ' ) Khi trục trung hòa qua sườn, tính X theo (5-12) tính I'h0 theo cõ n g thức (5-8b) đ ó thay x () X Khi xẩy X < h'f ( trục trung hòa qua cánh chịu nén) tính I'b0 theo công thức (5-16): b 'x I'h = - “ - (5-16) Khi xẩy X > h - hị (trục trung hòa cánh chịu kéo) tính I'b0 theo công th ứ c (5-17): •ho = + ~ - + (b'f -b )h f(ot-0,5h 'f )2 + (bf - b ) (x + h^—— (5-17) Với bêtô ng vùng kéo có biến dạng dẻo, khoảng cách từ trọ ng tâm đến đính lõi xa vùng kéo r | Đ ố i với cấu kiện chịu uốn bàng bêtông cốt thép thư ng lấy r I = r0 theo công th ứ c (5-10) 151 Đ ối với cấu kiện chịu k éo lệch tâm N > p (N: lực k éo ) c ũ n g n h cấu kiện n é n lệch tâm xác định r theo cô n g thức (5-19) p - lực dọ c tác d ụ n g lên tiết d iện bêtông, lấy b ằn g h ợ p lực cốt th é p ứng lực trước gây Với b êtông cốt th é p th n g ứng lực trước co ngót củ a b êtỏ ng p lực kéo p = sc (A s + A 's) = scA st (5-18) sc - ứng suất cốt thép d o co ngót củ a b êtô n g , lấy theo phụ lục 10 w (5-19) rpi = ( pr0 = - ^ - với ,5 m m Ay.VII T h ép sợi nhóm BII, Bpĩl, K7 c ó d < 3m m C ấp ó' II n g o ài trời n h ó m BII Bpl, T h ép nhóm C ấp acrl = 0^2 a crl = 0,4 ã Ớ nơi che phủ A V , A V I T h é p sợi p Ò n> II o u> C ấp T h é p nh ó m a cr2 —0,2 a cr2 = 0,1 C ấp C ấp C ấp acrl = 0,4 a crl = ,2 acrI = 0,2 a cr2 = 0,3 a cr2 = 0,1 C ấp C ấp C ấp a crl = 0,3 a cr! = ,2 acrl = »! a cr2 = 0,2 Ghi chú: + d - đường kính sợi thép 4- Đối với kết cấu sử dụng cốt thép AV làm việc nơi che phủ trời, cc kinh nghiệm thiết kế sử dụng kết cấu cho phép tăng acrl acr2 lên thêm 0,1 mm + Với thép loại RB300, RB400, RB4Ơ0W, RB500, RB500W , lấy theo quy định với thép từ CI đến CIV 226 P H Ụ L Ụ C T Ả I T R Ọ N G V À H Ệ s ố Đ Ộ T IN C Ậ Y Ỵf V Ề T Ả I T R Ọ N G Đ Ể T ÍN H T H E O S ự H Ì N H T H À N H V À M Ở R Ộ N G K H E N Ú T Cấp Tải trọng hệ số đ ộ tin cậy yf tín h th e o đ iề u kiện ch ố n g nứt M rộ n g k h e nứt Hình thành khe nứt N gắn hạn D ài hạn k h e nứt T trọ n g thường xuyên, tạm thời dài hạn tạm thời ngắn hạn Y, > 1,0 (*) T ải trọ n g thường xuyên, tạm thời dài T ải trọng Tải trọng h ạn ngắn hạn với Ỵf > 1,0 (*) (tính thường x u y ên , K hép kín th n g x u y ên , to án để làm rõ cần thiết phải kiểm tạm thời dài tạm thời dài tra th eo điều kiện khống m rộng khe hạn n gắn hạn với hạn với Yr = 1,0 Yr= 1,0 nứt n gắn hạn khép kín chúiìg) T trọ n g thường xuyên, tạm thời dài T ải trọng h ạn ngắn hạn với Ỵ, = 1,0 (tính toán thường x u y ên , T ải trọ n g th n g x u y ên , đ ể làm rõ cần thiết phái kiểm tra tạm thời dài tạm thời dài th eo đ iều kiện m rộng khe nứt han n g ắn h n với Ỵf = 1,0 hạn với Ỵf = 1,0 Ợ) Hệ số Ỵị dược lấy tính theo độ bền Ghi chú: Tái trọng đặc biệt phải dược kê đến theo diếu kiện hình thành khe nứt trường hợp có mặt khe nứt dăn đến tình trạng nguy hiểm (cháy, nổ) 227 P H Ụ L Ụ C 10 Ú N G S U Ấ T sc T R O N G C ố T T H É P T H Ư Ờ N G D O c o N G Ó T C Ú A B Ê T Ồ N G G iá trị sc (M P a) ứng với trạn g thái k h ỏ ng củ a bêtô n g L oại cấ p bêtồ n g B êtông n ăn g B êtông h at nhỏ B êtồng n hẹ có cốt liệu n hỏ 228 B êtỏng B êtông d ỡ ng hộ nhiệt đ ó n g rắn tự nh iên tro n g điều k iện áp suất k h í q u y ển a B35 th ấp 40 35 b B40 50 40 c B45 lớn 60 50 d N hóm A L th e o m ụ c a, b n h ân với 1,3 e N h ó m B L ấ y th eo m ục a n h ân với 1,5 f N hóm c L th eo m ụ c a, đ ó n g rắn tự nh iên g L oại đ ạc ch ắc 50 45 h L oại có lỏ rỗng 70 60 P H Ụ L Ụ C 11 H Ệ S Ố y Đ Ể T ÍN H W pl ( W pl = y W ređ) Điều kiện Tiết diện, ký hiệu 1,75 C nhật c h ữ T có cá n h tro n g v ù n g nén K hi bf/b < K h n g phụ th u ộ c tỉ số C hữ T cá n h tro n g vùng kéo b h f/h 1,75 K hi b f/b > h f/h > ,2 1,75 K hi bf/b > h f/h < ,2 1,5 è K hi b f/b < 1,75 K hi < b f / b < 1.5 b f = b 'f < bf/b < 15 hf/h > 0,2 1.5 hf = h'f < bf/b < 15 h f/h < 0,2 1,25 b,/b > 15 h f/h < 0,1 1,1 K hi bị/b < k h ô n g p h ụ th u ộ c hf/h 1,75 i ữ I đ ố i xứng *>'r hf' C hữ I k h ô n g đối xứng b',/b < C hữ I k h ô n g đối xứng < b ’f/b < Khi 2< bf/b < k h ô n g phụ th u ộ c hf/h 1,5 Khi b(/b > hf/h > 0,1 1,5 Khi b,/b < k h ô n g phụ th u ộ c hf/h Khi b[/b > hf/h > C hữ I k h ô n g đối xứng b 'f/b > 1,75 1,5 Khi b f/b > hf/h < ,2 1,25 K hi h,/h > 0,3 1,5 K hi h f/h < 0,3 1,25 Ký hiệu: br, hr: kích thước cánh vùng kéo b'r, h'r: cánh vùng nén 22 P H Ụ L Ụ C 12 Đ Ộ V Õ N G G IỚ I H Ạ N fu C Ủ A C Á C C Ấ U K IỆ N T H Ô N G D Ụ N G L oại cấu kiện Đ ộ v õ n g giới h n , f u D ầm cầu trụ c với: a) C ầu trụ c q u ay tay (1/500)L b) C ầu trụ c ch y điện (1/600)L Sàn có trần ph ẳn g , cấu k iện c ủ a m a) K hi L < 6m b) K h i < L < 7,5 c) K hi L > 7,5 ,(1 /2 0 )L 30m m (1/250)L Sàn với trần có sườn cầu th an g : a) K hi L < 5m b) K hi < L < lOm c) K h i L > lOm (1/200)L 2,5 cm (1/400)L L nhịp dầm kê lên hai gối Đối với công xôn L = 2/ với / chiều dài công xôn Chú thích: Khi thiết kế kết cấu có độ vồng trước tính toán kiểm tra độ võng cho phép trừ độ vồng hạn chế đặc biệt Khi chịu tác dụng tải trọng thưòng xuyên, tạm thời dài hạn ngắn hạn độ võng dầm haycủa trường hợp không vượt (1/500)L 1/75 chiểu dài công xôn Khi độ võng giới hạn không bị giới hạn yêu cầu công nghệ sản xuất cấu tạo mà hởi yêu cầu thẩm mỹ để tính toán độ võng chi lấy tải trọng tác dụng dài hạn Trong trường hợp lấy hệ số độ tin cậy tải trọng Ỵị = (hệ số vượt tải) 230 P H Ụ L Ụ 13 H Ệ S Ố p m Đ Ể X Á C Đ ỊN H Đ Ộ V Õ N G C Ấ U K I Ệ N C H Ị U U ố N Cấu kiện kê tự Công xôn pr _5_ m 48 _Ị_ £ a a ( - -" ì 61 V l ) Á 0,5L 0,5L m\ĩ 12 m)h 6L C///Í ////í7/: Khi cấu kiện chất tải thời theo số sơ đổ bảng, xác định pmnhư sau: IM M - mômen uốn lớn ứng với sư đồ chất tải thứ i 231 TÀI LIỆU T H A M K H Ả O T iê u c h u ẩ n T C X D V N - 0 Kết cấu bé tỏng vù bêtông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế P h a n Q u a n g M in h , N g ô T h ế P h o n g , N g u y ễ n Đ ìn h C ố n g Kết cấu bêtông cốt thép N h x u ấ t b ả n K h o a h ọ c K ỹ th u ậ t, 0 N g u y ễ n Đ ìn h C ố n g Tính toán tiết diện cột bêtông cốt thép N h x u ấ t b ả n X ây dựng, 2007 N g u y ễ n Đ ìn h C ố n g Tính toán thực hành cấu kiện bé tỏng cốt thép T ậ p N h x u ấ t X ây dự ng, 2007 Pa.xôbie pô prôektirôvanhie bêtonưx i jêlêzôbêtônnưx konstrukxi M o c k v a , 0 V M B o n đ a r e n k ô Jêlêzôbêtonnưie i kamen nưie konstrukxi M o c k v a , 0 232 MỤC LỤC Trang Lòi nói đầu C h n g C ấ u k i ệ n c h ị u n é n 1.1 Đ i c n g v ề c ấ u k iệ n c h ịu n é n 1.2 T ín h to n c ấ u k iệ n n é n đ ú n g tâ m 10 1.3 Đ ặ c đ iể m tín h to n c ấ u k iệ n n é n lệ c h tâ m 12 1.4 T iết d iệ n c h ữ n h ậ t c h ịu n én lệ c h tâ m p h ẳ n g , c ố t th é p A s, A ' 15 1.5 T iế t d iệ n c h ữ n h ậ t n é n lệ c h tâ m p h ẳ n g , c ố t t h é p đ ặ t t h e o c h u vi 50 1.6 T iế t d iệ n c h ữ n h ậ t c h ịu n é n lệ c h tâ m x iê n 60 1.7 T iế t d iệ n tr ò n 70 C h n g C ấ u k iệ n c h ịu k é o 84 Đ i c n g v ề c ấ u k iệ n c h ịu k é o 84 2.2 T ín h to n 86 c ấ u k iệ n k é o đ ù n g tâ m 2.3 T ín h to n c ấ u k iệ n c h ịu k é o lệ c h tâ m b é 86 2.4 T ín h to n 89 c ấ u k iệ n k é o lệ c h tâ m lớ n C h n g C ấ u k ỉệ n c h ịu x o n 95 Đ i c n g v ề c ấ u k iệ n c h ịu x o ắ n 95 S đ tín h to n , c ô n g th ứ c c b ả n 97 3 T ín h to n th e o s đ 99 T ín h to n th e o s đ 104 T ín h to n th e o sơ đ 108 C h n g S ự c h ị u lự c c ụ c b ộ 110 Đ i c n g v ề s ự c h ịu lực c ụ c b ộ 110 N é n c ụ c b ộ 110 C ô n g x ô n n g ắ n 118 4 N e o c ố t th é p 125 C ắ t v t 129 U ố n tr ê n tiế t d iệ n n g h iê n g 130 G ia c ố g ó c lõ m c ủ a d ầ m 138 C h i tiế t đ ặ t s ẵ n 140 233 C h n g T ín h to n k h e n ứ t 146 Đ i c n g v ề k h e n ứ t v v iệ c tín h to n 146 Đ ặ c trư n g h ìn h h ọ c c ủ a t i ế t d iệ n 148 T ín h to n th e o h ìn h th n h k h e n ứ t t h ẳ n g g ó c 152 H ìn h th n h k h e n ứ t n g h i ê n g 157 5 B ề r ộ n g k h e n ứ t t h ẳ n g g ó c 161 B ể r ộ n g k h e n ứ t n g h i ê n g 168 C h n g Đ ộ v õ n g 171 Đ i c n g v ề tín h to n đ ộ v õ n g 171 Đ ộ c o n g v đ ộ c ứ n g c h ố n g u ố n 171 T ín h to n đ ộ v õ n g 183 G iớ i h n đ ộ v õ n g 200 P h ụ lụ c 02 T i liệ u t h a m k h ả o 232 234 T ÍN H T O Á N T H Ự■ C H À N H C Â U K IỆ N B Ê T Ồ N G C Ố T T H É P T H E O T IỀ U C H U Ẩ N T C X D V N - 0 T Ậ P II (Tái bản) Chịu trách nhiệm xuất : T R IN H X U Â N SƠ N Biên tập : TẠ HẢ I P H O N G C h ế điện tử : Đ IN H T H Ị P H Ư Ợ N G Sửa in : TẠ H Ả I PH O N G Trình bày bìa : V Ũ B ÌN H M IN H [...]... (5- 12) với h'f = 0: X= X 20 0 X 60 02 + 500 X 100 X 600 + 2 X 7,78( 628 X 35 + 603 X 567) = 34 8,2mm 2x179577-500x100 < h - h| = 500, trục trung hòa nằm trong sườn Xác định các mômen quán tính I'bo; Iso; I'Q 156 Theo (5-8b) với h'f = 0 và thay x0 bằng x: , bo ^ 22 0x348^ 3 3 Iso = As(h0 -x )2 = 603 (567 -348 ,2) 2 = 28 ,86x 106 I 'o = A ' ( x - a ' ) 2 = 6 2 8 ( 3 4 8 , 2 - 3 5 ) 2 = 6 1 , 6 x l 0 6 Mômen... tiết diện tính đổi: Với y =h - Xq = 600 - 24 4 = 356mm Tính Sred theo (5-33): S,.L.d v = 20 0x356x 2 + 500X100 (356 - 50) + 7, 78X157lí 540 -24 4) = 31,59X10(’ ic u y 160 Tính Txy với bv y = b = 20 0 _ Q S red.y _ 82 X 1000 X 3 1, 59 X 10 & _ , =— = — —— = l,82MPa ^xy = u T 1 1 nr\ c I r\ 0 20 0x7109,5x10' bylred y _ 356 Tính ơy với y = 356mm; z = 0; a y = 0; Py = —= —— = 0,5933 h 600 Tính (p Ihco... 0,168x540 = 90,72mm < h'f = 100 Tính Zb theo công thức (5-40) với h'f = 2a' = 6 6 mm (vì tính toán theo tiết diện chữ nhật) X 0, 027 58 + 0,16 82 540 1540 = 496mm 2( 0, 027 58 + 0,168) — zb= M ơ s = Aszb 130x1000000 = 166,8MPa 1571x496 Vì cốt thép As đặt thành hai lớp với lớp ngoài có a2 = 35mm nên phải điều chính ơs với hệ số ÔM> 1 h - x - a , _ 600-90, 72- 35 = 1,056 5„ = " h - x - a _ 600-9 0 ,7 2 -6 0 ơ s... Sỉ 177 11 11 2- 2 1-1 Hình 6.3 Hình vẽ của thí dụ 6.1 a) Sô'liệu chung: B20 có R b tser= MMPa; Rbscr= 15; Eh = 27 00MPa cốt thép GI có Es = 21 0000MPa; a = — = 7,78 B tông năng có p = 1,8 Eb b) Tính toán tại tiết diện giữa dầm: 1 Số liệu: Tiết diện chịu mômen dương, cánh trong vùng nén: b = 20 0mm; h =600; b'f = 700; h'f = lOOmm As = 5 20 = 1571mm2; a = 60; h0= 540mm; A's= 2 0 ,2 h thì cần tăng acr bằng cách nhân với hệ số ôa 2 Oa-, - h , s Ổ1 = - , đông thời òa < 3 3h _ b) Đối với cấu kiện làm từ b tông nhẹ và b tông rỗng có cấp B7,5 và thấp hơn, giá trị ac;r cần phải tăng lên 2 0 % 5.5 .2 Điều kiện kiểm tra Với cấu kiện chống nứt cấp 2: (5-36a) Với cấu kiện chống nứt cấp 3: (5-36b) a cr( I ) Giá trị acl.| và atrTcho... 0 m m C ốt thép a ; = 4 0 2 m m 2 với a 1 = 3 3 m m Cốt thép chịu kéo gồm 5(Ị )20 đật thành hai lớp với a = 6 0 m m ; h0 = 6 0 0 - 60 = 5 4 0 m m , lớp ngoài cù n g với ân = 3 5 m m B tông năng B20 có Rbser= 15MPa; Rbtscr= l,4MPa; a = ^ = 7,78 Hê số p = 1,8 E„ Hệ số V = 0,45 (tải trọng ngắn hạn) và 0 ,1 5(dài hạn) Hệ số ỗ = 1 (cấu kiện chịu uốn); r| = 1 (cốt thép CII c ó gờ) Ti lệ cốt thép: ụ =A... 540 Phải tính lại q theo tiết diện chữ nhật có b = b'ị =700mm ( h'f =0 ) Tính lại CP1 với b = 700 và h'f = 0, theo (5-41) a h f; Ilvd = 7109,5x 106mm4 B tông B20, Rbl ser = 1,4MPa, Rb ser = 15MPa (xem thí dụ 5 1) 2 Tính ứng... 23 ,54x 106m m 4 r = 628 (369,4 - 35 )2 = 71,06 X 106mm4 20 0(600 369,4)_ + 500x100 + 5 0 0 x ị 0 0 (6 0 0 _ 3 6 9 3 12 T, ^ 20 0x369,4J in 6 - _ 46 X 10 b 3 Iu = Ircd = (24 90 + 3360,46 + 7,78 X 23 ,54 + 7,78 X 4 _ 50 )2 = 24 90X10( 71,06) 1o6 = 6586 X 10f Ired _ 6586 X106 _ 6 — = 28 ,56x10 mm w red = —ĩ™— = — — h - x 0 600-369,4 Bán kính 0 Areil 179577 3 Đặc trimg hình học theo dẻo Tính X theo (5- 12) ... = 127 i ?mm2 + 9,13 X 785 X 100 = 7916700mm3 s 7916700 n — — -= 62, 2mm 127 167 1000( 120 - 62 ,2) 3 lOOOx 62, 23 + 9,13x785(100- 62 ,2) 2 = 15482x10 = 26 78500mm3; 26 78500 127 167 „, rn = - = 21 m... h thành phần theo (5-7), (5-8): Is = 339 (22 4 - 124 )2 = 3390000mm4; ì; = tb 160 (25 0- 124 ) + 720 x25+ 720 X25 (25 0 -1 -1 ,5 )2 = 339504000mm4 12 160 X 124 3 ì ; = - — + b 710x303 — +710 X30( 124 ... h ỔR b.ser 160x 22 42 X 22 theo (5- 42) : ? -S| 1+ 5(6 + 70 J 10fact 1f ’ + 5(0,095 12 + 0,5545) = 0, 120 4 x ,0 x ,9 Q A L = 0, 120 4 < — = ——= 0,134 ho 22 4 Trục trung hòa nằm cánh, tính lại với tiết

Ngày đăng: 23/04/2016, 21:58

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • TÍNH TOÁN THỰC HÀNH

  • CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP

    • THEO TIÊU CHUẨN TCXDVN 356-2005

      • LỜI NÓI ĐẨU

        • Tác giả

      • Chương 1 CẤU KIỆN CHỊU NÉN

        • 1.1.1. Nội lực

          • 1.1.2. Tiết diện

    • I ị

      • \2

      • ^ = -^gh (1-3)

      • i = 0,288b (0,288h). Với tiết diện tròn đường kính D thì i = 0,25D;

        • b) Cót thép dọc cấu tạo

        • Khi Rsc < 400MPa lấy k = 15 và a* = 500mm. Khi Rsc > 400MPa lấy k = 12 và a* = 400mm.

        • 1.2. TÍNH TOÁN CẤU KIỆN NÉN ĐÚNG TÂM

        • 1.2.1. Điều kiện và công thức

        • Th. dụ 1.1:

          • a) Sô liệu: A = 200x250 = 50000mm2; 4cỊ) 18 có Ast = 1018mm2.

          • = J2i*L = 0,0204 = 2,04% < 3% - lấy gần đúng. ' A 50000

          • Cốt thép CII có Rsc = 280MPa.

          • Rb = 0,7225 X 11,5 = 8,3MPa.

          • imin = 0,288 X 200 = 57,6mm.

          • ọ = 1,028 - 0,0000288 X 55,52 - 0,0016 X 55,5 = 0,85.

          • Ngh = <p(RbAb+RscAst) = 0,85(8,3x50000 + 280x1018) = 595000 Ngh = 595000N = 595kN Lực dọc cột chịu được là: N < 595kN.

      • As, = l - - - (1-6)

        • Thí dụ 1.2:

          • a) Số liệu: A = 300 X 400 = 120.000mnr.

            • b) Xét uốn dọc: imin = 0,288 X 300 = 86,4mm

            • q>= 1,028 -0,0000288 x41,62 - 0,0016x41,6 = 0,913

      • A , = -P- — = —MỊ3 _ _ I250mm2

        • 1250 ịi, = -^- = 0,0105 = 1,05% 120000

        • Với X = 41,6 có Ịnmin = 0,2%; 2fimin = 0,4%. Thỏa mãn điều kiện |i( > 2|imin.

        • 1.3. ĐẶC ĐIỂM TÍNH TOÁN CÂU KIỆN NÉN LỆCH TÂM

        • 1.3.1. Độ lệch tâm

          • M .

          • 600 30

      • l \

        • _N

        • E

      • <P, = 1 + P <l'9)

        • M + Ny

          • Ncr = 2^6EJ (M0)

          • Bảng 1.2. Hệ sô 0 để tính Ncr

          • 1.4. TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT CHỊU NÉN LỆCH TÂM PHANG, CỐT THÉP As, à;

          • 1.4.1. Sơ đồ tính toán

          • e = r|e0 + 0,5h - a (1-11)

          • Cặp 2 có N = 2280kN; M = -130kNm.

            • Số liệu: b = 300; h = 500; /0 = 4500mm; B25 có Eb = 30000MPa.

              • 12 12

              • l,5e0 + h 1,5x160 + 500

              • /02 45002

              • Ncr 8715 M* = Nr|e0= 1300 X 1,175 X 0,16 = 244kNm.

              • e, = — = ——- = 0,057m = 57m; en = max(e, ,e„) = 57mm 1 N 2280 0 1 “

              • 0,2x57 + 1,05x500 _0 1,5x57 + 500

        • R„b<l-4Ji)h0 + 2R!A,

          • [(l-5R)(N-R!cA;) + 0+5R)RA]ho

            • X,, = = 5n. nim < 2a = 72mm

              • Đặt: 5 =— = —; ị = —; (p = —5-; a =—s—ỉ-

              • Thí dụ 1.7:

                • Khi ị<ịR = 0,6 thì n = ẹ.

                • m = so-0,54) + (1+5) (a-0,5n) = 4(1-0,5$) + 0,9 (0,l-0,5n)

          • m = 4 (1-0,54) + (l-ô) (ap - 0,5n) (l-28b)

          • Cặp thứ nhất có N = 509,6kN; M = 168kNm

          • 1. Số liệu: b = 250; h = 400mm. Giả thiết a = a' = 36mm; h0 = 400 - 36 = 364mm.

            • A -.V =aRbbh0 ,0,295x14x250x364 _Ị3Vmm2 Rs 280

            • e = — = = 0,079m = 79mm

            • 1 N 1274 e0 = max(eị,ea) = 79mm

            • n = ~ 1274 =1,21;

              • 7312 r|e0 = 1,21x79 = 96mm N _ 1274x1000 _ n~ Rbbhf) _ 14x250x364 “ ’

          • Rbbhồ 14x 250x 364

            • OR^ = 0,27x14x250x364 = 1229mm2 Rs 280

            • Mô đun đàn hồi: Eb = 27000 MPa.

            • Cốt thép CII có: Rs = Rsc = 280MPa; Es = 210000 MPa.

            • _ N(c + 0,5x-h„) RsÂ

    • R,z,

      • a3x3+ aiX:+ ajX + ao = 0 (1-35)

      • ai=lr+2^hỉ+(1-^)hoz.

        • N(1-^) + 2RX4r

          • (1-36)

          • O-^Ya +2(ne-0,48)

          • M 384 „ __

          • 1 N 1536

          • L 3600

          • e = r|e0 + 0,5h - a = 250 + 300 - 40 = 5 lOmm

      • 3. Tính toán: X, =——= — ' = 392mm

        • 1 Rhb 9,8x400 ẽ,,.h0 = 0,638 X 560 = 357mm, có Xị > ệRh0.

        • 0 h0 560

        • 0,638+ °'362

        • Thí dụ 1.12:

          • 1. Số liệu: b = 220; h = 450; giả thiết a = a' = 40mm; h0 = 410; Za = 370mm; Rb = 7,23MPa; Rs = R’s = 280MPa; ịR = 0,65.

          • 0 1 120

          • e = 800 + 225 - 40 = 985mm.

          • ~ , _ 120000 _

          • 2. Tính toán: X, = —— —— = 75,4mm < 2a = 80

        • ạ; ■ A. ■ ■ 120000(985-370) ,

          • h0 = 450 - 34 = 416; Za = 416 - 34 = 382mm;

          • , f N(e + 0,5x-ho) 120000(985 + 37,7-416) ,ot_ 2

          • R z 280x382

          • Có thể chọn đặt ở mỗi phía: 2Ộ18 + (ị) 16 = 509 + 201 = 710mrrr

          • 1.4.7. Tính toán cốt thép không đôi xứng

          • Tú dụ 1.14:

            • M 100 __ „

            • e, = — = _ = 0,079m = 79mm; en = 79mm

            • 1 N 1274 0

          • Thí dụ 1.15:

          • 1.5. TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT NÉN LỆCH TÂM PHANG, CỐT THÉP ĐẬT THEO CHU VI

          • 1.5.1. Cấu tạo tiết diện

          • 1.5.4. Sử dụng biểu đồ tương tác

            • Y; =-|2L = l-ô-(ĩ-l)a0 h

      • Tỷ số: s = - = 0,10 h

        • 1-2Ô 1-0,2 0,8

          • y3 = 0,3666; 74=0,1

          • Pi =

          • R

          • Thí dụ 1.18:

          • 1.6. TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT CHỊU NÉN LỆCH TÂM XIÊN

          • 1.6.1. Nén lệch tâm xiên

            • M* và M*:

        • K - điểm đặt lực N;

      • M>. = RAyc -SơsiAsiy, (1-6%)

        • Ciả thiết chiều dày lớp đệm a, tính h() = h - a; 7;1 = h - 2a.

        • (1-30)

        • 0,6x,

        • M = M, + m0M7

          • M

          • Thí dụ 1.19:

        • = 0,02 = 2%

          • M 120

          • 1 N 2400 a oy

          • 12 12

            • Giả thiết a = 40mm; h0 = 400 - 40 = 360; Za = 32()mm.

        • n = ------ =0,018 = 1,8%

          • m = Jmỉ+mỉ

      • As,

        • 1.7.3. Các loại bài toán

          • Các hệ số co ị = 1,0; CỪ9 = 1,72 (đã tính).

          • 9= 1,221 + 0,1467sin2(p

          • sin<p = 0,9608; sin\p = 0,8870; 4C = ^ = 0,4108

        • zs = (0,2 + l,34c)ra = (0,2 + 1,3 X 0,4108)161 = 118,2mm Tính lNe]gh theo công thức (1-74):

          • 1.7.4. Biểu đồ tương tác

          • Với các cốt thép có giới hạn chảy và Rs < 400MPa (các loại thép CI, CII, CIII, AI, AII, AIII, RB300, RB400, RB400W) có Rs = Rsc và co, = 1; 002 = Sc = 1,5 + 0,0006RS; cps = 1 - ỖCẸ,C; ra = (1 - 2ô)r; Zs = cpc (1 - 2S)r với Cpc = 0,2 + 1,3ịc và <pc < 1.

          • m = —1— = ————— — = u, 21

            • 1.7.5. Tiết diện tròn đặc biệt

            • Bảng 1.3. Hệ sò 0 dùng cho tiết diện tròn đặc biệt

            • Thí dụ 1.25:

              • 1 N 380 1

              • mẢ. al722

                • RbAr 7,22x80420x160

              • 4 ị 80

            • Thí dụ 1.26:

              • — = —— = 0,(3372m - 37,2mm N 500

              • Bò qua uốn đot, <1 = 1:

                • 7,22 X S0420 500000 X 37,2 _Aonno

                • 7,27' X 80420 X 160

                • 1 ra hẹ bièo đó được a — 0,24.

                • . 0,24x7,22x80420 2

                • A„ = = 498mm

                • rịe0 = 37,2mm <'0,120 ='0,12 X 320 = 38,4mm

                • 0 = 1,25. Thỏa mãn Ach 5>'0Ạ$t = 623mm2.

              • Ho

            • Thí dụ 1.27:

          • ộ 10

            • 2 2

            • Cốt thép lò xo (ị) 10 có: As 0 = 78,5mm2; Rs 0 = 365MPa.

            • M _ 611,8 _

              • en = — = - = u,07m = 7Umm

              • 0 N 8740

              • N 8740x1000 n = —— =1,237

              • m = ^0 = —8740000x70 = 0j2284

              • RhAr 15,55x451260x379 Dùng họ biểu đồ với ô = 0,024 và Rs = 280 với n = 1,237 và m = 0,2284 tìm áược a = 0,58.

              • aR.A 0,58x 15,66x451260 2

              • = — = 14638mm

              • st Rs 280

          • CÂU KIỆN CHỊU KÉO

            • 2.1. ĐẠI CƯƠNG VỀ CẢI KIỆN CHỊU KÉO

            • 2.2. TÍNH TOÁN CÂU KIỆN KÉO ĐÚNG TÂM

            • N<Ngh = RsAs, (2-1)

              • 2.3. TÍNH TOÁN CÂU KIỆN CHỊU KÉO LỆCH TÂM BÉ

                • 2.3.1. Trường hợp xẩy ra kéo lệch tâm bé

                • 2.3.2. Điều kiện, công thức cơ bản

                • 2.3.3. Vận dụng

      • Rsz, Rsza

        • Thí dụ 2.1:

          • 1. Số liệu: CIII có Rs = 365 MPa; Giả thiết a = à = 35mm;

          • za = 260 - 35 - 35 = 190mtn; 0,5h - a = 130 - 35 = 95mm

          • en = — = = 0,06 = 60mm < 0,5h -a = 95mm

            • N 280

          • e' = 0,5h + e0 - a' = 130 + 60 - 35 = 155mm

            • Ne' 280x1000x155 ^ 2

            • s Rsz, 365x190

              • * ĨMOOO..M ,

          • M 14 en = — = —— = 0,05 = 50mm <0,5h-a = 95mm

          • = 280^45 _ ,

        • f=f

          • 2^<3)

        • <£)

          • Ne<[Ne|gh (2-8)

          • + RscA;Za (2-9)

          • 2

            • 2.4.4. Tính toán cốt thép

          • Ne-Rbbxíh0-^ a; = —e—— (2-15)

          • R,z

            • Rbbh^

            • z = max (Za = 130 và yh0 = 149). Lấy z = 149.

            • 174

              • - = 0,001 12 = 0,112% > ịimin = 0,1 %

                • Chương 3 CÂU KIỆN CHỊU XOẮN

                  • 3.1 ĐẠI CƯƠNG VỂ CẤU KIỆN CHIU XOẮN

                    • 5.1.1. Sự iàm việc chịu xoán

                    • 3.1.2. Hai trường hợp chịu xoắn

                  • 3.2. Sơ ĐỔ TÍNH TOÁN, CÔNG THỨC cơ BẢN

                  • 3.2.1. Điều kiện về ứng suất nén chính

                    • <Pw =(3-6)

                    • ^Pvv.min " <Pw — ^Pw.m;ix (3"7)

                    • 0,5

                  • 3.3. TÍNH TOÁN THEO sơ Đổ 1

                    • Rsyh0

            • K\-KcK

              • c < 2h + b (3-15)

              • 1. Sô liệu: Tính theo sơ đồ 1 với M = 160; Mị = 40kNm; h = 600; b = 300mm; B20 có Rh = 11,5MPa; CIII có Rs = Rsc = 365MPa hệ số = 0,59. Cốt thép đai CI có Rstt = 175MPa.

              • Giá thiết: a = 40mm; h0 = 600 - 40 = 560mm.

              • A, = - = ———r—7 = 978mm

              • 18

              • 5 = —-— = 300 - = 0,2

              • <p/ + x

                • <Pw = = 0,1651

                • c + 1200

                • M , =— —TT—■ 1 = 41,62x10 = 41,62kNm

                • gh 1023+1200

                • 3.4. TÍNH TOÁN THEO sơ Đổ 2

      • q 2M,

        • Mt < 0,5Qb (3-17)

        • Mb =(Pb2(1 + (Pr +cPn)Rh.bhỔ (3-19)

        • = (3-20)

        • Thí dụ 3.2:

        • Thí dụ 3.3:

        • Qgh = Qsw + Qb -^ = 96,81 + 96,73 - ^ = 121,5kN

          • 3.5. TÍNH TOÁN THEO sơ Đổ 3

            • Mị > 2M Vô (3-21)

          • Thí dụ 3.4:

            • 1. Số liệu: b = 300, h = 600inm; As = 2ệl6 = 402mm2; a = 33mm; h0 = 567mm; A' = 4(Ị)20 = 1256mrrr, a’ =

            • 35mm. Rb = ll,5MPa; Rs = Rsc = 365MPa; ịR = 0,59. Aswl = 78,5mm2; Rsw = 225MPa.

        • Sự CHỊU Lực CỤC BỘ

          • 4.1. ĐẠI CƯƠNG VỀ SỤ CHỊU Lực cục BỘ

          • 4.2. NÉN CỤC BỘ

          • 4.2.1. Sự chịu nén cục bộ

        • Wừ/2m

          • 4

          • 3

          • uiph = 0,9776 X 1,918 = 1,875

            • y 4

          • 4.3.3. Tính toán cốt thép chủ

          • 4.3.4. Kiểm tra dải bẻtông chịu nén

          • 4.3.5. Ghi chú về /sup và góc 0

          • Thí dụ 4.3:

            • Bêtông B20 có Rb = 11,5MPa; Rbt = 0,9MPa, Eh = 27000MPa.

            • /b = /supsinG = 106 X 0,8575 = 90,9mm Qb = 0,8 cpw2Rbb/bsin0 = 0,8x1,107x8,5x240x90,9x0,8575 = 140800 140,8kN <Q, = 207. Theo quy định Q, < Qh < Ọ2.

          • 4.4. NEO CỐT THÉP

        • Rsị2

          • 1. Số liệu: Rb = 8,5MPa; Rs = 225MPa; ệ = lOmm.

          • /an = 0,9464 X 291,8 = 276mm > x.an4> = 150mm và /min = 200

          • Hệ số y I = 2,5 và Pi = 3. /| = /an — YI ta — p J r0 = 276 - 2,5 X 20 - 3 X 30 = 136mm > 10(Ị) = 100.

          • 4.5. CẮT VÁT

            • 4.6. UỐN TRÊN TIẾT DIỆN NGHIÊNG

            • 4.6.1. Đại cưong

            • 4.6.2. Điểu kiện, công thức cơ bản

          • zinc - cánh tay đòn của lực trong cốt thép xiên.

            • 350

              • 120

              • Thí dụ 4.9:

            • s 150

            • 121

            • c = — = — = 0,855m = 855mm

            • qsw+q 116,6 + 25

            • M = MA + ỌAc - 0,5qc2 = 14,7 + 121 X 0,855 - 0,5 X 25 x0,8552 = 109kNm.

            • Lấy gần đúng Zs = 0,82h0 = 0,82 X 315 = 258mm. Tính As| theo (4-26);

            • Asi = — = ——— = 919mm

            • ơ,z. 280x258

            • _RSAS| _ 280x1018

            • 4.7. GIA CỐ GÓC LÕM CỦA DẦM

            • 4.7.1. Cấu tạo

              • 3

              • 8

              • 2

              • 2 2

                • p = (2AS| + 0,7As2)Rscos— = (2 x982 + 0,7 X 628)365 X 0,2588 = 227000N.

              • ĨA p _ 227000 2

              • Ksw sin 2

            • 4.8. CHI TIẼT ĐẶT SẢN

            • 4.8.1. Cấu tạo

              • Q„ = (4-30)

          • Q

        • Tính hệ số S: s = J (4-31)

          • 4.8.3. Thanh neo xiên

          • Thí dụ 4.11:

            • 0,3N 0,3x100 c

            • ọ„, 6

            • 4,75^/r7 4 75^/9,78 ..

          • L

          • Chương 5 TÍNH TOÁN VỂ KHE NÚT

            • 5.1. ĐẠI CƯƠNG VỂ KHE NÚT VÀ VIỆC TÍNH TOÁN

              • 5.1.2. Tính toán về nứt

            • 5.1.3. Cấp chông nứt

            • 5.2. ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN

              • a = ặ- (5-2)

                • Hình 5.1. Tiết diện rinh dổi

                • s.

                • (5-5)

                • Ircd=Ib+I'b+aIs+ai; (5-6)

                • I,=A,(h„-x0)2; i;=A;(x0-a')2 (5-7)

                • I

          • w

            • r0 = ^ (5-10)

            • 5.2.2. Tiết diện có biến dạng dẻo

              • S'w+aS;0-<xS„, = (h~*)A|» (5-11)

              • w

            • 5.3. TÍNH TOÁN THEO sụ HÌNH THÀNH KHE NÚT THANG GÓC

            • 5.3.1. Câu kiện chịu kéo đúng tâm

    • ìii

      • w 19,97x1 o6 rn = - = ———-— = 107,7mm

      • X = 1 = 244mm

      • v« h,. 0 Ihì: Sho = ỉ*Iĩt = 200(6002-244)2 = 12673000mm1

      • Mrp = 40x1571(540-244 + 107,7) - 40 X 402(244 - 33 - 107,7) = 23,7x1 o6

      • Bán kính lõi. Với cấu kiện chịu uốn: r I = r0 = I59mni.

      • 5.4. HÌNH THÀNH KHE NÚT NGHIÊNG

      • 5.4.1. Điều kiện

      • xy w.

        • 1. Số liệu: b = 200; h = 600; b'f = 700; h'f= 100; a = 60; a' = 33; h0 = 540mm; As = 1571mm2; A's = 402mm2; a = 7,78. Đã tính được \0 = 244tnm > hf; Ilvd = 7109,5x 106mm4.

        • Bêtông B20, Rbl ser = 1,4MPa, Rb ser = 15MPa (xem thí dụ 5.1).

        • Với y = h - Xq = 600 - 244 = 356mm. Tính Sred.. theo (5-33):

        • ơm, = l,606MPa; crmc = - 2,062MPa.

      • 0,2 + 0,3

        • 5.5. BỂ RÔNG KHE NỨT THANG GÓC

        • 5.5.1. Công thức tính

          • 5.5.2. Điều kiện kiểm tra

          • 5.5.3. Xác định ứng suất ơs

          • 2Oa-, -h , s _

          • (5-38)

          • V - hệ số đàn hồi dẻo của vùng nén.

          • 7 - I ỵ.

          • bhX...

        • h - X -a.

          • Bêtông năng B20 có Rbser= 15MPa; Rbtscr= l,4MPa; a = ^ = 7,78 . Hê số p = 1,8.

          • Ti lệ cốt thép:

          • ([>,= 1,6-15*1= 1,6- 15 X 0,01454= 1,382.

          • (700 - 200)100 + 7,78x402

          • ( 100 >

          • a = 1X 1,382 X 1X 176,1 X 20(3,5 -100 X 0,01454)ỰĨÕ = 0,129mm 210000

          • _ 40x1000000 _C1 „A/fn

        • có acr = 0,129 < acrT = 0,30mm

          • 5.6. BỂ RỘNG KHE NÚT NGHIÊNG

      • acr = (p, Q’6gswM (5_46)

        • Es^ + 0,15Eb(l + 2anw) h0

        • ĐỘ VÕNG

          • 6.1. ĐẠI CƯƠNG VỀ TÍNH TOÁN ĐỘ VÕNG

          • 6.2. Độ CONG VÀ ĐỘ CÚNG CHỐNG UốN

          • 6.2.4. Độ cong đơạn cấu kiện có khe nứt

        • h0Z,

          • R w

            • M

          • 1 _ N,<psi

            • - = — hoăc B = ^- (6-13) •

            • cpf

              • _Rb,,erWpl _ l,4x 35,71 xio6

              • Mr+Mrp (170 + 23,7)106

              • V|/S| = 1,25 - cplscpm = 1,25-1,1 X 0,2581 =0,966.

      • B,=

        • B,=

          • ASES AbEbv,

          • 0,966 0,9

          • vr/| rN

          • ỊÌ-Ml- 170«'°6 =2,56>d0-‘

          • (ỉ)

            • V = 0,45 và (P|S = 1,1. Đã tính được cpf = 0,009193; X = 0,008631.

            • = 0,04246

            • ’ + 10x0.004156x7.78

            • 66

            • l,4x 35,71 X 10( (130 + 23,7)10e

          • M2__ 130x10 _1ơ„win-6

          • z.,=

            • 6.3. TÍNH TOÁN ĐỎ VỞN(,

            • 6.3.1. Công thức tổng quá!

            • 6.3.2. Độ võng do uón

            • h) Đặt tải trọng p = I tại VI ỉ rí K theo phương cân xac định đỏ vỏng (phương vuong

            • r,x.

              • (6-17)

              • _L-i Mx _ 1 xỉ

                • Thí dụ 6.3:

            • .2

              • 8

              • (/-x) với 0 < X < /.

                • Thí dụ 6.4:

              • Mi — ————- X1800 — 400 3600

              • M2 = 800+1750 X 1800 = 1275 3600

  • , 1

    • Kết quả nhân biểu đồ: D| = C0ị M = -259,2 X 10'6 X 133,3 = -34,56 X 10'\nm.

    • 2 1

    • co, = — X 3,79 X 1 (T6 X 2800 = 7075 X 10"6

    • Nhàn biểu đồ: Dt =co2M2 = 7075x lO-6 X 1275 = 9,02mm

    • fm=2 ị (1800-0,5x)(-342,44x 10~15x2 +3,79x 10"6)dx

      • red h-x0 250-124

      • R' Whi~s - wred _ 5549000

      • khoảng 3 đến 8: — = = 5,5 > 4 và — = = 0,104 < 0,2 .

      • wpl = 1,25 X 5549000 = 6936250mm\

      • Mrp = ƠSCAS (h0 - x0 - rp|) = 35 x339(224 -124 + 68) = 1993000Nmm. Mrp= l,99kNm.

      • Mcr = Rbt.serwpi - Mrp = XÓ936250 -199300 = 10492000Nmm

    • (ỉ 'ì

    • - ro

      • í1 'ì

        • a„=8c<p,iA20(3,5-100n)Vt

          • Aarr = 49,7 X 20(3,5-0,946)ỰỈ2 =0,029mtn cr 200000

        • Thí dụ 6.6:

    • ro

      • 1.8 +

        • 1 l,52x —+ 3,2x- /.

        • 11,52 + 3,2 u 3

        • f =-Pm/2 = 23151 xl(T9x0,268x 16002 =15,88mm r

        • Mx = px + q —; với p = 2kN; q = 5 + 4 = 9kN/m.

        • Mx = 2000x + 4,5x2 (x: mm; Mx : Nmm)

        • -Ulx^ = 23151xlO-*2QQQr4’5x2

        • = 1573x 10_I5(2000x + 4,5x2)

        • fm = JM(X)—dx = 1573xlO"'5 J (2000x + 4,5x2)xdx

        • f = -i-L = — X 4000 = 20mm u 200 200

        • fu= —/ = —xl600 = 21,3mm 75 75

        • Phụ lục

          • PHỤ LỤC 1. HỆ SỐ ĐIỀU KIỆN LÀM VIỆC CỦA BÊTÔNG ybi

          • PHỤ LỤC 2A. CƯỜNG ĐỘ TIÊU CHUAN của BÊTÔNG VÀ CƯỜNG ĐỘ ĐỂ TÍNH TOÁN THEO TTGH THỨHAI (Đơn vị MPa)

          • PHỤ LỤC 2B. CƯỜNG ĐỘ TÍNH TOÁN Gốc CỦA BÊTÔNG KHI TÍNH THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨNHAT (Đơn vị MPa)

          • PHỤ LỤC 3D. CUỒNG ĐỘ TÍNH TOÁN CỦA CỐT THÉP, MPa

            • TÀI LIỆU THAM KHẢO

        • MỤC LỤC

      • TÍNH TOÁN THỰC HÀNH

    • CÂU KIỆN BÊ TỒNG CỐT THÉP

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan