Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Chơng IV: thiết kế sơ phơng án (Cầu dây văng nhịp với sơ đồ nhịp: ( 87 + 182 + 87 ) I Giới thiệu phơng án thiết kế - Sơ đồ cầu : 87 + 182 + 87 m - Khổ cầu : K=11m - Quy phạm thiết kế: Tiêu chuẩn thiết kế cầu: 22 TCN 272 05, hoạt tải thiết kế: HL93 - Khổ thông thuyền: B = 50m , H = 7.0 m - Trắc dọc cầu: Cầu nằm đờng thẳng có độ dốc dọc id = % Độ dốc dọc lớn imax= % Phơng án kết cấu: - Kết cấu phần trên: cầu cầu dây văng nhịp (87 + 182 + 87) Chiều cao dầm không đổi h = 1.8 m, tiết diện hở sờn BTCT Đợc đỡ 56 cặp dây văng bố trí hình rẽ quạt tháp Tháp cầu dạng tháp cứng BTCT hình chữ H, tiết diện tháp dạng hộp chữ nhật - Kết cấu phần dới: + Mố: Hai mố đối xứng, loại mố nặng chữ U, BTCT tờng thẳng, đặt móng cọc khoan nhồi đờng kính D = 2m + Tháp cầu dạng tháp cứng BTCT hình chữ H, tiết diện tháp dạng hộp chữ nhật Tháp đợc đặt hệ móng cọc khoan nhồi đờng kính D = m + Móng tháp, mố: Móng cọc khoan nhồi, sử dụng đờng kính D = m - Kết cấu khác: + Khe co giãn cao su + Gối cầu cao su + Lan can cầu bê tông thép ống + Lớp phủ mặt cầu: Bêtông nhựa hạt mịn 7.5cm Lớp phòng nớc 0.4cm II Lựa chọn sơ kết cấu nhịp: II.1 Theo yêu cầu độ võng nút dây treo nhỏ nhỏ nhất: yi = S i ì Li ì S i ì li = E ì Ai ì sin i ì cos i E ì Ai ì sin i Trong đó: Si , Li :Là lực dọc hình chiếu dây văng thứ i lên phơng dọc cầu E, Ai :Độ cứng chịu kéo dây văng thứ i i : Góc nghiêng dây văng thứ i Ta thấy yi nhỏ sin2 i = i = 90o i = 45o II.2 Theo yêu cầu chuyển vị đỉnh tháp cầu nhỏ nhất: SVTH: Hoàng Năng Tú 42 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi = Nghiên cứu khả ì So ì h E ì A o sin Trong : So : Lực dọc dây neo H : Chiều cao tháp cầu E.Ao : Độ cứng chịu kéo dây neo : Góc nghiêng dây neo so với phơng ngang Ta thấy: nhỏ sin2 = = 90o = 45o Nh góc nghiêng đạt giá trị 45 o độ cứng cầu đạt giá trị lớn nhất, lúc chiều cao tháp cầu chiều dài nhịp biên Tuy nhiên góc nghiêng dây neo lớn tháp cầu cao, làm tăng kích thớc khối lợng vật liệu.Khi tháp cầu làm việc bất lợi chịu uốn dọc Làm tăng lực nhổ, đặc biệt công nghệ thi công gặp nhiều khó khăn.Thực tế cho thấy góc nghiêng hợp lí chịu lực kinh tế dây văng nghiêng 22o 25o Từ xác định đợc chiều cao hợp lý tháp cầu Góc nghiêng dây văng lại đợc lựa chọn sở đảm bảo độ cứng tốt hệ tránh mô men uốn lớn tháp Do kiến nghị dùng sơ đồ dây hình rẽ quạt hợp lý nhất, khắc phục đợc nhợc điểm sơ đồ dây đồng quy song song Căn vào yêu cầu thiết kế, tình hình địa chất, thuỷ văn, yêu cầu mỹ quan, kiến trúc, địa hình vị trí dựng cầu, ta đa sơ đồ cầu dây văng nh vẽ Theo sơ đồ ta thấy cầu dây văng có hình dáng kiến trúc đẹp, hài hoà thích hợp với công nghệ thi công (Dùng xe đúc để đúc hẫng từ tháp bên mà không cần giàn giáo hay hệ phao, phà sông) Với công nghệ thi công hầu nh không ảnh hởng tới chế độ thuỷ văn sông II.3 Số lợng dây chiều dài khoang II.3.1 Chiều dài khoang: Hiện cầu dây văng thờng đợc thi công theo công nghệ đúc hẫng hay lắp hẫng Trong công nghệ thi công hẫng khoang dầm nhỏ vừa thích hợp với chiều dài đốt đổ bê tông, vừa làm cho cấu tạo neo đơn giản lực tác dụng lên dây nhỏ Khoang dầm nhỏ làm giảm mô men uốn cục phạm vi khoang, nâng cao độ an toàn cho công trình sửa chữa thay dây neo Do kiến nghị dùng hệ dây nhiều khoang nhỏ Với dầm cứng BTCT ta định chọn nh sau: - Nhịp gồm 29 khoang đó: + khoang áp trụ tháp khoang dài m + khoang đốt hợp long m + 26 khoang lại khoang m - Nhịp biên gồm 14 khoang đó: + khoang áp trụ tháp dài m + 13 khoang khoang dài m II.3.2 Số lợng dây tiết diện dây: SVTH: Hoàng Năng Tú 43 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Theo số lợng khoang chiều dài khoang chọn số lợng dây nhịp biên 14 dây nhịp 28 dây mặt phẳng dây Hiện bó cáp cờng độ cao cầu dây văng thờng đợc tổ hợp từ tao cáp đơn tao cáp đơn dễ vận chuyển, lắp đặt thích hợp với hệ thống neo Do sử dụng tao cáp đơn loại 15.2mm gồm sợi thép Thiết kế mặt cắt ngang dầm Chọn mặt cắt ngang dầm cứng loại dầm đơn BTCT gồm dầm chủ tiết diện hình thang Liên kết với dầm ngang mặt cầu + Chiều cao dầm chủ: Với hệ nhịp mặt phẳng dây: h 1 = ữ l 300 100 Với L = 182 m chọn h = 1.8 m, tơng ứng h = l 101.1 + Chiều cao mặt cầu hb = 30 cm + Chiều cao dầm ngang: hdn = 1.5m, dầy 30cm, bố trí cách m Cấu tạo mặt cắt ngang cầu dây văng Tháp cầu Từ góc nghiêng dây văng thoải = 23.42o , ta xác định đợc chiều cao tháp htháp = 40 m ( Chiều cao từ mặt cầu đến vị trí neo dây cao ) Sử dụng tháp có dạng hình thang (Chữ H), ta có sơ đồ tính áp lực chân tháp: P g+ w o l1 l2/2 v Diện tích tối thiểu tháp xác định theo công thức: At = ( g + w ) ì l1 + l2 l ì l1 + ữ+ ( P ) ì ì l1 ( g + p ) ì ( 2l1 + l ) + 4(P ) ì l1 ữ = Rt ì sin ì l1 0.5 ì f ' c ì sin ì 2l1 Trong : SVTH: Hoàng Năng Tú 44 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả At : Diện tích cột tháp (tháp cột) g , w : Tĩnh tải tải trọng tác dụng giàn dây l1 , l2 : Chiều dài nhịp biên chiều dài nhịp l1 = 87m, l2 = 182m fc : Cờng độ vật liệu làm tháp 28 ngày.Bê tông fc=55 MPa :Góc nghiêng chân tháp so với phơng ngang, = 84.45o : Hệ số phân phối ngang hoạt tải thiết kế ĐAH gối gối kê dầm chủ ( tính tháp nguy hiểm xếp xe vị trí tháp ) P : Tải trọng xe thiết kế, coi gần xe lực tập trung đứng vị trí tháp cầu - Tĩnh tải: + Trọng lợng thân hệ dầm mặt cầu: g1 = g dc + b + g dn + Trọng lợng thân dầm chủ : g dc +b = Fdc +b bt Với : Fdc+b= 7.173 m2 BT = 2.4 T/m3 g dc + b = 7.173x2.4 = 17.215T / m + Trọng lợng dầm ngang: Dầm ngang tiết diện 30 x 150 cm, bố trí cách nhau: d = = m g1dn = 0.3 x 1.5 x 12.2 x 2.4 = 8.993 T Trọng lợng dầm ngang mét dài cầu: g dn = g1dn 8.993 = 2.998 T/m = d 3.0 Vậy trọng lợng thân hệ dầm mặt cầu là: g1 = 17.215 + 2.998 = 20.213 T/m Pt dc g ( 2l + l ) = 1 8.l1 2 = 20.213 ì (2 ì 87 + 182) = 3680.625 T ì 87 Vậy lực tác dụng lên chân tháp là: P1tdc = Pt dc 3680.625 = 1840.313 T = 2 + Trọng lợng lớp phủ mặt cầu: g lp = Flp lp Với : Flp = 1.43 m2 lp = 2.25 T/m3 SVTH: Hoàng Năng Tú 45 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả g lp = Flp lp = 1.43 x 2.25 = 3.218 T/m g ( 2l1 + l ) = 3.218 ì (2 ì 87 + 182) = 585.971 T 8.l1 ì 87 Pt lp = Vậy lực tác dụng lên chân tháp là: P1lpt = Pt lp 585.971 = = 292.986 T 2 + Trọng lợng lan can : g lc = x 0.25 x 2.4 = 1.2 T/m g lc ( 2l1 + l ) 1.2 ì (2 ì 87 + 182) = P = = 218.51 T ì 87 8.l1 lc t Vậy lực tác dụng lên chân tháp là: Pt lc 218.51 P = = = 109.255 T 2 lc 1t - Hoạt tải: + Xác định hệ số phân phối ngang: Đờng ảnh hởng áp lực lên giàn dây 14200 i=2% i=2% 3@3000 1000 0.231 0.462 0.692 0.923 13000 Hệ số phân phối ngang tải trọng xe HL93 : W = = 0.5 x (0.923 + 0.231) x = 5.193 Hệ số phân phối ngang tải trọng xe tải thiết kế (Xe tải thiết kế coi lực tập trung đứng tháp cầu) Không tính cho xe trục thiết kế coi xe lực tập trung xe tải gây bất lợi SVTH: Hoàng Năng Tú 46 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Đờng ảnh hởng áp lực lên dầm chủ xe = 0.5 yi = 0.5 x (0.952 + 0.786 + 0.571 + 0.508+0.397+0.228) = 1.721 Trong đó: yi- tung độ Đah áp lực dới tải trọng Vậy nội lực tải trọng hoạt tải HL93 : w ( 2l1 + l ) P = w + xe (1 + ).Pxe = 8.l1 ht t 5.193 x 0.31 ì ( ì 135 + 275 ) = + 1.721 ì 1.25 ì 32.5 = 512.656T ì 135 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn I lc lp ht P1t = 1.25 P1dc t + 1.25 P1t + 1.5 P1t + 1.75 P1t = 1.25 x 1840.313 + 1.25 x 109.255 + 1.5 x 292.986 + 1.75 x 512.656 = 3773587 ( T ) Diện tích tối thiểu tháp cầu là: A1t = P1t 3773.587 = 1.915 m2 = ' 0.5xfc x sin 0.5 ì 5500 ì sin 84.45 Chọn tiết diện tháp cầu có dạng hình hộp thay đổi từ đỉnh tháp đến chân tháp: Diện tích thật đỉnh tháp : Adinh = 3.8x2.0 2.8 x 1.0 = 4.8 m2 >1.915 m2 Diện tích thật chân tháp (tại mặt đài) Trong đoạn 15.1 m kể từ đài tiết diện chữ nhật đặc Achan (dai ) = 4.5x = 9.0 m2 >1.915 m2 II.4 Tính toán nội lực dây văng SVTH: Hoàng Năng Tú 47 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Trong cầu dây văng, dây làm việc nh gối đàn hồi chịu kéo, nội lực dây đạt giá trị lớn hoạt tải đứng toàn cầu Khi lực dọc dây thoải nhịp lớn xác định theo công thức gần đúng: S max = xe ì Pi ì y i ( w + g ) ( d + d g ) + sin g 2sin g Trong đó: + g, w: tĩnh tải tải trọng (hoạt tải) phân bố tác dụng lên dàn dây g= (1.25 x g1 + 1.25 x glc + 1.5 x glp)/2 = ( 1.25 x 20.213 + 1.25 x 1.2 + 1.5 x 3.218 )/2 = 15.796 T/m w=1.75x x w x0.31 = 1.75 x 0.85 x 5.193 x 0.31 = 2.395 T/m + xe : Hệ số phân phối ngang xe thiết kế + Pi : Tải trọng trục xe thiết kế + yi : Tung độ đah (nh hình vẽ) + d,dg: Chiều dài khoang dầm nằm kề nút dây thoải nhất: + 0: Góc nghiêng dây văng thoải khu nhịp Với xe tải thiết kế: 4300 4300 6000 S max = 14.5T 3.5T 0.14 0.283 23 70 14.5T 8000 xe ì Pi ì y i ( w + g ) ( d + d g ) + sin g 2sin g 1.721 ì (14.5 ì + 14.5 ì 0.463 + 3.5 ì 0.283) (15.796 + 2.395) ì (6 + 8) + = 330.662T Sin23.7 ì sin 23.7 - Với xe hai trục thiết kế: SVTH: Hoàng Năng Tú 48 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả 11T 0.8 23 11T 6000 S max = = 8000 xe ì Pi ì y i ( w + g ) ( d + d g ) + sin g 2sin g 1.728 ì (11 ì + 11 ì 0.8) (15.796 + 2.395) ì (6 + 8) =333.687T + sin 23.7 ì sin 23.7 Vậy : Smax =333.687 T Trong : St = 216.144 T Sh (cha kể hoạt tải xe) = 32.767 T Nội lực dây văng lại phạm vi nhịp đợc xác định theo công thức: S i = S max sin g sin i Trong đó: i- góc nghiêng dây văng thứ i Riêng dây neo làm việc bất lợi hoạt tải đứng kín nhịp Khi nội lực dây neo xác định theo công thức: S0 = S t + S h Trong đó: St o: nội lực dây neo tĩnh tải k S t0 = S ti i =2 cos i cos St i:Nội lực dây văng thứ i tĩnh tải (i số dây, tính từ dây văng thứ (không kể dây neo thứ ) đến dây thứ 28 nhịp) Sh o: Nội lực dây neo hoạt tải: 44 Sh0 = Shi i = 23 cos i cos Sh i: Nội lực dây văng thứ i hoạt tải 44 S h i : Tổng số lực dây hoạt tải, tính từ dây thứ i đến dây thứ k (j, k dây đầu dây cuối nhịp từ tháp nhịp j = 15 , k = 28 ) i: góc nghiêng dây văng thứ i thay đổi từ j đến k 0: góc nghiêng dây neo i = 23 SVTH: Hoàng Năng Tú 49 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Ta có: S t max = S h max = g ( d + dg ) 2sin g = w ( d + dg ) 2sin g 15.796 ì ( + ) = 216.144T ì sin 23.70 + xe ì Pi ì y i 2.394 ì ( + ) 1.721 ì ( 11 ì + 11 ì 0.8 ) = + sin g ì sin 23.70 sin 23.70 = 117.543T S t i = S t max sin g sin i S h i = S h max 44 S t0 = S t i i=2 sin g sin i cos i cos 44 Sh0 = Shi i = 23 SVTH: Hoàng Năng Tú cos i cos 50 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Kết tính toán nội lực dây văng đợc thể bảng sau: Dây số 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 i 25.317 25.772 26.273 26.823 27.433 28.11 28.867 29.718 30.68 31.776 33.033 34.503 36.195 38.21 61.634 43.445 47.147 51.643 57.335 64.59 73.814 73.685 64.308 56.893 51.067 46.46 42.769 39.771 37.207 35.237 33.493 32.003 30.718 25.598 28.616 27.748 26.975 26.284 25.663 25.102 24.592 24.128 23.7 24.899 Sini 0.428 0.435 0.443 0.451 0.461 0.471 0.483 0.496 0.510 0.527 0.545 0.566 0.591 0.619 0.880 0.688 0.733 0.784 0.842 0.903 0.960 0.960 0.901 0.838 0.778 0.725 0.679 0.640 0.605 0.577 0.552 0.530 0.511 0.432 0.479 0.466 0.454 0.443 0.433 0.424 0.416 0.409 0.402 0.421 Cos i 0.904 0.901 0.897 0.892 0.888 0.882 0.876 0.868 0.860 0.850 0.838 0.824 0.807 0.786 0.475 0.726 0.680 0.621 0.540 0.429 0.279 0.281 0.434 0.546 0.628 0.689 0.734 0.769 0.796 0.817 0.834 0.848 0.860 0.902 0.878 0.885 0.891 0.897 0.901 0.906 0.909 0.913 0.916 0.907 Shi(T) Si(T) 110.485 108.664 106.735 104.704 102.551 100.275 97.863 95.306 92.596 89.719 86.671 83.408 80.006 76.383 72.550 68.706 64.447 60.251 56.123 52.306 49.196 49.229 52.430 56.403 60.737 65.177 69.578 73.854 78.132 81.888 85.617 89.150 92.492 109.353 98.648 101.477 104.158 106.694 109.094 111.369 113.531 115.580 117.543 203.165 199.817 196.270 192.535 188.575 184.391 179.956 175.254 170.269 164.980 159.375 153.374 147.119 140.456 133.408 126.340 118.508 110.792 103.201 96.183 90.465 90.524 96.410 103.717 111.686 119.850 127.943 135.807 143.673 150.580 157.436 163.933 170.079 201.083 181.399 186.602 191.531 196.194 200.608 204.791 208.766 212.533 216.144 S 0t S 0h 202.472 198.381 194.029 189.426 184.521 179.307 173.744 167.800 161.443 154.624 147.305 139.347 130.893 121.673 111.616 101.127 88.859 75.798 61.408 45.501 27.802 28.036 15.246 46.080 25.059 62.456 33.965 77.377 42.079 91.020 49.499 103.547 56.311 115.079 62.582 126.155 68.606 135.593 73.738 144.748 78.717 153.264 83.348 161.199 87.663 199.929 108.725 175.559 95.472 182.066 99.011 188.185 102.338 193.935 105.466 199.348 108.409 204.453 111.185 209.282 113.811 213.842 116.291 218.196 118.659 372.274 1756.180 Si max 313.650 308.481 303.005 297.239 291.126 284.666 277.819 270.560 262.865 254.700 246.046 236.782 227.124 216.839 205.958 195.046 182.956 171.043 159.323 148.490 139.661 139.752 148.840 160.120 172.423 185.027 197.520 209.662 221.805 232.468 243.053 253.083 262.571 310.435 280.047 288.079 295.689 302.888 309.702 316.160 322.296 328.113 333.687 2128.454 Tiết diện dây văng đợc xác định theo công thức: SVTH: Hoàng Năng Tú 51 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Ai = Nghiên cứu khả Si f Trong đó: + Si : Nội lực tĩnh tải hoạt tải dây văng thứ i + f : Cờng độ tính toán vật liệu làm dây: f = 0.45xfpu (Tính theo tổ hợp chính) + fPu : cờng độ kéo quy định thép dự ứng lực, fPu = 1860 MPa= 18600 kG/cm2 f = 0.45x18600 = 8370 kG/cm2 = 8.37T/cm2 + Tiết diện dây văng đợc tổ hợp từ tao cáp đờng kính 15.2mm có diện tích At = 2.6939cm2 (gồm sợi 7) Số tao cáp dây văng là: ni = Ai At SVTH: Hoàng Năng Tú 52 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Kết tính toán đợc thể bảng sau: Dây số 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 Chiều dài khoang 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 9 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 Diện tích cần Số tao tính toán Số tao chọn thiết (cm2) cần thiết 313.650 37.473 13.910 14 308.481 36.856 13.681 14 303.005 36.201 13.438 14 297.239 35.512 13.182 14 291.126 34.782 12.911 13 284.666 34.010 12.625 13 277.819 33.192 12.321 13 270.560 32.325 11.999 12 262.865 31.406 11.658 12 254.700 30.430 11.296 12 246.046 29.396 10.912 11 236.782 28.289 10.501 11 227.124 27.136 10.073 11 216.839 25.907 9.617 10 205.958 24.607 9.134 10 195.046 23.303 8.650 182.956 21.858 8.114 171.043 20.435 7.586 159.323 19.035 7.066 148.490 17.741 6.585 139.661 16.686 6.194 139.752 16.697 6.198 148.840 17.783 6.601 160.120 19.130 7.101 172.423 20.600 7.647 185.027 22.106 8.206 197.520 23.599 8.760 209.662 25.049 9.298 10 221.805 26.500 9.837 10 232.468 27.774 10.310 11 243.053 29.039 10.779 11 253.083 30.237 11.224 12 262.571 31.371 11.645 12 310.435 37.089 13.768 14 280.047 33.458 12.420 13 288.079 34.418 12.776 13 295.689 35.327 13.114 14 302.888 36.187 13.433 14 309.702 37.001 13.735 14 316.160 37.773 14.022 15 322.296 38.506 14.294 15 328.113 39.201 14.552 15 333.687 39.867 14.799 15 2128.454 254.296 94.396 95 SVTH: Hoàng Năng Tú Si 53 Diện tích thực tế dây(cm2) 37.715 37.715 37.715 37.715 35.021 35.021 35.021 32.327 32.327 32.327 29.633 29.633 29.633 26.939 26.939 24.245 24.245 21.551 21.551 18.857 18.857 18.857 18.857 21.551 21.551 24.245 24.245 26.939 26.939 29.633 29.633 32.327 32.327 37.715 35.021 35.021 37.715 37.715 37.715 40.409 40.409 40.409 40.409 255.922 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả III Tính toán khối lợng sơ III.1 Khối lợng công tác phần kết cấu nhịp : - Thể tích khối đúc phần dầm cứng có chiều cao không đổi: Vdầm cứng = Ax l = 7.173 x 545 = 3909.228 m3 - Thể tích dầm ngang: Vdầm ngang = 183 x V1dn = 183 x 3.747 = 685.701 m3 - Thể tích phần kết cấu nhịp cầu: Vcầu = 3909.228 + 685.701 = 4594.986 m3 III.2 Tính toán khối lợng công tác trụ mố: - Khối lợng mố cầu: Mố A0 A3 Cao 7.4 7.8 Tờng cánh 25.838 25.838 Thân mố 161.951 161.951 Bệ móng 440 440 - Tổng khối lợng công tác bê tông mố: Vmố = 1255.578 (m3) - Khối lợng độ : Vbản qú độ=12.76 m3 - Khối lợng tháp cầu: Tháp T1 T2 Cao (m) 82.1 82.1 Thân tháp 846.097 846.097 Bệ tháp 3332 3332 Dầm ngang 152.263 152.263 - Tổng khối lợng công tác bê tông trụ: Vtrụ = 8660.72 (m3) - Tính toán khối lợng công tác lan can lớp phủ mặt cầu: + Lan can: VLan can = 2xALan can x Llan can = x 0.25 x 545 = 272.5 m3 + Diện tích lớp phòng nớc dày 0.4cm: APhòng nớc = 11 x 545 = 5995 m2 - Thể tích bê tông nhựa: VBê tông nhựa = A x L= 1.43 x 545 = 779.35 (m3) Vmố(m3) 627.789 627.789 Vtháp m3 4330.36 4330.36 IV Tính sơ số cọc mố, tháp IV.1 Tính sức chịu tải cọc: + Bêtông: fc' =30 MPa + Cốt thép chịu lực: fy =400 MPa + Công thức tính sức chịu tải cọc theo vật liệu: c =.Pn PVL Trong : Pn=0.85x( 0.85 x fc' x Ac + fy x As) (đối với cấu kiện có cốt thép đai xoắn, điều 5.7.4.4) SVTH: Hoàng Năng Tú 54 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Với: : hệ số sức kháng, = 0.75 (5.5.4.2.1 22 TCN 272-05) Ac : Diện tích nguyên bê tông(m2) fc: Cờng độ chịu nén bê tông 28 ngày, fc =3000 (T/m2) As : Diện tích cốt thép chịu lực (m2) Chọn sơ bộ: 50 36 cho cọc D=2m 50x x(36x10 )2 As= =0.05 m2 x2 Ac = =3.142 m2 = As = 1.65% > 0.8 Ac ( Hàm lợng cốt thép thoả mãn điều 5.13.4.5.2 22 TCN 272-05) fy: giới hạn chảy thép chịu lực, fy =40000( T/m2) + Với cọc D = 2m: PVL =0.75x0.85x[0.85x3000x(3.142-0.05)+40000x0.05] = 6322.109( T ) c VI.1 Sức chịu tải tính toán theo đất nền: Q R = x ( ( qp xq p + qs xq s )- Qc ) Trong đó: + :hệ số chiết giảm ảnh hởng nhóm cọc + qp : hệ số sức kháng khả chịu lực mũi cọc + qp: sức kháng đầu cọc danh định (T/m2) + qs : hệ số sức kháng khả chịu lực thân cọc + qp: sức kháng thành bên danh định (T/m2) + Qc: trọng lợng thân cọc ( T ) - Tính toán sức kháng danh định cọc gồm sức kháng thành bên sức kháng mũi theo công thức Reese Wright (1977) (10.8.3.4 22 TCVN 272-05): + Sức kháng thành bên: Với N 53: qS=0,0028N (MPa) Với 53 < N 100 : qs=0,0021(N-53) + 0.15 (MPa) + Sức kháng mũi cọc: qP=0,064.N (MPa) N 60 qP=3.8 (MPa) N > 60 + Sức kháng tính toán phải xác định cách sử dụng kinh nghiệm sẵn có điều kiện tơng tự (10.8.3.4.1) SVTH: Hoàng Năng Tú 55 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả + Sơ chọn hệ số sức kháng cho sức kháng thành bên sức kháng mũi là: =0.7 + Theo quy định 10.8.3.9 22 TCN 272-05 ta cần chiết giảm sức kháng cọc đơn ảnh hởng nhóm cọc Với khoảng cách cọc chọn L=3D ta có hệ số chiết giảm =0.7 ( 10.8.3.9.3 22 TCN 272-05) Sức chịu tải cọc theo đất chiều dài cọc tính từ mặt đất tự nhiên L=58m Lớp N 0.0 li (m) 4.0 L(m) 4.0 U (m) 6.283 A(m2) 3.14159 qs 5.4 12.5 16.500 6.283 3.14159 0.0152 17.5 3.5 20.000 6.283 3.14159 0.049 22.0 11.0 31.000 6.283 36.1 27.0 58.000 6.283 Vậy sức chịu tải cọc là: P=min (Pcọc, QR ) =QR =1078.677 T 3.14159 3.14159 0.0616 0.101 Qp Tổng 2.3104 1078.677 IV.2 Xác định số lợng cọc IV.2.1 Xác định số lợng cọc mố A0, A3 : Tĩnh tải Phản lực(T) Hoạt tải Bản thân mố 1506.694 Làn Kết cấu nhịp 1364.364 Xe tải Lan can 81 Xe hai trục Lớp Phủ 217.1813 Tung độ ĐAH 1 Diện tích ĐAH Phản lực(T) 67.5 160.076 0.961 0.936 81.127 0.991 36.975 4437.95 Phản lực gối tổ hợp tải trọng trạng thái giới hạn cờng độ I là: PĐáy đài = 4437.95 (T) Dùng cọc khoan nhồi 2.0m, chiều dài tính từ mặt đất tự nhiên L = 58m Vậy số lợng cọc sơ : SVTH: Hoàng Năng Tú 56 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi nc = 1.5x Nghiên cứu khả P 4437.95 = 1.5x = 6.17 (cọc) QR 1078.667 Do nơi neo dây nên số cọc chọn : cọc Chọn cọc khoan nhồi 2.0 m, cự li cọc chiều dài cọc đợc thể hình vẽ Mặt móng mố A0 Do kết cấu có tính đối xứng địa chất theo đối xứng nên số cọc cách bố trí cọc mố A3 tơng tự nh mố A0 IV.2.2 Xác định số lợng cọc tháp T1, T2 SVTH: Hoàng Năng Tú 57 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Tĩnh tải Tháp cầu Kết cấu nhịp + dây Lan can (T/m) Lớp phủ (T/m) Phản lực Hoạt tải Tung độ đờng ảnh hởng DT DAH 10392.863 Làn 205 4143.624 xe tải 246 14.5 0.968 0.928 0.912 659.5875 3.5 0.984 0.898 xe tải 14.5 0.984 3.5 0.968 DC 14782.487 trục DW 659.5875 11 0.995 Tổng tải trọng tính toán dới đáy bệ mố TTGH cờng độ I Phản lực 486.158 141.942 82.01348 55.97658 20566.66 Phản lực gối tổ hợp tải trọng trạng thái giới hạn cờng độ I là: Vậy: PĐáy đài = 20566.66( T ) Dùng cọc khoan nhồi 2.0m, chiều dài tính từ mặt đất tự nhiên L = 58m Vậy số lợng cọc sơ : SVTH: Hoàng Năng Tú 58 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi nc = 1.5x Nghiên cứu khả P 20566.66 = 1.5x = 28.6 (cọc) QR 1078.667 Chọn 30 cọc khoan nhồi 2.0 m, cự li cọc chiều dài cọc đợc thể hình vẽ V Tổ chức thi công xây dựng - Mực nớc thi công (MNTC) 1.59 m - Với mực nớc thi công nh thì: mố A0 A3 , trụ tháp T1 T2 thi công dới nớc Thi công mố A0 , A3 - San ủi mặt thi công - Lắp dựng máy khoan, tiến hành thi công cọc khoan nhồi đờng kính D = 2m - Đổ lớp bê tông đệm dày 10cm cao độ đáy đài - Lắp dựng ván khuôn, đặt cốt thép bệ mố, thân mố, mũ mố - Đổ bê tông chỗ bệ mố, thân mố, mũ mố - Hoàn thiện mố: Tháo dỡ ván khuôn, thi công bấc thấm đất đắp sau mố, xây 1/4 nón, hoàn thiện mố, thải lòng sông SVTH: Hoàng Năng Tú 59 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Thi công trụ tháp T1 , T2 Hạ ống vách: - Xác định vị trí tim trụ tim cọc - Lắp dựng giá búa hệ - Đóng cọc định vị, hàn giằng cọc định vị - Lắp dựng hệ thống khung dẫn hớng ống vách - Dùng cần cẩu búa rung hệ hạ ống vách đến cao độ thiết kế - Thi công cọc khoan nhồi Lắp dựng máy khoan hệ nổi, tiến hành thi công cọc khoan nhồi D =2 m - Thi công vòng vây cọc ván thép: Lợi dụng ống vách lắp đặt vành đai khung dẫn hớng Rung hạ cọc ván thép đến cao độ thiết kế Thiết lập vòng vây cọc ván thép - Đào hút đất vòng vây cọc ván thép đến cao độ thiết kế - Thi công lớp bê tông bịt đáy - Đổ bê tông bệ tháp + Đập đầu cọc + Vệ sinh hố móng, đổ lớp bê tông đệm dày 10 cm + Lắp đặt ván khuôn, cốt thép + Đổ bê tông bệ tháp - Thi công đổ bê tông thân tháp: Dùng hệ ván khuôn trợt, lắp đặt cốt thép chi tiết chôn sẵn phục vụ thi công dầm Đổ bê tông thân tháp: + Đổ bêtông phần thân tháp cần cẩu kết hợp thùng đổ vòi bơm bê tông + Khi đổ xong đốt tiến hành trợt ván khuôn di động lên đổ đốt lại hết toàn tháp cầu - Hoàn thiện tháp: Tháo dỡ ván khuôn, hoàn thiện tháp, thải lòng sông - Thi công kết cấu nhịp + Phần thi công đà giáo mở rộng tháp: Đúc khoang K0 + Lắp dựng hệ thống đà giáo mở rộng tháp để thi công khoang dầm K đối xứng qua tháp + Lắp dựng ván khuôn, cốt thép + Đổ bê tông khoang K0 cần cẩu tháp kết hợp thùng đổ vòi bơm + Bảo dỡng bê tông + Khi bê tông đạt cờng độ tiến hành căng kéo cốt thép DƯL cho dầm cứng + Lắp đặt dây văng căng sơ chỉnh dây văng cho khoang Ko + Đúc khoang (đúc hẫng cân bằng): + Lắp dựng đờng trợt cho xe đúc + Lắp dựng xe đúc hẫng chuyên dụng đối xứng bên tháp + Lắp đặt ván khuôn, cốt thép khoang K1 giàn giáo treo xe đúc SVTH: Hoàng Năng Tú 60 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả + Đổ bê tông khoang K1 cần cẩu tháp kết hợp thùng đổ vòi bơm + Bảo dỡng bê tông + Khi bê tông đạt cờng độ tiến hành căng kéo cốt thép DƯL cho dầm cứng + Lắp đặt dây văng căng sơ chỉnh dây văng cho khoang K1 theo thiết kế + Tiếp tục di chuyển xe đúc thi công khoang tiếp theo, khoang dài m + Sau đúc xong khoang phải tiến hành lắp dây văng khoang căng sơ chỉnh trớc chuyển sang khoang + Hợp long nhịp chính: Lắp dựng hệ thống quang treo chuẩn bị cho hợp long nhịp Tiến hành định vị đầu dầm cứng máy trắc địa Lắp dựng ván khuôn cốt thép đổ bê tông cho khoang hợp long Bảo dỡng bê tông Khi bê tông đạt cờng độ tiến hành căng kéo cốt thép DƯL cho khoang hợp long + Hoàn thiện cầu: + Sau bê tông đạt cờng độ, tiến hành tháo dỡ quang treo, đà giáo ván khuôn + Căn vào biểu đồ nội lực biến dạng thực tế để điều chỉnh dây văng cuối nhằm đạt đợc trạng thái nội lực biến dạng tối u trớc đa công trình vào khai thác + Đổ bê tông lớp mặt cầu, lắp lan can, thiết bị chiếu sáng, thoát nớc + Hoàn thiện cầu, vệ sinh môi trờng, thải lòng sông VI Thống kê khối lợng vật liệu dùng công trình - Khối lợng bê tông đợc tính dựa theo kích thớc hình học cấu kiện khối lợng cốt thép đợc tính dựa vào tỷ lệ so với bê tông công trình xây dựng theo định mức dự toán Bộ xây dựng ban hành - Tổng mức đầu t đợc lập dựa sau : - Sự thống kê vật liệu toàn cầu - Định mức dự toán XDCB số 1242/1998/QĐ-BXD ngày 25 tháng 11 năm 1998 Bộ xây dựng - Giá ca máy thiết bị xây dựng số 1260/1998/QĐ-BXD ngày 28 tháng 11 năm 1998 Bộ xây dựng - Giá vật t, vật liệu lấy theo mặt giá thời điểm lập - Tiền lơng khoản phụ cấp theo thông t số 23/BXD-VTK ngày 15 tháng 12 năm 1994 Bộ xây dựng - Thông t số 01/1999/TT-BXD ngày 16 tháng 01 năm 1999 Bộ xây dựng, hớng dẫn lập dự toán công trình xây dựng theo luật thuế giá trị gia tăng thuế thu nhập doanh nghiệp - Các chi phí theo tỷ lệ đợc rút từ công trình làm SVTH: Hoàng Năng Tú 61 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Thống kê vật liệu toàn cầu phơng án STT 10 11 12 13 14 15 Hạng mục công trình A Kết cấu phần Bê tông dầm cứng + dầm ngang Dây văng Bê tông át phan mặt cầu Bê tông lan can Lớp phòng nớc Cốt thép thờng dầm cứng (160kg/1m3) Cốt thép lan can (100kg/1m3) Cốt thép C.Đ.C dầm cứng (64.5kg/1m3) Gối cao su Điện chiếu sáng B Kết cấu phần dới Bê tông mố + độ Bê tông trụ + tháp cầu Cốt thép mố ( 90kg/1m3) Cốt thép trụ + tháp cầu ( 100kg/1m3) Cọc khoan nhồi F200 cm SVTH: Hoàng Năng Tú 62 Vật liệu Đơn vị Khối lợng f'c=50MPa m3 m m2 m3 m2 T T T cột 4594.986 1853.804585 779.35 272.5 5995 735.19776 27.25 296.376597 40 m3 m3 T T m 1268.338 8660.7195 114.15042 866.07195 4392 f'c=50MPa fy=400MPa fy=400MPa 15.2mm f'c=30MPa f'c=50MPa fy=400MPa fy=400MPa f'c=30MPa GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Tổng mức đầu t phơng án Số hiệu đơn giá A AI I 10 11 12 14 16 17 II AII B C D Đơn giá (đồng) Hạng mục Đơn vị Khối lợng Tổng mức đầu t Giá trị dự toán xây lắp Gtrị dtoán xây lắp Kết cấu phần Cáp văng ống HDPE( Hight density polyethylene sheath) Neo + phụ kiện Căng cáp văng BTCT nhịp dây văng Cốt thép tháp Bê tông tháp Cốt thép lan can Bê tông lan can Bê tông atphan Gối cầu Khe co dãn 15 cm Lớp phòng nớc Điện chiếu sáng Kết cấu phần dới Cọc khoan nhồi D=2.0 m Cốt thép mố Bê tông mố Phụ trợ thi công Gía trị xây lắp khác Chi phí khác (Tạo mặt bằng, bến bãi, quản lý dự án ) Dự phòng Trợt giá Chỉ tiêu 1m2 cầu theo GTDTXL đ đ đ đ T (A+B+C+D) AI+AII I+II m 5.461 300,000 1,638,387 T Cột 352 145.2 4,595 866.07 8,661 27.25 272.5 779.35 22 5,995 40 30,000,000 5,000,000 5,000,000 7,500,000 2,500,000 6,500,000 800,000 1,300,000 60,000,000 8,000,000 120,000 8,500,000 m T m3 % % 4,392 114.150 1,268 20 7,500,000 7,500,000 800,000 1+2+3 AI 10,560,000,000 726,000,000 22,974,930,000 6,495,539,625 21,651,798,750 177,125,000 218,000,000 1,013,155,000 480,000,000 176,000,000 719,400,000 340,000,000 41,772,958,260 32,940,000,000 856,128,150 1,014,670,400 6,962,159,710 4,595,666,868 % A 7,169,240,313 % % 10 10 A+B A 12,665,657,887 11,948,733,856 22,554,865 m3 T m3 T m3 m3 m m2 303.405 Thành tiền 151,270,970,612 119,487,338,556 114,891,671,689 73,118,713,429 25,000,000 7,585,126,666 Chơng IV: thiết kế sơ phơng án (Cầu dây văng nhịp với sơ đồ nhịp: ( 87 + 182 + 87 ) 42 I Giới thiệu phơng án thiết kế 42 II Lựa chọn sơ kết cấu nhịp: .42 III Tính toán khối lợng sơ 54 IV Tính sơ số cọc mố, tháp 54 SVTH: Hoàng Năng Tú 63 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả V Tổ chức thi công xây dựng 59 Thi công mố A0 , A3 59 Thi công trụ tháp T1 , T2 60 VI Thống kê khối lợng vật liệu dùng công trình 61 SVTH: Hoàng Năng Tú 64 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai [...]... tính toán Số tao chọn thiết (cm 2) cần thiết 31 3.650 37 .4 73 13. 910 14 30 8.481 36 .856 13. 681 14 30 3.005 36 .20 1 13. 438 14 29 7 . 23 9 35 .5 12 13. 1 82 14 29 1. 126 34 .7 82 12. 911 13 28 4.666 34 .010 12. 625 13 27 7.819 33 .1 92 12. 32 1 13 27 0.560 32 . 32 5 11.999 12 2 62. 865 31 .406 11.658 12 254.700 30 . 430 11 .29 6 12 246.046 29 .39 6 10.9 12 11 23 6.7 82 28 .28 9 10.501 11 22 7. 124 27 . 136 10.0 73 11 21 6. 839 25 .907 9.617 10 20 5.958 24 .607... 12 2 62. 571 31 .37 1 11.645 12 31 0. 435 37 .089 13. 768 14 28 0.047 33 .458 12. 420 13 28 8.079 34 .418 12. 776 13 29 5.689 35 . 32 7 13. 114 14 3 02. 888 36 . 187 13. 433 14 30 9.7 02 37 .001 13. 735 14 31 6.160 37 .7 73 14. 022 15 32 2 .29 6 38 .506 14 .29 4 15 32 8 .1 13 39 .20 1 14.5 52 15 33 3. 687 39 .867 14.799 15 21 28.454 25 4 .29 6 94 .39 6 95 SVTH: Hoàng Năng Tú Si 53 Diện tích thực tế của dây( cm 2) 37 .715 37 .715 37 .715 37 .715 35 . 021 35 . 021 ... 35 . 021 35 . 021 35 . 021 32 . 32 7 32 . 32 7 32 . 32 7 29 . 633 29 . 633 29 . 633 26 . 939 26 . 939 24 .24 5 24 .24 5 21 .551 21 .551 18.857 18.857 18.857 18.857 21 .551 21 .551 24 .24 5 24 .24 5 26 . 939 26 . 939 29 . 633 29 . 633 32 . 32 7 32 . 32 7 37 .715 35 . 021 35 . 021 37 .715 37 .715 37 .715 40.409 40.409 40.409 40.409 25 5. 922 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả III Tính toán khối lợng sơ bộ III.1 Khối... 12, 665,657, 887 11,948, 733 ,856 22 ,554,865 m3 T m3 T m3 m3 cái m m2 30 3.405 Thành tiền 151 ,27 0,970,6 12 119, 487 ,33 8,556 114,891,671,689 73, 118,7 13, 429 25 ,000,000 7,585, 126 ,666 Chơng IV: thiết kế sơ bộ phơng án 2 (Cầu chính dây văng 3 nhịp với sơ đồ nhịp: ( 87 + 1 82 + 87 ) 42 I Giới thiệu phơng án thiết kế 42 II Lựa chọn sơ bộ kết cấu nhịp: . 42 III Tính toán khối lợng sơ bộ ... 9. 134 10 195.046 23 .30 3 8.650 9 1 82. 956 21 .858 8.114 9 171.0 43 20 . 435 7.586 8 159. 32 3 19. 035 7.066 8 148.490 17.741 6.585 7 139 .661 16.686 6.194 7 139 .7 52 16.697 6.198 7 148.840 17.7 83 6.601 7 160. 120 19. 130 7.101 8 1 72. 4 23 20 .600 7.647 8 185. 027 22 .106 8 .20 6 9 197. 520 23 .599 8.760 9 20 9.6 62 25.049 9 .29 8 10 22 1.805 26 .500 9. 837 10 23 2.468 27 .774 10 .31 0 11 24 3. 0 53 29 . 039 10.779 11 25 3. 0 83 30 . 23 7 11 .22 4... cáp đờng kính 15.2mm có diện tích At = 2. 6 939 cm2 (gồm 7 sợi 7) Số tao cáp trong từng dây văng là: ni = Ai At SVTH: Hoàng Năng Tú 52 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Kết quả tính toán đợc thể hiện trong bảng sau: Dây số 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 1 Chiều dài... 5.7.4. 4) SVTH: Hoàng Năng Tú 54 GVHD: TH.S Nguyễn Nh Mai Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu hầm thi Nghiên cứu khả Với: : hệ số sức kháng, = 0.75 (5 .5.4 .2. 1 22 TCN 27 2-0 5) Ac : Diện tích nguyên của bê tông(m 2) fc: Cờng độ chịu nén của bê tông ở 28 ngày, fc =30 00 (T/m 2) As : Diện tích cốt thép chịu lực (m 2) Chọn sơ bộ: 50 36 cho cọc D=2m 50x x (3 6 x10 3 )2 As= =0.05 m2 4 x2 2 Ac = =3. 1 42 m2 4 ... mũi cọc + qp: sức kháng đầu cọc danh định (T/m 2) + qs : hệ số sức kháng đối với khả năng chịu lực của thân cọc + qp: sức kháng thành bên danh định (T/m 2) + Qc: trọng lợng bản thân cọc ( T ) - Tính toán sức kháng danh định của cọc gồm sức kháng thành bên và sức kháng mũi theo công thức của Reese và Wright (1 97 7) (1 0.8 .3. 4 22 TCVN 27 2-0 5): + Sức kháng thành bên: Với N 53: qS=0,0 028 N (MPa) Với 53 < N... =0.7 + Theo quy định của 10.8 .3. 9 22 TCN 27 2-05 ta cần chiết giảm sức kháng của cọc đơn do ảnh hởng của nhóm cọc Với khoảng cách các cọc chọn L=3D ta có hệ số chiết giảm =0.7 ( 10.8 .3. 9 .3 22 TCN 27 2-0 5) Sức chịu tải của cọc theo đất nền khi chiều dài cọc tính từ mặt đất tự nhiên L=58m Lớp 1 N 0.0 li (m) 4.0 L(m) 4.0 U (m) 6 .28 3 A(m 2) 3. 14159 qs 0 2 5.4 12. 5 16.500 6 .28 3 3.14159 0.01 52 3 17.5 3. 5 20 .000... tông mố: Vmố = 125 5.578 (m 3) - Khối lợng của bản quá độ : Vbản qú độ= 12. 76 m3 - Khối lợng tháp cầu: Tháp T1 T2 Cao (m) 82. 1 82. 1 Thân tháp 846.097 846.097 Bệ tháp 33 32 33 32 Dầm ngang 1 52. 2 63 1 52. 2 63 - Tổng khối lợng công tác bê tông trụ: Vtrụ = 8660. 72 (m 3) - Tính toán khối lợng công tác lan can và lớp phủ mặt cầu: + Lan can: VLan can = 2xALan can x Llan can = 2 x 0 .25 x 545 = 27 2.5 m3 + Diện tích lớp ... 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 i 25 .31 7 25 .7 72 26 .27 3 26 . 8 23 27 . 433 28 .11 28 .867 29 .718 30 .68 31 .776 33 . 033 34 .5 03 36.195 38 .21 61. 634 43. 445... 35 . 021 35 . 021 35 . 021 32 . 32 7 32 . 32 7 32 . 32 7 29 . 633 29 . 633 29 . 633 26 . 939 26 . 939 24 .24 5 24 .24 5 21 .551 21 .551 18.857 18.857 18.857 18.857 21 .551 21 .551 24 .24 5 24 .24 5 26 . 939 26 . 939 29 . 633 29 . 633 32 . 32 7 ... 11 .22 4 12 2 62. 571 31 .37 1 11.645 12 31 0. 435 37 .089 13. 768 14 28 0.047 33 .458 12. 420 13 28 8.079 34 .418 12. 776 13 29 5.689 35 . 32 7 13. 114 14 3 02. 888 36 . 187 13. 433 14 30 9.7 02 37 .001 13. 735 14 31 6.160 37 .773