Đang tải... (xem toàn văn)
Đề tài sử dụng kết quả quan trắc các yếu tố khí tượng trạm Ba Tơ, trạm An Chỉ và trạm Quảng Ngãi, kết hợp tham khảo kết quả nghiên cứu tổng hợp đặc điểm khí hậu thuỷ văn tỉnh Quảng Ngãi do Đài khí tượng thuỷ văn khu vực Trung Trung Bộ thực hiện tháng 12 năm 2001.Lưu vực sông Vệ nói riêng và tỉnh Quảng Ngãi nói chung đều nằm trong vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa, mưa nhiều vào nửa sau mùa nóng và nửa đầu mùa lạnh.Chính dãy núi Trường Sơn đã đóng vai trò chủ đạo trong việc làm lệch pha mùa mưa của khu vực.Trong thời kỳ cuối mùa hạ đầu mùa đông, gió Đông Bắc đối lập với hướng núi, đi theo đó là những nhiễu động như xoái thấp, bão,.. đã thiết lập mùa mưa ở Quảng Ngãi nói riêng và các tỉnh miền Trung nói chung trong khi các vùng khác thì đi vào mùa khô. Về mùa hạ một hệ quả ngược lại đã xảy ra với hướng gió của luồng gió mùa mùa hạ , trong khi mùa mưa xảy ra trong phạm vi cả nước thì ở Quảng Ngãi – miền Trung đang là mùa khô kéo dài với những ngày thời tiết nóng đặc biệt
ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ TUYẾN CHỈNH TRỊ I SÔNG VỆ Sông Vệ bắt nguồn từ vùng núi phía Tây huyện Ba Tơ Sông chảy theo hướng Tây Nam – Đông Bắc đổ biển qua cửa Cổ Luỹ cửa Đức Lợi sông dài 90 Km, có 2/3 chiều dài sông chảy vùng rừng núi có độ cao 100-1000 (m) Sông có phụ lưu cấp I , phụ lưu cấp II Các nhánh sông không lớn, đáng kể nhánh sông : + Sông Tà Nô : chảy từ Đồng Bia có độ cao 200 (m), theo hướng Tây Đông hợp với sông cách huyện Ba Tơ 18 km phía hạ lưu + Sông Mễ : Chảy từ vùng núi Yu Kon, phần tiếp giáp huyện Ba Tơ Minh Long theo hướng Tây Bắc-Đông Nam hợp lưu Tuần Giang dài Km + Nhánh sông Thoa chảy từ thôn Mỹ Hưng xã Hành Thịnh, thôn Phú An–Đức Hiệp theo hướng Tây Bắc - Đông Nam hợp lưu Phú An dài km Ngoài có nhánh sông khác sông Cây Bứa dài 15 km, sông Phú Thọ dài 16 km, hợp lưu với sông gần vùng cửa sông tạo thành hình nan quạt Nguồn chúng chủ yếu nước mưa vùng Tiếp giáp vùng núi đồng sông Vệ có diện tích lưu vực 1260 km, bao gồm phần lớn diện tích huyện Tư Nghĩa Độ cao trung bình khoảng 170(m), mật độ lưới sông 0,79 km/km2 Thực vật che phủ bề mặt lưu vực phần lớn rừng già, bụi rậm, vùng hạ lưu chủ yếu đất canh tác nông nghiệp II KHÁI QUÁT TUYẾN CHỈNH TRỊ Dự án “ Đê kè chống xói lở sông Vệ ” chạy dọc chiều dài 30522m dòng sông Vệ, từ thôn Phú Khương – xã Hành Tín đến thôn An Chuẩn - xã Đức Lợi, qua xã Hành Tín Đông, Hành Thiện, Hành Thịnh, Hành Phước, Hành Đức huyện Nghĩa Hành; xã Đức Hiệp, Đức Nhuận, Đức Thắng, Đức Lợi - huyện Mộ Đức; xã Nghĩa Mỹ, Thị trấn Sông Vệ, Nghĩa Hiệp, Nghĩa Hòa - huyện Tư Nghĩa, tỉnh Quảng Ngãi Vị trí có tọa độ địa lý: 14o53,7’ đến 15o01,2’ vĩ độ Bắc; 108o 47,3’ đến 108o54,8’ kinh độ Đông; Đoạn sông từ xã Hành Tín đến điểm hợp lưu sông Thoa khoảng 16,0Km, năm qua tượng sạt lở diễn tương đối mãnh liệt, gây ảnh hưởng lớn SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH đến sản xuất, sinh hoạt nhân dân bên bờ sông Sau mưa lũ năm 1999 nguồn vốn ngân sách, Tỉnh đầu tư xây dựng hai đoạn kè địa phận thôn Phú An Nghĩa Lập thuộc xã Đức Hiệp.Hiện hai đoạn kè phát huy hiệu tốt Tại đoạn giao sông Vệ sông Thoa tình hình sạt lở mạnh, chiều dài sạt lở khoảng 1500m phía bờ tả, năm 0,25ha khiến 20 hộ dân sống phải di dời Về thượng lưu phía bờ tả cầu Cộng Hòa địa phận thôn Phú Lâm vùng sạt lở với chiều dài khoảng 1500m, năm làm 0,6ha đất thổ cư canh tác khiến 30 hộ phải di dời 37 hộ khác chịu ảnh hưởng Tại địa phận xã Hành Tín Đông có nhiều đoạn sạt lở nhất, với chiều dài sạt lở tổng cộng khoảng 1800m, nguy thôn Thiên Xuân với chiều cao bờ sạt lở 6m Đoạn sông từ ngã ba giao sông Thoa sông Vệ kéo dài đến Cửa Lở khoảng 15,0 Km qua địa phận Thị trấn Sông Vệ gây sạt lở bờ tả thượng lưu cầu Sông Vệ hạ lưu bờ hữu cầu Sông Vệ thôn Năng An thuộc địa phận xã Đức Nhuận đến giáp xã Đức Thắng khiến 30 hộ phải di dời, uy hiếp đường liên thôn hai xã.Cuối đoạn sông tương đối ổn định, thôn Đại Bình xã Nghĩa Hiệp mỏ hàn xây dựng từ 1988 đảm bảo tốt nhiệm vụ hạ lưu gây sạt lở bờ tả với chiều dài sạt lở 2000m , tốc độ sạt lở hàng năm 5m/năm, chủ yếu đất nông nghiệp Nhìn chung dọc bờ sông Vệ tình hình sạt lở cục nhiều nơi nghiêm trọng Năm 1988 Dự án “Qui hoạch chỉnh trị sông Vệ” Trường Đại học Thuỷ lợi Hà Nội chỉnh trị số đoạn sông Vệ Nhưng diễn biến thời tiết năm qua phức tạp, mưa lũ ngày lớn, đặc biệt lũ năm 1999 làm cho dòng chảy chuyển biến mạnh, tình hình sạt lở nghiêm trọng, chủ lưu dòng chảy đổi hướng phá vỡ cân có Tình cần có biện pháp chỉnh trị kịp thời để tạo ổn định dòng chảy Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp đưa giải pháp công trình chỉnh trị đoạn sông cong qua thôn Hoà Mỹ - Hành Phước, hàng năm bờ tả sông khu vực bị sạt lỡ nghiêm trọng, gây thiệt hại lớn người cải vật chất, đất đai canh tác cho nhân dân khu vực III TÌNH HÌNH DÂN SINH KINH TẾ Khu vực hưởng lợi dự án khu dân cư thôn Hoà Mỹ thuộc xã Hành Phước huyện Nghĩa Hành SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Đặc điểm kinh tế xã hội xã Hành Phước 2007 Chỉ tiêu Giá trị ĐẶC ĐIỂM - Tổng diện tích đất tự nhiên 845 - Diện tích đất nông nghiệp 412 - Diện tích lúa 386 - Tổng sản lượng lương thực 2216 - Lương thực bình quân đầu người/năm 430 kg - Tổng dân số 8200 người - Lao động 95% - Số lao động nông nghiệp 12 hộ - Số hộ đói nghèo THIỆT HẠI DO SẠT LỞ - Diện tích bị sạt lở hàng năm 8- 10 - Tốc độ sạt lở lấn vào bờ hàng năm 5-7 m IV TÌNH HÌNH HIỆN TRẠNG SẠT LỠ CỦA VÙNG DỰ ÁN IV.1 Tình hình sạt lở khu vực dự án thôn Hoà Mỹ Khu vực xây dựng công trình thuộc thôn Hoà Mỹ xã Hành Phước, huyện Nghĩa Hành, tỉnh Quảng Ngãi dọc theo bờ Bắc sông Vệ( bờ tả) Đoạn sông qua thôn Hoà Mỹ đoạn sông cong, bờ lõm kéo dài km Ở đoạn sông lạch sâu nằm ép sát bờ sông, có cao trình thay đổi từ 1.67 m – 2.50 m Về mùa lũ chủ lưu dòng chảy ép sát hướng vào bờ, kết hợp với điều kiện địa chất yếu gây xói lở bờ Chiều dài xói lở 1,354 km , diện tích bị ảnh hưởng đất nông nghiệp với tốc độ xói lở 0.25 ha/ năm, số hộ dân bị ảnh hưởng 50 hộ IV.2 Hiện trạng công trình vùng dự án Hiện vùnng dự án có công trình bảo vệ bờ thô sơ nhân dân hai bên bờ xây dựng, hiệu bảo vệ thấp Vì cần thiết phải xây dựng công trình bảo vệ chông sạt lở đoạn sông la yêu cầu cấp thiết V SỰ CẦN THIẾT PHẢI THỰC HIỆN DỰ ÁN Tình hình sạt lở bờ sông Vệ kéo dài qua huyện Nghĩa Hành, Mộ Đức Tư Nghĩa, xẩy thường xuyên, liên tục gây uy hiếp đến nhà cửa nhân dân sống dọc hai bờ sông, công trình hạ tầng đường giao thông , trường học đặc biệt tính mạng nhân dân vùng Trong năm gần nhà cửa, ruộng vườn SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH thường xuyên bị trôi đến mùa mưa lũ, gây thiệt hại nghiêm trọng đến đời sống tình hình sản xuất nhân dân Khu vực đoạn sông cong qua thôn Hoà Mỹ khu vực bị sạt lở nghiêm trọng nhất, đe doạ trực tiếp đến khu dân cư thôn Hoà Mỹ, ảnh hưởng đến đời sống nhân dân Vì việc triển khai đầu tư xây dựng dự án Kè Sông Vệ, đoạn thôn Hoà Mỹ việc làm cần thiết cấp bách đảm bảo ổn định cho nhân dân sống ven bờ an cư sản xuất SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH CHƯƠNG II: ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN I ĐẶC ĐIỂM ĐỊA HÌNH Khu vực xây dựng công trình thuộc địa phận xã Hành Phước huyện Nghĩa Hành tỉnh Quảng Ngãi, cách thị xã Quảng Ngãi khoảng 20 km phía Tây Địa hình khu vực chủ yếu lòng sông, xen lẫn bãi cát sông, hai bên bờ làng mạc, cao độ lòng sông xoải theo hướng dòng chảy Đoạn sạt lở thuộc thôn Hoà Mỹ, có chiều dài 400 m Đoạn bờ nghiên cứu nằm phía bờ lõm đoạn sông cong, dòng chủ lưu ép sát bờ gây xói lở nghiêm trọng, đặc biệt mùa mưa lũ, đe doạ đến tính mạng tài sản nhân dân vùng Tài liệu địa hình sử dụng tài liệu khảo sát Trung Tâm Tư Vấn Ứng Dụng Và Kĩ Thuật Môi Trường lập tháng 3/2003, gồm: - Bình đồ lòng sông phần xây dựng công trình qua thôn Hoà Mỹ - Các mặt cắt ngang lòng sông II ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT Qua báo cáo kết khảo sát địa chất công trình, cụ thể sau: * Cấu tạo địa chất bờ sông Vệ, sông Thoa gồm lớp nham thạch có nguồn gốc bồi tích thềm, có đăc điểm chung thấm nước từ trung bình đến mạnh, chí mạnh, tính chất lý lực học yếu, dễ bị xói lở, sạt, truợt rửa trôi hoạt động xâm thực từ dòng chảy mặt Tại khu vực nơi hình thành phức hệ chứa nước ngầm lớn nhỏ, hoạt động xâm thực diễn biến phức tạp mạnh mẽ Nước ngầm thành tạo lưu trữ hệ tầng cát cuội sỏi cát lẫn sỏi, nguồn gốc đáy thềm sông, có áp tạm thời áp Về mùa khô mực nước ngầm hạ thấp đáng kể, cao mực nước sông, bù cấp cho nước sông Còn mùa mưa lũ, nước ngầm dâng cao theo mực nước sông Nước ngầm nhìn chung có hướng vận động từ phía bờ phía sông * Toàn tuyến công trình nằm đá granit phức hệ Trà Bồng - Ba Tơ với cấu trúc bị phá hủy, kiến trúc hạt vừa đến hạt thô, cấu tạo không liền khối Tầng phủ Đệ tứ, từ mặt đất thiên nhiên xuống tới đá gốc, dày thay đổi từ vài mét đến hàng chục mét, bao gồm sét hạt cát, sét hữu cơ, bùn cát sét lẫn cuội sỏi, cát sỏi Trong lớp bùn cát – sét lẫn cuội sỏi, có nơi tạo thành túi cát chảy, SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH lớp kẹp mỏng dạng thấu kính, có nơi lớp nham thạch dẫn cấu tạo xếp lớp mỏng từ chục cen- ti-mét đến năm chục cen-ti-mét lặp lại theo quy luật, tương đối phức tạp * Cấu tạo tầng phủ Đệ tứ với lớp nham thạch có tính thấm tăng dần theo chiều sâu khu vực xây dựng yếu tố thuận lợi để hoạt động xâm thực dòng chảy trở nên mạnh mẽ Ngoài tụ điểm dân cư với mật độ tương đối đông tập trung hai bên bờ sông có hoạt động xây dựng làm ảnh hưởng đến tính bền vững môi trường đất nước, góp phần không nhỏ vào sạt lở bờ sông Sau kết khảo sát điểm sạt lở khu vực dự án : * Đoạn mặt cắt thôn Hoà Mỹ : + Lớp : Á sét nhẹ, đầu tầng lẫn nhiều rể cỏ cây, màu xám vàng , xám nâu, trắng nhạt Đất ẩm vừa, kết cấu chặt vừa, trạng thái nửa cứng Nguồn gốc (aQ) Lớp phân bố mặt, chiều dày lớp từ 1.5 ÷ m Các tiêu lý lớp qua mẫu thí nghiệm sau : - Thành phần hạt (%) : • Sét : 11,5 % • Bụi : 25,5 % • Cát : 63,0 % - Lượng ngậm nước thiên nhiên We : 18,75 % - Độ đặc B : -0,038 - Dung trọng : Thiên nhiên γw : 1,64 T/m3 γk : 1,38 T/m3 - Tỷ trọng Δ : 2,70 - Độ khe hở n : 48,85 % - Tỷ lệ khe hở ε0 : 0,955 - Độ bảo hoà G : 53,01 % - Lực dính kết C : 0,19 KG/cm2 Ctt : 0,10 KG/cm2 φ : 140 42’ φ tt : 120 K : 1,90x10-6 m/s Khô - Góc nội ma sát - Hệ số thấm SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH + Lớp : Á cát nặng, cát chủ yếu hạt nhỏ màu xám vàng, xám xanh Đất ẩm ướt, kết cấu chặt Nguồn gốc (aQ) Lớp phân bố nằm lớp 1, chiều dày lớp từ 3.0 ÷ 6.0 m Các tiêu lý lớp qua mẫu thí nghiệm sau : - Thành phần hạt (%) : • Sét : 6,5 % • Bụi : 10,0% • Cát : 83,5 % - Lượng ngậm nước thiên nhiên We : 25,25 % - Dung trọng : Thiên nhiên γw : 1,94 T/m3 γk : 1,55 T/m3 - Tỷ trọng Δ : 2,71 - Độ khe hở n : 42,84 % - Tỷ lệ khe hở ε0 : 0,75 - Độ bảo hoà G : 91,28 % - Lực dính kết C : 0,13 KG/cm2 Ctt : 0,10 KG/cm2 φ : 150 14’ φbh : 130 K : 7,77.10-6 m/s Khô - Góc nội ma sát - Hệ số thấm + Lớp 2a : Cát hạt thô đến vừa lẫn cuội sỏi màu xám vàng, xám xanh.Cát bão hoà nước, kết cấu chặt, trạng thái rời xốp, thành phần chủ yếu thạch anh Nguồn gốc (aQ) , lớp phân bố lớp , có chiều dày 2,5 ÷ 3,0 m Các tiêu lý lớp qua mẫu thí nghiệm sau : - Thành phần hạt (%) : • Hạt cát : 92,0 % • Hạt sạn : 7,0% • Hạt cuội : 1,0 % - Dung trọng đắp khô γk : 1,45 T/m3 _ Dung trọng chặt γ1 :1,78 T/ m3 - Dung trọng xốp γ2 : 1,39 T/m3 SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH - Tỷ trọng Δ : 2,68 - Độ khe hở n : 46,0 % - Tỷ lệ khe hở ε0 : 0,851 - Tỷ lệ khe hở nhỏ εmin : 0.503 - Tỷ lệ khe hở lớn εmax : 0.932 - Độ chặt tương đối D :0.19 - Đường kính D10 : - Đường kính D60 : 0.62 mm - Hệ số không đồng - Góc nghỉ khô 0.22 mm : 2.80 φk : 340 36’ + Lớp :Bùm sét màu xám xanh Đất bão hoà nước, kết cấu chặt, trạng thái mềm dẻo nhão, phân bố dạng thấu kính Nguồn gốc (aQ) Lớp phân bố lớp 2, chiều dày 1,7 m Các tiêu lý lớp qua mẫu thí nghiệm sau : - Thành phần hạt (%) : • Sét : 49,0 % • Bụi : 36,0 % • Cát : 15,0 % - Lượng ngậm nước thiên nhiên We : 35,80 % - Độ đặc B : 0.713 - Dung trọng : Thiên nhiên γw : 1,82 T/m3 γk : 1,34 T/m3 - Tỷ trọng Δ : 2,71 - Độ khe hở n : 50,55 % - Tỷ lệ khe hở ε0 : 1,022 - Độ bảo hoà G : 94,92 % - Lực dính kết C : 0,25 KG/cm2 Ctt : 0,15 KG/cm2 φ : 58’ φ tt : 50 K : 4,02x10-6 m/s Khô - Góc nội ma sát - Hệ số thấm SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Tóm lại công trình bảo vệ lòng sông bờ sông xây dựng lớp lớp ,3 Các lớp 2,3 có tính chịu nén lún tốt tính dính kết kém, dễ bở rời có tác dụng dòng chảy Do vật liệu xây dựng công trình phải có tính chống xói tốt đá hộc, rọ đá Đặc biệt tầng lọc ngược với vải lọc có tính chất chống xói ngầm tốt III ĐIỀU KIỆN VẬT LIỆU XÂY DỰNG III.1 Đất đắp Bãi lấy đất Núi Điệp thuộc xã Đức Hiệp huyện Mộ Đức dãi đồi, núi thấp liên tục Hiện khai thác phục vụ thi công công trình giao thông, thuỷ lợi địa phương Khối lượng khai thác lớn, ước lượng khoảng 1500000 m3 III.2 Cát, sỏi Khai thác chổ, bãi cát, sỏi dọc, ven bờ sông gần khu vực dự án III.3 Đá loại Đá loại đề nghị khai thác mỏ vật liệu xây dựng Km 14 + 700 tuyến quốc lộ 24 IV ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Đề tài sử dụng kết quan trắc yếu tố khí tượng trạm Ba Tơ, trạm An Chỉ trạm Quảng Ngãi, kết hợp tham khảo kết nghiên cứu tổng hợp đặc điểm khí hậu - thuỷ văn tỉnh Quảng Ngãi Đài khí tượng thuỷ văn khu vực Trung Trung Bộ thực tháng 12 năm 2001 Lưu vực sông Vệ nói riêng tỉnh Quảng Ngãi nói chung nằm vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa, mưa nhiều vào nửa sau mùa nóng nửa đầu mùa lạnh Chính dãy núi Trường Sơn đóng vai trò chủ đạo việc làm lệch pha mùa mưa khu vực Trong thời kỳ cuối mùa hạ đầu mùa đông, gió Đông Bắc đối lập với hướng núi, theo nhiễu động xoái thấp, bão, thiết lập mùa mưa Quảng Ngãi nói riêng tỉnh miền Trung nói chung vùng khác vào mùa khô Về mùa hạ hệ ngược lại xảy với hướng gió luồng gió mùa mùa hạ , mùa mưa xảy phạm vi nước Quảng Ngãi – miền Trung mùa khô kéo dài với ngày thời tiết nóng đặc biệt * Một số đặc điểm khí hậu vùng hạ lưu sông Vệ : SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH IV.1 Nhiệt độ - Nhìn chung vùng Quảng Ngãi có nhiệt độ thay đổi theo độ cao theo mùa Vùng đồng ven biển có nhiệt độ trung bình năm 25,5-26,5 oC, vùng núi cao 500m có nhiệt độ trung bình năm 23,5-25,5 oC, vùng núi cao 500m có nhiệt độ trung bình năm 21,0-23,5oC - Trong tháng mùa hè (tháng 5-8) nhiệt độ cao vùng đồng khoảng 34-35oC, vùng núi khoảng 33oC - Các tháng mùa đông (tháng 12, 01, 02) nhiệt độ xuống thấp, nhiệt độ trung bình từ 21-22oC - Nhiệt độ cao trạm Quảng Ngãi 41,4oC, trạm Ba Tơ 41,5oC - Nhiệt độ thấp trạm Quảng Ngãi 12,0oC, trạm Ba Tơ 11,3oC Bảng: phân phối đặc trưng nhiệt độ không khí VII Nă Tháng I 20, II 23, III 24, IV 26, V 27, VI 27, VII I 27, 28, IX 26, X 25, XI 23, XII m 21, Tcp(0C ) Tmax(0C 33, 34, 38, 40, 40, 38, 37, 37, 37, 34, 33, 29, 25,3 ) Tmin(0C 12, 14, 13, 18, 20, 21, 21, 21, 20, 17, 16, 13, 36,5 ) 6 0 17,6 IV.2 Độ ẩm: - Độ ẩm tương đối cao vào mùa đông thấp vào mùa hạ Độ ẩm cực đại thường xảy vào tháng XI XII, độ ẩm thấp xảy tháng VII, VIII - Độ ẩm trung bình nhiều năm : U = 85,3% - Độ ẩm thấp Umin = 34,0% : Bảng phân phối đặc trưng độ ẩm tương đối Tháng I II U% 88 86 Umin 69 65 IV.3 Nắng III 82 56 IV 81 52 V 80 54 VI 80 59 VII 80 56 VIII 86 55 IX 88 62 X 90 70 XI 89 74 XII 88 75 - Quảng Ngãi tỉnh có số nắng thuộc diện trung bình cao khu vực, tổng số nắng hàng năm vùng đồng đạt trung bình khoảng 2200SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 10 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Góc lệch α đập mỏ hàn Là góc hợp trục đập phương dòng chảy ứng với mực nước tạo lòng Có thể bố trí đập mỏ hàn theo ba cách: Xuôi (α90o) Ở vùng có dòng chảy hai chiều bố trị mỏ hàn thẳng góc.Ở vùng có dòng chảy chiều chọn gốc lệch từ 65o ÷ 80o Đập mỏ hàn số 1,ta chọn góc lệch α =66o Đập mỏ hàn số 2,ta chọn góc lệch α =70o Đập mỏ hàn số 3,ta chọn góc lệch α =72o Đập mỏ hàn số 4,ta chọn góc lệch α =71o Đập mỏ hàn số 5,ta chọn góc lệch α =65o Khoảng cách hai đập mỏ hàn Khoảng cách đập mỏ hàn nên bố trí cho vị trí đập mỏ hàn hạ lưu nằm phạm vi ảnh hưởng đập mỏ hàn thượng lưu, để tránh dòng chảy đâm vào bờ gây xói lở a Công thức kinh nghiệm Antunin α β β α Hình 1: Sơ đồ tình khoảng cách hai đập mỏ hàn bờ sông thẳng Để thỏa mãn điều kiện dòng chảy vòng qua đầu đập khuất tán không đến gốc mỏ hàn sau Nếu gọi L khoảng cách đập Lp: chiều dài hiệu đập l: chiều dài thân đập SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 27 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH α: góc đường trục đập hướng dòng chảy đầu đập β: góc khuếch tán Khoảng cách mỏ hàn tình theo công thức: L = Lpcosα + Lpsinαcotgβ Khi β = 9o α >75o cosα ≈ 1; sin α ≈ 1; cotgβ ≈ Do đó: L = 6Lpsinα = 6Lp Để tránh xói lở gốc đập dùng: Lp = 2/3.l Do ta có: L ≈ 4l b Khi bờ lõm - Với R < (5 ÷ 6)B chọn L = (2 ÷ 3)lt.sinα - Với R ≥ (5 ÷ 6)B chọn L = (4 ÷ 5)lt.sinα Trong đó: L: Khoảng cách đập lt: Chiều dài công tác đập thượng lưu α: Góc lệch trục đậpvà hướng dòng chảy đầu đập B: Chiều rộng tuyến chỉnh trị, B = 161,9 m R: Bán kình cong tuyến chỉnh trị bờ lõm, R = 3.5B = 566,65 (m) R=5B = 809,5 (m) Vậy, với đập mỏ hàn thứ có l = 37.19 m Ta có khoảng cách đập thứ đập thứ hai là: L1-2 = 3.l1.sinα = 3.37.19.sin66o = 101,92(m) - Chiều dài đập thứ hai xác định bình đồ từ bờ đến tuyến chỉnh trị là: l2 = 59,27 m Tương tự, ta tính khoảng cách đập mỏ hàn thứ hai thứ ba là: L2-3 = 3.l2.sinα = 3.59.27.sin70o = 167,09 (m) SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 28 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH - Chiều dài đập thứ ba xác định bình đồ từ bờ đến tuyến chỉnh trị là: l3 = 77,54 m Khoảng cách đập mỏ hàn thứ ba đập mỏ hàn thứ tư : L3-4 = 3.l3.sinα = 3.77.54 sin72o = 221,23(m) - Chiều dài đập thứ tư xác định bình đồ từ bờ đến tuyến chỉnh trị là: l4 = 57,79 m Khoảng cách đập mỏ hàn thứ tư đập mỏ hàn thứ năm : L4-5 = 3.l3.sinα = 3.57,79.sin71o = 163,92 (m) Chiều dài đập thứ năm xác định bình đồ từ bờ đến tuyến chỉnh trị là: L5 = 31,86 m Kết cấu đập mỏ hàn 5.1 Cao trình đập mỏ hàn Cao trình đỉnh đập cao trình mực nước thiết kế cộng với chiều cao sóng leo hs chiều cao an toàn a=0,5(m) Cao trình mực nước thiết kế chọn tương ứng với lưu lượng tạo lòng vị trí công trình theo đề ta có mực nước ứng với lưu lượng tạo lòng Ztl =6,24(m) × sl Chiều cao sóng leo: h = 3,2 K × s 5/4 Trong đó: h = 0,0208 W × × đ × tgα h s 1/ D 5/ = 0,0208 10.44 × × 1/ 6.44 = 0,73 (m) d K = 0,77: hệ số có quan hệ đến độ nhám mái dốc mái đổ đá α :góc kẹp mái đậpvà đường nằm ngang tga lấy=0,5 sl × h = 3,2 K đ × × s × × × tgα h =3,2 0,77 0,5 0,73 = 0,89 (m) Vậy cao trình đập mỏ hàn ∇ dd =htk +hsl +a=6,24+0,89+0,5=7,65(m) SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 29 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Chọn ∇ dd = 7,65(m) Chọn độ dốc dọc thân đập i=0,005 5.2 Mặt cắt đập - Ta chọn loại mỏ hàn đá hộc đất bọc đá có mặt cắt hình thang Chiều rộng đỉnh đập : B=3 (m) Độ dốc mái đập : +Thay đổi dần từ đầu mũi đập đến gốc đập : mtl=mhl=2.5÷1,5 - Độ dốc mũi mỏ hàn : m=2,5 Độ dốc dọc đỉnh đập phía lòng sông chọn sau : Đập số i 0.005 0.005 0.005 0.005 0.005 5.3 Tính toán kích thước vật liệu: a Kích thước đá lát mái: + Chống lực tác động dòng chảy: d1 = ( Với: η: hệ số ổn định cho phép công trình bảo vệ bờ η=1,5 U: lưu tốc bình quân thủy lực lớn thực đo u = vmax = 2,2 ( m/s ) K = = = 0,92 h = MNTK – Cao trình chân kè = 6,24 – 4,24 = ( m ) d1 = ( = 0,25 ( m ) + Chống lực tác động sóng: d2 = η.d0.hs Với: η: hệ số ổn định cho phép công trình bảo vệ bờ η=1,5 d0 hệ số phụ thuộc vào mái dốc thân kè m = 2,5 => d0 = 0,12 tỷ số chiều dài chiều cao sóng = Ls = 0,304.W.D1/2 = 0,304.10,44.6,441/2 =8,05 Hs = 0,0208.W5/4.D1/3 = 0,0208.10,445/4.6,441/3 = 0,73 SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 30 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH => = 11,03 trọng lượng riêng đá nước = 2,65 ( T/m3 ), = ( T/m3 ) => d2 = 1,5.0,12.0,73 = 0,18 ( m ) Vậy ta chọn kích thước đá lát mái thỏa mãn d = max ( d1, d2 ) = 0,25 ( m ) b Kích thước đá hộc thả rơi để bảo vệ đầu đập: Đá hộc thả rời có ưu điểm: Tự lún, bổ sung vào chỗ xói lở, phù hợp với biến hình lòng sông Tránh tập trung nhân lực, vật lực tài lực Linh hoạt, chủ động Nhược điểm: Dể bị nước xói gây sụp đổ Khối lượng đá lớn Xác định theo công thức: 1/0.36 η × U ml d ≥ 0.14 ÷ k × 5.45 × h Trong đó: Uml: Lưu tốc tới gần đầu mỏ hàn tương ứng với mực nước lũ b U ml = U 0' × 1 + 0.2 + k ÷ B U0’: Lưu tốc bình quân mặt cắt ứng với Qmax (khi chưa có đập) U= (V max ∼ Qmax) Vmax = ( Hmax2/3 x J1/2)/n = [9,08 2/3 (2,1x10-4 )1/2]/0,0294 = 2.15 (m/s) h: Chiều sâu viên đá tính toán (m) h= MNTK- Zđáy k: Hệ số điều chỉnh lưu tốc khởi động Trường hợp dòng nước húc thẳng vào tuyến bờ, lấy k= (0.6÷ 0.9) Chọn k= 0.9 SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 31 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH c Tính toán chiều dày lớp đá học bảo vệ mái đập: d = 1,85 hs =1,85 0,73 = 0,39 (m) => Để chống xói đập, mái đập phải phủ lớp đá hộc, chiều dày lớp đá: 0,4 (m) 5.4 Tính toán bè chìm gia cố đáy: Bè chìm cành gia cố đáy thường dày 30 ÷ 40cm Số lượng đá để dìm bè tính theo quan hệ sau: t (1 − n2 )(1 − γ ) = t1 (γ − 1)(1 − n1 ) Trong đó: - t1, γ1, n1 -biểu thị chiều dày, dung trọng, hệ số rỗng lớp đá bè t2, γ2, n2 - biểu thị chiều dày, dung trọng, hệ số rỗng bè Nếu xét thêm hệ số an toàn, ta tính chiều dày lớp đá cần thiết để bè chìm: t1 = η t (1 − γ )(1 − n2 ) (γ − 1)(1 − n1 ) Coi t1 đường kính viên đá Ở ta chọn phương án bè chìm gia cố đáy : đổ đá hộc lớp dày 0,5 (m) 5.5Tính toán thiết kế chi tiết cho mỏ hàn Tính toán kết cấu kè lát mái: 6.1 Thiết kế hình học kè lái mái: Cao trình đỉnh kè lát mái: Zđỉnh kè= 8.0 (m) Cao trình đỉnh chân kè: Theo tiêu chuẩn TCVN 8491:2010 (trang 129), cao trình đỉnh chân kè cao mực nước kiệt ứng với tần suất 95% với độ gia thăng 0.5m Zck = Hmin95% + 0,5 = 3,74 + 0,5 = 4,24 (m) SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 32 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Thân làm đá lát khan Chân kè làm đá hộc thả rời Bề rộng chân kè: Bchân kè= m Mái dốc chân kè thường lấy m ≥1,5 Chọn mái dốc chân kè: mchân= 2,5 Mái dốc thân kè thường lấy m =2 1.1 Kích thước đá hộc thả rời chân kè: Kích thước viên đá: Chống lại lực tác dụng dòng chảy: η ×U 0.36 d1 = 0.14 ÷ k × 5.45 × h Trong đó: η + : Hệ số ổn định cho phép công trình bảo vệ bờ lấy hệ số ổn định cho phép đê có cấp tương đương η = 1.5 + U: Lưu tốc bình quân thủy lực lớn thực đo (tương ứng với thời gian lũ) + h: Chiều sâu viên đá tính toán (m) với Ztk= 6,24(m) h= MNTK- Zđáy sông + k: Hệ số điều chỉnh lưu tốc khởi động Trường hợp dòng nước húc thẳng vào tuyến bờ, lấy k= (0.6÷ 0.9) Chọn k= 0.9 Vậy ta có: Chọn d1 = 0,8 cho kè lát mái 6.3 Kết cấu thân kè đá hộc lát khan: Mái dốc thân kè thường lấy m= 2÷ 3 Chọn mái dốc thân kè: mthân= Bề rộng đỉnh kè: chọn b= m SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 33 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Đá hộc xếp đứng chèn chặt Dưới lớp đá hộc thường làm đá dăm dày từ 0.1m đến 0.15m Đá lát cần thõa mãn theo tiêu chuẩn: - Chống tác động dòng chảy - Chống tác động sóng Khi đó, ta chọn d= max (d1, d2)= 0,25 (m) (tính toán mục 5.3) Tính toán ổn định công trình mỏ hàn : 7.1 Thời điểm tính toán : - Thời điểm mực nước ngang với đỉnh mỏ hàn: + Tính kích thước đá xây mỏ hàn; + Tính độ sâu hố xói đầu mũi mỏ hàn, gia cố đáy - Thời điểm mực nước lũ tràn qua đỉnh mỏ hàn: + Tính kích thước đá gia cố đỉnh; + Tính ổn định trượt; + Tính gia cố lòng sông hạ lưu mỏ hàn 7.2 Tính toán chống xói thân mỏ hàn : Nếu gia cố mặt công trình đá hộc, lưu tốc khởi động đá lát cần thỏa mãn điều kiện: Vmax ≤ Vc Trong đó: +Vc lưu tốc khởi động đá lát, xác định dựa vào công thức khởi động Samốp: Uo=4,6d1/3H1/6 +Vmaxlà lưu tốc lớn đỉnh mỏ hàn, tính sau: Vmax = Qmax 3200 = = 2,2( m / s) B.H max 161,9.9,08 Khi tính đường kính đá hộc nên lấy lưu tốc lớn dòng chảy Umax làm lưu SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 34 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH tốc khởi động để an toàn nên nhân thêm hệ số an toàn η = 1.5 Tính Umax ứng với thời gian lũ ta có: U max = Qmax B.H max Trong đó: + B chiều rộng tuyến chỉnh trị, B=161,9 (m) + Hmax chiều sâu mặt cắt H max U max = → Q n = 2max1 / ξ J / 11 3200 × 0,0294 = −4 1/ 3,5 ( 2,1.10 ) 3200 = 3,57 161,9 × 5,5 / 11 =5,5 (m) (m/s) Đường kính đá hộc : η U max d = 1/ 4,6.H max 3 1,5.3,57 = = 0,67 1/ , , (m) → Để tăng ổn định ta chon đường kính đá học : d=70 (cm) ⇒ Vc=Uo=4,6d1/3H1/6 =4,6.(0,7)1/3.(5,5)1/6=3,7 (m/s) Vậy: Vmax=1,55< Vc=3,7 → Điều kiện thỏa mãn Tính toán hố xói đầu mũi mỏ hàn : Chiều sâu hố xói, xác định theo công thức Matvêep: α U2 ∆H = 27k1.k2 tan( ) m − 30d g Trong đó: ΔH: Chiều sâu hố xói đầu mũi mỏ hàn Um: Lưu tốc tiến gần mỏ hàn (m/s), theo công thức: SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 35 bk U m = U × 1 + 0.2 + ÷ B ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH U0= 0.9 (m/s): Lưu tốc bình quân mặt cắt trước có mỏ hàn ứng với lưu tốc tạo lòng k1: Hệ số có lien qua đến chiều dài đập: k1 = e −5,1× U m2 g ×bk ×U k2: Hệ số có quan hệ đến hệ số mái dốc (m= 3) đầu mũi mỏ hàn: k = e −0, m d: Đường kính hạt cát lòng sông: d=0.15 (mm) α : Góc trục mỏ hàn hướng dòng chảy Bảng thống kê tính toán hố xói đầu mũi mỏ hàn: Tính toán bè chìm gia cố đáy Bè chìm cành gia cố đáy thường dày 30 ÷ 40cm Số lượng đá để dìm bè tính theo quan hệ sau: t (1 − n2 )(1 − γ ) = t1 (γ − 1)(1 − n1 ) Trong đó: - t1, γ1, n1 -biểu thị chiều dày, dung trọng, hệ số rỗng lớp đá bè t2, γ2, n2 - biểu thị chiều dày, dung trọng, hệ số rỗng bè Nếu xét thêm hệ số an toàn, ta tính chiều dày lớp đá cần thiết để bè chìm: t1 = η t (1 − γ )(1 − n2 ) (γ − 1)(1 − n1 ) Coi t1 đường kính viên đá Ở ta chọn phương án bè chìm gia cố đáy : đổ đá hộc lớp dày 0,5 (m) 7.5 Tính toán ổn định chống trượt cho mỏ hàn : • Công thức tính hệ số ổn định chống trượt K đập mỏ hàn: SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 36 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH K= N ≥ [K ] P ±T Trong đó: - K -hệ số ổn định chống trượt mỏ hàn Khi đáy sông nghiêng hạ lưu T códấu - (+) , ngược lại T mang dấu (-) P: lực đẩy áp lực thuỷ động sinh : u2 P = ξ γ n hz Sin α 2g Trong đó: - P -áp lực thủy động đơn vị chiều dài công trình γ γ -dung trọng nước , =1 (T/m3) α ξ -là góc kẹp trục đập bờ - -hệ số động lực, xác định theo bảng TCVN 8419:2010 hz -độ sâu trước mỏ hàn u -lưu tốc tiến gần mỏ hàn , u=Umax=3,57 (m/s) - T -lực gây trượt trọng lượng thân mỏ hàn gây ra:T=G.Sin - N -lực chống trượt trọng lượng than mỏ hàn gây ra:N=G.f.cos α α Độ dốc lòng sông nơi xây đập nhỏ, Sin =0.002 , Cos =1 ⇒ k= θ θ (G1 + G2 ) f ≥ 1,2 − 1,5 P +T Bảng 1: Hệ số ma sát đá : Nền f Đá 0.75 Cát 0,45 Đất cát 0,35 Bảng 2: Trị số hệ số động lực SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 37 Đất thịt 0,25 ξ : Đất sét 0,20 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH α(°) ξ 15-25 >25-45 >45-90 0.6-0.8 1.5-2.0 • Tính hệ số ổn định chống trượt k đập mỏ hàn số : K= N ≥ [K ] P ±T P = ξ γ n hz - u2 Sinα 2g ξ ξ -hệ số động lực, xác định theo bảng 2, chọn =2.0 γ γ -dung trọng nước , =1 (T/m3) hz -độ sâu bình quân nước trước mỏ hàn , hz=Zmax-Zđáy =9,08-2,26=6,82(m) V -lưu tốc tiến gần mỏ hàn , V=Umax=3,57 (m/s) P = 2.1.6,82 3,57 2.9,81 Sin 66 = 8,09 (T) - Lực gây trượt trượng lượng đập : α T=(G1+G2).Sin - Trọng lượng phần đập đất: G1 = V1 (γ k − γ ) - γ k = 1,6 Đất sét pha có : (T/m3) Tính với mặt cắt ngang đập B-B, ta có V1= 45,18m3 G1 = V1 (γ k − γ ) - = 45,18.(1.6-1) = 27,108 (T/m) Trọng lượng phần đá lát mái: SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 38 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH G2 = V2 (γ s − γ ) - Đá hộc có : 2,65 (T/m3) Tính với mặt cắt ngang đập B-B, ta có V2 = 48,1m3 G2 = V2 (γ s − γ ) = 48,1 (2.65-1) = 79,365 (T/m) T= ( 27,108+79,365).0,002=0,213 (T/m) K= (27,108 + 79,365).0,4.1 = 98,9 ≥ 1,2 − 1,5 8,09 + 7,918 - Các kè mỏ hàn khác ,tính cách tương tự, ta lập bảng sau : (Ta tiến hành tính toán ổn định cho mặt cắt B-B đập ( tính đơn vị chiều dài đập ) ) *Kết luận : Hệ số ổn định chống trượtcủa mỏ hàn, k > 1,2 ÷ 1,5 Vậy mỏ hàn ổn định 7.6 Tính toán ổn định cục mái dốc : - Trong trường hợp mái dốc đập phủ lớp đá hộc, tầng nước đổ đá, tầng mực nước kiệt xây khan, có tầng lọc ngược, thân đập đất sét pha thịt, ta kiểm tra trượt mái, cách đơn giản: K tgφ < tg ϕ - Mái dốc thượng, hạ lưu đập: m= 1.5 , tgФ=0.65, k= 1.2 ⇒ K tgφ = 1,2.0,65 = 0,78 SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 39 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH - Với vật liệu đắp đập thịt pha sét : ⇒ tgϕ bh = 0,81 ϕ bh = 39 o *Kết luận :như điều kiện K tg φ = 0,78 < tg ϕ = 0,81 định SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 40 thỏa mản ⇒ Mái dốc đập ổn ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 41 [...]... ứng với Qmax (khi chưa có đập) U= (V max ∼ Qmax) Vmax = ( Hmax2/3 x J1/ 2)/ n = [9,08 2/3 (2 ,1x10-4 )1 /2]/0,0294 = 2.15 (m/s) h: Chiều sâu viên đá tính toán (m) h= MNTK- Zđáy k: Hệ số điều chỉnh lưu tốc khởi động Trường hợp dòng nước húc thẳng vào tuyến bờ, lấy k= (0 .6÷ 0. 9) Chọn k= 0.9 SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 31 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH c Tính toán chiều dày... (m3/s) và tra ở Đường quan hệ Q = f(H) của năm 1985 V.Các số liệu yêu cầu thiết kế của đồ án : - Lưu lượng tạo lòng :Qtl=685,9(m3/s) Mực nước ứng với lưu lượng tạo lòng:Ztl=6,24(m) Lưu lượng lũ thiết kế 10%:Qmax=3200 (m3/s) Mực nước ứng với lưu lượng lũ thiết kế 10%:Zmax= 9,08(m) Lưu lượng nhỏ nhất 95%: Qmin= 50(m3/s) Mực nước ứng với Qmin: Zmin=3,74(m) Hệ số nhám n=0,0294 Tốc độ gió :V=10,44 (m/s)... (m/s) Đà gió :D=6,44 (km) SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 24 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Phần 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MỎ HÀN 1.Vạch tuyến chỉnh trị: Để tiến hành bố trí công trình chỉnh trị trước hết cần phải xác định vị trí tuyến chỉnh trị, chiều rộng tuyến chỉnh trị Nói chung tuyến chỉnh trị phải bảo đảm dòng chảy xuôi thuận, bờ sông doc theo tuyến chỉnh trị phải ổn định... với xu thế phát triển của lòng sông và tận dụng những công trình chỉnh trị sông hiện có Có 3 tuyến chỉnh trị: - Tuyến mùa lũ Tuyến mùa nước trung bình Tuyến mùa nước kiệt Trong phạm vi đồ án môn học chỉ cần chọn tuyến chỉnh trị ứng với lưu lượng mùa nước trung tức là lưu lượng tạo lòng vừa tính toán ở trên * Chiều rộng tuyến chỉnh trị và chiều sâu mặt cắt chỉnh trị là : a) Chiều sâu bình quân: Q.n... hệ số hình dạng sông, lòng sông là bùn cát thường ξ=3,5 J: độ đốc đường mặt nước mùa trung j=2,1.10-4 Theo đề ta có: Q= 685,9m3/s n = 0,0294 3 H= 11 685 , 9 × 0 , 0294 = 3,64 1 2 −4 2 (3 , 5) × (2 ,1×10 ) SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 25 (m) ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH b) Chiều rộng tuyến chỉnh trị : B =ξ2 ×H2 2 B=3,5 × 2 3,64 = 161,9 (m) Tính lưu tốc của... chìm: t1 = η t 2 (1 − γ 2 )( 1 − n2 ) ( 1 − 1 )( 1 − n1 ) Coi t1 là đường kính của 1 viên đá Ở đây ta chọn phương án bè chìm gia cố đáy : đổ đá hộc 1 lớp dày 0,5 (m) 5.5Tính toán thiết kế chi tiết cho từng mỏ hàn 6 Tính toán kết cấu kè lát mái: 6.1 Thiết kế hình học kè lái mái: Cao trình đỉnh kè lát mái: Zđỉnh kè= 8.0 (m) Cao trình đỉnh chân kè: Theo tiêu chuẩn TCVN 8491:2010 (trang 12 9), cao trình đỉnh... ở đầu đập B: Chiều rộng của tuyến chỉnh trị, B = 161,9 m R: Bán kình cong của tuyến chỉnh trị ở bờ lõm, R = 3.5B = 566,65 (m) và R=5B = 809,5 (m) Vậy, với đập mỏ hàn thứ nhất có l 1 = 37.19 m Ta có khoảng cách giữa đập thứ nhất và đập thứ hai là: L1-2 = 3.l1.sinα = 3.37.19.sin66o = 101,92(m) - Chiều dài đập thứ hai được xác định trên bình đồ từ bờ đến tuyến chỉnh trị là: l2 = 59,27 m Tương tự, ta tính... 30 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH => = 11,03 là trọng lượng riêng của đá và nước = 2,65 ( T/m3 ), = 1 ( T/m3 ) => d2 = 1,5.0,12.0,73 = 0,18 ( m ) Vậy ta chọn kích thước đá lát mái thỏa mãn d = max ( d1, d2 ) = 0,25 ( m ) b Kích thước đá hộc thả rơi để bảo vệ đầu đập: Đá hộc thả rời có ưu điểm: Tự lún, bổ sung vào chỗ xói lở, phù hợp với biến hình lòng sông Tránh tập... 617 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 23 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH Từ hai đồ thị ở trên, ta có : Chiều sâu mực nước max ứng với P = 10% :H max 10% = 9,08 (m) ứng với Q max 10% =3200 (m3/s) và tra ở Đường quan hệ Q = f(H) của năm 1999 Chiều sâu mực nước min ứng với P = 95% :H min 95% = 3,74 (m) ứng với... tuyến chỉnh trị Chọn số lượng đập bằng 5 đập SVTH: LƯƠNG CÔNG TUẤN ANH 26 ĐAMH:CHỈNH TRỊ HẠ LƯU SÔNG VỆ-QUẢNG NGÃI GVHD: Th.S VŨ THỊ TÍNH 3 Góc lệch α của đập mỏ hàn Là góc hợp bởi trục đập và phương dòng chảy ứng với mực nước tạo lòng Có thể bố trí đập mỏ hàn theo ba cách: Xuôi ( 90o) Ở những vùng có dòng chảy hai chiều thì có thể bố trị mỏ hàn thẳng góc.Ở vùng có