ĐỀ TÀI: TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ THIẾT BỊ SẤY TẦNG SƠI ĐỂ SẤY HẠT ĐẬU XANH VỚI NĂNG SUẤT 4000KG/NGÀY CHƯƠNG 2: TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG Các số liệu ban đầu Năng suất thiết bị sấy: G2 = 4000 kg/ngày Nhiệt độ khơng khí trước vào calorife: to = 23.4oC Độ ẩm tương đối: ω0 = 83% Độ ẩm ban đầu vật liệu sấy: ω1 = 20% = 0,2 Độ ẩm cuối vật liệu sấy: ω2 = 14% = 0.14 Độ xốp đậu xanh [11] ε0 = 0,44 Khối lượng riêng hạt vật liệu: Ρr = 1000-1400 kg/m3 • Khối lượng riêng khối hạt: ε= 1- (ρv/ρr) => ρv = ρr (1-ε) = 560/784 kg/m3 Chọn ρv = 650 kg/m3 • Nhiệt dung riêng vật liệu khơ: Ck = 1.2 – 1.7 kJ/kg.oK Chọn Cvk = 1.5 kJ/kg.oK • Nhiệt độ vật liệu trước sấy: θ1 = t0 = 23.40C • Nhiệt độ vật liệu sau sấy: θ2 = 30oC • Đường kính trung bình hạt vật liệu: d = mm = 0.005m 2.2 Tính cân vật chất 2.2.1 Các cơng thức sử dụng • Các ký hiệu đại lượng thường dùng I: Ethanpy, KJ/kgkkk t: nhiệt độ, oC x: hàm ẩm,kg/kgkkk ω: độ ẩm tương đối, % khối lượng • Các cơng thức sử dụng Dùng tác nhân sấy khơng khí 2.1 • • • • • • • - Áp suất bão hòa: (CT 2.31/31–[1]) - d = 0.621* Độ chứa ẩm: ϕ * Pb B − ϕ * Pb (kg ẩm/kg khơng khí) (CT 2.18/28–[1]) ⇒ φ= d *B Pb (0.621 * d ) B = 0.981 (bar): áp suất khí Enthalpy: - I = ik + d × ia = C pk × t + d ( r + C pa × t ) (CT 2.24/29–[1]) Trong đó: ik , ia nước (kJ/kg) : enthalpy 1kg khơng khí khơ 1kg Cpk = 1.004 (kJ/kg.K): nhiệt dung riêng khơng khí khơ Cpa = 1.842 (kJ/kg.K): nhiệt dung riêng nước r=2500 ⇒ (kJ/kg) : ẩn nhiệt hóa nước I = 1.004*t + d*(2500 + 1.842*t) I − 2500 * d  o t =  1.004 + 1.842 * d ( C ) ⇒ d = I − 1.004 * t  2500 + 1.842 * t - Thể tích riêng: v= 288 * T B − ϕ * Pb Với: (m3/kg khói khơ) (CT VII.8/94–[4]) R : số khí, R = 8314 J/kmol M : khối lượng khơng khí, M = 29 kg/kmol B, pb :áp suất khí trời phân áp suất bão hòa nước khơng khí, N/m2 - Lưu lượng khơng khí ẩm: ,m3/kg V = v*L Với: L: lưu lượng khơng khí khơ, kg/h v: thể tích riêng khơng khí ẩm, m3/h - Khối lượng riêng khơng khí ẩm: ρk = ρ o * To  0.378 * ϕ * pb  1 −  T  B  ,kg/m3(CT 1.11, [8]) Trong đó: ρo = 1.293 kg/m3: khối lượng riêng khơng khí khơ điều kiện chuẩn To = 273oK: nhiệt độ khơng khí điều kiện chuẩn 2.2.2 Tính thơng số tác nhân sấy • Thơng số khơng khí Chọn nhiệt độ Hà Nội Nhiệt độ : t0 = 23,4oC Độ ẩm : ω0 = 83% Áp suất bão hòa: Pb = exp (12- Độ chứa ẩm: d0 = 0.621 4026.42 235.5 + 23.4 ) = 0.037(bar ) 0.83 * 0.037 = 0.02006 0.981 − 0.83 * 0.037 ( kg ẩm/ kg khơng khí) Enthalpy: I0 = 1.004 *23.4 + 0.02006*(2500 + 1.842*23.4) =75.35 (kJ/kg) Thể tích riêng: V0 = 288 * (23.4 + 273) *105 = 0.898 0.981 − 0.83 * 0.037 (m3/kg khói khơ) Khơng khí quạt đưa vào calorife đốt nóng đẳng ẩm (d = do) đến trạng thái B (d1, t1) Trạng thái B trạng thái tác nhân sấy vào buồng sấy Nhiệt độ t1 điểm B nhiệt độ cao tác nhân sấy, tính chất vật liệu sấy chế độ cơng nghệ quy trình, nhiệt độ tác nhân sấy B chọn phải thấp nhiệt độ hồ hóa tinh bột đậu Quy tắc sấy loại ngun liệu chứa lượng đạm cao sấy nhiệt độ thấp, ví dụ sấy số loại đậu hạt chứa nhiều đạm nhiêt độ khơng khí sấy từ 40 – 55oC Do chọn điểm B: t1 = 55oC d1 = = 0.02006 (kg/kgkk)  4026.42  4026.42    = exp12 − pb1 = exp12 −  = 0.1556 235 + t 235 + 55     d1 = 0,621 ϕ1 * pb1 B − ϕ1 * pb1 ϕ1 = ⇒ = (bar) d1 * B pb1 (0.621 + d1 ) 0.02006 * 0.981 = 0.1972 0.1556 * (0.621 + 0.02006) I = 1.004 * t1 + d1 * (2500 + 1.842 * t1 ) = 1.004 * 55 + 0.02006 * (2500 + 1.842 * 55) = 107.402 (kJ/kgkk) v1 = 288 * T1 288 * (55 + 273) = = 0.994 B − ϕ1 * p b1 0.981 * 10 − 0.1972 * 0.1556 * (m3/kgkk) Khơng khí trạng thái B đẩy vào thiết bị sấy để thực q trình sấy lý thuyết (I1 = I2) Trạng thái khơng khí đầu thiết bị sấy C (t2, ω2) Nhiệt độ tác nhân sấy khỏi thiết bị sấy t tùy chọn cho tổn thất nhiệt tác nhân sấy mang bé nhất, phải tránh tượng đọng sương, nghĩa tránh trạng thái C nằm đường bão hòa Đồng thời, độ chứa ẩm tác nhân sấy C phải nhỏ độ ẩm cân vật liệu sấy điểm để vật liệu sấy khơng hút ẩm trở lại với: I2 = I1 = 107.402 kJ/kgkk  tđs ≈ 31oC ω= 100% chọn t2 = 35oC  4026.42  4026.42    = exp12 − pb2 = exp12 −  = 0.0558 235 + t 235 + 35     (bar) I = 1.004 * t + d * (2500 + 1.842 * t ) ⇒ d2 = I − 1.004 * t 107.402 − 1.004 * 35 = = 0.028 2500 + 1.842 * t 2500 + 1.842 * 35 ϕ2 = v2 = (kg/kgkk) d2 * B 0.028 * 0.981 = = 0,7585 pb2 * (0.621 + d ) 0.0558 * (0.621 + 0.028) 288 * T2 288 * (35 + 273) = = 0.7481 B − ϕ * p b2 0.981 * 10 − 0.7585 * 0.0558 * 10 2.2.3 (m3/kgkk) Tính cân vật chất W = G1 − G2 W = G1ω1 − G2ω2  trang 127/[1] Lượng ẩm cần tách: = G1 * W ω1 − ω 0.2 − 0.14 = 4000 * = 279.07 − ω2 − 0.14  ngày = h ⇒ (kg/ngày) 1h = 34.88 (kg/h)  Năng suất sản phẩm: G2 = G1 – W = 4000 – 279.07 = 3720.93 (kg/ngày)  Trong 1h = 465.12 (kg/h)  Lượng tác nhân khơ cần thiết: L= W 279.07 = = 35147.35 d − d1 0,028 − 0,02006 (kg/ngày)  Trong 1h = 4393.42 (kg/h)  Lượng tác nhân tiêu hao riêng: l= L 1 = = = 125.944 W d − d1 0,028 − 0,02006 Trong 8h =1007.552 (kgkk/kg ẩm) (kgkk/kg ẩm) 2.3 Tính cân lượng Nhiệt lượng đưa vào thiết bị sấy gồm: • Nhiệt lượng khơng khí mang vào : L*I0 • Nhiệt lượng vật liệu sấy mang vào: G2*Cvl*t1+Cn*W*t1 • Tổng nhiệt lượng vào: L*I0+G2*Cvl*θ1+Cn*W*θ1+Qc Nhiệt lượng đưa khỏi thiết bị sấy gồm: • Nhiệt lượng khơng khí ra: L*I2 • Nhiệt lượng vật liệu sấy mang ra: Q2*Cvl*θ2 • Nhiệt lượng tổn thất q trình sấy: Qm • Tổng lượng nhiệt ra: L*I2+G2*Cvl*θ2+Qm Từ phương trình cân lượng, ta có: Qc = L*(I1 – I2) + G2*Cvl*(θ2 – θ1) + Qm – Cn*W*θ1 • Nhiệt lượng tiêu hao riêng: qc = l*(I2 – I1)+qvl + qm – Cn*θ1 qc = l*(I1 – I0) = l*(I2 – I1) + qvl + qm – Cn*θ1 Với: ∆ = Cn*θ1 – qvl - qm ∆ l I2 = I = Đối với q trình sấy lý thuyết: ∆ = Qc =l*(I2 – I0) = 125.944*(107.42 – 75.35) = 4074.25 (kJ/kg ẩm Đối với q trình sấy thực tế lúc giá trị :∆ khác Nhiệt dung riêng nước: Cn = 4.18 kJ/kg oK Nhiệt dung riêng vật liệu: Cvl = 1.5*(1 – 0.14) + 4.18*0.14 = 1.8752 (kJ/kg ok) Với 1.5 nhiệt dung riêng vật liệu khơ tuyệt đối: Qvl = G2*Cvl*(θ2 – θ1) = 3720.93*1.8752*(30 – 23.4) = 46051.42 (kJ/h) Qvl 46051.42 = = 165.01 W 279.07 Qvl = (kJ/kg ẩm) Nhiệt lượng hữu ích cần bốc kg ẩm: q0 = 2500+ 1.842*t2+ Cn*θ1 = 2500 + 1.842*35+ 4.18*23.4 = 2662.282 (kJ/kg ẩm) Tổn thất tác nhân sấy: qtn = l*Ck*(t2 – t0) = 125.944*1.004*(35 – 23.4) = 1466.79 (kJ/kg ẩm) o Xác định qmt : Tổn thất nhiệt mơi trường q mt thường chiếm khoảng 3–5% nhiệt lượng tiêu hao hữu ích qmt = ( 0.03 ÷ 0.05 ) qhi CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN THIẾT BỊ CHÍNH Chọn thiết bị sấy có tiết diện tròn, lưới phân phối dạng có đục lỡ khơng khí lên 3.1 Các thơng số tác nhân khơng khí thiết bị sấy tầng sơi Nhiệt độ tác nhân vào: t1 = 23.4oC Nhiệt độ tác nhân ra: t2 = 40oC Nhiệt độ tính tốn trung bình: t = 31.7oC Khối lượng riêng: ρk = 1.037 kg/m3 Độ nhớt động học: vk = 19.75.10-6 m2/s Độ nhớt động lực học: μk = 20.45.10-6 Ns/m2 Hệ số dẫn nhiệt: λk = 2.95.10-2 W/moK = 10.62,10-2 kJ/mhoK Độ xốp đậu xanh sấy tầng sơi là: ε = 0.5 3.1.1 Xác định tốc độ giới hạn Chuẩn số Arsimet: Ar = d (ρ r − ρ k )g v k2 ρ k = (5.10 −3 ) × (1200 − 1,037) × 9.81 = 36,4.10 −6 (19,75.10 ) × 1,037 Chuẩn số Reynold tới hạn:   1− ε0 1,75  Re th = Ar 150 + Ar 3   ε ε 0   −1 = 377,8 Tốc độ tới hạn: vth = 3.1.2 Re th ν k 377,8 × 19,75.10 −6 = = 1,5m / s d × 10 −3 Tốc độ tác nhân tầng sơi Chuẩn số Ly tra từ đồ thị Ly = f(Ar), ta có: Ly = 200 Vận tốc tác nhân sấy tầng sơi tính theo cơng thức: Ly.µ k g ( ρ r − ρ k ) 200 × 20,45 × 10 −6 × 9,81 × (1200 − 1,037) = ρ k2 1,037 vk = = 3,54 m/s Hệ số giả lỏng đậu xanh tầng sơi: K= v k 3,54 = = 3,36 vth 1,5 Vì nhiệt độ buồng sấy nhỏ nhiệt độ bề mặt lưới phân phối nên nhiệt độ tác nhân bề mặt lưới phân phối là: 273 + t1 273 + 40 = 3,54 × = 3,63m / s 273 + t 273 + 31,7 Vl = vk Tốc độ thực tác nhân qua lớp giả lỏng: vkt = v k 3,54 = = 7,08m / s ε 0,5 3.1.3 Tốc độ cân Khi vật liệu bắt đầu bị lơi cuốn: ε = Chuẩn số Reynold: Ar 18 + 0,61 Ar = Re = Chuẩn số Liasenco: 36,4 × 10 18 + 0,61 36,4 × 10 3080 ,03 Re 3080 ,033 = = 8026 ,9 Ar 36,4 × 10 Ly = Vận tốc cân đậu xanh: vc = 3.2 Ly.µ k g ( ρ r − ρ k ) 8026 ,9 × 20,45 × 10 −6 × 9,81 × (1200 − 1,037) = ρ k2 1,037 = 5,99 m/s Vận tốc chủ đạo dòng khí nóng qua lưới: Chọn : vak = 2vc =2 x vc = 11,98 m/s Thời gian sấy Độ ẩm tới hạn đậu xanh là: ωk = 14,5 % (tính vật liệu khơ tuyệt đối: Wk = 15,5%), nên q trình sấy đậu xanh từ ω1 = 14,5% đến ω2 = 14% giai đoạn sấy giảm tốc Chuẩn số Reynold: Re = v k d 3,54 × × 10 −3 = = 1792,4 ε v k 0,5 × 19,75 × 10 −6 Chuẩn số Fedorov: Fe = d 4.( ρ r − ρ k ) g 3.ν k ρ k = × 10 −3 4(1200 − 1,037)9,81 = 16,9 3.(19,75.10 −6 ) 1,037 Chuẩn số Nusselt: h0 −0,34 ) d Nu = 0,0151.Fe0,74.Re0,65.( = 96,5xh0-0,34 Chọn chiều cao lớp hạt ban đầu trạng thái tĩnh h0 = 0,05m Khi đó: Nu = 96,5 x (0,05)-0,34 = 267,2 Hệ số cấp nhiệt tác nhân đến vật liệu: Nu.λ k 267,2 × 10,62 × 10 −2 = 0,8 × = 4540,2kj / m h o K −3 d × 10 α=K Với k hệ số điều chỉnh, lấy K = 0,8 Tốc độ sấy đẳng tốc: N = Jm.f Trong đó: Jm : cường độ bay dòng ẩm (kg/m2h) f: diện tích riêng bề mặt riêng khối lượng vật liệu (m2/kg) q m α (t − θ m ) = r r Ta có: Jm = t: nhiệt độ trung bình tác nhân buồng sấy t = 31,7oC θm: nhiệt độ vật liệu buồng sấy θm = 26,7oC r: ẩn nhiệt hóa nước r = 2417,7 kJ/kg ⇒ Jm = 4540,2 × (31,7 − 26,7) = 9,39kg / m h 2417,7 N = Jm.f = 9,39 x 1,81 =16,9 h-1 ÷ Nhưng thực tế diện tích bề mặt tự trao dổi ẩm chỉ khoảng 50 60%, nên tốc độ sấy đẳng tốc thực tế là: N = 16,9 x 0,5 =8,45 h-1 10 Năng suất vít tải tính theo công thức: Q = 47.D n.s.ρ ϕ C T/h Trong đó: D: đường kính cánh vít, m n: số vòng quay trục vít, v/ph Số vòng quay lớn trục vít xác đònh theo công thức thực nghiệm: n= A D v/ph A: hệ số thực nghiệm, chọn A=50 s: bước vít, s = (0,8 – 1)D chọn s=D, m ρ ϕ : khối lượng riêng thóc, T/m ρ= 1200.10-3 T/m3 : hệ số chứa đầy, thóc ta chọn 0,4 C: hệ số tính tới việc giảm suất vít tải đặt ngiêng Trong trường hợp vít tải đặt nằm ngang nên C=1 ⇒ D5/ = Q 47 A.ρ ϕ C ⇒ D = 0,12 m Chọn đường kính cánh vít theo tiêu chuẩn 0,125m, bước vít 0,125 m 17 Công suất động truyền động cho vít tải: vít tải nằm ngang ta sử dụng công thức sau N = C0 × Q.L 367 × η KW Trong đó: Q: suất vít tải, T/h C0: hệ số trở lực xác đònh thực nghiệm Đối với đậu xanh ta chọn 1,2 L: chiều dài vít tải, chọn L=2m η : hiệu suất truyền động động cơ, chọn 0,85 ⇒N= 3.6 42W Bộ phận tháo liệu Ở ta chọn phận tháo liệu ống hình tròn, đường kính 150mm đậu xanh đạt đến độ khô cần thiết lên tự động đưa theo ống tháo liệu Sở dó đậu xanh tự động tính chất đặc biệt lớp hạt trạng thái tầng sôi, lúc lớp hạt giống khối chất lỏng tự chảy 3.7 Tính thiết bị phụ 3.7.1 Cyclon 18 Trong hệ thống sấy thường phải có thiết bò cyclon kèm để tách bụi khỏi tác nhân sấy để thu hồi sản phẩm bò lôi theo Cyclon hoạt động theo nguyên lý ly tâm Cấu tạo kích thước biểu diễn hình vẽ sau: h3 D1 p D h1 h2 b Để tìm kích thước cyclon ta dựa vào bảng quan hệ lưu lượng thể tích tác nhân (m3/h) kích thước cyclon cho dạng bảng 12-2 (Kỹ thuật sấy nông sản – Trần Văn Phú, Lê Nguyên Dương) Lưu lượng không khí qua cyclon: Vkk = L 30172 = ρ kk 1,036 =29052 m3/h Dựa vào lưu lựng không khí tra bảng 12-2, ta cyclon có kích thước sau: D = 1,8 m d = 0,1 m a = 0,45 m b = 0,9 m 19 h1 = 0,6 m h2= 0,825 m h3 = 1,44 m D1=0,9 m 3.7.2 Tính quạt Các trở lực mà quạt phải khắc phục: Σ∆Pms - Tổng trở lực ma sát Σ - Tổng trở lực cục - Trở lực qua Calorife - Trở lực qua Cyclon ρ ×ω2 ξ 2g ∆PC ∆Px - Trở lực qua buồng sấy - Trở lực áp lực động đầu quạt 3.7.2.1 Trở lực từ quạt tới calorife: Chọn ống dẫn có đường kính d = 0,5 m, chiều dài 5m Lưu lượng không khí: Qkk = 29052 m3/h = 8,07 m3/s Vận tốc không khí: 20 Q π ×d2 ω= =41,1 m/s Chuẩn số Reynol: Re = ω×d ν Hệ số nhớt động học không khí 200C: ⇒ Re = ν= 15,5.10-6 m2/s 1,326.106 Dòng chảy chế độ rối Reynol giới hạn trên: Re gh Trong ε d  = 6 td   ε  8/7 độ nhám tuyệt đối, chọn ⇒ Re gh = ε = 0,08 mm 1,31.105 Chuẩn số Reynol bắt đầu xuất vùng nhám: d  Re n = 220 ×  td   ε  9/8 =4,1.106 Ta thấy Regh[...]... trạng thái tầng sôi, lúc này lớp hạt giống như là một khối chất lỏng và có thể tự chảy ra ngoài 3.7 Tính thiết bị phụ 3.7.1 Cyclon 18 Trong hệ thống sấy thường phải có thiết bò cyclon đi kèm để tách bụi ra khỏi tác nhân sấy hoặc để thu hồi sản phẩm bò lôi cuốn theo Cyclon hoạt động theo nguyên lý ly tâm Cấu tạo và kích thước cơ bản của nó được biểu diễn trên hình vẽ sau: h3 D1 p D h1 h2 b Để tìm kích... Đối với đậu xanh ta chọn bằng 1,2 L: chiều dài vít tải, chọn L=2m η : hiệu suất truyền động của động cơ, chọn bằng 0,85 ⇒N= 3.6 42W Bộ phận tháo liệu Ở đây ta chọn bộ phận tháo liệu là một ống hình tròn, đường kính là 150mm đậu xanh khi đạt đến độ khô cần thiết sẽ nổi lên trên và tự động được đưa ra ngoài theo ống tháo liệu này Sở dó đậu xanh có thể tự động ra ngoài là do tính chất đặc biệt của lớp hạt. ..W1 − Wk N Thời gian sấy đẳng tốc: τ1 = 3.3 Thời gian sấy giảm tốc: τ2= Kích thước thiết bị 3.3.1 Lưới phân phối Wk W 2,3 lg k N W2 L 35147,35 = = 2,6m 2 ρ k v k 1,037 × 3,54 × 3600 Diện tích: Fp = Đường kính tương đương: 4 × Fp π = 4 × 2,6 = 1,7 m 3,14 D= Đường kính lổ: dựa vào kích thước của hạt vật liệu, để hạt khơng lọt lỡ có đường kính 2,5mm Tỷ số tiết diện chảy và lưới: × Fp Fd ⇒ Fp Fd... m Fd = 2,6 = 0,526 m 2 4,94 ⇒ H pl = 60 mm Tuy nhiên để đảm bảo cho quá trình hoạt động, ta chọn chiều cao buồng phân ly bằng 2,5 lần chiều cao lớp tầng sôi: 12 h p = 2,5 × 200 = 500 mm Đường kính buồng phân ly: buồng phân ly phải có đường kính lớn hơn đường kính vùng tầng sôi để đảm bảo việc phân ly được tốt Khả năng phân ly phụ thuộc khá nhiều vào đường kính buồng phân ly Chọn: F pl = 1,3 × F p =... đối với thóc ta chọn bằng 0,4 C: hệ số tính tới việc giảm năng suất khi vít tải đặt ngiêng Trong trường hợp này do vít tải đặt nằm ngang nên C=1 ⇒ D5/ 2 = Q 47 A.ρ ϕ C ⇒ D = 0,12 m Chọn đường kính của cánh vít theo tiêu chuẩn là 0,125m, bước vít 0,125 m 17 Công suất của động cơ truyền động cho vít tải: đối với vít tải nằm ngang ta sử dụng công thức sau N = C0 × Q.L 367 × η KW Trong đó: Q: năng suất. .. hệ số trở lực của lưới, phụ thuộc vào chiều dày của mặt lưới và đường kính lỗ Dựa vào đồ thò biểu diễn sự phụ thuộc ⇒ ∆Pl = 188,4 N/m2 = 19,2 mmH2O 3.7.2.9 Trở lực qua lớp sôi: 26 d  ξ = f 0  δ  ta có ξ = 0,78 ∆Ps = g × h × (1 − ε ) × ( ρ r − ρ k ) = g × h0 × (1 − ε 0 ) × ( ρ r − ρ k ) = 248 N/m2 = 25,28 mmH2O 3.7.2.10 Trở lực đột mở vào buồng sấy: ∆P = ξ × Với: ω ω2 × ρ 2 =41 m/s Khối lượng... m 2 ⇒ D pl = 4 × Fpl π =2m - Vậy chiều cao chính của buồng sấy tính từ lưới phân phối là: H = hs + h pl = 200 + 500 = 700 mm = 0,7 m 3.4 Bề dày thiết bị 3.4.1 Lưới Khối lượng vật liệu thường xuyên nằm trên lưới: G = F p × h0 × ρ v = 2,6 × 0,05 × 650 = 84 ,5 kg p suất trên lưới: P= g × G 9,81 × 84 ,5 = Fp 2,6 = 318,825 N / m 2 Chiều dày lưới tính theo công thức: 13 S = D× K×P +C [σ ] × ψ Trong đó: ψ... 1,7 m -C: hệ số bổ sung do tính toán và độ mài mòn ⇒ S = 1,7 × 0,187 × 318,825 +C 140.10 6 × 0,495 = 0,7 mm + C Chọn: C=1 mm ⇒ S = 1,7 mm ≈ 2 mm Vậy bề dày lưới là: 2 mm 3.4.2 buồng sấy Thân buồng sấy chòu tác dụng của lực nén chiều trục 14 Theo điều kiện bền khi S, = l ≤ 5D ta có: P π × D × [σ n ] Trong đó: P: lực nén chiều trục P = 84 ,5 × 9,81 = 828 ,945 N [σ n ] [σ ] :ứng suất cho phép khi nén của... m3/s Chọn loại quạt ly tâm 4-70 N 016 với hiệu suất 0,8, số vòng quay 20 rad/s Công suất của mỗi động cơ truyền động: N= η Q × Σ∆P × ρ × g 1000 × η × η tr : hiệu suất của quạt, bằng 0,8 30 η tr : hiệu suất truyền động, lấy bằng 0,9 ⇒N= 18,8 KW 2 Chọn quạt đẩy: Trở lực quạt đẩy cần khắc phục là tổng trở lực từ áp lực động đầu ra quat hút cho đến đột thu ra khỏi buồng sấy Ta lắp đặt 3 quạt ly tâm mắc nối... phụ thuộc vào trò số D 2× S Vậy: P 828 ,945 = = 0,1074 mm π × Kc × E π × 0,118 × 19,4.10 4 Ta thấy S=2mm thoả mãn điều kiện ổn đònh + Điều kiện bền: σ = Kc × E × vì S 2 = 0,118 × 19,4.10 4 × = 26,9 D 1700 σ = 26,9 < σ n = 140 nên thoả điều kiện bền Vậy chiều dày thiết bò là S = 2 mm 3.5 Bộ phận nhập liệu Chọn bộ phận nhập liệu dạng vít xoắn, vít xoắn đặt nằm ngang 16 Năng suất của vít tải được tính theo ... đẩy vào thiết bị sấy để thực q trình sấy lý thuyết (I1 = I2) Trạng thái khơng khí đầu thiết bị sấy C (t2, ω2) Nhiệt độ tác nhân sấy khỏi thiết bị sấy t tùy chọn cho tổn thất nhiệt tác nhân sấy. .. Sở dó đậu xanh tự động tính chất đặc biệt lớp hạt trạng thái tầng sôi, lúc lớp hạt giống khối chất lỏng tự chảy 3.7 Tính thiết bị phụ 3.7.1 Cyclon 18 Trong hệ thống sấy thường phải có thiết bò... 3: TÍNH TỐN THIẾT BỊ CHÍNH Chọn thiết bị sấy có tiết diện tròn, lưới phân phối dạng có đục lỡ khơng khí lên 3.1 Các thơng số tác nhân khơng khí thiết bị sấy tầng sơi Nhiệt độ tác nhân vào: