Tinh toan luc va tham GVHD đồ án số tính toán lực thấm A tính toán lực tác dụng lên công trình I Xác định yếu tố sóng Có nhiều công thức khác để xác định đặc trng sóng trình bày cách tính theo qui phạm hành QPTL C1-78, theo xác định đợc yếu tố _ _ _ sóng trung bình ( h , , ) sóng có mức bảo đảm P% (theo đề ra, P = 1% ) Các yếu tố sóng trung bình Cần phân biệt hai trờng hợp : sóng nớc sâu (H1 > ) sóng nớc nông (H1 ) 2 Vì ban đầu cha biết nên giả thiết sóng nớc sâu để tính Giả thiết sóng hồ sóng nớc sâu : Sử dụng đồ thị hình P2-1 (phụ lục 2) - Tính giá trị không thứ nguyên để tra yếu tố sóng (sử dụng đồ thị P2-1) gt 9.81 ì ì 3600 = = 7063.2 V 30 gD 9.81 ì ì 1000 = 32.7 = V 30 : g - gia tốc trọng trờng (m2/2) t - thời gian gió thổi liên tục (s) V - vận tốc gió tính toán (m/s) D - chiều dài truyền sóng (đà gió ) Tra đồ thị P2-1, ứng với đờng bao xác định đợc cặp trị số không thứ nguyên _ _ g g h V V2 _ _ gt ứng với = 7063.2 tra đợc g =3.8 g h = 0.074 V V V2 _ _ gD g g h ứng với = 32.7 tra đợc =1.2 = 0.01 V V V2 SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD _ _ _ Ta lấy cặp giá trị nhỏ g =1.2 g h = 0.01 để tính chiều cao trung bình h V V2 _ chu kỳ sóng trung bình 0.01 ì V 0.01 ì 30 = = 0.92( m) g 9.81 1.2 ì V 1.2 ì 30 _ = = 3.67(m) = g 9.81 _ h = _ 2 - Bơc sóng trung bình = g = 9.81 ì 3.67 = 21(m) 2ì _ Kiểm tra điều kiện sóng nớc sâu : độ sâu hồ H1 = MNDBT - CTDCT 142.5-100 = 42.5 (m) _ H1=42.5 > = 21 = 10.5 2 Vậy giả thiết sóng nớc sâu Chiều cao sóng với mức bảo đảm 1% Chiều cao sóng với mức bảo đảm 1% đợc xác định theo công thức _ h1%=k1%ì h Từ đồ thị hình P2-2( phụ lục ) ta tra đợc k1% =2.365 , ta có : h1%= 2.365ì0.92 =2.18 (m) Độ dềnh cao sóng Độ dềnh cao sóng đợc tính theo công thức sau s = ks ì h _ : ks tra đồ thị P2-3 ( phụ lục ) từ h 21 h 0.92 = 0.044 = _= = 21 H 34.5 =0.608 đợc ks = 0.875 h _ chiều cao sóngvới mức bảo đảm 1% Vậy độ dềnh cao sóng : = 0.875 ì 2.18 = 1.9 (m) II Xác định lực tác dụng lên công trình (theo toán phẳng) SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD áp lực thuỷ tĩnh : tác dụng mặt thợng hạ lu đập , bao gồm thành phần thẳng đứng nằm ngang (xem hình 1-1) a) Mặt thợng lu : - Thành phần thẳng đứng : W1 = nn'H12 Trong : n' hệ số mái thợng lu n' = cotag = nB 0.2 ì 0.8 ì 42.5 = = 0.16 H1 42.5 n - trọng lợng riêng nớc W1 = ì10ì0.16ì(34.5)2 = 952 (KN/m) - Thành phần nằm ngang : W2 = 1 nH12 = 10ì(42.5)2 = 9031 (KN/m) 2 b) Mặt hạ lu - Thành phần thẳng đứng : W3 = Trong : n m'h22 m = cotag = W3 = (1 n) B 0.8 ì 0.8 ì 42.5 = = 0.79 H1 34.5 ì10ì0.79ì52 = 98.75 (KN/m) - Thành phần nằm ngang : W4 = 1 nh22 = ì10ì 52 =125 (KN/m) 2 Điểm đặt lực trọng tâm biểu đồ phân bố áp lực hình 1-1 áp lực sóng Nói chung sóng dềnh cao , áp lực sóng lên mái đập lớn áp lực sóng lớn đạt đợc ứng cới độ dềnh cao SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD đ = kđ h Trong : kđ xác định đồ thị hình (2-5c), giáo trình thuỷ công tập k đ = 0.2 h chiều cao sóng với mức đảm bảo tơng ứng , h = 2.18 (m) đ = 0.2 ì 2.18 = 0.436 - Trị số áp lực sóng lứn lên mặt đập đợc xác định theo công thức : h Ws = kđ n h (H1 + ) Trong hệ số kđ tra đồ thị hình P2-4c đợc kđ = 0.14 Ws =0.14 10 2.18 (42.5 + 2.18 ) = 133 (KN/m) - Mômen lớn chân đập sóng gây : h h.H H + Mmax =km n h + 2 Trong hệ số Km tra đồ thị hình P2-4d đợc km = 0.15 2.18 2.18 ì 42.5 42.5 + + 2 Mmax =0.15 10 2.18 = 3107 (KNm) áp lực thấm Do có chênh lệch cột nớc thợng hạ lu nên phát sinh dòng thấm từ thợng hạ lu công trình , gây nên áp lực thấm dới đáy Ngoài , đáy công trình ngập dới nớc hạ lu nên đập chịu tác dụng lực đẩy thuỷ tĩnh - Lực thấm đẩy ngợc : Biểu đồ phân bố áp lực thấm ngợc coi gần hình tam giác (hình 1-1) có cờng độ lớn đầu (sau chống thấm ): Pmax = n H Trong : - hệ số cột nớc thấm lại sau chống thấm H - cột nớc thấm ; H= Hđ -h2 = 37.5 (m) Pmax= 10 ì 0.5 ì37.5 = 187.5 (KN/m2) SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD Tổng áp lực thấm đẩy ngợc : Wth = 1 n H B = ì 187.5 ì 0.8 ì42.5= 3187.5 (KN/m) 2 - Lực thuỷ tĩnh đẩy ngợc : W5 = n B h2 = 10 ì 0.8ì42.5 ì = 1720 (KN/m) áp lực bùn cát : khối bùn cát lắng đọng trớc gây Do mái đập thợng lu nghiêng nên áp lực bùn cát có thành phần : thẳng đứng nằm ngang - Thành phần thẳng đứng : W6 = bc h32 n' Trong : bc trọng lợng riêng bùn cát nớc (dung trọng đẩy ): bc = k - n(1-nb ) = 10- 10( - 0.45 ) = 4.5 (KN/m3) k - trọng lợng riêng khô bùn cát nb - độ rỗng bùn cát lắng đọng h3 - chiều sâu bùn cát lắng đọng trớc công trình : W6 = ì 4.5 ì 82 ì0.2 = 28.8 (KN/m) - Thành phần nằm ngang : W7 = bc h32Ka Trong : Ka - hệ số áp lực ngang ( áp lực chủ động ) 10 Ka = tg (45 - ) =tg (45 ) = 0.704 2 - góc ma sát bùn cát bão hoà nớc W7 = 4.5 ì82ì0.704 = 101.4 (KN/m) Trọng lợng thân đập SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD Để dễ dàng tính toán lực trọng lợng thân điểm đặt , mặt cắt đập đợc chia thành phần hình tam giác chữ nhật Trọng lợng phần đập có diện tích mặt cắt i Gi = i i ; Trọng lợng toàn đập G = Gi Điểm đặt G đợc tìm theo quy tắc hợp lực song song G1 = ì6.8ì42.5ì24 = 3468 (KN/m) G2 = ì27.2ì42.5ì24 = 13872 (KN/m) G3 = 1 ì ì5ì10 = ì ì5ì24 = 380 (KN/m) cot ag 0.79 G4 = 5ì5ì24 = 600 (KN/m) Tổng trọng lợng thân đập : G = 3468 + 13872 + 380 + 600 = 18320 (KN/m) Lực sinh có động đất : bao gồm thành phần sau a) Lực quán tính động đất công trình Fđ = k G Trong : k - hệ số động đất -hệ số đặc trng động lực công trình G - trọng lợng cồng trình Fđ = ì 1,5 ì7633 = 572 (KN/m) 20 Lực quán tính động đất phơng ngợc chiều với gia tốc động đất , điểm đặt trọng tâm mặt cắt tính toán chọn chiều bất lợi lực động đất chiều từ thợng hạ lu đập ( phơng ngang ) b) áp lực nớc tăng thêm động đất Wđ = Điểm đặt Wđ độ cao 1 k n H12 = ì 1.5 ì 10 ì 42.5 = 320 (KN/m) 2 H1 so với đáy đập SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD c) áp lực bùn cát tăng thêm có động đất Theo chiều bất lợi chọn , động đất làm tăng áp lực chủ động bùn cát thợng lu Trị số áp lực tăng thêm : W8 = k tg W7 = ì1.5 ì tg100 ì 101.4 = 53.64 (KN/m) Trong : k - hệ số động đất ; - góc ma sát bùn cát ; W7 - thành phần áp lực đất nằm ngang ; Bảng tổng hợp lực tác dụng lên công trình momen biên hạ lu Lực tác dụng áp lực thuỷ tĩnh TL áp lực thuỷ tĩnh HL áp lực sóng Lực thấm đẩy ngược Lực thuỷ tĩnh đẩy ngược áp lực bùn cát Trị số Đứng Ngang 952 9031 98.7 -125 133 -3187 -1720 28.8 101.4 18320 Trọng lượng thân Lực tăng thêm dộng đất Lực quán tính áp lực nước áp lực bùn cát 14492.5 572 320 53.64 10086.04 Mômen A Tay đòn MA 22.600 -21515 14.167 127939 1.317 -130 1.667 -208 3107 22.667 72239 17.000 29240 2.667 -77 33.573 3404 20.520 -375926 14.200 14.167 2.667 8122 4533 143 -149129 SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD B Tính toán thấm dới đáy công trình I Nhiệm vụ phơng pháp tính toán Nhiệm vụ : giải toán thấm dới đáy công trình cần xác định : - Lu lợng thấm q; - áp lực thấm lên đáy công trình ; - Trị số gradien thấm bình quân toàn miền thấm cục cửa để kiểm tra độ bền thấm Các phơng pháp tính toán Theo yêu cầu đầu , tiến hành tính thấm theo phơng pháp : - Tỷ lệ đờng thẳng ; - Hệ số sức kháng ; -Vẽ lới Việc tính toán tiến hành cho toán phẳng II Tính thấm theo phơng pháp tỷ lệ đờng thẳng Theo Lence đoạn đờng viền thấm thẳng đứng có khả tiêu hao cột nớc thấm lớn đoạn viền thấm nằm ngang m lần Chiều dài tính toán đờng viền thấm xác định theo công thức : Ltt = Lđ + 33 Ln = 19.5 + = 36 (m) m Trong : Lđ - chiều dài tổng cộng đoạn thẳng đứng đoạn xiên có góc nghiệng so với phơng ngang lớn 450 Ltt -chiều dài tổng cộng đoạn nằm ngang đoạn xiên có góc nghiêng nhỏ 450 m - hệ số phụ thuộc vào số hàng cừ sơ đồ đờng viền thấm (ở có hai hàng cừ nên lấy m = ) Tính toán lực ngợc lên đáy SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD Cột nớc thấm điểm cách điểm cuối đờng viền thấm đoạn dài tính toán Xtt (Xtt xác định tơng tự nh Ltt) hx = X tt H Ltt Trong : H - cột nớc thấm toàn Cột nớc thấm điểm E cách điểm cuối đờng viền thấm đoạn dài tính toán XttE = Xđ + hE = 14 Xn = 6+ = 13 m 13 ì =2.17 (m) 36 Cột nứoc thấm điểm F cách điểm cuối đờng viền thấm đoạn dài tính toán XttF = Xđ + hE = Xn = (m) m ì = (m) 36 Theo sơ đồ công trình nh hình 1-2 , tổng áp lực thấm lên đáy công trình hE + hF 2.17 + Wth = n 14 = 222 (KN/m) L2 = 10 b) áp lực thuỷ tĩnh đẩy ngợc W1 = n(h2 + t) L2 = 10(3+1)14 = 560 (KN/m) Tính gradien thấm lu tốc thấm bình quân -Trên đoạn đờng viền thấm thẳng đứng : Jđ = H = = 0.167 Ltt 36 Vđ = K Jđ =2ì 10-6 ì 0.167 = 3.34 ì 10-7 (m/s) - Trên đoạn đờng viền nằm ngang : Jn = 0.167 Jd = = 0.0835 (m/s) m Vn = K Jn = 2ì 10-6 ì0.0835 = 1.67ì 10-7 SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD Tính lu lợng thấm : Khi chiều dài vản đáy lớn , tính lu lợng thấm đơn vị theo công thức : q = K Jn T1 = ì 10-6 ì 0.0835 ì 11 = 1.837 ì 10-6 (m3/s) Trong : T1 - chiều dày tầng thấm dới đáy cống ; K - hệ số thấm Kiểm tra độ bền thấm cua : Theo phơng pháp sơ kiểm tra độ bền thấm chung theo công thức : Ltt C H Trong : C - hệ số phụ thuộc tính chất đất , tra bảng P3-1 ( phụ lục ) ta đợc C=5.5 , từ ta có C H = 5.5 ì = 33 ( m ) Với Ltt = 36 (m) biểu thức thoả mãn Kl : chiều dài đờng viền thấm đủ dài đêt đảm bảo độ bền thấm chung III Tính thấm theo phơng pháp hệ số sức kháng (Sơ đồ 1-3) Phân đoạn : Dùng đờng qua điểm đờng viền chuyển tiếp từ đoạn thẳng đứng sang đoạn nằm ngang ngợc lại để chia miền thấm thành miền (bộ phận ) khác ( phận , , , , nh hình 1-3 ) Xác định hệ số sức kháng phận a) Bộ phận cửa vào : a v = 0.44+ T = 0.44 + S2 r = 0.44 + 1.5 T + 0.5 = 0.48545 11 0.5 0.75 0.5 =0.44 + 1.5 S2 T2 S2 T2 10 + = 1.0835 10 0.75 10 Trong đó: a - độ cao bậc vào S - chiều sâu đóng cừ T1 - Chiều sâu từ đáy đến tầng không thấm SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD T0 - Chiều sâu tầng không thấm b) Bộ phận ( phận hình -3 ) Xét điều kiện : T2 10 = = 0.952 < 1.0 T1 10.5 0.5 < 0< S1 6.5 = =0.65 < 0.8 T 10 a1 S1 g = T + 1.5 T + Vậy : 0.5 S1 T2 0.75 S1 T2 6.5 0.5 6.5 10 = + 1.5 + = 1.657 6.5 10.5 10 0.75 10 0.5 Trong : a1 - độ cao bậc ; S1 - chiều sâu cừ c) Bộ phận nằm ngang (bộ phận ) - Bộ phận Khi khoảng cách cừ : l2 = 14 (m) > 4n = S1 + S = 4.75 , 14 0.5(6.5 + 3) l 0.5( S1 + S 2) = = 0.925 10 T2 l1 19 n2 = T = = 1.81 10.5 - Bộ phận : Tính áp lực thấm - Cột nớc thấm tổn thất qua phận xác định theo công thức : H hi = i i i = 0.48545 + 1.0835 + 1.657 + 0.925 +1.81 = 5.961 + Tổn thất thấm qua phận : h1 = 0.48545ì = 0.4886 (m) 5.961 SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD + Tổn thất thấm qua phận : h2 = 1.81ì = 1.822 (m) 5.961 + Tổn thất thấm qua phận : h3 = 1.657ì =1.668 (m) 5.961 + Tổn thất thấm qua phận : h4 = 0.925ì = 0.931 (m) 5.961 + Tổn thất thấm qua phận : h2 = 1.0835ì = 1.09 (m) 5.961 Từ tổn thất thấm tính đợc ta vẽ biểu đồ áp lực thấm ngợc lên đáy công trình ( nh hình 1-3 ) Tổng áp lực thấm đẩy ngợc lên đáy : hE + hF 2.021 + 1.09 Wth = Wth = n 14= 218(KN/m) L2 = 10 Tổng áp lực thuỷ tĩnh đẩy ngợc lên đáy : Tính nh phơng pháp Tính lu lợng thấm : Theo phơng pháp , lu lợng đơn vị đợc xác định theo công thức: q=k H = 2ì10-6 = 2.013ì10-6 (m3/s) i 5.961 Tính gradien thấm: Theo phơng pháp phân đoạn , xác định đợc trị số J V bình quân đoạn miền thấm Ji = hi li IV Tính thấm theo phơng pháp vẽ lới Xây dựng lới thấm: Lới thấm đợc xây dựng phơng pháp vẽ đứng dần Để kiểm tra độ xác đờng lới thấm cần dựa vào điều kiện : -Tất đờng dòng đờng đẳng phải trực giao - Các ô lới phải hình vuông cong( trung đoạn ô lới phải nhau) - Tiếp tuyến đờng đẳng vẽ từ điểm góc đờng viền phải trùng với phân giác góc SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD - Các giới hạn lới thấm: + Đờng đầu tiên: Mặt thấm phía thợng lu + Đờng cuối cùng: Mặt thấm phía hạ lu; +Đờng dòng : Đờng viền thấm dới đáy công trình; +Đờng dòng cuối : Mặt tầng không thấm; Miền thấm đờng kế gọi dải; miền đờng dòng kế gọi ống dòng Sơ đồ lới thấm hình (1-4) có 24dải ống Xác định áp lực thấm Gọi n số dải lới thấm : cột nớc thấm tổn thất qua dải H = H = = 0.25 (m) n 24 Cột nớc thấm điểm x cách đờng cuối i dải hx = i H n Cột nớc thấm điểm E hE = 12.5 = 3.125 (m) 24 Cột nớc thấm điểm F hF = 8.5 = 2.125 (m) 24 Từ tính đợc áp lực thấm đẩy ngợc lên đáy công trình Wth = n hE + hF 3.125 + 2.125 2 14 = 367 (KN/m) l2 = 10 Xác định lu lợng thấm Gọi m số ống dòng lới thấm Lu lợng đơn vị : q= K m H = 2ì10-6 =1.75 ì 10-6 n 24 SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD Xác định gradien thấm Gradien thấm ô lới có trung đoạn la S ; JTB = H H = S nS JTB1 = H 0.25 = 0.167 = S 1.5 JTB2 = H 0.25 = 0.125 = S 2.0 JTB3 = H 0.25 = 0.07 = S 3.5 JTB4 = H 0.25 = 0.05 = S 5 Kiểm tra độ bền thấm Điều kiện bền thấm la : Jr < [ J ] xét cho gradien lớn cửa J tb1 = 0.167 < [J] =0.32 [J] tra bảng P3-2 (phụ lục 3) Cống thoả mãn độ bền thấm V Kết luận : Do phơng pháp tính có nhiều sai số , đặc biệt phơng pháp thứ phụ thuộc vào chủ quan ngời vẽ lới thấm nên phơng pháp cho kết sai khác nhiều Lời kết : Do thời gian trình độ có nhiều hạn chế nên có nhiều sai sót , mong đựơc cac thây cô hớng dẫn thêm phần cha Em xin cảm ơn hớng dẫn tận tinhf thầy giáo vũ hoàng hải SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD SV : Nguyen Minh Sang [...]... của lới thấm: + Đờng thế đầu tiên: Mặt nền thấm phía thợng lu + Đờng thế cuối cùng: Mặt nền thấm phía hạ lu; +Đờng dòng đầu tiên : Đờng viền thấm dới đáy công trình; +Đờng dòng cuối cùng : Mặt tầng không thấm; Miền thấm giữa 2 đờng thế kế nhau gọi là dải; miền giữa 2 đờng dòng kế nhau gọi là ống dòng Sơ đồ lới thấm trên hình (1-4) có 24dải và 7 ống 2 Xác định áp lực thấm Gọi n là số dải của lới thấm. .. thất thấm qua bộ phận 5 : h2 = 1.0835ì 6 = 1.09 (m) 5.961 Từ các tổn thất thấm tính đợc ta vẽ biểu đồ áp lực thấm ngợc lên đáy công trình ( nh hình 1-3 ) Tổng áp lực thấm đẩy ngợc lên bản đáy : hE + hF 2.021 + 1.09 2 Wth = Wth = n 2 14= 218(KN/m) L2 = 10 Tổng áp lực thuỷ tĩnh đẩy ngợc lên bản đáy : Tính nh ở phơng pháp trên 4 Tính lu lợng thấm : Theo phơng pháp này , lu lợng đơn vị đợc xác định theo công. .. nền la : Jr < [ J ] ở đây xét cho gradien lớn nhất tại cửa ra là J tb1 = 0.167 < [J] =0.32 [J] tra ở bảng P3-2 (phụ lục 3) Cống thoả mãn độ bền thấm V Kết luận : Do các phơng pháp tính còn có nhiều sai số , đặc biệt là phơng pháp thứ 3 còn phụ thuộc vào chủ quan ngời vẽ lới thấm nên giữa các phơng pháp cho các kết quả còn sai khác nhau nhiều Lời kết : Do thời gian và trình độ còn có nhiều hạn chế... 2.013ì10-6 (m3/s) i 5.961 5 Tính gradien thấm: Theo phơng pháp phân đoạn này , có thể xác định đợc trị số J và V bình quân trong từng đoạn của miền thấm Ji = hi li IV Tính thấm theo phơng pháp vẽ lới 1 Xây dựng lới thấm: Lới thấm có thể đợc xây dựng bằng phơng pháp vẽ đứng dần Để kiểm tra độ chính xác của đờng lới thấm cần dựa vào các điều kiện : -Tất cả các đờng dòng và đờng đẳng thế phải trực giao... : cột nớc thấm tổn thất qua mỗi dải sẽ là H = H 6 = = 0.25 (m) n 24 Cột nớc thấm tại một điểm x nào đó cách đờng thế cuối cùng i dải sẽ là hx = i H n Cột nớc thấm tại điểm E là hE = 12.5 6 = 3.125 (m) 24 Cột nớc thấm tại điểm F là hF = 8.5 6 = 2.125 (m) 24 Từ đó tính đợc áp lực thấm đẩy ngợc lên đáy công trình Wth = n hE + hF 3.125 + 2.125 2 2 14 = 367 (KN/m) l2 = 10 3 Xác định lu lợng thấm Gọi m... Tính áp lực thấm - Cột nớc thấm tổn thất qua mỗi bộ phận xác định theo công thức : H hi = i i i = 0.48545 + 1.0835 + 1.657 + 0.925 +1.81 = 5.961 + Tổn thất thấm qua bộ phận 1 : h1 = 0.48545ì 6 = 0.4886 (m) 5.961 SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD + Tổn thất thấm qua bộ phận 2 : h2 = 1.81ì 6 = 1.822 (m) 5.961 + Tổn thất thấm qua bộ phận 3 : h3 = 1.657ì 6 =1.668 (m) 5.961 + Tổn thất thấm. .. dòng của lới thấm Lu lợng đơn vị sẽ là : q= K m 7 H = 2ì10-6 6 =1.75 ì 10-6 n 24 SV : Nguyen Minh Sang Tinh toan luc va tham GVHD 4 Xác định gradien thấm Gradien thấm tại ô lới bất kì có trung đoạn la S sẽ là ; JTB = H H = S nS JTB1 = H 0.25 = 0.167 = S 1.5 JTB2 = H 0.25 = 0.125 = S 2.0 JTB3 = H 0.25 = 0.07 = S 3.5 JTB4 = H 0.25 = 0.05 = S 5 5 Kiểm tra độ bền thấm của nền Điều kiện bền thấm của nền... tham GVHD T0 - Chiều sâu tầng không thấm b) Bộ phận giữa ( bộ phận 3 trên hình 1 -3 ) Xét điều kiện : T2 10 = = 0.952 < 1.0 T1 10.5 0.5 < và 0< S1 6.5 = =0.65 < 0.8 T 2 10 a1 S1 1 2 g = T + 1.5 T + Vậy : 0.5 S1 T2 1 0.75 S1 T2 6.5 0.5 6.5 10 = + 1.5 + = 1.657 6.5 10.5 10 1 0.75 10 0.5 Trong đó : a1 - độ cao của bậc ; S1 - chiều sâu cừ c) Bộ phận nằm ngang (bộ phận 2 và 4 ) - Bộ phận 4 Khi khoảng cách ... tham GVHD B Tính toán thấm dới đáy công trình I Nhiệm vụ phơng pháp tính toán Nhiệm vụ : giải toán thấm dới đáy công trình cần xác định : - Lu lợng thấm q; - áp lực thấm lên đáy công trình ; -... lực đất nằm ngang ; Bảng tổng hợp lực tác dụng lên công trình momen biên hạ lu Lực tác dụng áp lực thuỷ tĩnh TL áp lực thuỷ tĩnh HL áp lực sóng Lực thấm đẩy ngược Lực thuỷ tĩnh đẩy ngược áp lực. .. 36 Cột nứoc thấm điểm F cách điểm cuối đờng viền thấm đoạn dài tính toán XttF = Xđ + hE = Xn = (m) m ì = (m) 36 Theo sơ đồ công trình nh hình 1-2 , tổng áp lực thấm lên đáy công trình hE + hF