BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CẦN THƠ KHOA CƠNG NGHỆ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC BỆNH VIỆN ĐA KHOA THÀNH PHỐ CÀ MAU (PHẦN PHỤ LỤC) CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: SINH VIÊN THỰC HIỆN: Ths.DƯƠNG NGUYỄN HỒNG TỒN NGUYỄN PHƯỚC TÀI MSSV:1064347 LỚP:Xây Dựng DD&CN2 –K32 Cần Thơ, Tháng 11-2010 LỜI CẢM TẠ Sau bốn năm rưỡi học trường Đại Học Cần Thơ nói chung, Khoa Cơng Nghệ nói riêng chúng em vào đời với bao hồi bão phía trước Em xin chân thành cảm ơn Ban Chủ nhiệm Khoa Cơng Nghệ tất thầy tận tình giúp đỡ chúng em thời gian học tập làm luận văn tốt nghiệp Em xin chân thành bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc thầy Dương Nguyễn Hồng Tồn, người hết lòng giúp đỡ em suốt thời gian làm luận văn tốt nghiệp tạo điều kiện tốt cho em hồn thành tốt luận văn tốt nghiệp Tơi xin chân thành cảm ơn tất bạn lớp xây dựng dân dụng cơng nghiệp nhiệt tình trao đổi đóng góp ý kiến để tơi hồn thành tốt luận văn này, chúc tất bạn thành cơng đường phía trước Sau thời gian thực đề tài có hạn kinh nghiệm thực tế hạn chế nên khơng tránh khỏi thiếu sót Rất mong đóng góp ý kiến thầy bạn Xin chúc sức khỏe đến thầy tất bạn TP-Cần Thơ, ngày 07/11/2010 Sinh viên thực Nguyễn Phước Tài NHẬN XÉT CỦA CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: Họ - Tên CBHD: DƯƠNG NGUYỄN HỒNG TỒN Nội dung nhận xét: ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… NHẬN XÉT CỦA CÁN BỘ PHẢN BIỆN: Họ - Tên CBPB: HỒ NGỌC TRI TÂN Nội dung nhận xét: ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… MỤC LỤC PHẦN I : KIẾN TRÚC CHƯƠNG I:GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Trang I.1 Nhiệm vụ thiết kế: I.2 Vị trí xây dựng: .1 I.2.1 Giới thiệu địa hình: I.2.2 Giới thiệu đặc điểm khí hậu vùng………………………………………… CHƯƠNG II:THIẾT KẾ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH II.1 Giải pháp bố trí mặt bằng: II.1.1 Mặt tầng 1: II.1.2 Mặt tầng 2: II.1.3 Mặt tầng 3: II.1.4 Mặt tầng 4: II.1.5 Mặt tầng 5: II.1.6 Mặt mái: …………………………………………………………… 11 PHẦN III:NỀN MĨNG CHƯƠNG I: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN MĨNG I.1 Giới thiệu địa chất cơng trình địa chất thủy văn:…………………… 102 I.1.1 Địa chất cơng trình: 102 I.1.2 Địa chất thủy văn: 106 I.2 Xác định tải trọng tiêu chuẩn đất nền:……………………………… 106 CHƯƠNG II: CHỌN TIẾT DIỆN CỌC VÀ TÍNH TỐN CỌC II.1 Chọn tiết diện cọc:……………………………………………………….108 II.2 Xác định sức chịu tải cọc:………………………………………… 108 II.2.1 Sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu: 108 II.2.2 Xác định sức chịu tải cọc theo cường độ đất nền: 109 II.2.3 Theo điều kiện vận chuyển cọc: 112 II.2.4 Theo điều kiện thi cơng: 114 II.3 Thiết kế móng M1-C1:………………………………………………… 115 II.3.1 Xác định kích thước đài cọc số lượng cọc: 116 II.3.2 Kiểm tra độ sâu chơn đài: 117 II.3.3 Kiểm tra tải trọng cơng trình tác dụng lên cọc: 118 II.3.4 Xác định cường độ đất khối móng quy ước: 123 II.3.5 Xác định tải trọng thân móng khối quy ước: 123 II.3.6.Kiểm tra độ lún móng M1 – C1: 127 II.3.7 Xác định chiều cao đài cọc: 132 II.3.8.Kiểm tra điều kiện chọc thủng: 136 II.3.9 Điều kiện chịu cắt: 136 II.3.10 Xác định nội lực bố trí thép cho đài cọc: 136 II.4 Thiết kế M2-C21:……………………………………………………… 139 II.5 Chọn tiết diện cọc:……………………………………………………….139 II.6 Xác định sức chịu tải cọc:………………………………………… 140 II.6.1 Sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu: 140 II.6.2 Xác định sức chịu tải cọc theo cường độ đất nền: 141 II.6.3 Theo điều kiện vận chuyển cọc: 143 II.6.4 Theo điều kiện thi cơng: 146 II.7 Thiết kế móng M2C21:……………………………………………… 147 II.7.1 Xác định kích thước đài cọc số lượng cọc: …147 II.7.2 Kiểm tra độ sâu chơn đài: 149 II.7.3 Kiểm tra tải trọng cơng trình tác dụng lên cọc: 150 II.7.5 Xác định cường độ đất khối móng quy ước: 154 II.7.6 Xác định tải trọng thân móng khối quy ước: 155 II.8 Kiểm tra độ lún móng M2 – C21:……………………………………… 159 II.8.1 Xác định chiều cao đài cọc: 164 II.8.2.Kiểm tra điều kiện chọc thủng: 168 II.8.3 Điều kiện chịu cắt: 168 II.9 Xác định nội lực bố trí thép cho đài cọc:…………………………… 168 CHƯƠNG I PHẦN I GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH I.1 Nhiệm vụ thiết kế:  Nước ta năm gần bước vào khoa học đại có phát triển mạnh mẽ mặt đời sống : kinh tế, trị,văn hóa,xã hội…Bên cạnh phát triển gây ảnh hưởng đến mơi trường,đến sức khỏe người.Vì vậy,nhu cầu y tế,để đảm bảo sức khỏe người cần thiết Việc xây dựng cơng trình Dịch Vụ 200 Giường Bệnh Viện Đa Khoa Tỉnh Cà Mau cơng trình đáp ứng nhu cầu sức khỏe người  Được chấp thuận UBND Thành Phố Cà Mau quy hoạch khu đất để xây dựng cơng trìn trình Dịch Vụ 200 Giường Bệnh Viện Đa Khoa Tỉnh Cà Mau Diện tích cơng trình 1134.48m2  Theo u cầu thiết kế phải đảm bảo diện tích sử dụng cho y,Bác Sỹ, giường bệnh cho bệnh nhân, nhà vệ sinh,phòng hộ lý, … Do để đảm bảo u cầu sử dụng tòa nhà, tòa nhà văn phòng bao gồm tầng, cao độ tổng cộng 21.8m  Loại cơng trình: Bệnh viện  Cấp cơng trình: Cấp I  Cơng trình thiết kế theo tiêu chuẩn cơng trình cấp TCVN  Chất lượng sử dụng bậc 1: đáp ứng nhu cầu sử dụng cao  Độ bền bậc 1: niên hạn sử dụng 100 năm  Độ bền chịu lửa bậc 1-2: cấu kiện khó cháy  u cầu kiến trúc sử dụng: Phù hợp với khí hậu địa phương, tận dụng thơng gió, chiếu sáng tự nhiên Bảo đảm lối an tồn kịp thời cho người bên cơng trình có hỏa hoạn xảy I.2 Vị trí xây dựng: I.2.1 Giới thiệu địa hình:  Hướng chủ đạo cơng trình: hướng Đơng Nam  Qua khảo sát trạng khu vực, cơng trình nằm khu vực phẳng khơng san lắp I.2.2 Giới thiệu đặc điểm khí hậu vùng:  Thành Phố Cà Mau thuộc vùng Đồng Băng Sơng Cửu Long nên chịu ảnh hưởng khí hậu nhiệt đới gió mùa, khí hậu nóng ẩm, độ ẩm khơng khí cao  Khí hậu có hai mùa: mùa mưa từ tháng đến tháng 11, mùa nắng từ tháng 12 đến tháng Theo khí tượng thủy văn Nam Bộ, có số liệu trung bình quan trắc qua năm đánh sau:  Nhiệt độ trung bình: 27 oC  Biên độ giao động nhiệt độ: 35oC/ngày đêm  Nhiệt độ trung bình tháng lạnh nhất: 22oC28 oC  Nhiệt độ trung bình tháng nóng nhất: 34oC36.5oC  Độ ẩm bình qn: 79%  Lượng mưa trung bình: 1629 mm/năm  Tổng hợp gió trung bình: v= (23) m/s  Do cơng trình tương đối thấp nên chịu ảnh hưởng gió  Với đặc điểm khí hậu giải pháp chung cho cơng trình chống nóng cách sử dụng cửa kính, sử dụng vách kiếng vật liệu chống thấm PHẦN II.THIẾT KẾ KIẾN TRÚC  Căn vào nhu cầu chủ đầu tư  Căn vào quy hoạch duyệt  Căn mặt tổng thể trạng khu đất  Căn vào cơng sử dụng đồng thời phải kể đến tính chất quan trọng đặc biệt cơng trình II.1 Giải pháp bố trí mặt bằng:  Cơng trình thiết kế xây dựng có hình dạng mặt hình chữ nhật với 6tầng Chiều rộng cơng trình 32.6m, chiều dài cơng trình 38.4m  Cơng trình thiết kế với cửa mái đón hệ thống cửa phụ với hệ thống cầu thang bố cục hợp lý gồm: thang thang máy, cách bố trí mặt giao thơng cách hợp lý giúp cho việc lại dễ dàng ngắn gọn giao thơng đứng lẫn giao thơng ngang Cơ cấu tổ chức giao nội thất chặt chẽ, dây chuyền cơng hợp lý, phòng liên hệ với dễ dàng thuận lợi q trình làm việc y, Bác sỹ, người quản lý bệnh nhân Cụ thể sau: II.1.1 Mặt tầng 1:  Tổng diện tích sử dụng tầng 1: 877.8 m2  Diện tích giường bệnh: 241.42 m2  Thang máy: 24.19m2  Cầu thang bộ: 80.77 m  Phòng hộ lý: 54.08 m2  Phòng dịch vụ:17.94 m  Phòng họp giao ban: 29.38 m2  Phong khám bệnh: 35.88 m2  Phòng điều dưỡng: 23.92 m2  Phòng Bác Sỹ: 54.08 m2  Quầy dược: 27.04 m2  Hành lang lối khác: 283.69 m2 35 29 50 32 50 300 00 13 00 13 00 110 110 S3 00 00 00 00 ST -0.470 25 32 50 29 50 300 00 25 600 600 10 10 300 300 13 00 400 110 00 00 900 900 110 00 60 45 30 60 00 350 130 350 OK3 350 550 350 Tải trọng tính tóan Tải trọng tiêu chuẩn Mxmaxtt= 3.80(T.m) Mmax= 3.30 (T.m) Mytưtt= 0.17(T.m) Ntưtt= 57.1 (T) Mytư= 0.15(T.m) x Ntư= 49.7(T) Qtư = 0.5 (T) Qtưx= 0.4 (T) Qtưy= 1.60 (T) Qtưy= 1.39(T) Tổng tải trọng tác dụng cao trình đáy móng quy ước: N tc = Notc + Nqưtc = 49.7 + 460.5 = 510.2 T Tổng moment tác dụng trọng tâm đáy móng khối quy ước quanh trục x là: Mxqư = Moxtc+Q tcy*h qư = 3.3 + 1.39*39.3 = 57.93 T.m Tổng moment tác dụng trọng tâm đáy móng khối quy ước quanh trục y là: My qư = Mytc+Qxtc*hqư = 0.15 + 0.4*39.3 = 17.2 T.m Xác định ứng suất đáy móng khối quy ước: tc  max tc  N  tc  * e X * eY 1    B Lqu qu   510.2  * 0.114 * 0.03   1    42.32(T / m )  14.77  3.84 3.84   N  tc  * e X * eY 1    Bqu Lqu   510.2  * 0.114 * 0.03   1    25.91(T / m )  14.77  3.84 3.84   Fqu Fqu tc tc  max   42.32  25.91  tb    34.12T / m 2 tc Trong đó: eX: độ lệch tâm theo phương X: e X eY: độ lệch tâm theo phương Y: eY qu X tc M  N M  N qu Y tc  57.93  0.114m 510.2  17  03m 510  Kiểm tra điều kiện: 157 tc tc  max  max  1.2 R tc  42.32(T / m )  1.2 R tc  1.2 *149.75  179.7(T / m )  tc  tc tc tc  tb  R  tb  34.12(T / m )  R  149.7(T / m )  tc  tc      25.91(T / m )   tc  tc  max   max  42.32  1.63  tc tc     25.91 Kiểm tra cường độ đất ứng với cặp nội lực Mymax, Ntư, Q tư: Tải trọng tính tóan Tải trọng tiêu chuẩn Mymaxtt=3.47 (T.m) Mymax= 3.02 (T.m) Mxtưtt= 2.66(T.m) Ntưtt= 84.85 (T) Mxtư= 2.31(T.m) x Ntư= 73.78 (T) Qtư =1.36 (T) Qtưx= 1.18 (T) Qtưy= 1.03 (T) Qtưy= 0.89 (T) Tổng tải trọng tác dụng cao trình đáy móng quy ước: N tc = Notc + Nqưtc = 73.78 + 460.5 = 534.28 T Tổng moment tác dụng trọng tâm đáy móng khối quy ước quanh trục x là: Mxqư = Moxtc+Q tcy*h qư = 3.3 + 1.39*39.3 = 57.93 T.m Tổng moment tác dụng trọng tâm đáy móng khối quy ước quanh trục y là: My qư = Mytc+Qxtc*hqư = 2.31 + 1.18*39.3 = 48.68 T.m Xác định ứng suất đáy móng khối quy ước: tc  max tc  N  tc  * e X * eY 1    B Lqu qu   534.28  * 0.11 * 0.09   1    41.75(T / m )  14.77  3.84 3.84   N  tc  * e X * eY 1    B Lqu qu   534.28  * 0.11 * 0.09   1   24.87(T / m )    14.77  3.84 3.84   Fqu Fqu tc tc  max   41.75  24.87  tb    33.31T / m 2 tc Trong đó: 158 eX: độ lệch tâm theo phương X: e X eY: độ lệch tâm theo phương Y: eY qu X tc M  N M  N  qu Y tc 57.93  0.11m 534.28  48 68  09 m 534 28  Kiểm tra điều kiện: tc tc  max  max  1.2 R tc  41.75(T / m )  1.2 R tc  1.2 *149.75  179.7(T / m )  tc  tc tc tc  tb  R  tb  33.31(T / m )  R  149.7(T / m )  tc  tc      24.87(T / m )   tc  tc  max   max  41.75  1.68  tc tc     24.87 III.9.7 Kiểm tra độ lún móng M2 – C21: Độ lún S móng phải thoả mãn điều kiện: S≤[Sgh].Theo TCXD 45-1978 độ lún cho phép [Sgh] = 8cm * Ta lấy ứng suất trung bình tbtc cặp nội lực Nmax, Mtư, Qtư để tính: Dùng phương pháp tính lún cộng lớp phân tố S   Si Trong đó: Si  e1i  e2i hi , với hi_chiều dầy lớp phân tố thứ i  e1i e1i, e2i_ Hệ số rỗng sau xây dựng cơng trình nội suy từ kết thí nghiệm nén lún theo P1i, P2i P1i   ibt   ibt1 P2i  P1i   igl   igl1 Chia đất đáy móng khối quy ước thành lớp phân tố có chiều dày hi: hi  Bqu  3.84  0.96(m) Chọn chiều dài lớp phân tố là:hi=0.5 m Ứng suất thân cao trình đáy móng khối quy ước:  bt  26.85T / m Ứng suất gây lún gl = tbtc- bt = 46.56 – 26.85 = 19.71 (T/m2) 159 k_tra bảng 2.4 trang 66 Bài Giảng Cơ Học Đất Trường Đại Học Cần Thơ theo Lqu 3.84 z   (xét tâm móng) Bqu Bqu 3.84 z_Độ sâu lớp đất kể từ đáy móng khối quy ước Q trình tính lún kết thúc độ sâu tương ứng: gl≤0.2bt   gl   bt * Kết thí nghiệm nén lún lớp đất SP1,Cao trình -40m Áp lực P (Kg/cm2) 0.0 0.125 0.25 0.5 1.0 2.0 4.0 160 Hệ số rỗng  0.83 0.826 0.814 0.798 0.775 0.754 0.728 BIỂU ĐỒ ĐƯỜNG CONG NÉN LÚN * Kết thí nghiệm nén lún lớp đất SP1, Cao trình -42m Áp lực P (Kg/cm2) Hệ số rỗng  0.0 0.125 0.25 0.5 1.0 2.0 4.0 0.76 0.752 0.742 0.731 0.718 0.7 0.681 161 BIỂU ĐỒ ĐƯỜNG CONG NÉN LÚN * Kết thí nghiệm nén lún lớp đất SP1, Cao trình -44m Áp lực P (Kg/cm2) Hệ số rỗng  0.0 0.125 0.25 0.5 1.0 2.0 4.0 0.6 0.593 0.587 0.577 0.567 0.552 0.537 162 BIỂU ĐỒ ĐƯỜNG CONG NÉN LÚN Kết tính tốn: Lớ p đất ph ân tố Cao trình hi 39.3  bt m T/m2 26.85 0.5 39.8 Z T/m Z Bqu k  gl 19.7 27.1 0.5 0.5 Pli 27.31 0,1 27.5 0,98  gltb P2i e1i e2i Si (cm) 19.3 46.4 0.545 0.532 0.421 17.7 45.2 0.544 0.532 0.388 18.9 163 40.3 1.0 27.78 0.5 40.8 1.5 28.24 2.0 28.70 2.5 29.17 0.5 41.3 42.3 3.0 29.63 3.5 30.10 4.0 30.56 14.7 0,5 0,70 12.5 0.7 0,53 9.2 0.8 0,45 1.0 0,34 5.6 1.1 0,30 4.8 30.8 4.5 31.02 1.2 0.26 S 15.6 43.6 0.543 0.532 0.324 13.6 42.1 0.542 0.532 0.227 10.9 39.8 0.541 0.533 0.259 8.4 37.8 0.540 0.534 0.195 6.6 36.5 0.539 0.535 0.123 5.2 35.5 0.538 0.536 0.065 4.4 35.2 0.538 0.537 0.033 7.6 30.3 0.5 43.8 0,80 29.9 0.5 43.3 0,4 29.4 0.5 42.8 16.5 28.9 0.5 0,88 28.5 0.5 41.8 0,3 28.0 4.0 2.03 i Từ bảng tính lún ta dự báo độ lún móng M2-C21 thỏa mản điều kiện cho phép: S = 2.03cm < Sgh = 8cm * Tính tốn kết cấu đài cọc: Vật liệu xây dựng: Bêtơng B25 có: Rb=145 Kg/cm Thép dọc CII có: Rs =2800 Kg/cm2 Thép đai CI có: Ras=2250Kg/cm2 III.4.8 Xác định chiều cao đài cọc: Đài cọc cột tính tốn theo điều kiện: - Tính tốn chọc thủng - Tính tốn phá hoại theo mặt phẳng nghiêng, theo lực cắt - Tính tốn chịu uốn * Tính tốn theo điều kiện chọc thủng: Tính tốn đài cọc theo điều kiện chọc thủng tính tốn móng đặt thiên nhiên, tháp chọc thủng xuất phát từ chân cột nghiêng góc 45 so với trục đứng Ta chọn sơ chiều dày đài cọc theo cơng thức sau kiểm tra lại theo điều kiện chọc thủng:  Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chịu uốn: 164 * Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chịu uốn:  Ứng với cặp nội lực Nmax, Mtư, Qtư: Nmax(T) 92.71 Qtưy(T) 1.158 Qtưx(T) 1.303 Mtưy(T.m) 1.714 Mtưx(T.m) 1.509 - Trọng lượng đài đất đài: Ndai+dattt= n*F*h*tb= 1.1*3.24*1.2*2.2= 9.40(T)  Tổng tải trọng tác dụng đáy đài: Ntt= Nmaxtt+Ndai+dattt= 92.71+ 9.40 = 102.11(T) - Tổng moment tính tốn trọng tâm hệ thống cọc quay quanh trục X: MXtt=Mxtưtt +Qytưtt*hd= 1.51 + 1.158*1 = 2.67 (T.m) - Tổng moment tính tốn trọng tâm hệ thống cọc quay quanh trục Y: MYtt= Mytưtt+Qxtưtt*hd= 1.71 + 1.30*1 = 3.01(T.m) - Tải trọng cơng trình truyền lên hàng cọc biên: max P N  tt tt M * y  n y  N  M * y  n y i c tt tt P max X max X c i tt M * x  x M * x  x max Y i tt  102.11 2.67* 0.6 3.01* 0.6    38.77(T ) * 0.62 * 0.62  102.11 2.67* 0.6 3.01* 0.6    29.47(T ) * 0.62 * 0.62 max Y i - Trọng lượng thân cọc: Pc= (n*b*h*bt)*Lc= 1.1*0.3*0.3*2.5*38.1= 9.42(T) P 0max+Pc= 38.77+ 9.42= 48.19 (T) < Ptt=85.71 (T)  Thoả P 0min= 29.47(T)>0 165 h0  Lc P oi 0.4 * Rb * btr Trong đó: Rb= 145(Kg/cm2): cường độ chịu nén bêtơng B25 Poi (T): Tổng phản lực đầu cọc thứ i Đối với tiết diện B-B : 2000 300 1200 300 100 1000 300 100 100 600 250 B 1000 100 300 825 600 350 B 300 300 MẶT BẰNG MÓNG M2 TỈ LỆ 1/20 Poi= P omax = 48.19T Chiều rộng cánh: Lc = l  l c 1.8  0.35   0.725m 2 btr = 0.35 ; bề rộng cột h0  0.725 * 48.19  0.352m 0.4 *1450 * 0.35 Đối với tiết diện A-A: 166 2000 100 300 1200 300 100 1000 A 300 100 775 A 100 300 1000 600 350 600 250 300 300 MẶT BẰNG MÓNG M2 TỈ LỆ 1/20 Poi= 2*Pomax =2*48.19 = 96.38T Chiều rộng cánh: Lc = l  l c 1.8  0.25   0.775m 2 btr = 0.45; h0  0.775 * 96.38  0.63m 0.4 * 1450 * 0.25 Do chiều cao đài cọc: H ≥ 0.2 + 0.35 +0.63 = 1.18m Vậy chọn chiều cao hđài = 1.2m Chiều cao làm việc đài: ho = hđài – a - Zngàm = 1.2 – 0.05 – 0.2 = 0.95m a = 0.05m: chiều dày lớp bảo vệ Zngàm= 0.2m: đoạn ngàm cọc vào đài 167 III.4.9.Kiểm tra điều kiện chọc thủng: Chiều cao làm việc đài cọc theo điều kiện chọc thủng tính theo cơng thức sau: ho  Poi 0.75 * Rbt * U tb Trong đó: Rbt = 10.5(Kg/cm2): cường độ chịu kéo bêtơng B25 Utb (m): trung bình cộng cạnh ngắn đáy đáy tháp chọc thủng (đối với cột chữ nhật hay móng lệch tâm) Poi (T): lực chọc thủng; tổng phản lực cọc nằm ngồi tháp chọc thủng Xác định kích thước chọc thủng: Chiều dài lăng trụ chọc thủng: Lct = Lc + 2*ho = 0.35 + 2*0.95 = 2.25m Chiều rộng lăng trụ chọc thủng: Bct = Bc + 2*ho = 0.25 + 2*0.95 =2.15m Ta thấy đáy tháp chọc thủng phủ ngồi trục cọc nên đài cọc khơng có khả bị chọc thủng III.4.10 Điều kiện chịu cắt: Q ≤ 0.8*Rbt*btt*h o Trong đó: btt: bề rộng móng chịu phản lực Rbt: cường độ chịu kéo bêtơng B25 Ta thấy đáy tháp chọc thủng phủ ngồi trục cọc nên đài cọc khơng có khả bị phá hoại III.4.11 Xác định nội lực bố trí thép cho đài cọc: Khi tính thép cho đài cọc theo điều kiện chịu uốn người ta quan niệm đài cọc dầm consol ngàm vào tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc Tính moment bố trí thép cho đài cọc: n M= P oi * di i 1 Trong đó: Poi(T): phản lực đầu cọc thứ i phạm vi consol di(m): khoảng cách từ ngàm (mép ngồi cột) đến tim cọc thứ i 168 n: số lượng cọc phạm vi consol Momen tương ứng với mặt ngàm A –A ((ứng với cặp lực Nmax, Mtư, Qtư) 2000 300 1200 300 100 1000 300 100 100 350 600 250 A 100 300 1000 600 A 300 300 MẶT BẰNG MÓNG M2 TỈ LỆ 1/20 n M= P max * d i = Pomax =48.19*0.825 = 39.76 T.m i 1 - Diện tích thép cần thiết: Fa  M 3976000   14.34 (cm ) 0.9 * h0 * Ra 0.9 * 110 * 2800 - Chọn khoảng cách hai tim cốt thép 100mm - Số thép: n  180   19 10  Bố trí 16a100 có Fa= 2.01*19 = 38.19 (cm2) * Kiểm tra hàm lượng thép: 169 Fa 38.19 *100%  *100%  0.21% b * h0 180 *110   max   R Rb 0.623 * 115 100%  100%  2.56% RS 2800    0.1%    0.21%   max  2.56%  Thoả Thép lớp đài bố trí theo cấu tạo chọn 12a200 Momen tương ứng với mặt ngàm B – B (ứng với cặp lực Nmax, Mtư, Qtư) 2000 300 1200 300 100 1000 B 300 100 100 B 100 300 1000 600 350 600 250 300 300 MẶT BẰNG MÓNG M2 TỈ LỆ 1/20 n M= P max * di = 2*48.19*0.775 = 74.69 T.m i 1 - Diện tích thép cần thiết: Fa  M 7469000   26.94 (cm ) 0.9 * h0 * Ra 0.9 * 110 * 2800 170 - Chọn khoảng cách hai tim cốt thép 100mm - Số thép: n  180   19 10  Bố trí 16a100 có Fa= 2.01*19 = 38.19 (cm2) * Kiểm tra hàm lượng thép:  Fa 38.19 * 100%  * 100%  0.21% b * h0 180 * 110  max   R Rb 0.623 * 115 100%  100%  2.56% RS 2800    0.1%    0.26%   max  2.56%  Thoả Thép lớp đài bố trí theo cấu tạo chọn 12a200 171 [...]... 1.35 1.00 0.50 5.20 5.20 5.20 2.70 3.70 3.80 6.90 5.20 5.65 2.90 5.20 5.20 5.20 4.10 2.90 4.10 1.40 5.20 2.90 5.20 Giường Bệnh Phòng Hộ Lý WC Giường Bệnh Giường Bệnh Hành Lang Hành Lang Hành Lang Hành Lang Hành Lang Hành Lang Giường Bệnh Phòng Bác Sĩ Hành Lang Giường Bệnh Giường Bệnh Hành Lang Tủ Tường Phòng Hộ Lý 2 phương 2phương 2phương 2phương 2phương 1phương 1phương 1phương 2phương 1phương 1phương... Ở mặt đứng được tổ chức 3 bậc tam cấp giành cho người đi bộ Hệ thống cửa kính, khung nhơm, với cách tổ chức như vậy tạo cho khơng gian thoải mái cho người đi bộ vào bệnh viện, về tâm lý tạo được sự thoải mái cho bệnh nhân,khi ra vào bệnh viện 12 3700 900 450 3900 3600 3 6 00 22450 3600 3400 900 5200 2900 5200 6000 5200 2900 5200 32600 1 2 3 4 5 6 7 8 13 3 400 3 600 3600 1 8100 3 600 3 900 450 5200 2700... 350 2050 550 5200 32600 1 2 3 6 7 8 9 II.1.4 Mặt bằng tầng 4:  Tổng diện tích sử dụng tầng 2: 877.8 m2  Diện tích giường bệnh: 241.42 m2  Thang máy: 24.19m2  Cầu thang bộ: 80.77 m 2  Phòng hộ lý: 54.08 m2  Phòng dịch vụ:17.94 m 2 7  Phòng họp giao ban: 29.38 m2  Phong khám bệnh: 35.88 m2  Phòng điều dưỡng: 23.92 m2  Phòng Bác Sỹ: 54.08 m2  Quầy dược: 27.04 m2  Hành lang và lối đi khác: 283.69... 350 20 50 550 5200 32600 1 2 3 6 7 8 9 II.1.5 Mặt bằng tầng 5:  Tổng diện tích sử dụng tầng 2: 877.8 m2  Diện tích giường bệnh: 241.42 m2  Thang máy: 24.19m2  Cầu thang bộ: 80.77 m 2  Phòng hộ lý: 54.08 m2 8  Phòng dịch vụ:17.94 m 2  Phòng họp giao ban: 29.38 m2  Phong khám bệnh: 35.88 m2  Phòng điều dưỡng: 23.92 m2  Phòng Bác Sỹ: 54.08 m2  Quầy dược: 27.04 m2  Hành lang và lối đi khác: 283.69...II.1.2 Mặt bằng tầng 2:  Tổng diện tích sử dụng tầng 2: 877.8 m2  Diện tích giường bệnh: 241.42 m2  Thang máy: 24.19m2  Cầu thang bộ: 80.77 m 2  Phòng hộ lý: 54.08 m2  Phòng dịch vụ:17.94 m 2  Phòng họp giao ban: 29.38 m2  Phong khám bệnh: 35.88 m2  Phòng điều dưỡng: 23.92 m2  Phòng Bác Sỹ: 54.08 m2  Quầy dược: 27.04 m2  Hành lang và lối đi khác: 283.69... yếu do nhiều lổ khoan, treo móc các thiết bị kĩ thuật hoặc bỏ qua các tải trọng nhẹ của các vách ngăn bằng vật liệu nhẹ, mỏng Vậy nên chọn chiều dầy sàn là   12cm 18 S4 3800 1400 S4 5650 5200 1600 1300 S4 S4 S4 S4 5200 19 S4 2397 2500 S13 5200 S5 2900 2400 1500 5200 2700 3700 MẶT BẰNG DẦM SÀN TẦNG 2 Bảng số liệu tính tốn sàn BẢNG II.1 Ơ Sàn S1 L1(m) 5.20 L2(m) 5.65 Chức Năng Giường Bệnh Loại Sàn 2... 1400 750 650 350 1800 350 I.1.3 Mặt bằng tầng 3:  T ổ n 2050 350 g 2 diện tích sử dụng tầng 2: 877.8 m  Diện tích giường bệnh: 241.42 m2  Thang máy: 24.19m2  Cầu thang bộ: 80.77 m 2  Phòng hộ lý: 54.08 m2  Phòng dịch vụ:17.94 m 2  Phòng họp giao ban: 29.38 m2  Phong khám bệnh: 35.88 m2  Phòng điều dưỡng: 23.92 m2  Phòng Bác Sỹ: 54.08 m2  Quầy dược: 27.04 m2  Hành lang và lối đi khác: 283.69... Tùy theo chức năng của kết cấu mà giá trị hoạt tải tiêu chuẩn được quy định trong tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737 – 1995 BẢNG II.2 : GIÁ TRỊ MỘT SỐ HOẠT TẢI STT 1 2 3 4 5 6 LOẠI SÀN Giường bệnh Phòng họp Hành lang Ban cơng Phòng WC Phòng hộ lý HOẠT TẢI TIÊU CHUẨN p tc ( kg/m 2) 200 200 300 300 200 200 HỆ SỐ VƯỢT TẢI (n ) 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 Tải TT Ptt 240 240 360 360 240 240 *Ghi chú... II.4: Cường độ tính tốn gốc của thép gốc Liên Xơ 16 Nhóm cốt thép AI AII AIII có d (6 – 8 ) AIII có d (10 – 40 ) Loại cường độ Chịu nén Rsc (Mpa ) 255 280 355 365 Chịu kéo Rs (Mpa ) 255 280 355 365 Cốt đai,cốt xiên Rsw (Mpa ) 175 225 285 290 Bảng II.5: Mơđun đàn hồi của một số loại cốt thép ( Es* 10-4, Mpa ) Nhóm cốt thép Mơđun đàn hồi AI, AII 21 AIII 20 b/ Cường độ tính tốn của thép : BẢNG I.4 : CƯỜNG... Điều kiện tránh phá hoại giòn min <  < max  Bố trí thép : 21 Tra phụ lục 15 “ BẢNG TRA DIỆN TÍCH CỐT THÉP CỦA BẢNG “sách Kết Cấu Bêtơng Cốt Thép Phần Cấu Kiện Cơ Bản ( PHAN QUANG MINH - nhà xuất bản khoa học và kĩ thuật ) b/ Sàn hai phương : Tính tốn trên 1m bề rộng sàn theo phương ngắn và phương dài, tính như cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật với b x h = 100 x hs  Xác định nội lực Dựa vào tí