Đang tải... (xem toàn văn)
kho lạnh này là kho lắp ghép panel... bao gồm các bản vẽ: sơ đồ nguyên lý hệ thống. sơ đồ mặt bằng kho lạnh. bản vẽ thiết bị dàn lạnh...( được định dạng dưới file pdf. rõ ràng, chi tiết, chính xác).... có nhu cầu cần file word+cad vui lòng liên hệ mình. bản báo cáo được tính toán chính xác rõ ràng, phần cuối tập trung tính toán thiết bị dàn lạnh và suy ra mức giá kho lạnh.
Mục lục Lời nói đầu CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KỸ THUẬT LẠNH I LỊCH SỬ PHÁT TRIỂN CỦA KỸ THUẬT LẠNH II VAI TRỊ VÀ Ý NGHĨA CỦA KỸ THUẬT LẠNH CHƯƠNG : TỔNG QUAN VỀ QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ I QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ II HỆ THỐNG THIẾT BỊ III MƠI CHẤT LẠNH CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ MẶT BẰNG KHO LẠNH I U CẦU CHUNG ĐỐI VỚI MẶT BẰNG KHO LẠNH II MẶT BẰNG KHO LẠNH Thơng số kỹ thuật TÍNH TỐN MẶT BẰNG KHO LẠNH CHƯƠNG 4: TÍNH CÁCH NHIỆT CÁCH ẨM VÀ TÍNH PHỤ TẢI CỦA MÁY NÉN I TÍNH CÁCH ẨM CÁCH NHIỆT 10 II TÍNH PHỤ TẢI CỦA MÁY NÉN 11 A tính cho phòng 12 B Tính cho phòng 18 C Tính cho phòng 18 III XÁC ĐỊNH NĂNG SUẤT LẠNH CỦA MÁY NÉN 22 CHƯƠNG 5: TÍNH CHỌN MÁY NÉN 24 I THÔNG SỐ LÀM VIỆC 24 Nhiệt độ sôi MCL 24 Nhiệt độ ngưng tơ 24 Nhiệt độ nhiệt môi chất 25 II TÍNH CHỌN MÁY NÉN 25 X¸c ®Þnh tû sè nÐn 25 X©y dùng chu tr×nh trªn ®å thÞ Log - h 25 X¸c ®Þnh chu tr×nh håi nhiƯt 26 CHƯƠNG 6: TÍNH CHỌN THIẾT BỊ NGƯNG TU VÀ DÀN BAY HƠI 27 I THIẾT BỊ NGƯNG TỤ 27 Chän kiĨu dµn ngưng 27 X¸c ®Þnh nhiƯt t¶i dµn ngưng 28 II TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI 28 CHƯƠNG 7: TÍNH CHỌN THIẾT BỊ PHỤ VÀ GIÁ THÀNH 33 Đồ án mơn học I B×nh chøa cao ¸p 33 II B×nh t¸ch dÇu 33 III B×nh t¸ch láng 33 IV X¸c ®Þnh th¸p gi¶i nhiƯt 34 V Van tiÕt lưu 35 VI Tính toán giá thành kho lạnh 36 TÀI LIỆU THAM KHẢO 37 Lời nói đầu Đồ án mơn học Từ lâu người biết tận dụng lạnh thiên nhiên băng tuyết để ướp lạnh bảo quản thực phẩm Từ kỉ 19 phương pháp làm lạnh nhân tạo đời phát triển đến đỉnh cao khoa học kỹ thuật đại Ngày kỹ thuật lạnh sâu vào nhiều lĩnh vực khoa học :cơng nghệ thực phẩm,cơng nghệ khí chế tạo máy, luyện kim, y học kỹ thuật điện tử Lạnh phổ biến gần gũi với đời sống người Các sản phẩm thực phẩm :thịt, cá, rau, nhờ có bảo quản mà vận chuyển đến nơi xa xơi bảo quản thời gian dài mà khơng bị hư thối Điều nói lên tầm quan trọng kỹ thuật lạnh đời sống người Nước ta có bờ biển dài nên tiềm thuỷ sản lớn, xí nghiệp đơng lạnh có mặt miền đất nước Nhưng để sản phẩm thuỷ sản đơng lạnh Việt Nam có chỗ đứng vững vàng thị trường nội địa giới đòi hỏi phải nâng cao chất lượng cơng nghệ làm lạnh nên nhiều xí nghiệp thay đổi cơng nghệ làm lạnh nhằm đáp ứng nhu cầu Vì việc thiết kế hệ thống lạnh ngồi nghế nhà trường giúp chúng em cố kiến thức học, có thêm kinh nghiệm để trang bị hành trang vững vàng trường Do thời gian kiến thức có hạn, mẻ thiết bị chưa có kinh nghiệm thực tế nên q trình tính tốn thiết kế chắn nhiều thiếu sót Rất mong ý kiến đóng góp,chỉ dạy thầy Em xin chân thành cảm ơn thầy Phạm Văn Bơn dạy hướng dẫn để đồ án hồn thành Tp HCM, Ngày Tháng Năm Sv Đồ án mơn học CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KỸ THUẬT LẠNH I LỊCH SỬ PHÁT TRIỂN CỦA KỸ THUẬT LẠNH Từ trước cơng ngun người chưa biết làm lạnh, biết đến tác dụng lạnh ứng dụng chúng phục vụ sống Họ biết dùng mạch nước ngầm có nhiệt độ thấp chảy qua để chứa thực phẩm, giữ cho thực phẩm lâu Người cập cổ đại biết dùng quạt quạt cho nước bay hộp xốp để làm mát khơng khí cách 2500 năm Người ấn độ người trung quốc cách 2000 năm biết trộn muối với nước với nước đá để tạo nhiệt độ thấp Kỹ thuật lạnh đại bắt đầu phát triển vào năm năm 1761-1764 Con người biết làm lạnh cách cho bay chất lỏng áp suất thấp Say hàng loạt phát minh lạnh đời như: máy lạnh Ejector nước, máy lạnh hấp thụ khuếch tán, sản xuất ứng dụng Freon… II VAI TRỊ VÀ Ý NGHĨA CỦA KỸ THUẬT LẠNH Việt nam ta nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, phần lớn loại thực phẩm từ rau, quả, thịt, cá… chứa nhiều chất cấu trúc phức tạp Rau tươi bị thay đổi chất lượng, bị thối, héo úa, hư hỏng… làm giảm giá thành sản phẩm tác dụng mơi trường xung quanh nóng, ẩm, gió vi sinh vật hoạt động Vậy để hạn chế thay đổi mặt cấu trúc sinh học khơng tốt rau cách hạ nhiệt độ rau tăng thêm độ ẩm khơng khí mơi trường xung quanh Vì nhiệt độ thất độ ẩm cao biến đổi cho rau bị kìm hãm làm cho q trình lâu hơn, giữ cho hoa, rau tươi lâu hơn, chất lượng giữ ngun mùi vị màu sắc Muốn làm điều ngày phương pháp làm lạnh nhân tạo mà ngành kỹ thuật lạnh làm phương pháp đạt hiệu cao điều kiên khí hậu nhiệt đới nước ta CHƯƠNG : TỔNG QUAN VỀ QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ I QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ mơi chất lạnh sinh thiết bị bay hơi, vào thiết bị hồi nhiệt q nhiệt thu nhiệt mơi chất lạnh lỏng nóng, qua bình tách lỏng hút vào máy nén, nén lên áp suất ngưng tụ Pk, qua bình tách dầu đảy vào thiết bị ngưng tụ thiết bị ngưng tụ, mơi chất lạnh có áp suất cao nhiệt độ cao thải nhiệt cho nước làm mát cung cấp từ tháp giải nhiệt để hạ nhiệt độ ngưng tụ lại Đồ án mơn học thành lỏng Sau mơi chất lạnh từ thiết bị ngưng tụ qua phin sấy lọc q lạnh sau qua thiết bị hồi nhiệt vào van tiết lưu xuống áp suất bốc P0 để đẩy vào thiết bị bơc Trong thiết bị bốc hơi, lỏng mơi chất bay nhờ thu nhiệt mơi trường cần làm lạnh Hơi mơi chất sinh máy nén hút sau qua thiết bị hồi nhiệt bình tách lỏng Như vòng tuần hồn mơi chất khép kín II HỆ THỐNG THIẾT BỊ Máy nén: dùng để hút khỏi bình bốc nhằm trì áp suất sơi khơng đồi bình bốc nén đến áp suất ngưng tụ bình ngưng Chọn máy nén pittong cấp Thiết bị ngưng tụ: thiết bị trao đổi nhiệt để biến mơi chất lạnh có áp suất nhiệt độ cao sau q trình nén thành trạng thái lỏng Mơi trường nhận nhiệt thiết bị ngưng tụ gọi mơi trường làm mát hay mơi trường giải nhiệt Chọn thiết bị kiểu vỏ nằm ngang Thiết bị bay hơi: thiết bị trao đổi nhiệt thu nhiệt từ mơi trường làm lạnh tuần hồn thiết bị bay đối tượng làm lạnh để nhân nhiệt làm lạnh đối tượng làm lạnh Chọn thiết bị bay kiểu dàn bay đối lưu cưỡng ( dàn lạnh ) Tháp giải nhiệt: dùng để làm mát nước bình ngưng tụ hay nói cách khác thu nhận tải nhiệt thiết bị ngưng tụ để mơi chất lạnh ngưng tụ thành lỏng Thiết bị hồi nhiệt: dùng để q lạnh lỏng mơi chất sau ngưng tụ trước vào van tiết lưu lạnh từ dàn bay trước máy nén nhằm tăng hiệu suất chu trình Van tiết lưu: dùng để tiết luu chất lỏng tác nhân lạnh từ áp suất ngưng tụ Pk đến áp suất sơi P0 phần điều chỉnh việc cung cấp lỏng cho hệ thống lạnh Các thiết bị phụ: loại bình chứa, van, thiết bị đo… III MƠI CHẤT LẠNH Định nghĩa: mơi chất lạnh mơi chất sử dụng chu trình nhiệt động ngược chiều để hấp thu nhiệt mơi trường cần làm lạnh có nhiệt độ thấp tải nhiệt mơi trường có nhiệt độ cao u cầu mơi chất lạnh: - Phải bền vững phạm vi áp suất nhiệt độ làm việc - Trơ, khơng tạo phản ứng hóa học, khơng ăn mòn thiết bị - Phải an tồn, khơng dễ cháy dễ nổ - Áp suất ngưng tụ khơng q cao, áp suất bốc khơng q nhỏ - Hệ số dẫn nhiệt lớn tốt - Khơng độc hại với thể người thể sống - Khơng ảnh hưởng tới chất lượng sản phẩm bảo quản Đồ án mơn học - Cần có mùi đặc biệt để dễ phát ro rĩ - Cần rẻ tiền, dễ kiếm, sản xuất, vận chuyển, bảo quản dễ dàng - Khơng phâ hủy mơi sinh mơi trường CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ MẶT BẰNG KHO LẠNH I U CẦU CHUNG ĐỐI VỚI MẶT BẰNG KHO LẠNH Quy hoạch mặt bố trí nơi sản xuất cho phù hợp với dây chuyền cơng nghệ, để đạt mục tiêu cần phải phù hợp u cầu sau: - Phải bố trí mặt kho bảo quản phù hợp với dây chuyền cơng nghê, sản phẩm theo dây chuyền khơng gặp nhau, khơng chồng chéo lên nhau, đan xen lẫn - Đảm bảo vận hành tiện lợi, rẻ tiền, chi phí đầu tư thấp - Phải đảm bảo kỹ thuật an tồn, chống cháy nổ - Mặt quy hoạch phải tính đến khả mở rộng phân xưởng xí nghiệp Quy hoạch mặt kho bảo quản cần phải đảm bảo việc vận hành xí nghiệp rẻ tiền thuận lợi sỡ để giảm chi phí vận hành giảm dòng nhiệt xâm nhập kho bảo quản, giảm thể tích giảm nhẹ cơng việc chồng chéo nhau, để giảm dòng nhiệt qua vách cần giảm diện tích xung quanh Khơng làm tăng tổn thất nhiệt qua vách, làm tăng chi phí ngun vật liệu khác Biện pháp để giảm dòng nhiệt xâm nhập vào kho bảo quản tìm cách ngăn chặn, mở cửa kho bảo quản kho tiếp xúc bên ngồi, kk pkk k δcn =λ cn - + i + k α1 i=1 λ i α Trong : 1 – hệ số tỏa nhiệt mơi trường bên ngồi (phía nóng) tới vách cách nhiệt, W/m2.K; 2 – hệ số tỏa nhiệt vách buồng lạnh buồng lạnh, W/m2 K; i - chiều dày vật liệu thứ i , m; i - hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thứ i, W/m.K; cn- chiều dày lớp vật liệu cách nhiệt, m; cn – hệ số dẫn nhiệt vách, W/m.K; K - hệ số truyền nhiệt vách, W/m2.K Bảng Thơng số lớp vật liệu panel tiêu chuẩn Vật liệu Chiều dày Hệ số truyền nhiệt mm W/m.K Polyurethan cn 0,022 Tôn 0,6 45,36 Sơn bảo vệ 0,6 0,291 - hệ số truyền nhiệt K = 0,3 W/m2.K; - hệ số tỏa nhiệt 1 = 23,3 W/m2.K; - hệ số tỏa nhiệt 2 = W/m2.K Ta có bề dày lớp cách nhiệt vách, trần 2×0,0006 2×0,0006 δcn =0,022× - + + + =69mm 45,36 0,291 0,3 23,3 Vậy cn = 70 mm Ta có hệ số truyền nhiệt thực 10 Đồ án mơn học - Tõ ®iĨm kỴ ®êng cong S1 = S2 = const VËy ®iĨm lµ ®iĨm c¾t cđa P k vµ S = const - §iĨm lµ ®iĨm c¾t cđa P0 vµ ®ưêng t = 15 0C Do kho¶ng c¸ch 1'1 = 3'3 hay Dh 1'1 = Dh 3'3 ®ưỵc ®iĨm trªn ®å thÞ mµ kh«ng thĨ tÝnh to¸n ®ỵc rÊt phøc t¹p - §iĨm ®ỵc x¸c ®Þnh kỴ h = const // víi trơc tung c¾t P t¹i - Tõ c¸c th«ng sè tr¹ng th¸i h1'1 = h - h1' = 720 - 703 = 17 (kJ/kg) h3'3 = h - h3' = h - h1' = 17 (kJ/kg) h = h 3'' - Dh 11' = 550 -17 = 533 (kJ/kg) B¶ng h Vm2/k g §iĨm nót t0 C MPa 1' -10 0,35 703 15 0,35 720 70 1,61 745 H¬i qu¸ nhiƯt 3' 42 1,61 550 Láng b·o hoµ 28 1,61 533 Láng qu¸ b·o hoµ -10 0,35 533 H¬i Êm kJ/kg Tr¹ng th¸i H¬i b·o hoµ kh« 0,065 H¬i qu¸ nhiƯt X¸c ®Þnh chu tr×nh håi nhiƯt a) N¨ng st l¹nh riªng khèi lượng q = h'1 - h4 = 703 - 533 = 170 (kJ/kg) b) N¨ng st l¹nh riªng thĨ tÝch q v = q 0/v1 = 170 = 2615,4 (kJ/m2) 0, 065 c) suất khối lượng thực tế máy nén mtt = Q0 61,8 = =0,36 kJ/s q 170 d) suất thể tích thực máy nén Vtt = mtt.v1 = 0,36.0,065 = 0,0236 m3/s = 85,1 m3/h tõ = 4,6 Tra ®å thÞ ta cã = 0,73 e) ThĨ tÝch hót lý thut Vlt = VTT 0, 0236 = 0,032 (m3/s) = 115 m3 /h 0, 73 26 Đồ án mơn học f) C«ng nÐn riªng: l = h - h = 745 - 720 = 25 (kJ/kg) g) C«ng nÐn đoạn nhiệt NS = m.l = 0,36.25 = (k W) h) C«ng nÐn chØ thÞ Ni = Ne e i hiƯu st chØ thÞ ®ưỵc x¸c ®Þnh: i = w + bt0 VËy Ni = NS = =10,9 kW ηi 0,82 i) C«ng nÐn hiƯu dơng Ne = Ni + Nms = 10,9 + 4,255 = 15,1 (kW) Trong ®ã Nms = Vtt Pms = 85,1 0,05 = 4,255 (kW) j) công suất điện N el = 15,1 = 17,66 (kW) 0,95.0,9 k) C«ng st ®éng c¬ l¾p ®Ỉt Ndc = 1,7.14 = 30 (kW) Vậy chọn m¸y nÐn pit t«ng MyCOM cÊp nén loại F4WA2 ZMN = KÝ hiƯu Sè xi lanh Vlt (m3/h) F2WA2 187,2 Vlt 115 = =0,65 VltMN 187 Vậy chọn m¸y nÐn lµm viƯc máy nén dự phòng CHƯƠNG 6: TÍNH CHỌN THIẾT BỊ NGƯNG TU VÀ DÀN BAY HƠI I THIẾT BỊ NGƯNG TỤ Chän kiĨu dµn ngưng 27 Đồ án mơn học - ViƯc chän thiÕt bÞ ngưng tơ thùc chÊt lµ x¸c ®Þnh diƯn tÝch bỊ mỈt trao ®ỉi nhiƯt víi ®Ị tµi cđa em chän kiĨu b×nh ngưng gi¶i nhiƯt b»ng nưíc víi thiÕt bÞ gän nhĐ, cã thĨ l¾p phßng m¸y X¸c ®Þnh nhiƯt t¶i dµn ngưng - NhiƯt t¶i cđa dµn ngưng ®ưỵc x¸c ®Þnh qua biĨu thøc Qk = K.F.ttb víi Qk: phơ t¶i nhiƯt cđa thiÕt bÞ ngưng tơ (kW) F: diƯn tÝch bỊ mỈt trao ®ỉi nhiƯt ttb : hiƯu nhiƯt ®é trung b×nh logarit k ta cã: q k = h - h3 = 745 - 550 = 195 (kJ/kg) Qk = m.q k = 0,36.195 = 70,2 (kW) Tw1 = 34 0C ; Tw2 = 39 C ttb = t k -t w1 -Tk -Tw2 = T -T ln k w1 Tk -Tw2 39-34 5,1 42-34 ln 42-39 Chọn thiết bị nằm ngang freon tra b¶ng ta cã: K = 700 (W/m2/k) F= Qk 70,2.1000 = =20 m k.Δt tb 700.5,1 Chän kiĨu b×nh ngưng èng chïm n»m ngang fre«n cã c¸c th«ng sè sau: B×nh ngưng KTP18 DiƯn tÝch bỊ mỈt ngoµi (m2) 30 Đường kÝnh èng vá (mm) ChiỊu dµi Sè èng T¶i nhiƯt Max (kw) Sè nèi 404 135 140 II TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI thông số thiết bò bốc đường kính ống dng = 0,016 m dtr = 0.013 m đường kính ống bước cách S c = 0,006 m bề dày cánh δ = 0,0006 m bước ống: S1 = 0,05 m; S = 0,043 m diện tích cách 1m ống: Fc 2(S1.S2 0,785.d ng ) 0,65m / m Sc diện tích khoảng cánh 1m ống: 28 Đồ án mơn học F0 d ng (1 c ) ; 0,045;m / m Sc Tổng diện tích bề mặt có cánh 1m ống: F Fc F0 0,65 0,045 0,694m Diện tích bề mặt 1m ống: Ftr .d tr (d ng 1 ) 0,041;m2 / m Hệ số làm cánh Fc F0 17 Ftr Thơng số khơng khí Phòng Phòng 0,0036 0,0043 Độ ẩm tương đối khí vào dàn lạnh 76 76 Enthanpyl khí vào dàn lạnh i1 (kJ/kg kkk) 12,1 17,06 0,0033 0,004 85 85 7,5 13 -6 -3 Hệ số tách ẩm Nhiệt trở lớp tuyết, m2 K/W 1,330 0,004 1,330 0,004 Tỉ số nhiệt ẩm 7367 8164 Nhiệt độ khí vào dàn lạnh tkh1 (o C) Hàm ẩm khí vào d1 (kg/kg kkk) Nhiệt độ khí khỏi dàn lạnh tkh2 (Oc) Hàm ẩm khí khỏi dàn lạnh d2 (kg/kg kkk) Độ ẩm tương đối khí khỏi dàn lạnh Enthanpyl khí khỏi dàn lạnh i2 (kJ/kg kkk) Nhiệt độ thành ống tv (o C) Đường kính tương đương: dtd = Re = 2(S1- d ng )( Sc - dc ) (S1- d ng ) + ( Sc - dc ) = 0, 0093 4,5.0, 005 = 1768 12, 72.10- 29 Đồ án mơn học Đại lượng Số cụm ống theo chiều khơng khí z 0,0430 0,086 0,1290 0,172 0,2150 4,6138 9,227 13,841 18,45 23,069 Chiều dài cánh L=S2 z (m) Tỷ số L/dtđ Re 1000 L n 0, 45 0,0066 d td -0,0323 m 0, 28 0,08 Số m ũ Hệ số A : Hệ số B: B 1,36 0, 24 0,510 0,5414 0,571 0,6023 0,4121 0,344 0,2856 0,235 0,1931 Re 1000 0,6169 Hệ số C: C A.B (trang 77, TL6) L d td 0,2542 0,212 0,1762 0,145 0,1192 12,656 13,21 13,811 14,38 14,990 33,272 34,7 36,308 37,82 39,407 34,384 35,63 36,942 38,19 39,473 34,384 35,63 36,942 38,19 39,473 23,345 23,85 24,387 24,89 25,406 m Trị số Nu: Nu 1,1 C Re n Nu. W/m2 K.là hệ số dẫn d td Hệ số K: K 0,4805 nhiệt khơng khí, 1 2,43 102 W / m K Hệ số tỏa nhiệt qui ước 3o C : q t Rc K 1 t W/m2 K, (6.69,TL2) Hệ số tỏa nhiệt qui ước 6o C: q t Rc K t Thơng số m: m t c c k t B A 1, 28 0, [2] d ng B [5] 3.90 Chiều cao quy ước cánh: 0,0249 h ' 0,5.d ng ( 1).(1 0,35ln ) [2] Đại lương m.h’ Đại lượng E Hệ số tỏa nhiệt quy đổi cho phòng 3o C: F F qtr q c E. W/m2.K [5] Ftr Ftr 0,6325 0,8640 0,6464 0,8601 0,6608 0,8561 0,6744 0,8522 0,6884 0,8483 397,45 410,2 423,466 436,00 448,751 30 Đồ án mơn học Hệ số tỏa nhiệt quy đổi cho phòng 6o C: F F qtr q c E. W/m2.K Ftr Ftr Mật độ dòng nhiệt quy đổi cho phòng 3o C (phòng 2): q tr qtr (t kh t v ) W/m2 [5] Mật độ dòng nhiệt quy đổi cho phòng 6o C (phòng 3): q tr qtr (t kh t v ) W/m2 Diện tích bề mặt truyền nhiệt cho phòng 2: Ftr Q0 ;m [5] q tr 397,45 410,27 423,466 436,00 448,751 3577,0 3692,4 3811,20 3924,4 4038,76 3577,0 1230,8 1270,40 1308,0 1346,2 6,7793 6,567 6,3629 6,179 6,0044 3,9549 3,831 3,7120 3,605 3,5028 Diện tích bề mặt truyền nhiệt cho phòng Ftr Q0 ;m q tr Lượng khơng khí qua dàn lạnh phòng 1và 2: G kk Q01 ;kg / s h1 h 5,2718 Q03 ;kg / s h1 h 3,4845 Lượng khơng khí qua dàn lạnh phòng G kk Thể tích khơng khí qua dàn lạnh phòng 2: Vkk 4,20064 G kk ;m / s kh Thể tích khơng khí qua dàn lạnh phòng Vkk G kk ;m / s kh 2,77648 Vkh ;m 0,9335 Vkh ;m 0,6170 Diện tích cho khơng khí qua phòng 2: f kh Diện tích cho khơng khí qua phòng f kh Diện tích truyền nhiệt cụm ống phòng 2: Ftr' f kh d tr ; m [5] 1,2058 2 h S1 d ng c Sc Chiều cao cánh: h 0,5.d ng ( 1) = 0,017 Diện tích truyền nhiệt cụm ống phòng 3: Ftr' f kh d tr 2 h S1 d ng c Sc ; m2 0,7970 31 Đồ án mơn học Số cụm ống làm việc so le dàn lạnh phòng phòng2: z Ftr Ftr' Số cụm ống làm việc so le dàn lạnh phòng 5,6221 5,446 5,2767 5,125 4,9794 3,2798 3,177 3,0783 2,989 2,9049 Phòng Cụm ống chọn Chiều dài ồng cụm f kh L 2 h S1 d ng c Sc Số hàng ống L n= S1.K Chiều dài ống cụm(m) L l= n Thể tích dàn bay hơi(l) ỉd tr ư2 Vbh = çç ÷ ÷ 3,14.L.z è 2ø Tổng thể tích dàn lạnh(l) å Vbh 6 29,540 29,540 19,525 17 17 14 2 1,5 24,4 24,4 10,4 60 Kiểm tra tính bền Theo ASME : Áp suất tối đa cho ống đồng tính theo biểu thức: 2S.d 2.3,51.107.1,5 P= = = 7,11MPa > Pk = 1,732MPa d ng - 0,8.d 16 - 0,8.1,5 Với: S = 3,51.10 Pascal, ứng suất tối đa cho phép cho ống đồng = 1,5 mm, bề dày ống dng= 18 mm,đường kính ngồi Kết luận: đường ống thỏa u cầu 32 Đồ án mơn học CHƯƠNG 7: TÍNH CHỌN THIẾT BỊ PHỤ VÀ GIÁ THÀNH I B×nh chøa cao ¸p - Đối với hệ thống chọn cấp mơi chất từ xuống: 0,3.Vbh 1, 0,7Vbh 0,7.60 42(l) 0,042(m ) 0,5 Trong đó: VCA: thể tích bình chứa cao áp (m3) Vbh : thể tích tồn thiết bị bốc hơi(lit) 1,2 : hệ số an tồn VCA Loại bình DxS 426x10 0,4PB II Kích thước mm L 3620 H 570 Dung tích m3 0,4 Khối lượng kg 410 B×nh t¸ch dÇu NhiƯm vơ: T¸c dÇu cn theo h¬i nÐn kh«ng cho dÇu ®i vµo b×nh ng ưng mµ dÉn dÇu quay trë l¹i MN CÊu t¹o: 1-§-êng h¬i QN ®i vµo 2- Vá b×nh - §-êng h¬i ®i -Van x¶ dÇu B×nh t¸ch dÇu ®ưỵc l¾p vµ ®ưêng ®Èy cđa MN ®Ĩ dÇu t¸ch khái ®ưêng èng nÐn trưíc vµo thiÕt bÞ ngưng tơ III B×nh t¸ch láng a NhiƯm vơ T¸ch c¸c dät m«i chÊt láng khái bng h¬i hót vỊ m¸y nÐn theo nguyªn lý lµm thay ®ỉi theo hưíng thay ®ỉi vµ gi¶m vËn tèc dßng ch¶y ®Ĩ cho MN kh«ng hót ph¶i láng vµ g©y va ®Ëp thủ lùc hư háng MN b CÊu t¹o B×nh t¸ch láng ®ưỵc l¾p trªn ®ưêng hót cđa MN ®Ĩ b¶o vƯ MN kh«ng hót ph¶i láng vµ g©y ®Ëp thủ lùc 33 Đồ án mơn học - Do b×nh t¸ch láng n»m gi÷a TBBH vµ m¸y nÐn lªn ®Ĩ tr¸nh tỉn thÊt nhiƯt cho hƯ thèng th× ta bäc líp khÝ polistin ®Ĩ c¸ch nhiƯt cho b×nh t¸ch láng IV X¸c ®Þnh th¸p gi¶i nhiƯt P1 BNT 13 12 - §éng c¬ qu¹t giã 11 10 - B¬m nưíc - Vá thÐp - §ưêng nưíc l¹nh cÊp ®Ĩ m¸t b×nh - Ch¾n bơi nưíc ngưng - Dµn phun nưíc - §ưêng nưíc nãng ®ưỵc lµm m¸t nhê - Khèi ®Ưm kh«ng khÝ ®i ngưỵc chiỊu tõ dưíi lªn - Cưa kh«ng khÝ vµo 12 - Van x¶ ®¸y 10 - Phin läc nưíc 11 - PhƠu ch¸y trµn 13 - CÊp nưíc bỉ sung (P1): ¸p kÕ Phương trình cân nhiệt : Qk C..V(t w t w1 ) Vk k (h k h k1 ); W 34 Đồ án mơn học Trong đó: Qk= 70,2 kW: nhiệt lượng thải bình ngưng tụ V- lưu lượng nước , tw1 tw2 nhiệt độ vào tháp giải nhiệt , chênh lệch khoảng oC C=4200J/kg.K - nhiệt dung riêng nước =998 kg/m3 khối lượng riêng nước V: lưu lượng nước qua tháp giải nhiệt Từ biểu thức ta tính lượng nước tuần hồn: Qk 70, V 0, 0167m3 / s 3 C..(t w t w1 ) 4200.10 998.5 Hiệu suất tháp giải nhiệt: t t 39 34 w w1 0,81 t w t uot 39 32,8 Tính suất làm mát cần thiết Q 70, Q= k = = 100kW k 0,7 Trong k=0,7 tra theo hình 8-29 trang 320 tài liệu [1] Chọn tháp giải nhiệt ta chọn theo Q theo đơn vị lạnh 100.860 Q= = 22ton 3900 Chọn tháp giải nhiệt theo bảng 8-22 trang 318 tài liệu [1] Kích thước mm Khối lượng kg Lưu lượng Đường Moto Kiểu Chiều định kính quat khơ Ước cao tháp mức lit/s ngồi kW 97 290 FRK-25 5,4 1932 1400 0,75 V Độ ồn dBA 55 Van tiÕt lưu - §Ĩ ®¶m b¶o m¸y hƯ thèng ho¹t ®éng an toµn vµ tin cËy MỈt kh¸c ®Ĩ thùc hiƯn dƠ dµng c¸c thao t¸c b¶o dưìng sưa ch÷a ngưêi ta l¾p ®Ỉt c¸c thiÕt bÞ ®«ng ho¸ cho c¸c HTL PT 1 - Mµng c¶m biÕn - Cưa van - Phin läc PK - Lß xo - VÝt hiƯu chØnh - BÇu c¶m nhiƯt 35 Đồ án mơn học Tính dựa vào trang 253 tài liệu [4] - Độ giảm áp suất qua van tiết lưu p Pk (P0 p1 p2 p3 p4 p5 ) Trong đó: P k: áp suất ngưng tụ; P k = 16,1 bar P o: áp suất bay hơi, P = 3,5 bar; p1 : tổn thất áp suất đường ỏng từ bình chứa, p1 =0,1 bar, p2 : tổn thất áp suất phin sấy lọc, p2 =0,2 bar; p3 : Tổn thất dẫn lỏng từ lên, p3 0, bar; p4 : Tổn thất áp suất đầu chia lỏng; p4 0,5(bar ) p5 : Tổn thất áp suất đầu góp ống chia lỏng; lấy p5 0,5(bar ) Độ giảm áp : p 16,1 (3,5 0,1 0, 0,7 0,5 0,5) 10,6(bar) Chọn van tiết lưu theo bảng 10.5 trang 254 tài liệu [4] Buồng Q0 (kW) p 24250,3 24250,3 14147 10,6 10,6 10,6 VI Hệ số hiệu chỉnh 1,11 1,11 1,11 Năng suất van (kW) 21,8 21,8 12,7 Chọn van Danfoss TEX 5-3 TEX 5-3 TEX 2-3.0 Tính toán giá thành kho lạnh Tính tốn giá thành nhà thép tiền chế Giá thành nhà thép tiền chế dao động từ 1.800.000 đ/m2 – 2.400.000 đ/m2 Diện tích khu nhà 48.12=576 m2 giá thành khung nhà: 576.2000000 = 1152000000 = 1,152 tỷ đồng diện tích xung quanh kho lạnh: 24.2.4,5.2+18.2.4,5 = 594 m2 giá thành panel xây kho: 594.560000 = 333640000 = 0,33364 tỷ đồng tổng cộng = 1484640000 » 1,48 tỷ đồng 36 Đồ án mơn học TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] N Đ Lợi, Hướng Dẫn Thiết Kế Hệ Thống Lạnh, Khoa học kỹ thuật, 2005 [2] P Đ V Thuận, Hệ thơng máy thiết bị lạnh, Khoa học kỹ thuật, 2004 [3] N V Lục, Hướng dẫn đồ án mơn học: Máy thiết bị lạnh, TpHCM: Khoa Kỹ thuật Hóa học- Bộ mơn Q trình thiết bị, 1993 [4] N Đ Lợi, Tự động hóa hệ thống lạnh, Nhà xuất Giáo Dục [5] T T Kỳ, Máy Lạnh, Đại học Quốc gia TpHCM, 2004 37 Đồ án mơn học [...]... 0,2542 0,212 0,1762 0,145 0,1192 12,656 13, 21 13, 811 14 ,38 14,990 33 ,272 34 ,7 36 ,30 8 37 ,82 39 ,407 34 ,38 4 35 , 63 36,942 38 ,19 39 ,4 73 34 ,38 4 35 , 63 36,942 38 ,19 39 ,4 73 23, 345 23, 85 24 ,38 7 24,89 25,406 m Trị số Nu: Nu 1,1 C Re n Nu. W/m2 K.là hệ số dẫn d td Hệ số K: K 0,4805 nhiệt của khơng khí, 1 2 2, 43 102 W / m K Hệ số tỏa nhiệt qui ước ở 3o C : q 1 1 t Rc K 1 ... đổi cho phòng 3o C (phòng 1 và 2): q tr qtr (t kh t v ) W/m2 [5] Mật độ dòng nhiệt quy đổi cho phòng 6o C (phòng 3) : q tr qtr (t kh t v ) W/m2 Diện tích bề mặt truyền nhiệt cho phòng 1 và 2: Ftr Q0 2 ;m [5] q tr 39 7,45 410,27 4 23, 466 436 ,00 448,751 35 77,0 36 92,4 38 11,20 39 24,4 4 038 ,76 35 77,0 1 230 ,8 1270,40 130 8,0 134 6,2 6,77 93 6,567 6 ,36 29 6,179 6,0044 3, 9549 3, 831 3, 7120 3, 605 3, 5028 Diện... - là nhiệt độ điểm sương của khơng khí ngồi mơi trường, 0C từ đồ thị (h – x) và t1 = 35 0C ; = 0,76 => ts = 32 0C vậy ta có: Ks=0,95. 23, 3 35 -32 =1,9 W/m2 K 35 -0 Xét: Ks = 1,9 W/m2 K > Kt = 0 ,3 W /m2K - Xét cho nền: t 1 =30 0C, ts=26,5 0C Ks=0,95. 23, 3 30 -26,5 =2,5 W/m2 K 30 -0 Vậy kết cấu của kho lạnh đảm bảo khơng đọng sương Dối với kho lạnh lắp ghép cấu trúc là lớp tơn bọc lớp cách nhiệt, tơn là vật... Do kho ng c¸ch 1'1 = 3' 3 hay Dh 1'1 = Dh 3' 3 ®ưỵc ®iĨm 3 trªn ®å thÞ mµ kh«ng thĨ tÝnh to¸n ®ỵc do rÊt phøc t¹p - §iĨm 4 ®ỵc x¸c ®Þnh kỴ h 3 = const // víi trơc tung c¾t P 0 t¹i 4 - Tõ c¸c th«ng sè tr¹ng th¸i h1'1 = h 1 - h1' = 720 - 7 03 = 17 (kJ/kg) h3 '3 = h 3 - h3' = h 1 - h1' = 17 (kJ/kg) h 3 = h 3' ' - Dh 11' = 550 -17 = 533 (kJ/kg) B¶ng h Vm2/k g §iĨm nót t0 C MPa 1' -10 0 ,35 7 03 1 15 0 ,35 ... 0C tw2 = tw1 + 5 0C tw1 = t + 3 tw1 = 31 + 3 = 34 0C 24 Đồ án mơn học tw2 = 34 + 5 = 39 0C tk = 39 + 3 = 42 0C 3 Nhiệt độ quá nhiệt của môi chất NhiƯt ®é cđa m«i chÊt trước khi hót vỊ MM nhiƯt ®é nµy bao giê còng lín h¬n nhiƯt ®é s«i cđa m«i chÊt ta cã: tqn = t0 + tqn tqn: lµ nhiƯt ®é qu¸ nhiƯt h¬i hót víi m«i chÊt lµ R 22 tqn = 25 0C t0 : nhiƯt ®é s«i cđa m«i chÊt VËy tqn = -10 + 25 = 150C II... Q3 1760 Q41 88 Q 4 (W) Q42 Q 43 500 1000 Q44 879 Q41 174 Q 4 (W) Q42 Q 43 750 1000 Q44 1740 Q3 35 00 Q5 (W) 822 Q5 (W) 1644 Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q 5199 5199 4071 15791 6090 6090 30 06 15186 35 00 35 00 1760 8760 36 64 36 64 2467 9795 1644 1644 822 4110 20786 20786 12126 536 42 VËy QMN = Q1 + Q 2+ Q3 +Q4 + Q5 = 53, 642 (k W) III XÁC ĐỊNH NĂNG SUẤT LẠNH CỦA MÁY NÉN - Khi x¸c ®Þnh n¨ng st l¹nh cđa m¸y nÐn cÇn ph¶i tÝnh... 35 0/ W/1 ngưêi VËy Q42 = 250.2 = 500 (W) Q 43 Ta cã: Q 43 = 1000 N (W) Víi N: c«ng st ®éng c¬ ®iƯn N = 1 (kW) VËy Q 43 = 1000.1 = 1000 (W) Q44 Ta cã: Q44 = B.F Víi B: dßng nhiƯt do tỉn thÊt kho l¹nh më cưa cho 1m2 phßng l¹nh B = 12 F: DiƯn tÝch phßng l¹nh F = 73, 3 (m 2) VËy 21 Đồ án mơn học Q44 = 12. 73, 3 = 879 (W) VËy tỉng lưỵng nhiƯt do vËn hµnh to¶ ra phßng l¹nh lµ: Q4 = Q41 + Q42 + Q 43 + Q44 = 88 +. .. - dc ) = 0, 00 93 4,5.0, 005 = 1768 12, 72.10- 6 29 Đồ án mơn học Đại lượng Số cụm ống theo chiều khơng khí z 1 2 3 4 5 0,0 430 0,086 0,1290 0,172 0,2150 4,6 138 9,227 13, 841 18,45 23, 069 Chiều dài cánh L=S2 z (m) Tỷ số L/dtđ Re 1000 L n 0, 45 0,0066 d td -0, 032 3 m 0, 28 0,08 Số m ũ Hệ số A : Hệ số B: B 1 ,36 0, 24 0,510 9 0,5414 0,571 8 0,60 23 0,4121 0 ,34 4 0,2856 0, 235 0,1 931 Re 1000 0,6169... – 2.400.000 đ/m2 Diện tích của khu nhà 48.12=576 m2 giá thành của khung nhà: 576.2000000 = 1152000000 = 1,152 tỷ đồng diện tích xung quanh kho lạnh: 24.2.4,5. 2+1 8.2.4,5 = 594 m2 giá thành panel xây kho: 594.560000 = 33 3640000 = 0 ,33 364 tỷ đồng tổng cộng = 1484640000 » 1,48 tỷ đồng 36 Đồ án mơn học ... máy nén Vtt = mtt.v1 = 0 ,36 .0,065 = 0,0 236 m3/s = 85,1 m3/h tõ = 4,6 Tra ®å thÞ ta cã = 0, 73 e) ThĨ tÝch hót lý thut Vlt = VTT 0, 0 236 = 0, 032 (m3/s) = 115 m3 /h 0, 73 26 Đồ án mơn học f) C«ng nÐn riªng: l = h 2 - h 1 = 745 - 720 = 25 (kJ/kg) g) C«ng nÐn đoạn nhiệt NS = m.l = 0 ,36 .25 = 9 (k W) h) C«ng nÐn chØ thÞ Ni = Ne e i hiƯu st chØ thÞ ®ưỵc x¸c ®Þnh: i = w + bt0 VËy Ni = NS 9 = =10,9