TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ TP.HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD : TS PHAN TRƯỜNG SƠN SVTH : PHẠM VĂN LÂM MSSV : 0851020151 LỚP : XD08B1 MÃ ĐỀ : 02 Thành phố Hồ Chí Minh tháng 12 – 2010 LỜI CẢM ƠN Trong thời gian thực đồ án, với giúp đỡ tận tình thầy, bạn gia đình giúp tơi có kiến thức q báu sức khỏe tốt để thực đồ án Tơi xin gửi lời cảm ơn chân thành đến: Thầy- tiến sĩ Phan Trường Sơn, người tận tình hướng dẫn, giúp đỡ tơi suốt q trình thực đồ án Một lời cảm ơn chân thành tới bạn tơi, cho tơi ý kiến, đóng góp để tơi hồn thiện đồ án Và lời cảm ơn sâu sắc tới gia đình tơi, nguồn động viên, khích lệ tơi giúp tơi có điều kiện tốt để hồn thành đồ án Xin chúc tất người sức khỏe, hạnh phúc thành cơng Thành phố Hồ Chí Minh tháng 12 – 2010 NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP NỘI DUNG ĐỒ ÁN: (mã đề 02) Thiết kế kết cấu cơng trình nhà tầng, có mặt tầng hình bên Biết rằng: - Mặt kiến trúc tầng mái bê tơng cốt thép - Chiều cao tầng 3.2m - Vị trí xây dựng cơng trình thành phố Cần Thơ P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU HANH LANG P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU WC A B C D E F G H Mặt I U CẦU THIẾT KẾ: - Sàn - Khung B-B SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn I THUYẾT MINH TÍNH TỐN I SỐ LIỆU TÍNH TỐN: Bê tơng: Cấp độ bền chịu nén B15 (M200) Cường độ tiêu chuẩn chịu nén: Rbn , Rb,ser = 11 MPa Cường độ tiêu chuẩn chịu kéo: Rbtn , Rbt,ser = 1,15 MPa Cường độ tính tốn chịu nén: Rb = 8.5 MPa Cường độ tính tốn chịu kéo:Rbt = 0,75 MPa Modul đàn hồi: Eb = 23x103 Mpa α R = 0.455 ξ R = 0.7 Hệ số poisson: v =0,2 Hệ số điều kiện làm việc: γ b = 0.9 Cốt thép: CI, AI Cường độ tiêu chuẩn chịu nén: Rsn , Rs,ser = 235 MPa Cường độ tính tốn chịu nén, kéo: Rs ,Rsc = 225 MPa Cường độ tính tốn chịu kéo(cốt thép ngang): Rsw = 175 MPa Modul đàn hồi: ES = 21x104 MPa II TÍNH TỐN: TÍNH SÀN: Từ mặt kiến trúc ta bố trí hệ dầm hình Để xác định loại số lượng ta tiến hành phân loại bản: BẢNG TỔNG HỢP SỐ LƯỢNG Ơ SÀN Ơ SÀN phòng ngủ phòng vệ sinh hành lang Tầng mái1 L1(m) 5 3 SVTH: Phạm Văn Lâm L2(m) 5 5 MSSV: 0851020151 L2/L1 1 1.67 1.67 SỐ LƯỢNG 24 7 Trang Đồ án bê tơng cốt thép Tầng mái GVHD: TS.Phan Trường Sơn 5 26 P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU HANH LANG HANH LANG HANH LANG HANH LANG HANH LANG HANH LANG P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU WC P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU P.NGU WC HANH LANG A B C D E F G H a Chọn sơ chiều dày sàn: Chiều dày sơ chọn theo cơng thức: hs = Với: D L1 m m = 40 ÷ 45 D = 0.8 ÷ 1.4 +sàn L1=5m hs = * 5000 = 125 − 111( mm) chọn hs = 100mm 40 ÷ 45 +Sàn L1=3m hs = * 3000 = 67 − 75(mm) => chọn hs= 80mm 40 ÷ 45 b Chọn sơ kích thước dầm: 1 1 1 1 ÷  L ; b =  ÷ h 2 4  13 15  Chọn sơ kích thước dầm theo cơng thức: h =  Với L chiều dài tính tốn dầm -Dầm nhịp 10m: SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn 1 1 h =  ÷ 10000 = 769 ÷ 667 mm => chọn h=700mm  13 15  1 1 b =  ÷ 700 = 175 ÷ 350mm => chọn b= 350mm 2 4 -Dầm nhịp 5m : 1 1 h =  ÷ 5000 = 333 ÷ 384mm =>chọn h=400mm  13 15  1 1 b =  ÷ 400 = 100 ÷ 200mm 2 4 => chọn b= 200mm -dầm nhịp 3m: 1 1 h =  ÷ 3000 = 200 ÷ 230mm =>chọn h= 300mm  13 15  1 1 b =  ÷ 50 = 63 ÷ 125mm => chọn b=200mm 2 4 -dầm phụ nhịp 5m: 1 1 h =  ÷ 5000 = 333 ÷ 384mm =>chọn h=350mm  13 15  1 1 b =  ÷ 350 = 88 ÷ 175mm => chọn b= 200mm 2 4 c Xác định tải trọng sàn: Tĩnh tải: Cấu tạo sàn: :gạch ceramic :lớp vữa lót 3: sàn btct 4: lớp vữa trát SÀN PHỊNG NGỦ Cấu tạo sàn Chiều dày SVTH: Phạm Văn Lâm Khối lượng MSSV: 0851020151 Hệ số vượt tải Trọng lượng Trang Đồ án bê tơng cốt thép Gạch ceramic Lớp vữa lót Bản sàn Lớp vữa trát Tổng tĩnh tải g GVHD: TS.Phan Trường Sơn (m) riêng (kN/m3) 0.01 0.03 0.1 0.015 20 18 25 18 tính tốn 1.1 1.2 1.1 1.2 (kN/m2) 0.22 0.648 2.75 0.324 3.942 SÀN HÀNH LANG Cấu tạo sàn Gạch ceramic Lớp vữa lót Bản sàn Lớp vữa trát Tổng tĩnh tải g Chiều dày Khối lượng (m) riêng (kN/m3) 0.01 0.03 0.08 0.015 20 18 25 18 Trọng lượng Hệ số vượt tải tính tốn 1.1 1.2 1.1 1.2 (kN/m2) 0.22 0.648 2.2 0.324 3.392 PHỊNG VỆ SINH Cấu tạo sàn Gạch nhám Lớp vữa lót Bê tơng gạch vỡ Bản sàn Lớp vữa trát Tổng tĩnh tải g Chiều dày Khối lượng (m) riêng (kN/m3) 0.01 0.03 0.17 0.1 0.015 20 18 18 25 18 Trọng lượng Hệ số vượt tải tính tốn 1.1 1.2 1.2 1.1 1.2 (kN/m2) 0.22 0.648 3.672 2.75 0.324 7.064 SÀN TẦNG MÁI (5x5m2) SÀN TẦNG MÁI (3x5m) SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn BIỂU ĐỒ BAO MOMEN SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 37 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 38 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn BIỂU ĐỒ BAO LỰC DỌC SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 39 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn e) Cơ sở lý thuyết tính cốt thép dọc dầm: BẢNG CHỌN VẬT LIỆU BÊ TƠNG Bê tơng Rb ( MPa ) Rbt ( MPa) Eb ( MPa) ν B15 8,5 0,75 23*103 0,2 BẢNG CHỌN VẬT LIỆU THÉP Cốt thép nhóm φ ≥ 10 CII, AII => ξ R = 0.681 α R = 0.449 Rs ( MPa) Rsc ( MPa ) Es ( MPa ) 280 280 21*104 tra bảng phụ lục sách bê tơng 2(Võ Bá Tầm) Các cơng thức tính tốn: cốt đơn Từ pt: Rs * As = ξ * γb * Rb * b * h0 αm = ⇒ As = ξ * γ b * Rb * b * h0 Rs M ≤ α R = 0.449 γ b Rb b.h02 Trường hợp α m > α R => dầm tính theo tiết diện đặt cốt kép Và ξ = − − × α m ≤ ξ r = 0.681 Hàm lượng cốt thép thoả u cầu khi: µmin = 0.05% < µ < µmax = 1.86% Trong đó: µ = As γ b Rb 0.9 x8.5 *100 = 0.681x x100 = 1.86% µmax = ξ R × b * h0 Rs 280 Giả thiết khoảng cách từ lớp bê tơng bảo vệ đến trọng tâm cốt thép dọc a SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 40 P tử Tiết Giá trị M αm BẢNG CHỌN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO DẦM bd hd a0 h0 AS ξ dầmbê tơng diệncốt thép (kN.m) Đồ án Gối 380.21 Nhịp 239.77 380.86 Gối 25.32 26 Gối 4.47 Nhịp 25.28 Gối 380.86 27 Gối Nhịp 239.77 Gối 380.21 378.85 28 Gối 246.35 Nhịp 380.35 Gối 27.64 29 Gối 4.43 Nhịp 27.57 Gối 380.35 30 Gối 246.35 Nhịp 378.85 Gối 347.09 31 Gối 268.29 Nhịp 345.72 Gối 29.54 32 Gối 4.46 Nhịp 29.42 Gối 345.72 33 Gối 268.29 Nhịp 347.09 Gối4 318.95 34 Gối 280.24 Nhịp SVTH: Phạm Văn Lâm 320.44 Gối 29.74 35 Gối 6.13 Nhịp 25 (mm) (mm) (mm) (mm) (mm ) 0.3578 0.4667 350 700 70 630 2811.37 0.2256 0.2592 350 700 70 630 1561.65 0.3584 0.4678 350 700 70 630 2818.29 0.2997 0.3670 200 300 65 235 824.75 0.0529 0.0544 200 300 65 235 122.21 0.2992 0.3663 200 300 65 235 823.07 0.3584 0.4678 350 700 70 630 0.2256 0.2592 350 700 70 0.3578 0.4667 350 700 0.3565 0.4643 350 0.2318 0.2676 0.3579 Bố trí cốt thép Kiểm tra GVHD:ATS.Phan Trường Ø (mm) μth (%) Sơn ch (mm ) 2945.4 1.275 1571 0.708 2945.4 1.278 804.4 1.003 226.2 0.149 804.4 1.001 2818.29 Ø 25 Ø 20 Ø 25 Ø 16 Ø 12 Ø 16 Ø 25 2945.4 1.278 630 1561.65 5a20 1571 0.708 70 630 2811.37 2945.4 1.275 700 70 630 2796.95 2777.1 1.268 350 700 70 630 1612.29 1571 0.731 0.4669 350 700 70 630 2812.86 2827.8 1.276 0.3271 0.4120 200 300 65 235 925.82 942.6 1.126 0.0524 0.0539 200 300 65 235 121.08 226.2 0.147 0.3263 0.4106 200 300 65 235 922.66 942.6 1.122 0.3579 0.4669 350 700 70 630 2812.86 2827.8 1.276 0.2318 0.2676 350 700 70 630 1612.29 1571 0.731 0.3565 0.4643 350 700 70 630 2796.95 2777.1 1.268 0.3266 0.4111 350 700 70 630 2476.76 2454.5 1.123 0.2525 0.2964 350 700 70 630 1785.52 1781.5 0.810 0.3253 0.4089 350 700 70 630 2463.59 2454.5 1.117 0.3496 0.4516 200 300 65 235 1014.75 1018 1.234 0.0528 0.0543 200 300 65 235 121.92 226.2 0.148 0.3482 0.4490 200 300 65 235 1008.95 1018 1.227 0.3253 0.4089 350 700 70 630 2463.59 2454.5 1.117 0.2525 0.2964 350 700 70 630 1785.52 1781.5 0.810 0.3266 0.4111 350 700 70 630 2476.76 2454.5 1.123 0.3001 0.3678 350 700 70 630 2215.48 2199.4 1.005 0.2637 0.3125 350 700 70 630 1882.91 1885.2 0.854 0.3015 0.3700 350 700 70 630 2228.86 2199.4 1.011 0.3520 0.4559 200 300 65 235 1024.49 1018 1.246 0.0725 0.0754 200 300 65 235 169.42 226.2 0.206 MSSV: 0851020151 6 Ø 25 Ø 20+4 Ø 22 Ø 20 Ø 20 Ø 20 Ø 12 Ø 20 Ø 20 Ø 20 Ø 20+4 Ø 22 Ø 25 Ø 18 Ø 25 Ø 18 Ø 12 Ø 18 Ø 25 Ø 18 Ø 25 Ø 20 Ø 20 Ø 20 Ø 18 Ø 12 Trang 40 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn Tính cốt đai cho dầm : Chọn thép: Cường độ tiêu chuẩn chịu nén: Rsn , Rs,ser = 235 MPa Cường độ tính tốn chịu nén, kéo: Rs ,Rsc = 225 MPa Cường độ tính tốn chịu kéo(cốt thép ngang): Rsw = 175 MPa Modul đàn hồi: ES = 21x104 MPa Cốt thép nhóm φ ≥ 10 CI, AI Rsw Rsc ( MPa ) Es ( MPa ) 175 MPa 225 MPa 21*104 Đối với dầm nhịp 3m: b=350mm, h= 700mm, a= 70 mm=> ho=630mm Chọn cốt đai Φ = 6mm Q lớn gối tựa= 26.59kN Khoảng cách cốt đai theo tính tốn : S tt = Rsw n.π d sw [ϕ (1 + ϕ )]γ b2 f b Rbt b.h Q2 Với ϕ b = ϕf = Rbt = 0.75 hệ số kéo dọc trục bê tơng nặng M200 S tt = 175 x xπx6 x x0.9 x 0.75 x 200 x 235 = 749mm (26.59 x10 ) Hoảng cách lớn cốt đai: S max = 1.5 x (1 + ϕ f )γ b Rbt bh Q = 1.5 x0.9 x0.75 x 200 x 235 = 420,6mm 26.59 x10 Khoảng cách cấu tạo cốt đai: S ct ≤ h / = 150mm h ≤ 450mm 150mm SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 43 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn Stt = 749mm Chọn S = S max = 420.6mm => chọn S=150mm Sct = 150mm Đối với dầm nhịp 10m: b=200mm, h= 300mm, a= 65 mm=> ho=2350mm Chọn cốt đai Φ = 6mm Q lớn gối tựa= 190,71kN Khoảng cách cốt đai theo tính tốn : S tt = Rsw n.π d sw [ϕ (1 + ϕ )]γ b2 f b Rbt b.h Q2 Với ϕ b = ϕf = Rbt = 0.75 hệ số kéo dọc trục bê tơng nặng M200 175 x xπx6 x x0.9 x0.75 x350 x 630 S tt = = 204mm (190.71x10 ) Hoảng cách lớn cốt đai: S max = 1.5 x(1 + ϕ f )γ b Rbt bh Q 1.5 x0.9 x 0.75 x350 x630 = = 737.5mm 190.71x10 Khoảng cách cấu tạo cốt đai: S ct ≤ h / = 233mm h>450mm 300 Stt = 204mm Chọn S = Sct = 233mm => chọn S=233mm S max = 737.5mm Để tiện thi cơng thị lấy s= 200mm SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 44 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn f) Tính cốt thép cột chịu nén lệch tâm, đặt cốt thép đối xứng (As = A’s): Tính độ lệnh tâm ban đầu eo: Giả thiết hàm lượng cốt thép µ - Với cấu kiện kết cấu tĩnh định: eo = e1 + ea - Với cấu kiện kết cấu siêu tĩnh: eo = max (e1 ; ea) M N Độ lệnh tâm nội lực: e1 = Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea = max ( h H ) 30 600 với H.: chiều cao cột Giả thiết lớp bảo vệ a = a’=65mm h Hệ số kể tới tính chất dài hạn tải trọng: ϕ l = + h M +N M lt + N lt (nếu khơng tách riêng Mlt , Nlt lấy ϕ l = ) Mơ men qn tính thép: Is = µt.b.ho (0,5h - a)2 Mơ men qn tính bê tơng: bh3 Ib = 12 N cr  6.4 E b  I b =  L20  ϕ l  Lực nén tới hạn quy ước:      E   0.11 + 0.1 + s I s  e0   Eb   0.1 +   h   Hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc: η= 1− N N cr Tính độ lệch tâm tính tốn: e = ηeo + h/2- a e’ = ηeo – h/2+ a’ Xác định trường hợp lệch tâm: SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 45 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn N x = γ R b b b Nếu x < ξR.ho lệnh tâm lớn Nếu x ≥ ξR.ho lệch tâm bé Trường hợp lệnh tâm bé (x > ξR.ho) Tính lại x : ε0 = eo h  − ξR  x1 = ξ R + * ho  + 50 ε o   Tính cốt thép : Ne − γ b Rb bx1 (ho − 0,5 x1 ) Rsc (ho − a ') As = A’s = Trường hợp lệch tâm lớn (x < ξR.ho): Nếu x > 2a’ As = A’s = N (e − ho + 0,5 x) Rsc (ho − a ') As = A’s= Ne ' Rs (ho − a ') Nếu x ≤ 2a’ Tính hàm lượng cốt thép: µ1 = Sai số ∆µ = As + A 's 100% b.ho µ1 − µ µ1 Nếu sai số lớn chọn lại µ = µ1 + µ giải lại đến ∆µ có độ sai số nhỏ có As sai số nhỏ bỏ qua SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 46 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn Kết nội lực trường hợp tổ hợp: Từ kết tổ hợp nội lực phần mềm Sap 2000 v7.42, ta chọn giá trị cặp nội lực Mmax,Ntu; Mmin, Ntu; Nmax, Mtu để tính cốt thép BẢNG CẶP GIÁ TRỊ NỘI LỰC TRỤC FRAME LOAD LOC P M3 CAP LUC C1 COMB23 -1763.52 -156.687 Nmax- Mtu COMB19 COMB19 COMB23 COMB23 COMB21 COMB23 COMB23 COMB15 COMB9 COMB23 COMB23 COMB9 COMB23 COMB23 COMB4 COMB23 2.3 0 3.2 0 3.2 0 3.2 0 3.2 0 -1636.14 -1531.37 -1367.48 -1367.48 -1238.54 -1054.13 -1054.13 -965.172 -751.221 -749.477 -734.077 -451.942 -448.423 -436.103 -156.143 -154.698 -158.969 160.915 -227.663 -227.663 236.8493 -146.002 -146.002 168.4653 -160.741 -179.609 192.7823 -113.755 -126.172 137.8743 -104.725 -137.283 Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu COMB23 COMB9 3.2 -142.378 -1887.83 134.2094 54.79812 Mmax-Ntu Nmax- Mtu COMB14 2.3 -1681.46 -155.554 Mmin-Ntu COMB14 -1746.29 150.0191 Mmax-Ntu COMB9 COMB16 COMB22 COMB9 COMB14 COMB22 COMB9 COMB22 COMB22 COMB9 COMB22 COMB22 COMB6 COMB22 COMB22 3.2 0 3.2 0 3.2 0 3.2 0 3.2 -1508.67 -1368.45 -1488.19 -1172.68 -1067.65 -1154.02 -843.109 -812.335 -827.735 -513.266 -490.636 -502.956 -189.782 -170.619 -182.939 190.2582 -248.286 234.4978 103.2585 -165.332 134.7024 154.8675 -191.883 175.0597 104.504 -132.703 116.1954 98.80449 -129.476 128.7707 Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu C2 C3 C4 C5 C6 TRỤC2 C7 C8 C9 C10 C11 C12 SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 47 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn Vì khung B-B khung đối xứng nên nội lực cột trục giống cột trục cột trục giống cột trục lấy nội lực tính thép cho cột trục cột trục sau bố trí thép cho cột trục giống cột trục 2, cột trục giống cột trục SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 48 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn BẢNG CHỌN CÁC CẶP GIÁ TRỊ NỘI LỰC SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 49 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn BẢNG CHỌN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO CỘT P.tử Các cặp N M b h a=a' As=A's μ Chọn cốt cột nội lực (kN) (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm2) % thép φ C1 Nmax- Mtu C2 Nmax- Mtu C3 Nmax- Mtu C4 Mmin-Ntu C5 Mmin-Ntu C6 Mmin-Ntu C7 Mmax-Ntu C8 Mmax-Ntu C9 Mmax-Ntu C10 Mmin-Ntu C11 Mmax-Ntu C12 Mmax-Ntu 1763.518 1367.477 1054.126 749.477 448.4234 154.6976 1746.293 TRỤC TRỤC1 1488.191 1154.018 812.3348 502.9556 182.9394 TRỤC2 SVTH: Phạm Văn Lâm 156.6873 350 700 227.663 350 700 146.0016 350 500 179.6086 350 500 126.1721 350 400 137.2833 350 400 150.0191 CỘT CẶP350 NỘI LỰC 700 C1 Nmax234.4978 350 Mtu700 C2 Nmax134.7024 350 Mtu500 C3 Nmax191.8828 350 Mtu500 C4 Mmin-Ntu 116.1954 350 400 C5 Mmin-Ntu 128.7707 350 400 C6 Mmin-Ntu C7 Mmax-Ntu C8 Mmax-Ntu C9 Mmax-Ntu C10 Mmin-Ntu C11 Mmax-Ntu C12 Mmax-Ntu 65 1153.50 1.04 65 921.67 0.83 65 1227.09 1.61 65 1098.63 1.44 65 1105.41 1.89 65 1581.72 2.70 N(Kn) 65 1072.44 M(kNm) 0.97 1763.518 156.6873 65 1188.69 1.07 1367.477 227.663 65 1292.07 1.70 1054.126 146.0016 65 1245.69 1.64 749.477 179.6086 65 971.21 1.66 448.4234 126.1721 65 1426.47 2.43 154.6976 137.2833 1746.293 150.0191 1488.191 234.4978 1154.018 134.7024 812.3348 191.8828 502.9556 116.1954 182.9394 128.7707 MSSV: 0851020151 3φ22 3φ20 4φ20 6φ16 3φ22 5φ20 7φ14 3φ22 5φ18 5φ18 5φ16 7φ16 As chọn (mm2) 1140.3 942.6 1256.8 1206.6 1140.3 1571 1077.3 1140.3 1272.5 1272.5 1005.5 1407.7 Trang 50 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn Tính cốt đai cho cột: Chọn thép: Cường độ tiêu chuẩn chịu nén: Rsn , Rs,ser = 235 MPa Cường độ tính tốn chịu nén, kéo: Rs ,Rsc = 225 MPa Cường độ tính tốn chịu kéo(cốt thép ngang): Rsw = 175 MPa Modul đàn hồi: ES = 21x104 MPa Cốt thép nhóm φ ≥ 10 CI, AI Rsw Rsc ( MPa ) Es ( MPa ) 175 MPa 225 MPa 21*104 Lực cắt Qmax= 148.9kN Từ d sw 6mm ≥ max d s max => chọn dsw= 6mm Chọn n=2, Aw= πd = 28.3mm N 1763.52 x10 ϕ n = 0.1 = 0.1 =1.18>0.5 => lấy ϕ n = 0.5 để tính γ b Rbt bho 0.9 x 0.75 x350 x635 Khoảng cách cốt đai theo tính tốn là: Stt = 4ϕ b (1 + ϕ n )γ b Rbt bh o Rsw nAw 175 x x 28.3 = x x(1 + 0.5) x0.9 x0.75 x350 x635 Q 148.9 =510.7mm Với ϕ b = ; n=2 15d s = 240mm Chọn S w ≤ 500mm 2bc = 700mm S tt = 510.7 mm => chọn khoảng cách cốt đai theo cấu tạo s= 200mm vị trí nối thép đặt cốt đai dày với s=100mm SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 51 Đồ án bê tơng cốt thép GVHD: TS.Phan Trường Sơn Kiểm tra điều kiện: Tính ϕ b = − 0.01γ b Rb = − 0.01x0.9 x8.5 = 0.9235 ϕ w1 = + EsAs 21.10 x 28.3 = + 5x = 1.018 Eb.b.S 23 x10 x350 x 200 Q ≤ 0.3ϕ bϕ w1γ b Rb bho 148869 đạt SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 52 [...]... 0. 060 6 0.0 363 0.0 363 0.08 46 0.08 46 0.0375 0.0134 0.08 26 0.0297 ξ Tính 0.0598 0.0598 0.14 56 0.14 56 0.09 06 0.09 06 0.2274 0.2274 0.0798 0.0278 0.1859 0. 062 6 0.0370 0.0370 0.0885 0.0885 0.0383 0.0135 0.0 863 0.0301 (mm2) 162 .52 162 .52 3 96. 15 3 96. 15 2 46. 45 2 46. 45 61 8.43 61 8.43 162 .81 56. 72 379. 26 127 .68 100 .66 100 .66 240.82 240.82 78.04 27.58 1 76. 06 61.50 MSSV: 0851020151 Bố trí thép As chọn (mm2 Φ 6a200 169 .8... lang Tầng mái Tầng mái momen (kNm) M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII 2.838 2.838 6. 6115 6. 6115 4.2351 4.2351 9. 866 2 9. 866 2 2.1102 0.7551 4 .64 41 1 .66 97 1.7784 1.7784 4.1429 4.1429 1.0334 0. 369 8 2.2742 0.8177 SVTH: Phạm Văn Lâm As ho 80 80 80 80 80 80 80 80 60 60 60 60 80 80 80 80 60 60 60 60 αm 0.0580 0.0580 0.1350 0.1350 0.0 865 0.0 865 0.2015 0.2015 0.0 766 0.0274 0. 168 6 0. 060 6... trí thép As chọn (mm2 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a200 169 .8 Φ 8a140 402.4 Φ 8a140 402.4 Φ 8a150 251.5 Φ 8a150 252.5 Φ 10a140 62 8 Φ 10a140 62 8 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a200 169 .8 Φ 8a140 402.4 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a125 254.7 Φ 6a125 254.7 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a200 169 .8 Φ 6a200 169 .8 µ (%) 0.212 0.212 0.503 0.503 0.314 0.3 16 0.785 0.785 0.283 0.283 0 .67 1 0.283 0.212 0.212 0.318 0.318 0.283... 19.71kN/m 88.33kN 4.95kN/m GVHD: TS.Phan Trường Sơn 19.71kN/m 10.176kN/m 56. 15kN 81.3kN 19.71kN/m 19.71kN/m 56. 15kN 81.3kN 88.33kN 4.95kN/m B 2 1 3 4 TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM TRỤC B 24 .66 kN/m 24 .66 kN/m 10.176kN/m 24 .66 kN/m 88.33kN 56. 15kN 81.3kN 81.3kN 24 .66 kN/m 56. 15kN 88.33kN 4.95kN/m 4.95kN/m 1 2 3 1 4 TỔNG HỢP TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM TRỤC B (tầng lửng) SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 0851020151 Trang 19 Đồ... GIÓ TĨNH Z(m) 3.5 6. 7 9.9 13.1 16. 3 19.5 c) K w0(kN/m2) 1.02 0.83 1.11 0.83 1.18 0.83 1.22 0.83 1. 26 0.83 1.29 0.83 Tổ hợp tải trọng: C 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 C' 0 .6 0 .6 0 .6 0 .6 0 .6 0 .6 N 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 B(m) 5 5 5 5 5 5 W(kN/m) 4. 06 4.42 4.70 4. 86 5.02 5.14 W'(kN/m) 3.05 3.32 3.53 3 .65 3. 76 3.85 Các trường hợp chất tải lên khung: 1-tĩnh tải chất đầy 2-hoạt tải toàn phần đặt ở tầng chẵn 3- hoạt... m92 k91 k92 m91 51. 36 m92 k91 k92 Momen Hệ số 0.0179 0.0179 0.0417 0.0417 0.0179 0.0179 0.0417 0.0417 0.02012 0.0072 0.04428 0.01592 0.0179 0.0179 0.0417 0.0417 0.02012 0.0072 0.04428 0.01592 M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII (kNm) 2.8380 2.8380 6. 6115 6. 6115 4.2351 4.2351 9. 866 2 9. 866 2 2.1102 0.7551 4 .64 41 1 .66 97 1.7784 1.7784 4.1429 4.1429 1.0334 0. 369 8 2.2742 0.8177... phần q (kN/m2) Tổng tải trọng tác dụng lên sàn P=L1xL2xq (kN) 5 5 1 3.942 2.4 6. 342 158.55 5 5 1 7. 064 2.4 9. 464 2 36. 6 3 5 1 .67 3.392 3 .6 6.992 104.88 5 5 1 .67 3.074 0.9 3.974 99.35 3 5 1 2.524 0.9 3.424 51. 36 d Xác đinh nội lực: Để xác định nôi lực các ô sàn ta dựa vào kích thước các cạnh của ô sàn và xác định sơ đồ tính theo công thức: L2 ≤ 2 bản chịu lực hai phương L1 L2 > 2 bản chịu lực một phương... Trường Sơn Hoạt tải gió: Vị trí công trình tại thành phố Cần Thơ theo TCVN 2737 - 1995 thuộc vùng: II.A W0= 83daN/m Công trình có chiều cao dưới 40m nên phần động của tải trọng gió không cần xét đến Tính tải gió theo công thức sau: W = Wo k c g B k : hệ số phụ thuộc độ cao công trình. => nội suy từ bảng 5 TCVN 2737-1995 C=0.8; C’=0 .6 : Hệ số khí động => tra bảng 6 TCVN 2737-1995 g : Hệ số độ tin... truyền xuống cột: (tầng 5) q s xS i = (gs+ps)*S =6. 342*5*5 +6. 992*1.5*5=210.99kN tổng tải trọng (sơ bộ) tác dụng lên cột: tầng 5 N 5 = N 6 + q s S 5 + g d + g t =180.44+55.413+52.47+210.99= 499.31kN tổng tải trọng (sơ bộ) tác dụng lên cột: tầng 3 n N 3 = N 6 + ∑ (q s S i + g d + g t + g c ) ==180.44+(55.413+52.47+210.99)*3=1137.1kN i tổng tải trọng (sơ bộ) tác dụng lên cột: tầng 1 n N1 = N 6 + ∑ (q s S i... L2(m) L2/L1 5 5 3 3 5 5 5 5 5 5 1 1 1 .67 1 .67 1 phòng ngủ phòng vệ sinh hành lang Tầng mái (3x5m2) Tầng mái (5x5m2) LOẠI BẢN SÀN CHỊU LỰC Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Hai phương Sơ đồ tính và xác định nội lực bản làm việc hai phương: khi hd ≥ 3 liên kết giữa dầm và bản là ngàm hs khi hd < 3 liên kết giữa dầm và bản là liên kết tựa đơn hs Dựa vào các liên kết giữa sàn với dầm mà ta xác định ... -1 367.48 -1 367.48 -1 238.54 -1 054.13 -1 054.13 -9 65.172 -7 51.221 -7 49.477 -7 34.077 -4 51.942 -4 48.423 -4 36.103 -1 56.143 -1 54.698 -1 58.969 160.915 -2 27.663 -2 27.663 236.8493 -1 46.002 -1 46.002 168.4653 -1 60.741... -1 60.741 -1 79.609 192.7823 -1 13.755 -1 26.172 137.8743 -1 04.725 -1 37.283 Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu Nmax- Mtu Mmin-Ntu Mmax-Ntu... 3.2 0 3.2 -1 508.67 -1 368.45 -1 488.19 -1 172.68 -1 067.65 -1 154.02 -8 43.109 -8 12.335 -8 27.735 -5 13.266 -4 90.636 -5 02.956 -1 89.782 -1 70.619 -1 82.939 190.2582 -2 48.286 234.4978 103.2585 -1 65.332 134.7024