Ltt/ b Ltt/ d .(Rh.Ảc + Rs.As) tông ly tâm ứng suất trước có ưu điểm: As - diện tích cốt thép bố trí Bê tông nén trước điều kiện khai thác phần bê tông không suất cọc ứng Bảng 1.1(hoặc Hệ sonếu uốncódọc suất kéo suất giá trị nhỏ không gây nứt) Do bê tông úng suất trước, kết họp vói quay ly tâm làm cho cọc đặc Trongchịu đó: tải trọng cao không nứt, tăng khả chống thấm, chống ăn mòn cốt thép, mòn b: Là ăn cạnh cọcsulphate vuông, d: Đưòng kính bê cọctông thép cưòưg độ cao nên tiết diện cốt thép giảm dẫn Do sử dụng đến tròn trọng lưọng cọc giảm Thuận lợi cho việc vận chuyển, thi công 23 1.1.2 Cọc khoan nhồi Đường kính cọc thường 0,6m, 0,8m, l,Om, l,2m, l,4m Chiều dài cọc không hạn chế tùy theo điều kiện địa chất công trình, địa điếm xây dựng quy mô công trình Thí dụ Hà Nội cọc thường cắm vào tầng cát lẫn cuội sỏi độ sâu 40 5Om, thành phố Hồ Chí Minh cọc nhồi thường cắm vào tầng đất sét pha nửa cứng ỏ' độ sâu 30 50m Chiều dài cọc khoan nhồi lớn Việt Nam cọc cầu Mỹ Thuận Khả chịu tải theo vật liệu cọc tính theo công thức: QVL=k.m(Rh.Ac+Rs.As) (1.2) Trong đó: Rb - cường độ chịu nén bê tông Ac - diện tích mặt cắt ngang cọc Rs - cường độ chịu nén thép As - diện tích cốt thép bố trí cọc k.m - hệ số điều kiện làm việc, k.m = 0,7 1.1.3 Cọc bê tông ly tâm ủng lực trước Cọc có đường kính từ 3004 1000 (mm) Được sản xuất phương pháp Cọc hạ máy chấn động 1.2.1 Cọc hạ bủa (búa rung, bủa hon, bủa diezen ) 1.2.1.1 Bủa rung Búa rung loại búa đa Búa rung có nguyên lý làm việc thành phần thiết bị khác hẳn vói búa Giữa búa cọc mũ cọc, thay vào vị trí kẹp Búa rung thường có tần số rung lớn khoảng 15-ỉ-30 Hz (900-ỉ-1800 vòng/phút) moment lệch tâm khoảng 0,25-ỉ-1,13 kNm, lượng khoảng 50-ỉ-120 kw Thiết bị thường phù họp với cọc thép (dạng bản) 1.2.1.2 Bủa hon đcm động Búa đẩy lên lượng chiều cao rơi búa H cố định 1.2.1.3 Bủa diezen đom động song động Búa đẩy lên lượng diezen cháy chiều cao rơi búa H thay đối phụ thuộc vào sức kháng đất nhược điểm búa là: Tiếng nố lớn (do diezen phát cháy), khí diezen cháy gây ô nhiễm môi trường 1.2.2 Chọn sơ bủa đóng cọc Vói búa đóng cọc ta cần chọn búa phù họp để cho dễ đóng mà lại không gây hư hại cho cọc Búa nhẹ có trọng lưọng khoảng 0,9 kN lưọng biểu kiến l,4kN Búa nặng có trọng lưọng tới 1500kN lưọng biểu kiến tới Trong đó: r - phần trăm lưọng hữu ích mà đầu cọc nhận tạm lấy r = 75% 1.2.3 Cọc hạ máy ép Nguyên lý công tác ép cọc tưong tự thí nghiệm xuyên tĩnh hay thí nghiệm nén tĩnh người ta dùng kích để ép cọc xuống với tóc độ đối trọng công tác ép cọc thường nhũng khối bê tông Đe ép cọc xuống độ sâu thiết kế, lực ép (là lực bán tĩnh) phải thắng sức kháng cực hạn đất lên cọc có nghĩa là: Pépcọc ^ Pu (Pu sức chịu tải cực hạn cọc theo đất nền) Với cọc đất dính, Pẻpcọc nhỏ hon trình ép làm xáo trộn giảm sức chịu tải đất sét Tuy nhiên, sau khoảng thòi gian cọc lấy lại sức chịu tải Ngược lại vói cọc đất cát, Pẻpcọc lón hon nhiều so vói giá trị pu dự báo 1.3 Phạm vi ửng dụng Khi tải trọng công trình không nhỏ, lóp đất gần bề mặt không tốt giải pháp móng nông có độ lún lệch lón, hon để đảm bảo điều kiện an toàn sức chịu tải kích thước móng phải lón Khi giải móng nông thiên nhiên tỏ không hiệu ta gia cố nhiên giải pháp gia có chưa tỏ đài cọc ít, việc bố trí đài cọc công trình ngầm dễ dàng hon tải công trình lón khoảng 15 tầng ta nên dùng cọc khoan nhồi ưu điểm cọc khoan nhồi cọc đặt vào lóp đất cứng chí tói đá mà cọc đóng tới Một ưu điếm khác cọc nhồi sức chịu tải ngang lón việc thi công cọc nhồi có chấn rung nhỏ hon nhiều so với thi công cọc đóng, thi công cọc nhồi không gây trồi đất xung quanh không cọc sẵn có xung quanh sang ngang 1.3.3 Cọc ong ly tâm ủng lực trước Cọc ống ly tâm ứng lực trước cắm sâu hon nhiều so với cọc bê tông cốt thép thưòng nên tận dụng khả chịu tải đất số lưọng cọc đài việc bố trí thi công dễ dàng, tiết kiệm chi phí xây dụng đài Hình 1.3 công trình sử dụng cọc bê tông ly tâm ULT 1.4 Các phương pháp kiểm tra khả chịu tải cọc đơn 1.4.1 Phương pháp tra bảng thong kê Phương pháp dựa quy phạm CHNri2.02.03.85 Liên Xô Sức chịu tải cọc đơn dùng (1.5) Trong đó: Kat - hệ số an toàn lấy (khi xét đến hiệu ứng nhóm) Kat =1,4 cho móng 21 cọc Kat =1,55 cho móng từ 11 đến 20 cọc Kat = 1,65 cho móng từ đến 10 cọc hông (1.6) Qtc=mir ) VOCR qp = C*Nc + q*Nq Ket tính toán lập thành Tra biểu đồ 3.28 trang 178 ta có Lb/d = 9,4/0,5 = 18,8 Ta có ọ= 30° => Nq = 16 , Nc = 70 qp = 6,85*70+ 204,3*16 = 3748,3 (kN/m2) c Theo TCVN 205-1998 Qs=ỉ7.£= 1,5708*779,267 = 1224,07 (kN) Qp = C*Nc +ơ’v *Nq + *R* Ny = 6,85*37,162 + 204,3*22,465+ Sức chịu tải mũi cọc (qp) 8,9*0,25*19,7 a Theo phưong pháp Terzaghi qp = 4929,98 (kN/m2) 48 49 Cọc BTCT thường Cọc ly tâm ULT Cọc khoan Bảngcủa báo giá 1159,25 cọc bê tông ly tâm1600 ULT nhà2827,43 máy Diện tích mặt cắt ngang cọc 10% 10 cọc a(qp) Ị Khả năng3.5.1.3 chịu Sức kéo chịu tải ọbêcủa mũi - 37,42 | 1365,58 = _1694,762479,13 (kN) tông FSs FSP Sức chịu tải theo vật liệu 216,33 184,25 292,2 Bảnga.3.1Theo So sánh pháp loại cọc phưong Terzaghi Sức chịu tải theo đất (kN) 857,36 823,32 1365,58 Diện tích cốt thép (cm2) 5,6 15,204 21,546 qp=l,3*C*Nc + ơ-'v*Nq + 0,6*ỵ *R* Nỵ 289,813 400 706,86 Trọng lưọng cọc mét dài Nỵ Tra bảng 3.5 trang 174 sách Thành Nền Móng TS Châu Ngọc S Vật liệu Ẩn Nc, Nq, Chiều Đon giá Khối T tiền dài (m3, lượng T ạ>=26° Bê tông mác 300 1.6 1,020,0 1,632,0 00 00 Ta có Thép Ộ22 40 119.3 14,50 1,730,7 62 49 Nc= 27,085 , Nq = 14,21 , Ny = 11,7 Thép (Ị) 134, 29.83 14,50 432,535 ơ'v =16,4*1+ 6,4*0,7 + 4,68*(20,6 - 1,7)+9,11*(22,6 - 20,6)+8,72*(26,4 22,6) Thép ộ\6 5.051 12,00thường 60,612 3.6 Tính toán3.2 giá thành cho cọc BTCT cọc bê tông ly tâm ULT Thép 360x150x10 12,00 406,944 Ta có +8,9*(31,3 bảng dự2.88 toán -cho26,4) 133.91 cọc bê+ tông cốt thép với dài lOm(kN/m2) 9,4(40 - thưòng 31,3) = chiều 320,862 Thép góc 9.42 113,040 + 0,6*9,4*0,3*11,7 qp = 2.41,3*7,58*27,085 +12,00 320,862*14,21 LI00x100x20x300 qp = 4846,14 (kN/m2) Tổng 4,375,8 L CHIỀ MÁC TẢI TẢI max pháp Meyerho/ U b Theo BÊ phưomg DÀY TÔ (m) TRỌN TRỌN BÊ NG G G TÔNG (Mp LÀM THI qp = C*Nc + q*Nq 60 60 13 50 75-100 CỌ C TH ÉP ỐN G CH Ủ PRA 300 607 PRB 300 607 PRC 300 607 PRA 350 707 PRA 400 100 )7 PRB 400 100 )7 PRC 400 100 )7 PRA 500 14 0)7 100 PRB 500 14 0)7 100 PRC 500 14 0)7 100 60 Tra 60 biểu 13 đồ Ta 60 Ta có 65 60 60 có 3.28 50 14 Lb/d 50 15 60 trang 75-100 = 75-100 GIÁ m dài 164 178 203 17,4/0,6 198 90 210 120 dài Nq cọc = 5bê, Ntông c = cốt 50 thép thường Vậy chi cholm 80 60 15 80 120270 160 qp =607,58*50+ , = 8400,55 80 4375880 16320,862*25 80 120- (kN/m2) 293 160 —— = 437588 (đồng) = 18 1,885*1315,187 = 2479,13 80 c.Qs=£/.£/„/, 60 TCVN 80 120- (kN)331 Theo 205-1998 10 160 60 15 125 190qp = C*Nc +cr'v*Nq +ỵ *R* Nỵ 250 50 52 51 19060 18 125 250 398 190250 464 60 18 125 sách 428 Nền = Móng 29 PRA 600 180 )7 100 60 18 170 255 340 499 PRB 600 180 )7 100 60 18 170 255 340 585 PRC 600 180 )7 100 60 18 170 255 340 654 PRA 700 15 0)9 110 60 18 220 330 440 628 PRB 700 15 0)9 110 60 18 220 330 440 788 PRC 700 15 0)9 110 60 18 220 330 440 902 L oạ i cọ c Chiề u dài B ề dà y ( m ) A ( m m ) 45 B 6- 44 c 44 57 A 4 B 613 c 57 57 A 76 B 6- 75 c 75 A 92 B 6- 92 c 91 A 11 B 6- 11 c 11 A 15 B 6- 15 c 15 A 20 B 6- 20 c 20 Moment Moment quán kháng tính tiết uốn tiết diện diện Ie(c Ze(c m4) m3) Chương ứng suất có hiệu ơce (kG/cm 2) Mo ment uốn nứt Mcx (T.m ) Mo ment uốn gẫy M„( T.m) Khả chịu tải P(T) Khối lượng đon vị (T/m) 3537 47 TÔNG 2,5 4,1 ỨNG 63 Lực TRƯỚC 0,11 THI CỒNG CỌC LY TÂM Qua ví dụ2358 tính toánBÊ ta nhận thấy: 3624 2416 91 3.6 9,6 58 0,11 Diện tích mặtcông cắt ngang tôngtác ly tâmcọc ứng lựcnền trước nhỏ 4.1 -Quy trình thi nghiệm thubê công vào 3662 2442 108 4,1cọc 11, 56hạ 0,11 99 dẫn 6360 3635 48 3,9 6,6 81 0,15 đến lượng nhỏ vìcọc tiết đưa kiệmvào khối lượng bê tông dùng 4.1.1trọng Công tác kiếmthân tra chất lượng công trường 6504 3717 89 5,5 14, 76 0,15 cho 18 6562 3750 104 6,1 17, 73 0,15 a) Nhưng Hình dạng cọc khả chịu tải theo vật liệu cọc bê tông ly tâm ULT lớn 24 hon 1088 5442 46 5,7 9,3 10 0,19 có khuyết tật phải ghi đầy đủ nhãn mác thân cọc bêCọc tôngkhông cốt thép thường 11099 5550 82 7, 19, 10 0,19 cọc 11229 102dùng cho 9, 25, 97nhiều 0,19 - Diện5615 tích cốt thép cọc hon so với cọc bê tông cốt b)1702 Kích thước: 7565 45 7,9 12, 13 0,24 thép 1743 có lợi 7749 89 11, 29, 12 0,24 thường, kinh Dùng thước théptế.hoặc thước thép cuộn có độ xác lmm, đo đưòng 1761công thức 7829của Terzaghi 106 tính 13toán sức 36,chịu117 0,24 Theo kính mũi cọc: 2605thực 10422 43 hai trục 10,xuyên 16,tâm thắng 16 góc 0,30 cọc theo tiếtNdiện qptế=của 1,3.C.NC + Y -Df.Nq +của 0,6.một Y ’d y (đối 2670 vói 10683 88cọc tròn) 15, 40, 15 0,30 thực 4.1.2 Công tác chuấn bị mặt phương tiện gián 2704 1081 18, 52, ỵ Df.Nq 14 hai đầu cọc 109 qp = 1,3.C.NC + +0,30 0,4 Y -b N ỵ (đói 52116 vói 17372 43cọc vuông) 17, 27, 22 0,40 Trước hạ cọc cần tiến hành công tác chuẩn bị sau: 5329 1776 84 25, (mác 62, 20 0,40 Bảng 4.1 Đặc tỉnhđóng kỹ thuật cọc Vì cọc vàocủa địaPC chất với600kG/cm2) độ sâu khả chịu 5392 17974 104 29, 81, 20 0,40 tải - Nghiên cứu điều kiện địa chất công trình địa chất thủy văn, chiều dày, 9377 26794 44 27, 43, 29 0,53 cọc bê tông ly tâm ULT cao hon cọc bê tông cốt thép thường tăng sức chịu 9580 27372cơ lý 83 chúng.39, 93, 27 0,53 nằm đặc trưng mũi 9701 2771 104 45,4 12 26 0,53 - Thăm dò khả có trướng ngại đất để có biện pháp loại bỏ chúng, có mặt công trình ngầm công trình lân cận để có biện pháp phòng ngừa ảnh hưởng xấu đến chúng Đơn vị tính : 1.000 đồng - Xem xét điều kiện môi trường đô thị (tiếng ồn chấn động) theo tiêu Từ bảng báo giá nhà máy ta thấy cọc bê tông ly tâm ULT D500 có giá chuẩn 398 môi trường liên quan thi công gần khu dân cư công trình có sẵn 53 55 56 54 - Tổ họp đoạn cọc mặt đất thành cọc theo thiết kế - Đặt máy trắc đạc để theo dõi độ thắng đứng cọc đo độ chối cọc Phưng tiện giói Lựa chọn máy ép cọc cần thỏa mãn yêu cầu: - Công suất thiết bị không nhỏ 1,4 lần lực ép lớn thiết kế quy định - Lực ép thiết bị phải đảm bảo tác dụng dọc trục tâm cọc ép từ đỉnh cọc tác dụng lên mặt bên cọc ép ôm, không gây lực ngang lên cọc - Thiết bị phải có chứng kiểm định thời hiệu đồng hồ đo áp van dầu bảng hiệu chỉnh kích quan có thấm quyền cấp - Thiết bị ép cọc phải đảm bảo điều kiện vận hành an toàn lao động thi công 4.1.3 Công tác hạ cọc vào 4.1.3.1 Định vị tim cọc Định vị trí trục móng cần tiến hành từ mốc chuẩn theo quy định hành, mốc định vị trục thường làm cọc đóng nằm cách trục móng không lOm Trong biên bàn giao mốc định vị phải có sơ đồ 57 Trong trình lắp đặt cọc ép cọc (đặc biệt với đốt cọc đầu) phải có gối tựa, đỡ vòng kẹp bệ kích, đảm bảo độ thẳng đứng định hướng cọc Các vòng kẹp thân cọc dịch chuyển theo cọc ép Thiết bị ép cọc phụ thuộc vào yêu cầu công nghệ: Cọc ép trước (dùng đối trọng ngoài) cọc ép sau (dùng đối trọng công trình) Thiết bị cần đạt yêu cầu sau: - Hệ kích thủy lực thiết bị cần ép cọc vói tải trọng không nhỏ hon hai lần sức chịu tải cho phép cọc theo dự kiến - Hệ thống bom dầu áp lực phải kín, có tốc độ lưu lưọng thích họp Đồng hồ đo áp lực thiết cần kiểm chứng quan có thẩm quyền cấp chứng - Hệ thống định vị kích cọc ép cần xác, điều chỉnh tâm, không gây lực ngang tác dụng lên đầu cọc Trong trường họp hệ ép cọc bao gồm nhiều kích ép, tổng họp lực kích ép phải trùng với trục qua tâm cọc - Chân đế hệ thống kích ép phải ốn định đặt phang suốt trình ép cọc Neo đối trọng - Neo đối trọng cần tạo phản lực lực cực đại kích 58 - Mối nối cọc thực hàn đảm bảo chiều dầy công nghệ theo quy phạm Truớc sau hàn cần kiểm tra độ thắng đứng cọc ni vô Trường họp mặt phang đầu mối nối bị nghiêng xi măng khô Lý lịch ép cọc ghi chép trình thi công - Ngày đúc cọc - Số hiệu cọc, vị trí kích thước cọc - Chiều xâu ép cọc, số đốt cọc mối nối - Thiết bị ép cọc, khả kích ép, hành trình kích, diện tích pit tông, lưu lượng dầu, áp lực bom dầu lớn - Áp lực tải trọng ép cọc đoạn mét đốt - Áp lực dùng ép cọc - Loại đệm đầu cọc - Trình tự ép cọc nhóm - Những vấn đề kỹ thuật cản trở công tác ép cọc theo thiết kế sai số vị trí độ nghiêng - Tên cán giám sát tô trưởng thi công Ghi chú: Cần chủ ỷ cọc tiếp xúc với lóp đất tốt (áp lực kích tải trọng nén tăng dần), nên giảm tốc độ ép cọc, đồng thời đọc áp lực lực nén cọc tÙTig - Khi ép cọc sử dụng đối trọng ngoài, tưong tự cọc đóng, cần thiết đảm bảo công tác thi công không làm ảnh hưỏng đến công trình xung quanh - Sai số cho phép Tại vị trí cao độ đáy đài, đầu cọc không sai số 75mm so vói vị trí thiết kế Độ nghiêng cọc không vượt 1/75 - Sửa chữa kéo dài đầu cọc: Sữa chữa kéo dài đầu cọc tuân theo quy định cho trường họp cọc đóng - Khoan dẫn: Trường họp cọc gặp chướng ngại vật lóp đất cứng xen Hình 4.1 Chi tiết mối nối cọc CHÚ THÍCH: D: Đưòng kính 3: Mặt bích cọc d: Chiều dày thành cọc 1: Bản thép noi Những yêu cầu nối cọc: 4: Cốt thép 5: Thép dự ứng lực - Kích thước mã vói thiết kế - Trục đoạn cọc kiểm tra độ thẳng đứng theo hai phưong vuông góc với 60 Đường hàn mối nối cọc phải đảm bảo quy định thiết kế chịu lực, khuyết tật sau - Kích thước đường hàn sai lệch so với thiết kế - Chiều cao chiều rộng mối hàn không - Đường hàn không thắng, bề mặt mối hàn bị rỗ, không ngấu, nhiệt, có chảy loang, lẫn xỉ, bị n ứ t Hình 4.2 Công tác cọc công trường 4.1.3.4 Kiếm tra độ chối Khi cọc đến độ sâu thiết kế mà chưa đạt độ chối quy định nhà thầu phải kiếm tra lại quy trình đóng cọc mình, cọc bị xiên bị gẫy, cần tiến hành đóng bù sau cọc nghỉ thí nghiệm kiếm tra độ nguyên vẹn cọc (thí nghiệm PIT) thí nghiệm phân tích sóng ứng suất (PDA) đế xác định nguyên 61 4.2 Các cố liên quan đến thi công cọc ly tâm ửng suất trước 4.2.1 Be đầu cọc Nguyên nhân hư hỏng đóng ép cọc, cọc bị nghiêng dẫn đến lực đóng Hình 4.3 Be đầu cọc ep 4.2.2 Nứt cọc Nút cọc va đập vận chuyển, cẩu lắp Hình 4.4 Sự cố nứt cọc vận chuyên 62 4.3 Giải pháp hạn chế khắc phục cố - Khi đóng cọc ép cần thường xuyên kiểm tra độ đồng trục cọc, mũi cọc búa, trạng thái đệm giảm xung mũi cọc đặc biệt độ vuông góc mặt phang đệm mặt phang đầu cọc so vói trục cọc - Cọc phép bốc xếp, vẩn chuyển cưòng độ bê tông đạt tối thiểu 75% cưòng độ thiết kế - Cọc phải xếp, dỡ máy cẩu có sức cấu thích họp Máy ép cọc tai công trường Hình 4.5 Máy ẻp cọc 63 Công trình sử dụng cọc Hình 4.6 Công trình sử dụng cọc Trường họp ép cọc mà không xuống cắt cọc để neo vào đài Hình 4.7 Công tác đo đế cắt cọc 64 cấu tạo thép neo đầu cọc vào đài móng Hình 4.8 Cấu tạo thép neo vào đài móng Hình 4.9 Neo thép vào đài móng 65 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I/ KẾT LUẬN Trong công trình xây dựng giai đoạn khảo sát thi công phục vụ cho công tác thiết kế, có liên quan đến phần thiết kế móng cọc Có nhiều phương án thiết kế trước đưa định sử dụng cọc: Barette, khoan nhồi, cọc bê tông vuông cọc bê tông ly tâm úng suất trước Qua thòi gian nghiên cứu cọc ly tâm ứng suất trước ta nhận thấy cọc ly tâm ứng suất trước có ưu điểm sau: - Cọc sản suất nhà máy quy trình khép kín —» chất lượng cọc ổn định —» dễ kiểm soát thi công đảm bảo chất lưọng - Do bê tông ứng suất trước nên cọc bê tông ly tâm ứng suất trước không bị biến dạng, bị nứt trình vận chuyển, lắp dựng sử dụng - Do bê tông ứng suất trước, kết họp vói quay ly tâm làm cho bê tông cọc đặc chịu tải trọng cao, không nứt, tăng khả chống thấm, chống ăn mòn cốt thép, ăn mòn sulphate giai đoạn khai thác công trình - Do sử dụng bê tông thép cưòng độ cao nên giảm tiết diện cốt thép dẫn đến trọng lưọng cọc giảm thuận lợi cho việc vận chuyển, thi công —» kinh tế hon 66 Tuy nhiên bê tông mác cao thép cường độ cao có giá thành cao hơn, mặt khác quy trình sản suất cọc bê tông ly tâm ứng suất trước lại sử dụng nhiều thiết bị chuyên dụng máy căng thép, khuôn đúc ly tâm, hầm dưỡng hộ nước, .Việc sản xuất đòi hỏi công nhân có tay nghề cao - Khó kiếm soát tổn hao ứng suất trình sản suất - Hệ thống tạo ứng suất đòi hỏi phải đủ cứng - Khi chịu tải trọng công trình sử dụng cọc bê tông ly tâm ULT cần cọc đài hon cọc bê tông cốt thép thường tiết kiệm chi phí ép cọc chi phí sản xuất cọc - Khi tính toán chi phí sản xuất cọc bê tông cốt thép thường cao hon chi phí cho cọc bê tông ly tâm ULT mà nhà máy cung cấp Vì sử dụng cọc bê tông ly tâm ULT cho công trình xây dụng mang lại hiệu kinh tế cao Tóm lại cọc bê tông ly tâm ứng suất trước đảm bảo yêu cầu kỹ 67 [...]... Nhũng hư hỏng ở đầu cọc: Bê tông đầu cọc bị xốp, lẫn tạp chất v.v 17 1.6.3 Cọc bê tông cốt thép thường: Chiều dài cọc nhỏ, nên khi độ sâu ép cọc lớn thì mối nối cọc nhiều khó kiểm soát độ thẳng ứng của cọc 18 LÝ THUYẾT VÈ BÊ TỒNG ỨNG Lực TRƯỚC VÀ CHẾ TẠO cọc BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG Lực TRƯỚC 2.1 Khái niệm về bê tông ửng lực trước Bê tông ứng lực trước là bê tông trong đó thông qua lực nén trước để tạo ra... +RSỊẬÌ 7 1200 (2.23) -4 N là lực nén bê tông khi buông cốt thép Với cấu kiện căng trước: N = {\,\ơsp - 300)4y; (2.24) Vói cấu kiện căng sau: (2.25) N = 1,5{ơsp - 2.7 Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước 2.7.1 Phân loại cọc Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước thường (PC) là cọc bê tông ly tâm ứng lực trước được sản xuất bằng phương pháp quay ly tâm có cấp độ bền chịu nén của bê tông không nhỏ hon B40 34 33... đùng kính ngoài của Ac cọc Với k = 0,06 (22TCN272 - 2005) d - Chiều dầy thành cọc Hàm lưọng cốt thép trong cọc ^=A*100% Ac 2.7.4 Bê tông sử dụng cho cọc ly tâm ủng lực trước Momen quán tính của mặt cắt ngang cọc Cọc bê tông ly ứng lực trước thường (PC) có cấp độ bền chịu(2.29) nén của 4=^—^ -^ +tâm -*n*Ap*rp(cm4) bê tông không Trong đó: nhỏ hon B40 bê bán tôngkính ly tâm úngcủa lực trước cưòng độ cao... bền chịu rCọc - Là ngoài nén cọc của bê tông không nhỏ hon B60 r0 - Bán kính trong của 2.7.5 Tính toán khả năng chịu tải của cọc bê tông ly tâm ứng lực trước cọc Úng suất nén cho phép của bê tông Moment kháng uốn của mặt cắt cọc ơ^=0,4x Rb (daN/cm2) (2.26) Ze=L (cm3) (2.30) Trong đó: r Úng suất ban đầunén củacho thép : của bê tông ơbpkéo - ứng suất phép Rb - Cưòng độ nén thi t kế của bê tông ơsp =... khuôn ta đưa tói chỗ nạp bê tông, đồng thời ta lấy mẫu bê tông đi thử và kiểm tra mâu thử đảm bảo mác bê tông đúng như thi t kế Ta tiến hành công tác căng thép tạo ứng suất trong cọc 2.7.5.3 Quay ly tâm Hình 2.9: Đúc cọc ống theo phương pháp ly tâm 1 Động cơ; 2 Bộ phận giảm tốc; 3 Ông lăn dân động; 4 Khuôn cọc ổng bằng thép 2.7.5.4 Bảo dường cọc Sau khi quay ly tâm xong ta chuyển cọc tới hầm dưõng hộ bằng... và bê tông là điểm khỏi đầu cho một loại vật liệu mới đó là bê tông ứng suất trước việc tạo ra ứng suất nén cố định cho một loại vật liệu chịu nén tốt nhưng chịu kéo kém như bê tông sẽ làm tăng đáng kế khả năng chịu kéo vì ứng suất kéo xảy ra khi ứng suất nén đã bị vô hiệu Sự khác nhau cơ bản giữa bê tông cốt thép và bê tông ứng lực là ở chỗ: Trong khi BTCT chỉ là sự kết họp đon thuần giữa bê tông. .. và cùng độ sâu mũi cọc Với cọc bê tông cốt thép thường và cọc bê tông ly tâm ứng lực trước thi: 42 Ló p đấ t 2 ... Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước 2.7.1 Phân loại cọc Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước thường (PC) cọc bê tông ly tâm ứng lực trước sản xuất phương pháp quay ly tâm có cấp độ bền chịu nén bê tông. .. BÊ TỒNG ỨNG Lực TRƯỚC VÀ CHẾ TẠO cọc BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG Lực TRƯỚC 2.1 Khái niệm bê tông ửng lực trước Bê tông ứng lực trước bê tông thông qua lực nén trước để tạo phân bố phần ứng suất bên phù... ngang 1.3.3 Cọc ong ly tâm ủng lực trước Cọc ống ly tâm ứng lực trước cắm sâu hon nhiều so với cọc bê tông cốt thép thưòng nên tận dụng khả chịu tải đất số lưọng cọc đài việc bố trí thi công dễ dàng,