Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Bởi: PGS TS NGƯT Phạm Văn Huấn Phạm Văn Huấn Trường Đại học Khoa học Tự nhiên, ĐHQG HN Tóm tắt: Phát triển phương pháp phân tích số liệu khảo sát máy SEAPAC 2300 STAR, đánh giá đặc trưng rối lớp biên như: phổ áp suất đáy, thành phần lượng rối, dòng sóng trung bình, hướng tần số tốc độ quỹ đạo sóng, động rối tổng cộng, phân bố thẳng đứng dòng Trình bày tóm tắt phương pháp quy trình quan trắc tính toán đặc trưng động lực thủy thạch động lực thiết bị SEAPAC 2300 STAR; Đánh giá đặc trưng động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ: phổ lượng dòng chảy, đặc trưng sóng, thủy triều, lượng động học rối Mở đầu Quan trắc đặc trưng thủy động lực thạch động lực học lớp sát đáy vùng biển nông ven bờ có ý nghĩa khoa học thực tiễn Những đặc trưng động lực học tốc độ dòng, phân bố thẳng đứng dòng, tham số sóng, mực nước, biến động dòng, tham số chuyển động quỹ đạo sóng thu qua quan trắc số liệu quý giá làm đầu vào nhiều công thức tính toán tương tác dòng nước đáy biển, mô hình hoá trình trao đổi lớp biên sóng - dòng sát đáy Các tham số động lực dòng sát đáy vùng gần bờ làm liệu tính toán thực tế vận chuyển trầm tích vùng sát bờ biển SEAPAC 2300 STAR hệ thống quan trắc cho phép ghi tự động đồng thời loạt đặc trưng dòng, sóng độ đục nước biển với tần số ghi cao Kinh nghiệm giới cho biết hệ thống sử dụng chuyên để khảo sát động lực học lớp biên sóng - dòng vùng ven bờ SEAPAC 2300 STAR thuộc loại thiết bị giới Việt Nam Kinh nghiệm sử dụng thiết bị giới chưa phổ biến nhiều 1/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ [1-3] Lần Việt Nam có hội thực thí nghiệm quan trắc hệ thống [4] Quan trắc đặt mục tiêu tìm hiểu đặc điểm động lực thuỷ thạch động lực vùng biển ven bờ tương đối nhạy cảm, vùng biển Văn Lý Nam Định, nơi nhiều năm quan nghiên cứu thiết kế quan tâm nghiên cứu khảo sát chế độ xói lở bờ Bài báo giới thiệu kết khảo sát số đặc điểm dòng tương tác dòng - sóng lớp sát đáy vùng ven bờ Những giá trị độc lập số liệu ghi đầu đo dòng chảy áp suất xử lý để nhận đặc trưng dòng chảy trung bình Phân tích phổ lượng chuỗi đo dòng tầng quan trắc áp suất sóng cho phép nhận cấu trúc dao động dòng lớp sát đáy Lần áp dụng phương pháp phân tích số liệu đo máy 2300 STAR J Wolf (1999) đề xuất [3] để rút đặc trưng thứ sinh chế độ rối lớp biên sóng - dòng sát đáy vùng nước biển sát bờ Về sở phương pháp quy trình xử lý số liệu trình bày [4] Trong mục dẫn lại công thức để tiện theo dõi kết Phương pháp quan trắc thu thập số liệu Máy SEAPAC 2300 STAR đặt vùng biển ven bờ Văn Lý (Nam Định) Điểm đặt máy cách bờ khoảng 500 m, độ sâu m Như đặc trưng quan trắc phản ánh chế độ động lực vùng nước có tương tác sóng dòng ven bờ, ảnh hưởng sóng nước nông bờ biển Đây nơi trình vận chuyển trầm tích định tới biến đổi bờ đáy liên quan trực tiếp tới xói lở bờ biển đoạn bờ Khi bố trí quan trắc máy thiết lập tham số đo chế độ đo sau: - Tốc độ dòng lớp biên sóng - dòng sát đáy ghi ba mực, áp suất sóng đáy ghi mực, độ đục ghi ba mực - Đặt chế độ loạt ghi lần 175 (175 burst), 512 lần ghi với tần số ghi 0,25 giây số, Burst có độ dài 512 số ghi ứng với thời gian ghi 128 giây (2 phút) Đã tiến hành xử lý sơ số đo gồm việc hiệu chỉnh thành phần hình chiếu dòng chảy tương ứng hướng bắc hướng đông, hiệu chỉnh áp suất sóng mực sâu đầu đo, phân chia thành file số liệu tương ứng với loạt (burst)quan trắc Tổng số burst thu thập 181 Tập hợp tất số liệu đo burst lập thành ma trận hai chiều lưu vào file có tên trùng với ký hiệu burst có quy cách thuận tiện phân tích 2/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Phân tích thống kê phổ chuỗi dòng chảy áp suất Kết lấy trung bình số đo dòng thời gian Burst cho phép loại trừ thăng giáng sóng rối Phần dư đặc trưng cho dòng trung bình gây triều gió Các số hạng chuỗi thời gian dòng trung bình sát đáy UB(t) VB(t) tính đối Burst theo công thức: 1 UB(t) = N ∑Ni = (Vx)i; VB(t) = N ∑Ni = (Vy)i, Vx Vy thành phần hướng đông hướng bắc tương ứng dòng chảy sát đáy theo đầu đo 1, 3, đầu đo gần đáy nhất; N = 512 số lần ghi Burst Thu ba chuỗi số liệu dòng chảy ? thành phần hướng đông hướng bắc dòng sát đáy thời gian từ ngày đến 10 tháng năm 2002 Bảng kết phân tích điều hoà ba chuỗi dòng chảy theo phương pháp bình phương nhỏ Các số điều hoà dòng triều lớp sát đáy Trung bình Sóng triều M2 S2 N2 K2 K1 O1 P1 Q1 M4 MS4 M6 Đầu đo -2,1 0,6 0,3 0,1 0,1 1,1 1,1 0,4 0,2 0,0 0,1 0,0 22 45 22 45 346 280 346 280 73 126 247 -0,8 0,6 0,1 0,1 0,0 0,8 1,3 0,3 0,3 0,1 0,1 0,0 227 225 227 225 109 87 109 87 333 321 168 Đầu đo 3,2 0,9 0,6 0,2 0,2 1,7 2,2 0,6 0,4 0,2 0,1 0,0 198 225 198 225 168 106 168 106 282 19 167 -1,8 3/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ 0,9 0,4 0,2 0,1 1,4 2,4 0,5 0,5 0,2 0,1 0,1 32 45 32 45 311 267 311 267 138 168 335 Đầu đo 0,1 1,1 0,6 0,2 0,2 1,9 2,7 0,6 0,5 0,1 0,1 0,0 199 225 199 225 177 109 177 109 262 14 165 -5,3 1,1 0,8 0,2 0,2 2,6 3,9 0,9 0,8 0,3 0,2 0,1 38 45 38 45 324 275 324 275 122 184 337 Biến thiên tốc độ dòng theo đầu đo 1: - quan trắc; - dự tính kiểm tra 4/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Biến thiên tốc độ dòng theo đầu đo 2: - quan trắc; - dự tính kiểm tra Biến thiên tốc độ dòng theo đầu đo 3: - quan trắc; - dự tính kiểm tra 5/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Trên hình a - c biểu diễn biến thiên tốc độ trung bình dòng chảy sát đáy Thấy thành phần dòng chảy ( u − hướng đông v − hướng bắc) biểu diễn biến dòng triều Trên đồ thị biến thiên theo thời gian chúng biểu lộ dao động với chu kỳ triều: ngày nửa ngày rõ nét Thời kỳ quan trắc từ ngày đến ngày 10 tháng thời gian từ triều tiến đến triều cường Do đó, biên độ dao động thành phần hướng đông hướng bắc dòng chảy sát đáy tăng dần từ vài ngày đầu tới ngày cuối chu kỳ quan trắc Cũng hình vẽ so sánh thành phần tốc độ triều dự tính theo số điều hoà dòng triều nhận bằmg phân tích điều hoà theo phương pháp bình phương nhỏ Ma trận tương quan đại lượng đo (Burst 100) TT Vx1 Vy1 Vx2 Vy2 Vx3 Vy3 WaveP Vx1 1,000 0,869 -0,945 -0,890 -0,894 -0,886 0,800 Vy1 0,869 1,000 -0,851 -0,978 -0,650 -0,990 0,882 Vx2 -0,945 -0,851 1,000 0,869 0,875 0,862 -0,823 Vy2 -0,890 -0,978 0,869 1,000 0,684 0,983 -0,874 Vx3 -0,894 -0,650 0,875 0,684 1,000 0,678 -0,645 Vy3 -0,886 -0,990 0,862 0,983 0,678 1,000 -0,877 WaveP 0,800 0,882 -0,823 -0,874 -0,645 -0,877 1,000 Khảo sát tương quan đại lượng đo (bảng 2) cho thấy thành phần dòng chảy đầu đo (sát đáy nhất) liên hệ nghịch với thành phần dòng chảy đầu đo Dựa vào bảng kết phân tích điều hoà (bảng 1) thấy giá trị đo dòng lớp đầu đo đồng nhau, giá trị dòng đầu đo ngược pha Tất chuỗi dòng chảy áp suất sóng Burst phân tích phổ tần số biến đổi Fourier hàm tự tương quan chúng Trên hình 2?4 thí dụ phổ tần số phân tích theo Burst 6/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Phổ thành phần hướng đông dòng chảy, đầu đo Thấy thành phần dòng chảy sát đáy áp suất sóng có chung chu kỳ dao động Đỉnh lượng chủ yếu thuộc tần số trùng tần số sóng gió Khi tăng dần điều kiện truyền sóng vào phía bờ (những ngày triều cường) sóng lừng có khả ảnh hưởng sâu vào phía bờ, tần số đỉnh phổ giảm, chu kỳ tăng Quá trình xáo trộn rối tăng cường, xuất đỉnh phổ phụ đường cong phổ có xu hướng tăng thành phần tần thấp Sự đường cong phổ dòng tổng cộng tần số đỉnh gần trùng với tần số sóng gió, sóng lừng chứng tỏ hợp phần lượng rối có nguồn gốc từ trình xa bờ phổ dòng chảy toàn phần đóng vai trò không lớn Điều dễ hiểu nơi đặt máy quan trắc có độ sâu không lớn Những nhiễu động nguồn gốc khác sóng không ảnh hưởng tới vùng sát bờ nhanh chóng triệt tiêu lớp sát đáy 7/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Phổ thành phần hướng bắc dòng chảy, đầu đo Phổ tần số áp suất sóng Phân tích đặc trưng rối lớp biên sóng - dòng sát đáy 3.1 Phương pháp tách hợp phần sóng rối từ dòng quan trắc Giả thiết chuỗi thời gian dòng sát (uB,vB) chia thành ba hợp phần: dòng trung bình gây triều gió (xấp xỉ không đổi thời gian Burst) tốc độ sóng dao động tốc thăng giáng độ rối: 8/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ uB(t) = UB(t) + uw(t) + u'(t), vB(t) = VB(t) + vw(t) + v'(t) , (1) UB(t),VB(t) chuỗi thời gian dòng trung bình sát đáy theo hướng đông hướng bắc; vB(t),vB(t) hợp phần vận tốc sóng; u'(t),v'(t) hợp phần rối t thời gian Giả sử ta tính phổ tần số hợp phần hướng đông hướng bắc dòng tổng cộng Khi thực tách phổ theo phương pháp Soulsby Humphery [3] Tuy nhiên, muốn ta cần tần số đỉnh phổ sóng phổ để tách riêng hợp phần sóng rối từ phổ tổng cộng Trong trường hợp xét, áp suất đo, nên hợp phần sóng vận tốc ? WE(f) WN(f) định nghĩa hợp phần dòng tổng cộng hiệp biến (coherent) với phổ áp suất đáy: WE(f) = CPE(f) √P(f) , WN(f) = CPN(f) √P(f) (2) P(f) phổ áp suất đáy CPE(f), CPN(f) hiệp phổ (co-spectrum) áp suất đáy với hợp phần tốc độ hướng đông hướng bắc tương ứng Ưu điểm so với phương pháp Soulsby Humphery chỗ không cần tường minh đỉnh phổ sóng có hiệp biến dòng chảy với tín hiệu áp suất xem hợp phần sóng, điều cho phép phần lượng nhiều xem hợp phần rối tần số liên quan tới đỉnh lượng sóng Các dòng chảy trung bình xác định cách lấy trung bình thời gian quan trắc Burst hợp phần lượng rối TE(t) TN(t) định nghĩa hiệu số phổ dòng chảy toàn phần hợp phần sóng dải tần với hợp phần sóng (0,025 Hz–0,5 Hz) Vậy ta có: TE(f) = CE(f) − W2E(f), TN(f) = CN(f) − W2N(f), (3) với CE(f), CN(f) − phổ dòng chảy toàn phần hướng đông hướng bắc 3.2 Quy trình tính toán hợp phần lượng rối Dưới quy trình tính lượng rối sở lập luận lý thuyết mục 3.1 9/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ 1) Tính hàm phổ dòng chảy toàn phần CE(f) CN(f) dựa chuỗi thời gian thành phần hướng đông hướng bắc dòng chảy quan trắc 2) Tính hàm phổ chuỗi thời gian áp suất đáy P(f) 3) Tính hàm hiệp phổ (co-spectra) CPE(f) CPN(f) áp suất đáy với chuỗi dòng chảy uE uN 4) Tính dòng toàn phần hợp biến với phổ áp suất đáy theo công thức (2): WE(f) = CPE(f) √P(f) , WN(f) = CPN(f) √P(f) 5) Tính vận tốc trung bình cách lấy trung bình thời gian Burst 6) Tính thành phần lượng rối TE(t) TN(t) theo công thức: TE(f) = CE(f) − W2E(f), TN(f) = CN(f) − W2N(f) 7) Tính đại lượng bình phương trung bình: - Thành phần tốc độ sóng bình phưuơng trung bình: u2wr = 〈u2w〉 f2 = ∫ W2E(f)df f1 ; v2wr = 〈v2w〉 f2 = ∫ W2N(f)df f1 - Các hợp phần lượng rối phương ngang: f2 〈u' 〉 = ∫ TE(f)df; f1 f2 〈v' 〉 = ∫ TN(f)df, f1 dấu 〈〉 phép lấy trung bình thời gian Burst; f1 = 0,025Hz f2 = 0,5 Hz 8) Tính biên độ thành phần dòng UCB sóng UWB (biên độ vô hướng): 10/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ UCB = ∣UCB∣ = √U2B + V2B; UWB = ∣UWB∣ = √u2wr + v2wr 9) Tính hướng trung bình đại diện (representative mean direction)θwr tần số fwr tốc độ quỹ đạo sóng đáy: [ ] f2 f2 ∫ WE(f)df θwr = arctg f1 f2 ∫ WN(f)df f1 ∫ P(f)fdf ; fwr = f1 f2 ∫ P(f)df f1 10) Tính lượng rối động học toàn phần TKE tốc độ động lực: TKE = ρ(〈u'2〉 + 〈v'2〉 + 〈w'2〉), u2 = αTKE ρ , ρ − mật độ nước biển; α = 0,9; thành phần thẳng đứng tốc độ rối không Kết phân tích phổ hiệp phổ Burst 150 (trục ngang – chu kỳ, giây) 11/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Biến thiên động rối toàn phần theo Burst quan trắc Biến thiên tốc độ ma sát u * theo Burst quan trắc 3.3 Kết xử lý số liệu Burst Đã thực phân tích phổ hiệp phổ theo quy trình 10 bước trình bày mục 3.2 Trên hình dẫn thí dụ điển hình kết phân tích phổ hiệp phổ (thí dụ Burst 150) Nhận thấy hàm phổ đơn dòng chảy tổng cộng áp suất sóng đáy có dải mang lượng gần nhau, trùng với tần số sóng gió sóng lừng (chu kỳ từ vài giây tới chục giây) Trong nhiễu động áp suất biểu thị rõ hợp phần tần thấp có nguồn gốc từ sóng gió Phân tích hiệp phổ cho thấy dòng toàn phần không hợp biến với dao động sóng tần số sóng Điều nói lên cường độ rối vùng sát bờ có nguồn gốc phá hủy sóng, đổ nhào sóng Những nhiễu động với tần số cao dòng toàn phần hiệp biến với nhiễu động sóng Vậy thân dao động sóng yếu đới sát bờ tạo nên nhiễu động bậc cao vùng cụ thể chưa thấy có vai trò đáng kể Trên hình tổng hợp kết tính động rối toàn phần tốc độ động lực cho tất Burst Trong phụ lục dẫn thí dụ kết tính cho Burst 150 12/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Nhận thấy ngày sóng yếu, khoảng nửa đầu chu kỳ quan trắc giá trị động rối toàn phần biến thiên mạnh Tại ngày sóng thủy triều mạnh dần (nửa sau chu kỳ quan trắc), giá trị tính động rối toàn phần tăng lên ổn định (hình 5) Từ hình vẽ thấy giá trị động rối toàn phần biến thiên khoảng ( 10÷50 ) ⋅ 10 − cm2/s2 Ước lượng giá trị động rối toàn phần trung bình thời kỳ quan trắc 3,41 ⋅ 10 − cm2/s2 tốc độ động lực trung bình 3,07 ⋅ 10 − g/cm3 Kết luận Lần sử dụng thiết bị độ nhạy độ độ phân giải thời gian cao để khảo sát đặc điểm nhiễu động lớp nước sát đáy vùng biển ven bờ Cấu trúc thẳng đứng dòng chảy lớp sát đáy phức tạp Ngay lớp mỏng vài chục cm sát đáy có phân tầng dòng Điều cần phải tính tới việc xem xét chế vận chuyển chất vùng nước ven bờ nói chung lớp sát nói riêng Trong vùng nước gần bờ, lượng rối chủ yếu nhận từ nhiễu động có nguồn gốc từ sóng Những trình quy mô khác dòng chảy vùng khơi, nhiễu động nguồn gốc gió không thấy biểu vai trò đáng kể Kết khảo sát phổ rối vùng nước gần bờ cho thấy đặc điểm lý thú sóng gió sóng lừng cung cấp lượng cho rối nhờ chế phá huỷ sóng Đáng tiếc có máy đo nhất, chưa tổ chức quan trắc đồng thời nhiều điểm cách bờ, nên thông tin đặc điểm động lực dải ven bờ rộng để so sánh Tài liệu tham khảo [1] Documentation prepared for Woods Hole Instrument Systems, Limited: Preliminary Assessment of Near-Bottom Measurements in Delaware Bay August 22, 1995 [2] Documentation prepared for Woods Hole Instrument Systems, Limited: Notes on the Analysis of Near-Bottom Measurements of Velocities, Pressure, Optical Backscatterance and Temperature August 22, 1995 [3] J Wolf The estimation of shear stresses from near-bed turbulent velocities for combined wave-current flows Coastal Engineering, 37, 529-543, Elsevier, 1999 13/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ [4] Phạm Văn Huấn, Đinh Văn Ưu, Nguyễn Minh Huấn, Đoàn Văn Bộ Các đặc trưng rối lớp biên sóng - dòng sát đáy vùng biển ven bờ Tạp chí khoa học ĐHQG Hà Nội, T XIX, No1, 2003, tr 39-46 EXPERIMENTAL INVESTIGATION ON THE DYNAMICAL EATURES OF THE BOTTOM LAYER IN THE NEAR SHORE REGION Pham Van Huan Faculty of Hydrometeorology and Oceanology College of Natural Science, VNUH Developement of the method for observating and analyzing SEAPAC 2300 STAR observation data, evaluation of parameters boundary layer turbulence such as wave presure spectrum, near bottom current spectrum, averaged wave current, total turbulent kinetic energy, vertical distribution of flow The vertical structure of flows at the near-bottom layer is rather complex The statification have been founded in a thin layer of some dm thickness In the near-shore zone the energy of turbulence is obtained mainly from the turbations of wave origin Other processes like off-shore current, wind turbations have no significant role The results of investigation of turbulent spectrum shows that wind wave and swell supply the energy to turbulence throught the mechanizm of wave breaking Địa tác giả: Phạm Văn Huấn, Khoa Khí tượng, Thủy văn Hải dương học, Trường Đại học Khoa học Tự nhiên Điện thoại: 0912 116 661 14/14 [...]... near-bed turbulent velocities for combined wave-current flows Coastal Engineering, 37, 529-543, Elsevier, 1999 13/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy ở vùng biển ven bờ [4] Phạm Văn Huấn, Đinh Văn Ưu, Nguyễn Minh Huấn, Đoàn Văn Bộ Các đặc trưng rối lớp biên sóng - dòng sát đáy vùng biển ven bờ Tạp chí khoa học ĐHQG Hà Nội, T XIX, No1, 2003, tr 39-46 EXPERIMENTAL INVESTIGATION ON THE DYNAMICAL EATURES OF.. .Về đặc điểm động lực lớp sát đáy ở vùng biển ven bờ UCB = ∣UCB∣ = √U2B + V2B; UWB = ∣UWB∣ = √u2wr + v2wr 9) Tính hướng trung bình đại diện (representative mean direction)θwr và tần số fwr của tốc độ quỹ đạo của sóng ở đáy: [ ] f2 f2 ∫ WE(f)df θwr = arctg f1 f2 ∫ WN(f)df f1 ∫ P(f)fdf ; fwr = f1 f2 ∫ P(f)df f1 10) Tính năng lượng rối động học toàn phần TKE và tốc độ động lực: TKE = 2 ρ(〈u'2〉... toàn phần và tốc độ động lực cho tất cả các Burst Trong phụ lục dẫn thí dụ kết quả tính cho Burst 150 12/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy ở vùng biển ven bờ Nhận thấy đối với những ngày sóng yếu, khoảng nửa đầu chu kỳ quan trắc các giá trị động năng rối toàn phần biến thiên mạnh Tại những ngày sóng và thủy triều mạnh dần (nửa sau của chu kỳ quan trắc), các giá trị tính được của động năng rối toàn... lớp nước sát đáy ở vùng biển ven bờ 2 Cấu trúc thẳng đứng của dòng chảy lớp sát đáy khá phức tạp Ngay trong một lớp mỏng vài chục cm sát đáy có sự phân tầng về dòng Điều này có thể cần phải tính tới trong việc xem xét cơ chế vận chuyển chất trong vùng nước ven bờ nói chung và ở lớp sát đấy nói riêng 3 Trong vùng nước gần bờ, năng lượng rối chủ yếu nhận được từ các nhiễu động có nguồn gốc từ sóng Những... 2 ρ(〈u'2〉 + 〈v'2〉 + 〈w'2〉), u2 = 1 αTKE ρ , ở đây ρ − mật độ nước biển; α = 0,9; thành phần thẳng đứng của tốc độ rối bằng không Kết quả phân tích phổ và hiệp phổ đối với Burst 150 (trục ngang – chu kỳ, giây) 11/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy ở vùng biển ven bờ Biến thiên của động năng rối toàn phần theo các Burst quan trắc Biến thiên của tốc độ ma sát u * 2 theo các Burst quan trắc 3.3 Kết quả... các dao động sóng ở những tần số sóng Điều đó nói lên rằng cường độ rối ở vùng sát bờ có nguồn gốc ở sự phá hủy sóng, sự đổ nhào sóng Những nhiễu động với tần số cao hơn của dòng toàn phần hiệp biến với nhiễu động sóng Vậy bản thân dao động sóng yếu tại đới sát bờ tạo nên những nhiễu động bậc cao và ở vùng cụ thể này chưa thấy có vai trò đáng kể Trên các hình 6 và 7 tổng hợp các kết quả tính động năng... trị động năng rối toàn phần biến thiên trong khoảng ( 10÷50 ) ⋅ 10 − 3 cm2/s2 Ước lượng giá trị động năng rối toàn phần trung bình trong cả thời kỳ quan trắc bằng 3,41 ⋅ 10 − 2 cm2/s2 và tốc độ động lực trung bình bằng 3,07 ⋅ 10 − 2 g/cm3 Kết luận 1 Lần đầu tiên sử dụng thiết bị độ nhạy và độ độ phân giải thời gian cao để khảo sát những đặc điểm của các nhiễu động trong lớp nước sát đáy ở vùng biển ven. .. dòng chảy vùng khơi, nhiễu động nguồn gốc gió không thấy biểu hiện vai trò đáng kể 4 Kết quả khảo sát phổ rối vùng nước gần bờ cho thấy một đặc điểm khá lý thú là sóng gió hoặc sóng lừng cung cấp năng lượng cho rối nhờ cơ chế phá huỷ sóng Đáng tiếc là chúng ta chỉ có một máy đo duy nhất, chưa tổ chức được quan trắc đồng thời tại nhiều điểm cách bờ, nên không có thông tin về những đặc điểm động lực này... trình bày trong mục 3.2 Trên hình 5 dẫn một thí dụ điển hình về kết quả phân tích phổ và hiệp phổ (thí dụ đối với Burst 150) Nhận thấy rằng các hàm phổ đơn của dòng chảy tổng cộng và áp suất sóng tại đáy có các dải mang năng lượng gần như nhau, trùng với các tần số sóng gió hoặc sóng lừng (chu kỳ từ vài giây tới hơn chục giây) Trong nhiễu động của áp suất biểu thị khá rõ các hợp phần tần thấp có nguồn... chế phá huỷ sóng Đáng tiếc là chúng ta chỉ có một máy đo duy nhất, chưa tổ chức được quan trắc đồng thời tại nhiều điểm cách bờ, nên không có thông tin về những đặc điểm động lực này đối với một dải ven bờ rộng hơn để so sánh Tài liệu tham khảo [1] Documentation prepared for Woods Hole Instrument Systems, Limited: Preliminary Assessment of Near-Bottom Measurements in Delaware Bay August 22, 1995 [2] .. .Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ [1-3] Lần Việt Nam có hội thực thí nghiệm quan trắc hệ thống [4] Quan trắc đặt mục tiêu tìm hiểu đặc điểm động lực thuỷ thạch động lực vùng biển. .. 1999 13/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ [4] Phạm Văn Huấn, Đinh Văn Ưu, Nguyễn Minh Huấn, Đoàn Văn Bộ Các đặc trưng rối lớp biên sóng - dòng sát đáy vùng biển ven bờ Tạp chí... tiêu lớp sát đáy 7/14 Về đặc điểm động lực lớp sát đáy vùng biển ven bờ Phổ thành phần hướng bắc dòng chảy, đầu đo Phổ tần số áp suất sóng Phân tích đặc trưng rối lớp biên sóng - dòng sát đáy